JPH11216493A - 間欠曝気式活性汚泥処理方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 脱窒工程における脱窒速度を高くし、小形の
装置により効率よくＢＯＤおよび窒素の除去を行うこと
ができる間欠曝気式活性汚泥処理方法を提案する。 【解決手段】 間欠曝気槽１に被処理液を速続的に供給
し、活性汚泥の存在下に間欠的に曝気を行って好気工程
と嫌気工程を繰り返し、好気工程ではＢＯＤの除去と窒
素の硝化を行い、嫌気工程では脱窒に必要な量の水素供
与体を、嫌気工程の１／２以上の時間にわたって分注し
て脱窒を行い、脱窒処理液を仕上げ硝化槽２で仕上げ硝
化を行い、仕上げ脱窒槽３で仕上げ脱窒を行い固液分離
槽４で固液分離する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は間欠曝気により活性
汚泥を利用してＢＯＤと窒素を除去するための間欠曝気
式活性汚泥方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】ＢＯＤおよび窒素を含む有機性排水の処
理方法として生物脱窒法が知られている。この方法は被
処理液を曝気槽で曝気して活性汚泥の作用によりＢＯＤ
を除去し、さらに硝化槽で曝気してアンモニア性窒素ま
たは有機性窒素を（亜）硝酸性窒素に酸化し、脱窒槽に
おいて嫌気状態に維持することにより脱窒を行う方法で
ある。この方法の変法として、脱窒槽に被処理液を導入
することによりＢＯＤを除去し、その後硝化を行って硝
化液を脱窒槽に循環する方法もある。上記の方法ではい
ずれの場合も硝化槽と脱窒槽を別に設ける必要があり、
装置が大形化する。

【０００３】この点を改善する方法として、間欠曝気槽
に有機物含有水を連続的に供給し、活性汚泥の存在下に
間欠的に曝気を行って好気工程と嫌気工程を繰り返すこ
とにより、単一の曝気槽を用いて、ＢＯＤおよび窒素を
除去する間欠曝気式活性汚泥処理方法（以下、単に間欠
曝気法ということがある）が提案されている（例えば特
開平１−３１０７９８号、特開平４−１９７４９７
号）。この方法は好気工程では曝気により活性汚泥中の
ＢＯＤ分解菌の作用を利用してＢＯＤを分解するととも
に、硝化菌の作用により硝化を行ってアンモニア性窒素
および有機性窒素を（亜）硝酸性窒素に酸化し、嫌気工
程では曝気を停止して脱窒菌の作用により水素供与体の
存在下に（亜）硝酸性窒素を窒素ガスに還元して脱窒を
行う。

【０００４】上記の嫌気工程では脱窒菌の栄養源として
水素供与体が必要であり、脱窒工程においても流入する
被処理液中のＢＯＤ成分が水素供与体として利用される
が、これでは不足する場合にはメタノール等の他の水素
供与体を添加して脱窒が行われる。この水素供与体は系
外から添加されるので、処理コストを高くする要因とな
り、このため脱窒に効率よく使用される必要がある。

【０００５】ここで添加する水素供与体は、好気工程に
おいて生成した（亜）硝酸イオンにほぼ対応するＢＯＤ
量が添加されるが、従来は嫌気工程開始直後の約５分間
以内に、その嫌気工程において必要なＢＯＤ量を集中的
に添加している。その理由は水素供与体を効率よく利用
するためには、水素供与体が添加された後の反応時間が
長いほどよく、そのためには嫌気工程初期に集中して添
加するのが好ましいと考えられていたためである。例え
ば嫌気工程の後期に水素供与体を添加すると、添加され
た水素供与体が利用されないうちに好気工程に切換わ
り、水素供与体が無駄になるが、嫌気工程の初期に添加
すると、反応時間が長くなるので、多くの水素供与体が
脱窒のために利用されることになると考えられる。

【０００６】従来の間欠曝気法は上記のような方法で処
理が行われているが、処理を継続するに従って脱窒速度
が低下し、処理効率が低下する。硝化槽と脱窒槽を別の
槽とする通常の生物脱窒法における汚泥あたりの脱窒速
度は０．０８ｋｇＮ／ｋｇＶＳＳ／ｄ以上であるが、間
欠曝気法を継続すると０．０２ｋｇＮ／ｋｇＶＳＳ／ｄ
以下に低下することがある。この脱窒速度は通常法の１
／４以下であるから、脱窒工程における滞留時間は４倍
以上とる。このことは曝気槽として通常法の脱窒槽の４
倍以上の容積が必要であることを意味し、装置を小形化
する目的に反する。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、脱窒
工程における脱窒速度を高くし、小形の装置により効率
よくＢＯＤおよび窒素の除去を行うことができる間欠曝
気式活性汚泥処理方法を提案することである。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明は次の間欠曝気式
活性汚泥処理方法である。 （１） 間欠曝気槽に被処理液を供給し、活性汚泥の存
在下に間欠的に曝気を行って好気工程と嫌気工程を繰り
返し、好気工程ではＢＯＤの除去と窒素の硝化を行い、
嫌気工程では脱窒に必要な量の水素供与体を別途、嫌気
工程の１／２以上の時間にわたって分注して脱窒を行う
ことを特徴とする間欠曝気式活性汚泥処理方法。 （２） 間欠曝気槽に被処理液を供給し、活性汚泥の存
在下に間欠的に曝気を行って好気工程と嫌気工程を繰り
返し、好気工程ではＢＯＤの除去と窒素の硝化を行い、
嫌気工程では水素供与体を別途５分間の平均の汚泥負荷
が０．６ｋｇＢＯＤ／ｋｇＶＳＳ／ｄ以下の添加速度と
なるように注入して脱窒することを特徴とする間欠曝気
式活性汚泥処理方法。

【０００９】本発明において、「（亜）硝酸」は硝酸お
よび／または亜硝酸を意味する。硝酸性窒素はＮＯ₃−
Ｎ、亜硝酸性窒素はＮＯ₂−Ｎ、（亜）硝酸性窒素はＮ
Ｏ₂₊₃またはＮＯ_X−Ｎ、アンモニア性窒素はＮＨ₃−
Ｎ、全窒素はＴ−Ｎで表す場合がある。タンパク質やア
ミノ酸等の有機性窒素はアンモニア性窒素と同様の挙動
を示すため、アンモニア性窒素またはＮＨ₃−Ｎは有機
性窒素を含む場合がある。また「水素供与体」は脱窒菌
が硝酸呼吸を行うための基質となるものであり、メタノ
ールが好ましいが他の低級アルコール、低級脂肪酸、そ
の他の有機物でもよい。

【００１０】本発明において処理の対象となる被処理液
は、窒素含有液である。窒素としてはアンモニア性また
は有機性窒素が含まれる。このような被処理液としては
下水、生活排水等のほか埋立浸出水などがあげられる。
埋立浸出水としてはゴミその他の有機物を埋立に用いた
場合の浸出水である。特に、窒素濃度に比べてＢＯＤ濃
度の低い廃水（ＢＯＤ／Ｎが１．５以下）が処理対象と
して好適である。

【００１１】本発明の処理方法は間欠曝気式活性汚泥処
理方法であって、基本的な構成は従来のものと同様であ
り、１個または複数の間欠曝気槽において間欠的に曝気
を行うことにより好気工程と嫌気工程を繰り返し、これ
によりＢＯＤの除去と脱窒を行うように構成される。す
なわち間欠曝気槽に被処理液を連続または間欠的に供給
し、活性汚泥の存在下に間欠的に曝気を行って好気工程
と嫌気工程を繰り返すことにより、単一の曝気槽を用い
て、ＢＯＤおよび窒素を除去する。

【００１２】この方法は好気工程では曝気により活性汚
泥中のＢＯＤ分解菌の作用を利用してＢＯＤを分解する
とともに、硝化菌の作用により硝化を行ってアンモニア
性窒素および有機性窒素を（亜）硝酸性窒素に酸化し、
嫌気工程では曝気を停止して脱窒菌の作用により水素供
与体の存在下に（亜）硝酸性窒素を窒素ガスに還元して
脱窒を行う。嫌気工程では脱窒菌の栄養源として水素供
与体が必要であり、脱窒工程においても流入する被処理
液中のＢＯＤ成分が水素供与体として利用されるが、こ
れを補うためにメタノール等の他の水素供与体を添加し
て脱窒を行う。

【００１３】この場合、前述のように従来は嫌気工程開
始直後の約５分間以内に、その嫌気工程で必要な量の水
素供与体を集中的に添加しているが、本発明では上記の
必要量の水素供与体を嫌気工程の１／２以上、好ましく
は８０％以上の時間にわたって注入して脱窒を行う。注
入は嫌気工程の開始と同時に行うのが好ましいが、停止
直後は溶存酸素が残留しているので数分例えば２〜５分
後に注入を開始してもよい。注入は上記の必要水素供与
体量を上記の注入時間にわたって平均化して注入するの
が好ましい。注入は連続的に行ってもよく、また間欠的
にまたはパルス状に行ってもよい。

【００１４】１嫌気工程において注入する水素供与体の
総量は、直前の好気工程において得られる硝化液の
（亜）硝酸イオンおよび嫌気工程中に流入する被処理液
中の（亜）硝酸イオンにほぼ対応する量であり、原水窒
素濃度（ＮＨ₄−Ｎ、ＮＯ₂−Ｎ、ＮＯ₃−Ｎ、有機態窒
素等）、原水ＢＯＤ濃度、反応槽内、ＭＬＳＳ濃度等を
考慮して決定されるが、一般的には被処理液の窒素負荷
に対して３倍量、すなわち２〜４ｋｇＢＯＤ／ｋｇＴ−
Ｎである。本発明ではこの全水素供与体量を全注入時間
にわたって、平均化した注入速度で注入するのが好まし
い。この場合の注入速度は５分間の平均の汚泥負荷が
０．６ｋｇＢＯＤ／ｋｇＶＳＳ／ｄ以下、好ましくは
０．４ｋｇＢＯＤ／ｋｇＶＳＳ／ｄ以下となるような値
とする。

【００１５】上記の注入速度は次式により定義される。

【数１】注入速度Ｌ_H［ｋｇＢＯＤ／ｋｇＶＳＳ／ｄ］
＝Ｓ_h／（Ｘ_r×１／１０００×Ｖ_r×Ｔ_h×１／１４４
０） 但し、 Ｔ_h＝嫌気工程中の水素供与体注入時間［分］ Ｓ_h＝嫌気工程中の水素供与体注入量［ｋｇ ａｓ Ｂ
ＯＤ］ Ｘ_r＝反応槽中のＭＬＶＳＳ濃度［ｍｇ／Ｌ］ Ｖ_r＝反応槽容積［ｍ³］ なお、メタノールのＢＯＤは１．０［ｋｇＢＯＤ／ｋｇ
メタノール］とすることができる。

【００１６】間欠曝気槽としては攪拌機と曝気装置を備
えたものを用い、攪拌機で攪拌しながら曝気装置により
間欠的に曝気するのが好ましいが、曝気時には攪拌機を
停止してもよく、また、攪拌機と曝気装置を兼用し、攪
拌強度の差により好気工程と嫌気工程を区別してもよ
い。曝気装置としては散気式、液散式、気液混合式など
任意のものが使用できる。

【００１７】上記間欠曝気槽を用いた間欠曝気によりＢ
ＯＤの除去と脱窒の基本的な処理を行うことができる
が、これに小容量の仕上硝化槽と仕上脱窒槽を設けて、
残留するＢＯＤおよび窒素を除去するのが好ましい。

【００１８】さらに仕上脱窒槽の後に固液分離手段を設
けることができる。固液分離手段としては沈澱槽、濾過
装置、膜分離装置等を採用することができる。膜分離装
置としては従来公知のものでよく、ＭＦ膜またはＵＦ膜
を使用するのが好ましい。

【００１９】間欠曝気槽における活性汚泥濃度はＭＬＳ
Ｓとして５００〜３０，０００、好ましくは２，０００
〜２０，０００、ＢＯＤ槽負荷は５ｋｇ／ｍ³／ｄ以
下、好ましくは０．１〜３ｋｇ／ｍ³／ｄ、ＢＯＤ汚泥
負荷は０．３ｋｇ／ｋｇ−ＶＳＳ／ｄ以下、好ましくは
０．１５ｋｇ／ｋｇ−ＶＳＳ／ｄ以下、窒素負荷は１ｋ
ｇＮ／ｍ³／ｄ以下、好ましくは０．０５〜０．６ｋｇ
Ｎ／ｍ³／ｄである。曝気時間すなわち好気工程は１０
〜７２０分間、好ましくは２０〜６０分間、曝気停止時
間すなわち嫌気工程は１０〜７２０分間、好ましくは２
０〜６０分間とするのが好ましい。

【００２０】好気工程では曝気装置により曝気を行い、
被処理液中のＢＯＤ成分を分解するとともに、アンモニ
ア性および有機性窒素を（亜）硝酸性窒素に硝化する
が、曝気量および曝気時間はこれに必要な量および時間
とされる。嫌気工程では曝気を停止し、水素供与体を注
入しながら緩やかに攪拌することにより、嫌気状態に保
ち（亜）硝酸性窒素を窒素ガスに還元する。嫌気工程終
了後は曝気を再開して好気工程に移り、これを繰り返
す。

【００２１】この間被処理液は連続的に流入し、処理液
が連続的に流出するため、原水中のＢＯＤ成分や窒素分
ならびに硝化液の一部が未処理のまま流出する。このた
め仕上げ硝化槽で曝気を行ってＢＯＤ成分を分解すると
ともに、残留する窒素を硝化し、仕上げ脱窒槽で脱窒を
行うのが好ましい。このような処理を行った後固液分離
手段で固液分離することにより処理液を得、固形物の一
部は返送汚泥として間欠曝気槽に返送する。余剰汚泥
は、どこから引抜いてもよいが、間欠曝気槽から引抜く
と濃度が一定なので好ましい。

【００２２】本発明の嫌気工程では、水素供与体を短時
間に集中的に注入するのではなく、長時間にわたって分
注することにより水素供与体が低濃度の状態で脱窒を行
うため、硝酸性窒素（ＮＯ₃−Ｎ）が亜硝酸性窒素（Ｎ
Ｏ₂−Ｎ）を経由することなく、直接窒素ガス（Ｎ₂）に
還元されるような現象を呈する。

【００２３】従来のように脱窒工程の初期に水素供与体
を集中的に投入し、水素供与体が高濃度の状態で脱窒を
行う方法では、硝酸性窒素を亜硝酸性窒素に還元する菌
が優勢となり、このため硝酸性窒素が亜硝酸性窒素に還
元される反応が優先して起こり、その速度は亜硝酸性窒
素か窒素ガスに還元される脱窒速度の１０倍以上の０．
２ｋｇＮ／ｋｇＶＳＳ／ｄ程度となることが分かった。
その結果、何らかの原因により硝酸性窒素が過剰となっ
た場合には、これが嫌気工程では亜硝酸性窒素に還元さ
れて反応槽内に残留し、これが次の好気工程では硝酸性
窒素に酸化されるため脱窒処理が急速に悪化し、より一
層の亜硝酸性窒素の残留を招き、処理水質が急激に悪化
する。

【００２４】例えば汚泥濃度１０，０００ｍｇ／ｌ ａ
ｓ ＭＬＶＳＳ、ＮＨ₄−Ｎ槽負荷０．１ｋｇＮ／ｍ³／
ｄ、最大脱窒速度０．０２ｋｇＮ／ｋｇＶＳＳ／ｄ＝
０．２ｋｇＮ／ｍ³／ｄ、嫌気工程３０分間、好気工程
３０分間、１回の嫌気工程で投入されるメタノール１
２．６ｍｇ／ｌの場合についてみると、正常に処理され
ている場合には、嫌気工程開始時のＮＯ₃−Ｎ濃度は
４．２ｍｇ／ｌとなり、嫌気工程開始と同時にＮＯ₃−
ＮからＮＯ₂−Ｎへの還元反応が始まり、約３分間でＮ
Ｏ₃−Ｎは全てＮＯ₂−Ｎに還元され、３０分後にはＮＯ
₂−Ｎも全て還元されて脱窒反応が終了する。

【００２５】一方反応槽内にＮＯ₃−Ｎが２０ｍｇ／ｌ
残留している場合は、嫌気工程開始時のＮＯ₃−Ｎ濃度
が２０ｍｇ／ｌとなり、嫌気工程開始と同時にＮＯ₃−
ＮからＮＯ₂−Ｎへの還元反応が始まるが、約８分後、
１１ｍｇ／ｌのＮＯ₃−ＮがＮＯ ₂−Ｎに変化した時点で
メタノールは消費し尽くされ、反応は停止する。ここで
生じた１１ｍｇ／ｌのＮＯ₂−Ｎは好気工程で硝化反応
によりＮＯ₃−Ｎに酸化されるため、結局、脱窒反応は
ほとんど生じず、メタノールだけが消費されたことにな
る。この間も原水は流入を続け窒素負荷がかかるため、
次の嫌気工程時には約２４ｍｇ／ｌのＮＯ₃−Ｎ濃度と
なり、時間と共にＮＯ₃−Ｎは蓄積していく。このため
前述のように、汚泥当たりの脱窒速度が０．０２ｋｇＮ
／ｋｇＶＳＳ／ｄ以下に低下する。

【００２６】これに対して本発明のように水素供与体を
少量ずつ供給し、水素供与体が低濃度の状態で脱窒を行
う反応では、見掛上ＮＯ₃−ＮがＮＯ₂−Ｎを経由せずに
脱窒されるようになり、一時的な高負荷等でＮＯ₃−Ｎ
が残留した場合にも急激に処理水質が悪化することが無
く、ＮＯ₃−Ｎの残留濃度を低くすることができる。こ
れにより脱窒特性が改善され、汚泥当たりの脱窒速度
は、０．１ｋｇＮ／ｋｇＶＳＳ／ｄ以上となり、従来の
循環式硝化脱窒法等に比べて遜色のない反応速度が得ら
れる。

【００２７】

【発明の効果】本発明によれば、間欠曝気式活性汚泥処
理方法における嫌気工程において、水素供与体を長時間
にわたって分注することにより、脱窒工程における脱窒
速度を高くし、小形の装置により効率よくＢＯＤおよび
窒素の除去を行うことができる。

【００２８】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づいて説明する。図１は実施形態の間欠曝気式活性
汚泥の処理方法とする系統図である。図１において、１
は間欠曝気槽、２は仕上げ硝化槽、３は仕上げ脱窒槽、
４は固液分離槽、５は膜分離装置である。

【００２９】上記の装置による処理方法は、被処理液を
被処理液路６から間欠曝気槽１に導入し、返送汚泥路７
から活性汚泥を返送し、必要に応じて薬注路８から硫
酸、塩酸等の酸または水酸化ナトリウム等のアルカリを
注入してｐＨ７〜８前後に調整し、送気路９から空気を
送って曝気装置１０から曝気して好気処理を行う。この
好気工程において活性汚泥中のＢＯＤ分解菌によりＢＯ
Ｄ成分は分解され、硝化菌によりアンモニア性窒素およ
び有機性窒素が（亜）硝酸性窒素に酸化される。

【００３０】その曝気を停止することにより嫌気工程に
移り、攪拌機１１で緩やかに攪拌しながら薬注路８から
メタノール等の水素供与体を注入し、嫌気状態に保つこ
とにより、脱窒を行う。ここでは硝化液中の（亜）硝酸
性窒素は窒素ガスに還元される。この場合、嫌気工程の
１／２以上にわたって水素供与体を注入することによ
り、硝酸性窒素から亜硝酸性窒素を経由することなく窒
素ガスへの還元が行われるため、窒素負荷の変動がある
場合でも亜硝酸性窒素の残留による脱窒速度の低下はな
く、高脱窒速度で脱窒が行われる。

【００３１】嫌気工程の終了により、送気路９から送気
を再開して曝気を行い好気工程に移る。以下これを繰り
返す。上記の操作中、常に被処理液は流入するため、そ
れに対応する量の脱窒処理液が系路１２から仕上げ硝化
槽２に入る。ここで送気路１３から送気して曝気装置１
４から曝気することにより、残留するＢＯＤは分解さ
れ、アンモニア性または有機性窒素は（亜）硝酸性窒素
に酸化され、仕上げ硝化が行われる。

【００３２】仕上げ硝化槽２の硝化液は系路１５から仕
上げ脱窒槽３に入り、ここで攪拌機１６で緩やかに攪拌
しながら薬注路１７からメタノール等の水素供与体を注
入して嫌気状態に保つことにより（亜）硝酸性窒素が窒
素ガスに還元され、仕上げ脱窒が行われる。高度な処理
を要しないときは、仕上げ硝化槽２および仕上げ脱窒槽
３を省略することができる。

【００３３】脱窒処理液は系路１８から固液分離槽４に
入り、ここで必要に応じて薬注路１９から酸またはアル
カリを注入してｐＨ７〜８に調整し、浸漬形の膜分離装
置５により固液分離が行われる。分離膜２０としてはＭ
Ｆ膜またはＵＦ膜が用いられ、透過液が処理液として処
理液路２１から取出される。隔壁２２を設け、膜分離装
置５の下側に曝気装置２３を配置し、送気路２４から空
気を送って曝気することにより気液の循環流を形成し、
分離膜２０の目詰まりを防止する。濃縮液は一部を返送
汚泥路７から返送汚泥として間欠曝気槽１に返送する。
余剰汚泥は適宜、間欠曝気槽１から排泥路２５を通して
排出する。

【００３４】

【実施例】以下、実施例について説明する。

【００３５】実施例１、比較例１ 図１に示すフローで試験を行った。間欠曝気槽８００ l
iter、仕上げ硝化槽６７ liter、仕上げ脱窒槽１３３ l
iter、固液分離槽３３２ literである。試験原水は埋立
浸出水を使用し、８００ liter／ｄで通水した。原水Ｂ
ＯＤ濃度は２０ｍｇ／ｌ以下、Ｔ−Ｎは硫酸アンモニウ
ムを適宜添加し、１００〜２５０ｍｇ／ｌとした。ＮＯ
_x−Ｎは０〜２０ｍｇ／ｌであった。原水は炭酸ナトリ
ウム添加アルカリ凝集沈澱法で連続的にカルシウム除去
し、硫酸でｐＨ６．０に中和したものを通水した。間欠
曝気槽、固液分離槽は７．２前後にｐＨ調整した。

【００３６】間欠曝気は３０分好気工程、３０分嫌気工
程として運転した。但し曝気工程中もＤＯが２ｍｇ／ｌ
を越えると曝気を一時停止するように自動制御した。脱
窒の水素供与体にはメタノールを用い、嫌気工程で添加
した。このとき、試験の前半では嫌気工程最初の５分間
でメタノールを添加し（比較例１）、試験の後半では嫌
気工程中連続添加（実施例１）とした。

【００３７】運転期間中のメタノール添加時間あたりの
メタノール汚泥負荷の変化を図２に示す。なお、実施例
１では、原水中のＢＯＤが添加したメタノールに比べて
１／２０と非常に低かったため、脱窒反応における水素
供与体としての原水中のＢＯＤは無視した。また脱窒速
度の推移を図３に示す。ここで脱窒速度は、嫌気工程開
始と同時に５分ごとにサンプリングを行い、曝気槽汚泥
の上澄水中のＮＯ₂−Ｎ濃度、ＮＯ₃−Ｎ濃度を測定し、
ＮＯ₂−Ｎ濃度＋ＮＯ₃−Ｎ濃度（便宜上ＮＯ_x−Ｎ濃度
又はＮＯ₂₊₃−Ｎ濃度と記す）の減少速度を脱窒速度と
したものである。さらに脱窒速度測定例を図４および図
５に示す。図４は比較例１のメタノール汚泥負荷が高い
場合の脱窒パターンであり、図２および図３の４／２２
の状態である。図５は実施例１のメタノール汚泥負荷を
下げて２ヶ月以上経過した後の脱窒パターンであり、図
２および図３の８／１４の状態である。

【００３８】図３より明らかなように、比較例１のメタ
ノール汚泥負荷が０．８以上と高く、またメタノール添
加時間が嫌気工程の２０％以下の時、汚泥当たり脱窒速
度は０．０２〜０．０５ｋｇＮ／ｋｇＶＳＳ／ｄと低い
値になっている。またこの期間、図４に示すようにＮＯ
₃−ＮがＮＯ₂−Ｎに還元される反応が優先した脱窒パタ
ーンになっていることが分かる。これに対し実施例１の
メタノール汚泥負荷を０．４以下とした以降（図の６月
以降）、汚泥当たり脱窒速度は急速に上昇し、０．１ｋ
ｇＮ／ｋｇＶＳＳ／ｄを超える値が得られている。この
ときの脱窒パターンは図５に示すように、ＮＯ₂−Ｎへ
の還元はほとんど優先せず、ＮＯ₃−ＮからＮＯ₂−Ｎを
経由することなく、窒素ガスへの還元が行われ脱窒され
ていることが分かる。

【００３９】以上の結果から、本発明を用いることによ
り、汚泥当たり脱窒速度は０．１ｋｇＮ／ｋｇＶＳＳ／
ｄ以上の高い値となり、またＮＯ₂−Ｎへの還元が優先
しない良好な脱窒特性を得られることが明らかである。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例形態の間欠曝気式活性汚泥処理方法を示
す系統図である。

【図２】比較例１および実施例１におけるメタノール添
加時間あたりのメタノール汚泥負荷の変化を示すグラフ
である。

【図３】比較例１および実施例１の脱窒速度の推移を示
すグラフである。

【図４】比較例１の脱窒特性を示すグラフである。

【図５】実施例１の脱窒特性を示すグラフである。

【符号の説明】

１ 間欠曝気槽 ２ 仕上げ硝化槽 ３ 仕上げ膜窒槽 ４ 固液分離槽 ５ 膜分離装置 ６ 被処理液路 ７ 返送汚泥路 ８、１７、１９ 薬注路 ９、１３、２４ 送気路 １０、１４、２３ 曝気装置 １１、１６ 攪拌機 ２１ 処理液路 ２２ 隔壁 ２５ 排泥路

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 間欠曝気槽に被処理液を供給し、活性汚
   泥の存在下に間欠的に曝気を行って好気工程と嫌気工程
   を繰り返し、 好気工程ではＢＯＤの除去と窒素の硝化を行い、 嫌気工程では脱窒に必要な量の水素供与体を別途、嫌気
   工程の１／２以上の時間にわたって注入して脱窒を行う
   ことを特徴とする間欠曝気式活性汚泥処理方法。
2. 【請求項２】 間欠曝気槽に被処理液を供給し、活性汚
   泥の存在下に間欠的に曝気を行って好気工程と嫌気工程
   を繰り返し、 好気工程ではＢＯＤの除去と窒素の硝化を行い、 嫌気工程では水素供与体を別途５分間の平均の汚泥負荷
   が０．６ｋｇＢＯＤ／ｋｇＶＳＳ／ｄ以下の添加速度と
   なるように注入して脱窒することを特徴とする間欠曝気
   式活性汚泥処理方法。