JP3293218B2 - 生物学的硝化脱窒処理方法 - Google Patents
生物学的硝化脱窒処理方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は生物学的硝化脱窒処理方
法に係り、特に、有機性廃水を単一の処理槽に間欠的に
導入して回分式生物学的硝化脱窒処理する方法におい
て、有機物添加量を効果的に制御して、適正な有機物量
にて高水質処理水を得る方法に関する。
法に係り、特に、有機性廃水を単一の処理槽に間欠的に
導入して回分式生物学的硝化脱窒処理する方法におい
て、有機物添加量を効果的に制御して、適正な有機物量
にて高水質処理水を得る方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、し尿、都市下水、その他の窒素含
有有機性廃水を処理する方法として、生物学的硝化脱窒
処理が行なわれてきた。この生物学的硝化脱窒処理は、
よく知られているように、原水中の窒素成分を亜硝酸又
は硝酸に生物学的に硝化する硝化工程と、亜硝酸又は硝
酸をＮ2 に生物学的に還元する脱窒工程とを有してい
る。
有有機性廃水を処理する方法として、生物学的硝化脱窒
処理が行なわれてきた。この生物学的硝化脱窒処理は、
よく知られているように、原水中の窒素成分を亜硝酸又
は硝酸に生物学的に硝化する硝化工程と、亜硝酸又は硝
酸をＮ2 に生物学的に還元する脱窒工程とを有してい
る。
【０００３】連続的硝化脱窒処理方法においては、この
硝化工程と脱窒工程とはそれぞれ別々の処理槽で行なわ
れてきた。即ち、硝化槽と脱窒槽とを直列配置して有機
性廃水を連続的に通水することにより処理が行なわれて
いた。この連続式硝化脱窒処理方法においては、脱窒槽
内のＯＲＰ（酸化還元電位）値が一定範囲内となるよう
に、該脱窒槽への有機物添加量を制御し、これにより、
適正な有機物添加量及び処理水質の維持が図られてい
る。
硝化工程と脱窒工程とはそれぞれ別々の処理槽で行なわ
れてきた。即ち、硝化槽と脱窒槽とを直列配置して有機
性廃水を連続的に通水することにより処理が行なわれて
いた。この連続式硝化脱窒処理方法においては、脱窒槽
内のＯＲＰ（酸化還元電位）値が一定範囲内となるよう
に、該脱窒槽への有機物添加量を制御し、これにより、
適正な有機物添加量及び処理水質の維持が図られてい
る。
【０００４】ところで、近年、単一の処理槽に有機性廃
水を間欠的に導入し、硝化反応と脱窒反応とを単一の処
理槽中で行なうようにした回分式硝化脱窒処理方法が採
用されつつある。
水を間欠的に導入し、硝化反応と脱窒反応とを単一の処
理槽中で行なうようにした回分式硝化脱窒処理方法が採
用されつつある。
【０００５】図２は、従来の回分式硝化脱窒処理装置を
示す系統図である。図２において、１は生物処理槽、１
１は投入ポンプ１１Ａを備える原水（前処理し尿）の導
入配管、２は貯槽２Ａ、配管１２及びポンプ１２Ａを備
えるメタノール注入設備、３は貯槽３Ａ、配管１３及び
ポンプ１３Ａを備える苛性ソーダ注入設備、４は貯槽４
Ａ、配管１４及びポンプ１４Ａを備える消泡剤注入設
備、１５はバルブ１５Ａを備える処理水（処理混合液）
の排出配管である。なお、消泡剤注入配管１４は、スプ
レーポンプ１６Ａを備える分岐配管１６を有し、この分
岐配管１６は生物処理槽１の底部に接続されている。５
は曝気設備であり、配管１７と、この配管１７に設けら
れた酸素溶解ポンプ１７Ａと、冷却器６と、エジェクタ
ー７とエジェクターに接続されたバルブ１８Ａを備える
空気供給配管１８と、曝気管１９とを備える。
示す系統図である。図２において、１は生物処理槽、１
１は投入ポンプ１１Ａを備える原水（前処理し尿）の導
入配管、２は貯槽２Ａ、配管１２及びポンプ１２Ａを備
えるメタノール注入設備、３は貯槽３Ａ、配管１３及び
ポンプ１３Ａを備える苛性ソーダ注入設備、４は貯槽４
Ａ、配管１４及びポンプ１４Ａを備える消泡剤注入設
備、１５はバルブ１５Ａを備える処理水（処理混合液）
の排出配管である。なお、消泡剤注入配管１４は、スプ
レーポンプ１６Ａを備える分岐配管１６を有し、この分
岐配管１６は生物処理槽１の底部に接続されている。５
は曝気設備であり、配管１７と、この配管１７に設けら
れた酸素溶解ポンプ１７Ａと、冷却器６と、エジェクタ
ー７とエジェクターに接続されたバルブ１８Ａを備える
空気供給配管１８と、曝気管１９とを備える。
【０００６】このような生物処理槽１により回分式硝化
脱窒処理を行なうには、例えば、原水（前処理し尿）を
配管１１より３時間に１回程度の頻度で間欠的に生物処
理槽１に導入すると同時に、曝気設備５により曝気を開
始して２時間１５分の曝気時間内にほぼ１００％の硝化
と約９０％の好気性脱窒処理とを同時に行わせる。次
に、曝気を止め、メタノール注入設備２よりメタノール
を注入して４５分間の撹拌工程に入り、残留した約１０
％の硝酸や亜硝酸を仕上げの脱窒処理で除去する。
脱窒処理を行なうには、例えば、原水（前処理し尿）を
配管１１より３時間に１回程度の頻度で間欠的に生物処
理槽１に導入すると同時に、曝気設備５により曝気を開
始して２時間１５分の曝気時間内にほぼ１００％の硝化
と約９０％の好気性脱窒処理とを同時に行わせる。次
に、曝気を止め、メタノール注入設備２よりメタノール
を注入して４５分間の撹拌工程に入り、残留した約１０
％の硝酸や亜硝酸を仕上げの脱窒処理で除去する。
【０００７】このような回分式硝化・好気性脱窒処理と
仕上げ脱窒処理を例えば３時間毎に繰り返すことによ
り、原水中のＢＯＤや窒素を９８％以上の高効率で除去
することが可能である。
仕上げ脱窒処理を例えば３時間毎に繰り返すことによ
り、原水中のＢＯＤや窒素を９８％以上の高効率で除去
することが可能である。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】このような回分式硝化
脱窒処理方法においては、脱窒反応の進行や有機物（メ
タノール）の添加に対応して生物処理槽内のＯＲＰ（酸
化還元電位）値が経時的に大きく変化するため、前述の
連続式硝化脱窒処理における方法のように、生物処理槽
内のＯＲＰ値を一定範囲に維持するような有機物添加量
の制御方法を採用することは困難であり、従来、このよ
うな方法を採用した例もない。
脱窒処理方法においては、脱窒反応の進行や有機物（メ
タノール）の添加に対応して生物処理槽内のＯＲＰ（酸
化還元電位）値が経時的に大きく変化するため、前述の
連続式硝化脱窒処理における方法のように、生物処理槽
内のＯＲＰ値を一定範囲に維持するような有機物添加量
の制御方法を採用することは困難であり、従来、このよ
うな方法を採用した例もない。
【０００９】例えば、上述した回分式硝化脱窒処理方法
において、３時間の回分処理時間内における生物処理槽
内の窒素、ＯＲＰ、ＤＯ（溶存酸素）の経時変化、及
び、Ｎ（窒素）濃度の経時変化は図３（ａ），（ｂ）に
示す通りである。
において、３時間の回分処理時間内における生物処理槽
内の窒素、ＯＲＰ、ＤＯ（溶存酸素）の経時変化、及
び、Ｎ（窒素）濃度の経時変化は図３（ａ），（ｂ）に
示す通りである。
【００１０】即ち、原水の投入と同時に曝気を開始する
が、初期には曝気効果よりも原水の投入効果の方が大き
いためにＯＲＰは０ｍｖ付近から−１００ｍｖ前後まで
急激に低下している。しかし、曝気を継続すると原水中
の有機物やアンモニアなどの還元性物質は硝化や脱窒反
応などによって除去されるために、ＯＲＰは徐々に上昇
し、曝気終了時には＋１５０ｍｖ近くまで高くなってい
る。そして、続く撹拌工程では、添加したメタノールの
槽内への拡散と脱窒反応による硝酸、亜硝酸の除去が行
なわれるために、ＯＲＰは約＋１５０ｍｖから０ｍｖ付
近まで低下している。
が、初期には曝気効果よりも原水の投入効果の方が大き
いためにＯＲＰは０ｍｖ付近から−１００ｍｖ前後まで
急激に低下している。しかし、曝気を継続すると原水中
の有機物やアンモニアなどの還元性物質は硝化や脱窒反
応などによって除去されるために、ＯＲＰは徐々に上昇
し、曝気終了時には＋１５０ｍｖ近くまで高くなってい
る。そして、続く撹拌工程では、添加したメタノールの
槽内への拡散と脱窒反応による硝酸、亜硝酸の除去が行
なわれるために、ＯＲＰは約＋１５０ｍｖから０ｍｖ付
近まで低下している。
【００１１】このように、従来の回分式硝化脱窒処理に
おいては、ＯＲＰが±１５０ｍｖもの幅で時間的に大き
く変化することから、ＯＲＰを一定の範囲に維持するよ
うに有機物の添加量を制御することは困難である。
おいては、ＯＲＰが±１５０ｍｖもの幅で時間的に大き
く変化することから、ＯＲＰを一定の範囲に維持するよ
うに有機物の添加量を制御することは困難である。
【００１２】このようなことから、従来の回分式硝化脱
窒処理において、有機物添加は定量注入とせざるを得
ず、このため原水水質の変動により、有機物量が過剰に
なったり、逆に不足して硝酸や亜硝酸が残留するなどの
問題を生じることがあり、高水質の処理水を安定に得る
ことができないという欠点があった。
窒処理において、有機物添加は定量注入とせざるを得
ず、このため原水水質の変動により、有機物量が過剰に
なったり、逆に不足して硝酸や亜硝酸が残留するなどの
問題を生じることがあり、高水質の処理水を安定に得る
ことができないという欠点があった。
【００１３】本発明は上記従来の問題点を解決し、回分
式硝化脱窒処理方法において、有機物添加量の効果的な
制御を行なって、高水質処理水を安定に得ることを可能
とする生物学的硝化脱窒処理方法を提供することを目的
とする。
式硝化脱窒処理方法において、有機物添加量の効果的な
制御を行なって、高水質処理水を安定に得ることを可能
とする生物学的硝化脱窒処理方法を提供することを目的
とする。
【００１４】
【課題を解決するための手段】本発明の生物学的硝化脱
窒処理方法は、有機性廃水を処理槽に間欠的に導入して
曝気することにより硝化処理し、その後、該処理槽に有
機物を添加して脱窒処理する操作を繰り返し行なう回分
式生物学的硝化脱窒処理方法において、一回の回分処理
終了時の処理槽内のＯＲＰ（酸化還元電位）値を測定
し、該測定値が予め定めた設定範囲の上限値よりも大で
あるときには次回の回分処理における有機物添加量を当
該回分処理における有機物添加量よりも多くし、該測定
値が前記設定範囲の下限値よりも小であるときには次回
の回分処理における有機物添加量を当該回分処理におけ
る有機物添加量よりも少なくすることを特徴とする。
窒処理方法は、有機性廃水を処理槽に間欠的に導入して
曝気することにより硝化処理し、その後、該処理槽に有
機物を添加して脱窒処理する操作を繰り返し行なう回分
式生物学的硝化脱窒処理方法において、一回の回分処理
終了時の処理槽内のＯＲＰ（酸化還元電位）値を測定
し、該測定値が予め定めた設定範囲の上限値よりも大で
あるときには次回の回分処理における有機物添加量を当
該回分処理における有機物添加量よりも多くし、該測定
値が前記設定範囲の下限値よりも小であるときには次回
の回分処理における有機物添加量を当該回分処理におけ
る有機物添加量よりも少なくすることを特徴とする。
【００１５】
【作用】回分式硝化脱窒処理において、１回の回分処理
終了時における処理槽内のＯＲＰ値と処理水中のＮＯX
−Ｎ濃度との間には、例えば、図４に示すような関係が
ある。即ち、ＯＲＰ値が高い場合には、有機物添加量が
不足して、処理水中にＮＯX −Ｎが多く残留している。
逆に、ＯＲＰ値が低い場合には、有機物添加量が過剰で
処理水中のＮＯX −Ｎ濃度は低いが、この場合には、過
剰の有機物を除去するための再曝気処理が必要となる。
終了時における処理槽内のＯＲＰ値と処理水中のＮＯX
−Ｎ濃度との間には、例えば、図４に示すような関係が
ある。即ち、ＯＲＰ値が高い場合には、有機物添加量が
不足して、処理水中にＮＯX −Ｎが多く残留している。
逆に、ＯＲＰ値が低い場合には、有機物添加量が過剰で
処理水中のＮＯX −Ｎ濃度は低いが、この場合には、過
剰の有機物を除去するための再曝気処理が必要となる。
【００１６】本発明の方法においては、回分式硝化脱窒
処理槽にＯＲＰ計を設置し、１回の回分処理における脱
窒反応終了時のＯＲＰ値に対応して、次回の回分処理で
の有機物添加量をマイクロコンピュータ制御などにより
一定範囲で増減させる。
処理槽にＯＲＰ計を設置し、１回の回分処理における脱
窒反応終了時のＯＲＰ値に対応して、次回の回分処理で
の有機物添加量をマイクロコンピュータ制御などにより
一定範囲で増減させる。
【００１７】即ち、例えば、ある回分式処理での脱窒反
応終了時のＯＲＰ値が予め定めた設定範囲の上限値Ａよ
りも高い場合には、添加した有機物量が不足して処理水
にＮＯX −Ｎが残留しているので、次回の回分処理では
有機物添加量がこの回よりも一定量多くなるように、有
機物注入ポンプの作動時間を長くする。逆に、この回分
処理での脱窒反応終了時のＯＲＰ値が予め定めた設置範
囲の下限値Ｂよりも低い場合には、添加した有機物が過
剰なためにこれが分解されずに残留しているので、次回
の回分処理では有機物添加量はこの回よりも一定量少な
くなるように、有機物注入ポンプの作動時間を短くす
る。また、この回分処理での脱窒反応終了時のＯＲＰ値
が予め定めた設定範囲の上限値Ａと下限値Ｂとの間にあ
れば、過剰有機物の残留も処理水ＮＯX −Ｎの残留も殆
どない状態なので、次回の回分処理での有機物添加量
は、この回と同量とし、有機物注入ポンプの作動時間は
この回と同様とする。これにより、メタノール添加量を
容易に是正して、処理水質の悪化やメタノールの過剰使
用を防止することができる。
応終了時のＯＲＰ値が予め定めた設定範囲の上限値Ａよ
りも高い場合には、添加した有機物量が不足して処理水
にＮＯX −Ｎが残留しているので、次回の回分処理では
有機物添加量がこの回よりも一定量多くなるように、有
機物注入ポンプの作動時間を長くする。逆に、この回分
処理での脱窒反応終了時のＯＲＰ値が予め定めた設置範
囲の下限値Ｂよりも低い場合には、添加した有機物が過
剰なためにこれが分解されずに残留しているので、次回
の回分処理では有機物添加量はこの回よりも一定量少な
くなるように、有機物注入ポンプの作動時間を短くす
る。また、この回分処理での脱窒反応終了時のＯＲＰ値
が予め定めた設定範囲の上限値Ａと下限値Ｂとの間にあ
れば、過剰有機物の残留も処理水ＮＯX −Ｎの残留も殆
どない状態なので、次回の回分処理での有機物添加量
は、この回と同量とし、有機物注入ポンプの作動時間は
この回と同様とする。これにより、メタノール添加量を
容易に是正して、処理水質の悪化やメタノールの過剰使
用を防止することができる。
【００１８】このような本発明の方法では、連続式硝化
脱窒処理におけるＯＲＰ制御のように、リアルタイムで
有機物添加量を制御して脱窒槽内のＯＲＰ値を常に一定
の範囲に維持することはできないものの、原水中のＮＯ
X −Ｎの通常の範囲での水質変動に対する追随は十分に
可能であり、回分式硝化脱窒処理における実用性は高
い。
脱窒処理におけるＯＲＰ制御のように、リアルタイムで
有機物添加量を制御して脱窒槽内のＯＲＰ値を常に一定
の範囲に維持することはできないものの、原水中のＮＯ
X −Ｎの通常の範囲での水質変動に対する追随は十分に
可能であり、回分式硝化脱窒処理における実用性は高
い。
【００１９】
【実施例】以下図面を参照して本発明の実施例について
詳細に説明する。
詳細に説明する。
【００２０】図１は本発明の生物学的硝化脱窒処理方法
の実施に好適な装置の一例を示す系統図である。図１に
おいて、生物処理槽１にＯＲＰ計８を設け、この測定値
に基いて、メタノール注入設備２の注入ポンプ１２Ａの
作動及び停止を制御するようにマイクロコンピュータ９
を設けたこと以外は、図２に示す装置と同様の構成とさ
れており、同一機能を奏する部材には同一符号を付して
ある。
の実施に好適な装置の一例を示す系統図である。図１に
おいて、生物処理槽１にＯＲＰ計８を設け、この測定値
に基いて、メタノール注入設備２の注入ポンプ１２Ａの
作動及び停止を制御するようにマイクロコンピュータ９
を設けたこと以外は、図２に示す装置と同様の構成とさ
れており、同一機能を奏する部材には同一符号を付して
ある。
【００２１】本実施例においては、１回の回分式硝化脱
窒処理（なお、この回におけるメタノール注入量をＭ0
とし、このメタノール注入量となるように作動させたポ
ンプ１２Ａの作動時間をＨ0 とする。）が終了したとき
に、生物処理槽１内のＯＲＰ値を測定し、その測定値
（ＯＲＰ0 とする。）をマイクロコンピュータ９に入力
する。マイクロコンピュータ９では、予め定めた設定範
囲（上限値Ａと下限値Ｂとの間の範囲）と当該測定値Ｏ
ＲＰ0 とを比較し、次のような作動信号を出力する。
窒処理（なお、この回におけるメタノール注入量をＭ0
とし、このメタノール注入量となるように作動させたポ
ンプ１２Ａの作動時間をＨ0 とする。）が終了したとき
に、生物処理槽１内のＯＲＰ値を測定し、その測定値
（ＯＲＰ0 とする。）をマイクロコンピュータ９に入力
する。マイクロコンピュータ９では、予め定めた設定範
囲（上限値Ａと下限値Ｂとの間の範囲）と当該測定値Ｏ
ＲＰ0 とを比較し、次のような作動信号を出力する。
【００２２】(i) 当該測定値が設定範囲内である場
合、即ち、Ｂ≦ＯＲＰ0 ≦Ａである場合には、次回の回
分処理におけるメタノール注入量（Ｍ1 とする。）は当
該回のメタノール注入量（Ｍ0 ）と同量となるように、
次回のメタノール注入ポンプ１２Ａの作動時間（Ｈ1 と
する。）が当該回の作動時間（Ｈ0 ）と同時間となるよ
うに、ポンプ１２Ａの作動信号を出力する。即ち、Ｍ0
＝Ｍ1 、Ｈ0 ＝Ｈ1 とする。
合、即ち、Ｂ≦ＯＲＰ0 ≦Ａである場合には、次回の回
分処理におけるメタノール注入量（Ｍ1 とする。）は当
該回のメタノール注入量（Ｍ0 ）と同量となるように、
次回のメタノール注入ポンプ１２Ａの作動時間（Ｈ1 と
する。）が当該回の作動時間（Ｈ0 ）と同時間となるよ
うに、ポンプ１２Ａの作動信号を出力する。即ち、Ｍ0
＝Ｍ1 、Ｈ0 ＝Ｈ1 とする。
【００２３】(ii) 当該測定値が設定範囲の上限値Ａを
超える場合、即ち、Ａ＜ＯＲＰ0 である場合には、次回
の回分処理におけるメタノール注入量（Ｍ1 ）は当該回
のメタノール注入量（Ｍ0 ）より一定割合、例えばＭ0
の１０〜２０％多くなるように、次回のメタノール注入
ポンプ１２Ａの作動時間（Ｈ1 ）が当該回の作動時間
（Ｈ0 ）より長くなるように、ポンプ１２Ａの作動信号
を出力する。即ち、Ｍ0 ＜Ｍ1 、Ｈ0 ＜Ｈ1 （例えば、
Ｍ1 ＝１．１×Ｍ0 ，Ｈ1 ＝１．１×Ｈ0 ）とする。
超える場合、即ち、Ａ＜ＯＲＰ0 である場合には、次回
の回分処理におけるメタノール注入量（Ｍ1 ）は当該回
のメタノール注入量（Ｍ0 ）より一定割合、例えばＭ0
の１０〜２０％多くなるように、次回のメタノール注入
ポンプ１２Ａの作動時間（Ｈ1 ）が当該回の作動時間
（Ｈ0 ）より長くなるように、ポンプ１２Ａの作動信号
を出力する。即ち、Ｍ0 ＜Ｍ1 、Ｈ0 ＜Ｈ1 （例えば、
Ｍ1 ＝１．１×Ｍ0 ，Ｈ1 ＝１．１×Ｈ0 ）とする。
【００２４】(iii) 当該測定値が設定範囲の下限値Ｂを
下回る場合、即ち、ＯＲＰ0 ＜Ｂである場合には、次回
の回分処理におけるメタノール注入量（Ｍ1 ）は当該回
のメタノール注入量（Ｍ0 ）より一定割合、例えばＭ0
の１０〜２０％少なくなるように、次回のメタノール注
入ポンプ１２Ａの作動時間（Ｈ1 ）が当該回の作動時間
（Ｈ0 ）より短くなるように、ポンプ１２Ａの作動信号
を出力する。即ち、Ｍ0 ＞Ｍ1 、Ｈ0 ＞Ｈ1 （例えば、
Ｍ1 ＝０．９×Ｍ0 、Ｈ1 ＝０．９×Ｈ0 ）とする。
下回る場合、即ち、ＯＲＰ0 ＜Ｂである場合には、次回
の回分処理におけるメタノール注入量（Ｍ1 ）は当該回
のメタノール注入量（Ｍ0 ）より一定割合、例えばＭ0
の１０〜２０％少なくなるように、次回のメタノール注
入ポンプ１２Ａの作動時間（Ｈ1 ）が当該回の作動時間
（Ｈ0 ）より短くなるように、ポンプ１２Ａの作動信号
を出力する。即ち、Ｍ0 ＞Ｍ1 、Ｈ0 ＞Ｈ1 （例えば、
Ｍ1 ＝０．９×Ｍ0 、Ｈ1 ＝０．９×Ｈ0 ）とする。
【００２５】このような制御を各回の回分処理終了毎に
行なうことにより、有機物添加量の過不足を是正して、
安定かつ効率的な処理を行なうことが可能となる。
行なうことにより、有機物添加量の過不足を是正して、
安定かつ効率的な処理を行なうことが可能となる。
【００２６】なお、上記実施例では、有機物としてのメ
タノールの注入量制御を注入ポンプの作動時間の調整で
行なう例を挙げたが、この注入制御は、注入ポンプの回
転数やバルブの開閉ないし開度により制御することもで
きる。
タノールの注入量制御を注入ポンプの作動時間の調整で
行なう例を挙げたが、この注入制御は、注入ポンプの回
転数やバルブの開閉ないし開度により制御することもで
きる。
【００２７】また、メタノール注入量の増減の程度は一
定割合としたが、この増減割合は、測定されたＯＲＰと
設定範囲の上限値又は下限値との差に基いて、適宜変え
るようにしても良い。即ち、例えば、ＯＲＰ0 ＞Ａで且
つその差（ＯＲＰ0 −Ａ）が所定値Ｘよりも小さい場合
つまり（ＯＲＰ0 −Ａ）≦Ｘの場合には、次回のメタノ
ール注入量の増加割合を１０％とし、この差が大きい場
合つまり（ＯＲＰ0 −Ａ）＞Ｘの場合には、次回のメタ
ノール注入量の増加割合を２０％とするようにすること
もできる。
定割合としたが、この増減割合は、測定されたＯＲＰと
設定範囲の上限値又は下限値との差に基いて、適宜変え
るようにしても良い。即ち、例えば、ＯＲＰ0 ＞Ａで且
つその差（ＯＲＰ0 −Ａ）が所定値Ｘよりも小さい場合
つまり（ＯＲＰ0 −Ａ）≦Ｘの場合には、次回のメタノ
ール注入量の増加割合を１０％とし、この差が大きい場
合つまり（ＯＲＰ0 −Ａ）＞Ｘの場合には、次回のメタ
ノール注入量の増加割合を２０％とするようにすること
もできる。
【００２８】しかしながら、操作の簡便性の面からは、
予め定めた設定範囲よりも測定ＯＲＰ値が大きい時に
は、予め定めた一定割合で次回のメタノール注入量を増
加させ、逆に測定ＯＲＰ値が小さい時には、予め定めた
一定割合で次回のメタノール注入量を減少させるのが有
利である。
予め定めた設定範囲よりも測定ＯＲＰ値が大きい時に
は、予め定めた一定割合で次回のメタノール注入量を増
加させ、逆に測定ＯＲＰ値が小さい時には、予め定めた
一定割合で次回のメタノール注入量を減少させるのが有
利である。
【００２９】なお、本発明において、ＯＲＰ値の設定範
囲は、当該処理における処理条件等に応じて適宜限定さ
れる。また、メタノール注入量の増減割合についても、
良好な処理結果が得られるような割合に適宜決定され
る。
囲は、当該処理における処理条件等に応じて適宜限定さ
れる。また、メタノール注入量の増減割合についても、
良好な処理結果が得られるような割合に適宜決定され
る。
【００３０】以下に具体的な実施例を挙げて、本発明を
より詳細に説明する。
より詳細に説明する。
【００３１】実施例１ 図１に示す装置により、本発明方法に従って、原水（前
処理し尿）の処理を行なった。この処理において、回分
式硝化脱窒反応終了時のＯＲＰ値と処理水中のＮＯX−
Ｎ濃度との関係は、図４に示す通りであったので、ＯＲ
Ｐ値の設定範囲Ａ〜Ｂは−４０〜０ｍｖとし、測定され
たＯＲＰ値が−４０ｍｖ以上０ｍｖ以下であれば、次回
の回分処理でのメタノール添加量は当該回の回分処理で
のメタノール添加量と同量とし、下限値Ｂ＝−４０ｍｖ
より低い場合には１０％減量、上限値Ａ＝０ｍｖより高
い場合には１０％増量となるようにメタノール注入ポン
プの作動時間をマイコン制御して運転した。
処理し尿）の処理を行なった。この処理において、回分
式硝化脱窒反応終了時のＯＲＰ値と処理水中のＮＯX−
Ｎ濃度との関係は、図４に示す通りであったので、ＯＲ
Ｐ値の設定範囲Ａ〜Ｂは−４０〜０ｍｖとし、測定され
たＯＲＰ値が−４０ｍｖ以上０ｍｖ以下であれば、次回
の回分処理でのメタノール添加量は当該回の回分処理で
のメタノール添加量と同量とし、下限値Ｂ＝−４０ｍｖ
より低い場合には１０％減量、上限値Ａ＝０ｍｖより高
い場合には１０％増量となるようにメタノール注入ポン
プの作動時間をマイコン制御して運転した。
【００３２】その結果、このような制御を行なわない従
来法では、処理水の窒素濃度を常に１０ｍｇ／ｌ以下に
維持するために、メタノールを原水１ｋｌ当たり約１．
０ｋｇ定量注入する必要があり、また、このような注入
を行なった場合でも原水水質の変動などによりメタノー
ルの過不足を生じ、処理水水質の安定は得られなかった
のに対し、上記制御を行なうことにより、原水１ｋｌに
対して、平均０．５ｋｇのメタノール添加で、同等以上
の安定した処理水質を得ることができた。
来法では、処理水の窒素濃度を常に１０ｍｇ／ｌ以下に
維持するために、メタノールを原水１ｋｌ当たり約１．
０ｋｇ定量注入する必要があり、また、このような注入
を行なった場合でも原水水質の変動などによりメタノー
ルの過不足を生じ、処理水水質の安定は得られなかった
のに対し、上記制御を行なうことにより、原水１ｋｌに
対して、平均０．５ｋｇのメタノール添加で、同等以上
の安定した処理水質を得ることができた。
【００３３】
【発明の効果】以上詳述した通り、本発明の生物学的硝
化脱窒処理方法によれば、 回分式硝化脱窒処理において、原水水質の変動に対
して十分な有機物添加量の制御を行なって、高水質の処
理水を安定に得ることができる。 メタノールなどの有機物添加量は、従来の定量注入
の場合よりも少なくて済み、薬品費の低減が図れ経済的
である。 有機物の過剰添加の防止により、過剰有機物の除去
のための再曝気が簡易なもので済み、設備費が軽減され
経済的である。 等の優れた効果が奏され、処理効率の向上、処理コスト
の低減が可能とされる。
化脱窒処理方法によれば、 回分式硝化脱窒処理において、原水水質の変動に対
して十分な有機物添加量の制御を行なって、高水質の処
理水を安定に得ることができる。 メタノールなどの有機物添加量は、従来の定量注入
の場合よりも少なくて済み、薬品費の低減が図れ経済的
である。 有機物の過剰添加の防止により、過剰有機物の除去
のための再曝気が簡易なもので済み、設備費が軽減され
経済的である。 等の優れた効果が奏され、処理効率の向上、処理コスト
の低減が可能とされる。
【図１】本発明の生物学的硝化脱窒処理方法の実施に好
適な装置の一例を示す系統図である。
適な装置の一例を示す系統図である。
【図２】従来の回分式硝化脱窒処理に用いられる装置を
示す系統図である。
示す系統図である。
【図３】硝化脱窒処理におけるＯＲＰ値、ＤＯ濃度、Ｎ
濃度の経時変化を示すグラフである。
濃度の経時変化を示すグラフである。
【図４】回分式硝化脱窒処理終了時のＯＲＰ値と処理水
のＮＯX −Ｎ濃度との関係を示すグラフである。
のＮＯX −Ｎ濃度との関係を示すグラフである。
１ 生物処理槽 ２ メタノール注入設備 ３ 苛性ソーダ注入設備 ４ 消泡剤注入設備 ５ 曝気設備 ８ ＯＲＰ計 ９ マイクロコンピュータ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C02F 3/34 101 C02F 3/12
Claims (1)
- 【請求項１】 有機性廃水を処理槽に間欠的に導入して
曝気することにより硝化処理し、その後、該処理槽に有
機物を添加して脱窒処理する操作を繰り返し行なう回分
式生物学的硝化脱窒処理方法において、 一回の回分処理終了時の処理槽内のＯＲＰ値を測定し、
該測定値が予め定めた設定範囲の上限値よりも大である
ときには次回の回分処理における有機物添加量を当該回
分処理における有機物添加量よりも多くし、該測定値が
前記設定範囲の下限値よりも小であるときには次回の回
分処理における有機物添加量を当該回分処理における有
機物添加量よりも少なくすることを特徴とする生物学的
硝化脱窒処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02797993A JP3293218B2 (ja) | 1993-02-17 | 1993-02-17 | 生物学的硝化脱窒処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02797993A JP3293218B2 (ja) | 1993-02-17 | 1993-02-17 | 生物学的硝化脱窒処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06238293A JPH06238293A (ja) | 1994-08-30 |
| JP3293218B2 true JP3293218B2 (ja) | 2002-06-17 |
Family
ID=12235981
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP02797993A Expired - Lifetime JP3293218B2 (ja) | 1993-02-17 | 1993-02-17 | 生物学的硝化脱窒処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3293218B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6660163B2 (en) | 2001-03-02 | 2003-12-09 | Daniel Robert Miklos | Waste treatment with control over biological solids |
| US7854842B2 (en) | 2001-03-02 | 2010-12-21 | Daniel Robert Miklos | Apparatus and methods for control of waste treatment processes |
| JP4867099B2 (ja) * | 2001-07-30 | 2012-02-01 | 栗田工業株式会社 | 生物脱窒処理方法 |
-
1993
- 1993-02-17 JP JP02797993A patent/JP3293218B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06238293A (ja) | 1994-08-30 |
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