JP3134145B2 - 排水の生物学的脱窒方法 - Google Patents
排水の生物学的脱窒方法Info
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- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
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- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
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- Biological Treatment Of Waste Water (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋼材の酸洗排水などの
産業排水、または好気性の活性汚泥による処理後の都市
下水などの生活排水から高効率に窒素酸化物を除去する
ための生物学的脱窒方法に関するものである。
産業排水、または好気性の活性汚泥による処理後の都市
下水などの生活排水から高効率に窒素酸化物を除去する
ための生物学的脱窒方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】排水中に含有される窒素酸化物（硝酸態
窒素（ＮＯ3 −Ｎ）、亜硝酸態窒素（ＮＯ2 −Ｎ））
は、水素供与体が存在する嫌気状態において、脱窒素菌
の作用により窒素ガスに還元される。生物学的脱窒処理
はこの原理を利用した処理であり、物理・化学的処理法
に比べて利点が多く、現在、脱窒法の主流になってい
る。
窒素（ＮＯ3 −Ｎ）、亜硝酸態窒素（ＮＯ2 −Ｎ））
は、水素供与体が存在する嫌気状態において、脱窒素菌
の作用により窒素ガスに還元される。生物学的脱窒処理
はこの原理を利用した処理であり、物理・化学的処理法
に比べて利点が多く、現在、脱窒法の主流になってい
る。
【０００３】水素供与体としては、グルコース、イソプ
ロピルアルコールなど多くの物質が使用可能であり、排
水中の有機物を水素供与体として使用する方法もある
が、取り扱い易さや反応速度の大きさなどの理由でメタ
ノールが頻繁に用いられている。
ロピルアルコールなど多くの物質が使用可能であり、排
水中の有機物を水素供与体として使用する方法もある
が、取り扱い易さや反応速度の大きさなどの理由でメタ
ノールが頻繁に用いられている。
【０００４】窒素酸化物の除去に必要なメタノール量
は、脱窒反応をメタノール（ＣＨ3 ＯＨ）による硝酸態
窒素あるいは亜硝酸態窒素の理論的な還元反応であると
考えると、反応式化１から、重量比で、ＣＨ3 ＯＨ／Ｎ
Ｏ3 −Ｎ（Ｎのみの重量）＝１．９０、ＣＨ3 ＯＨ／Ｎ
Ｏ2 −Ｎ（Ｎのみの重量）＝１．１７となる。
は、脱窒反応をメタノール（ＣＨ3 ＯＨ）による硝酸態
窒素あるいは亜硝酸態窒素の理論的な還元反応であると
考えると、反応式化１から、重量比で、ＣＨ3 ＯＨ／Ｎ
Ｏ3 −Ｎ（Ｎのみの重量）＝１．９０、ＣＨ3 ＯＨ／Ｎ
Ｏ2 −Ｎ（Ｎのみの重量）＝１．１７となる。
【０００５】
【化１】 ６ＮＯ3 - ＋５ＣＨ3 ＯＨ → ３Ｎ2 ＋５ＣＯ2 ＋７Ｈ2 Ｏ＋６ＯＨ- ２ＮＯ2 - ＋ＣＨ3 ＯＨ → Ｎ2 ＋ＣＯ2 ＋Ｈ2 Ｏ＋２ＯＨ-
【０００６】しかし、実際には添加したメタノールのす
べてが還元反応に使用されるのではなく、その一部は脱
窒素菌の細胞合成にも用いられるため、メタノールの必
要量は増加する。その割合は理論量の３〜４割程度であ
るといわれている。Ｎ．Ｎａｒｋｉｓ，Ｗａｔｅｒ Ｒ
ｅｓｅａｒｃｈ，１３，１９７９には、硝酸態窒素の脱
窒のためのメタノールの最小必要量はＣＨ3 ＯＨ／ＮＯ
3 −Ｎ（Ｎとして）＝２．８であり、これより少ない場
合、脱窒素率は直線的に低下すると報じられている。ま
たＪ．Ｓ．Ｊｅｒｉｓ，Ｊ．ＷＰＣＦ，４９，１９７７
には、ＣＨ3 ＯＨ／ＮＯ3 −Ｎ（Ｎとして）＝３．０が
残存ＢＯＤ（生物化学的酸素要求量）を増加させない値
であると述べられている。
べてが還元反応に使用されるのではなく、その一部は脱
窒素菌の細胞合成にも用いられるため、メタノールの必
要量は増加する。その割合は理論量の３〜４割程度であ
るといわれている。Ｎ．Ｎａｒｋｉｓ，Ｗａｔｅｒ Ｒ
ｅｓｅａｒｃｈ，１３，１９７９には、硝酸態窒素の脱
窒のためのメタノールの最小必要量はＣＨ3 ＯＨ／ＮＯ
3 −Ｎ（Ｎとして）＝２．８であり、これより少ない場
合、脱窒素率は直線的に低下すると報じられている。ま
たＪ．Ｓ．Ｊｅｒｉｓ，Ｊ．ＷＰＣＦ，４９，１９７７
には、ＣＨ3 ＯＨ／ＮＯ3 −Ｎ（Ｎとして）＝３．０が
残存ＢＯＤ（生物化学的酸素要求量）を増加させない値
であると述べられている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】排水中の窒素酸化物濃
度が変化する場合、必要とされる最適な水素供与体量も
変化するため、常に一定量の水素供与体を添加し続ける
と、水素供与体が過剰に添加される場合や不足する場合
が生じる。水素供与体が過剰に添加された場合、脱窒能
力には影響を及ぼさないものの、ＣＯＤ（化学的酸素要
求量）成分である処理水中の残存水素供与体量が増加
し、処理水質が悪化する。例えば残存メタノール１ｇに
対してＣＯＤが４００ｍｇ程度の値を示す。逆に水素供
与体が不足した場合には、肝心の窒素酸化物の除去率が
低下してしまう。
度が変化する場合、必要とされる最適な水素供与体量も
変化するため、常に一定量の水素供与体を添加し続ける
と、水素供与体が過剰に添加される場合や不足する場合
が生じる。水素供与体が過剰に添加された場合、脱窒能
力には影響を及ぼさないものの、ＣＯＤ（化学的酸素要
求量）成分である処理水中の残存水素供与体量が増加
し、処理水質が悪化する。例えば残存メタノール１ｇに
対してＣＯＤが４００ｍｇ程度の値を示す。逆に水素供
与体が不足した場合には、肝心の窒素酸化物の除去率が
低下してしまう。
【０００８】一般的には、水素供与体を予想される最適
量よりも若干過剰に加えて充分に脱窒し、残存する水素
供与体は脱窒槽後段に設置した好気槽で再処理すること
が多い。しかし、このような方法では水素供与体の使用
量が増加するため、コストの上昇へ、また、ＣＯＤ除去
能力に優れた容積の大きな好気槽を必要とするため、装
置設置スペースの増加へとつながってしまう。
量よりも若干過剰に加えて充分に脱窒し、残存する水素
供与体は脱窒槽後段に設置した好気槽で再処理すること
が多い。しかし、このような方法では水素供与体の使用
量が増加するため、コストの上昇へ、また、ＣＯＤ除去
能力に優れた容積の大きな好気槽を必要とするため、装
置設置スペースの増加へとつながってしまう。
【０００９】そこで、水素供与体の添加量を常に最適量
に制御する方法として、特開平４−１８０８９７号公報
には、脱窒槽の酸化還元電位（ＯＲＰ）の測定値に応じ
てメタノールの添加量を制御する方法が、また特開平４
−３６３１９８号公報には、吸光光度法による処理水中
の浮遊性物質濃度の測定値に応じてメタノールの添加量
を制御する方法が記載されている。しかし、いずれも硝
酸態窒素が７０ｍｇ／ｌ以下と比較的低濃度に含有され
る排水を対象としており、１００〜４００ｍｇ／ｌと高
濃度に窒素酸化物を含有する排水への対策は知られてい
ない。
に制御する方法として、特開平４−１８０８９７号公報
には、脱窒槽の酸化還元電位（ＯＲＰ）の測定値に応じ
てメタノールの添加量を制御する方法が、また特開平４
−３６３１９８号公報には、吸光光度法による処理水中
の浮遊性物質濃度の測定値に応じてメタノールの添加量
を制御する方法が記載されている。しかし、いずれも硝
酸態窒素が７０ｍｇ／ｌ以下と比較的低濃度に含有され
る排水を対象としており、１００〜４００ｍｇ／ｌと高
濃度に窒素酸化物を含有する排水への対策は知られてい
ない。
【００１０】本発明の目的は、窒素酸化物を１００〜４
００ｍｇ／ｌと高濃度に含有し、かつ含有される窒素酸
化物濃度が１００〜２００ｍｇ／ｌと大きく変動するよ
うな排水であっても、水素供与体添加量を常に最適な値
に制御し、最小限の水素供与体量で窒素酸化物を充分に
除去可能な排水の生物学的脱窒方法を提供することであ
る。
００ｍｇ／ｌと高濃度に含有し、かつ含有される窒素酸
化物濃度が１００〜２００ｍｇ／ｌと大きく変動するよ
うな排水であっても、水素供与体添加量を常に最適な値
に制御し、最小限の水素供与体量で窒素酸化物を充分に
除去可能な排水の生物学的脱窒方法を提供することであ
る。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は、窒素酸化物を
含有する排水を脱窒槽で生物学的に処理し、処理水を調
整槽を経由して排出する際に、脱窒槽において添加した
水素供与体の処理水中の残存量を調整槽内の処理水の酸
化還元電位（ＯＲＰ）の測定値から推測し、その推測値
に応じて水素供与体の添加量を変化させ、かつＯＲＰの
測定値が設定値よりも小さくなった場合には処理水の一
部を脱窒槽へ循環することを特徴とする排水の生物学的
脱窒方法である。脱窒槽としては、高炉水砕スラグを主
原料とするサドル型セラミックスを微生物固定化担体と
して充填した固定床型リアクターを用いることが好まし
い。なお、ここで水素供与体とは、他栄養菌である脱窒
素菌が硝酸態窒素、亜硝酸態窒素を還元するために必要
なエネルギー源となるメタノールなどの有機物のことで
ある。
含有する排水を脱窒槽で生物学的に処理し、処理水を調
整槽を経由して排出する際に、脱窒槽において添加した
水素供与体の処理水中の残存量を調整槽内の処理水の酸
化還元電位（ＯＲＰ）の測定値から推測し、その推測値
に応じて水素供与体の添加量を変化させ、かつＯＲＰの
測定値が設定値よりも小さくなった場合には処理水の一
部を脱窒槽へ循環することを特徴とする排水の生物学的
脱窒方法である。脱窒槽としては、高炉水砕スラグを主
原料とするサドル型セラミックスを微生物固定化担体と
して充填した固定床型リアクターを用いることが好まし
い。なお、ここで水素供与体とは、他栄養菌である脱窒
素菌が硝酸態窒素、亜硝酸態窒素を還元するために必要
なエネルギー源となるメタノールなどの有機物のことで
ある。
【００１２】
【作用】メタノールを水素供与体として硝酸塩含有模擬
排水の生物学的脱窒を行った際の処理水のＯＲＰとＣＯ
Ｄとの関係を図２に示す。メタノール１ｇは理論的に４
００ｍｇ程度のＣＯＤに相当するので、処理水のＣＯＤ
が高くなるほど、すなわちメタノールの添加量が過剰で
処理水中の残存メタノールが多くなるほどＯＲＰは低く
なり、逆に、処理水のＣＯＤが低くなるほど、すなわち
メタノールの添加量が不足して処理水中の残存メタノー
ルが少なくなるほどＯＲＰは高くなる。これから、処理
水のＯＲＰを測定することにより、処理水中に残存する
水素供与体であるメタノールの量を推測できる。従っ
て、調整槽内のＯＲＰがあらかじめ設定した値よりも高
くなった場合にはメタノール添加量を増加する方向へ、
低くなった場合にはメタノール添加量を削減する方向へ
変化するように制御すれば、常に最適な量のメタノール
を添加することができる。
排水の生物学的脱窒を行った際の処理水のＯＲＰとＣＯ
Ｄとの関係を図２に示す。メタノール１ｇは理論的に４
００ｍｇ程度のＣＯＤに相当するので、処理水のＣＯＤ
が高くなるほど、すなわちメタノールの添加量が過剰で
処理水中の残存メタノールが多くなるほどＯＲＰは低く
なり、逆に、処理水のＣＯＤが低くなるほど、すなわち
メタノールの添加量が不足して処理水中の残存メタノー
ルが少なくなるほどＯＲＰは高くなる。これから、処理
水のＯＲＰを測定することにより、処理水中に残存する
水素供与体であるメタノールの量を推測できる。従っ
て、調整槽内のＯＲＰがあらかじめ設定した値よりも高
くなった場合にはメタノール添加量を増加する方向へ、
低くなった場合にはメタノール添加量を削減する方向へ
変化するように制御すれば、常に最適な量のメタノール
を添加することができる。
【００１３】排水中の窒素酸化物濃度の急激な低下に伴
って調整槽内の処理水中の残存メタノールが増加した場
合、処理水のＯＲＰは−２００ｍＶ未満の低い値を示
す。また、脱窒槽内の滞留時間の影響で、脱窒槽入口で
メタノール添加量を削減した後でも、脱窒槽出口の処理
水中には依然としてしばらくの間多くの残存メタノール
が存在している。特に調整槽内処理水のＯＲＰが−２５
０ｍＶ未満、すなわちＣＯＤ推定値１００ｍｇ／ｌ以上
になった場合、処理水の一部を脱窒槽へ循環すれば、残
存メタノールを水素供与体として再利用することができ
ると同時に、ＣＯＤの増加に伴う処理水質の悪化を防止
することができる。処理水の調整槽から脱窒槽への循環
量は、排水の流入量と同量にするのが好ましい。
って調整槽内の処理水中の残存メタノールが増加した場
合、処理水のＯＲＰは−２００ｍＶ未満の低い値を示
す。また、脱窒槽内の滞留時間の影響で、脱窒槽入口で
メタノール添加量を削減した後でも、脱窒槽出口の処理
水中には依然としてしばらくの間多くの残存メタノール
が存在している。特に調整槽内処理水のＯＲＰが−２５
０ｍＶ未満、すなわちＣＯＤ推定値１００ｍｇ／ｌ以上
になった場合、処理水の一部を脱窒槽へ循環すれば、残
存メタノールを水素供与体として再利用することができ
ると同時に、ＣＯＤの増加に伴う処理水質の悪化を防止
することができる。処理水の調整槽から脱窒槽への循環
量は、排水の流入量と同量にするのが好ましい。
【００１４】同時に測定した処理水のＯＲＰとＮＯｘ−
Ｎ濃度（ＮＯ3 −Ｎ＋ＮＯ2 −Ｎ）との関係を図３に示
す。処理水のＮＯｘ−Ｎ濃度が高くなるほどＯＲＰは高
くなり、処理水のＮＯｘ−Ｎ濃度が低くなるほどＯＲＰ
は低くなる。すなわち、図２、図３より、ＯＲＰが高け
れば、処理水はＣＯＤが低く（残存メタノールが少な
く）、かつＮＯｘ−Ｎ濃度が高い状態であり、逆にＯＲ
Ｐが低ければ、処理水はＣＯＤが高く（残存メタノール
が多く）、かつＮＯｘ−Ｎ濃度が低い状態である。処理
水のＣＯＤがかなり高くなる程度まで過剰にメタノール
を添加すればＮＯｘ−Ｎ濃度は当然低くなるが、排水の
ＣＯＤ値が高くなり好ましくない。しかし、本発明を用
いれば、処理水中のＣＯＤを適度に抑えて、かつＮＯｘ
−Ｎ濃度も低濃度に抑えることが可能である。
Ｎ濃度（ＮＯ3 −Ｎ＋ＮＯ2 −Ｎ）との関係を図３に示
す。処理水のＮＯｘ−Ｎ濃度が高くなるほどＯＲＰは高
くなり、処理水のＮＯｘ−Ｎ濃度が低くなるほどＯＲＰ
は低くなる。すなわち、図２、図３より、ＯＲＰが高け
れば、処理水はＣＯＤが低く（残存メタノールが少な
く）、かつＮＯｘ−Ｎ濃度が高い状態であり、逆にＯＲ
Ｐが低ければ、処理水はＣＯＤが高く（残存メタノール
が多く）、かつＮＯｘ−Ｎ濃度が低い状態である。処理
水のＣＯＤがかなり高くなる程度まで過剰にメタノール
を添加すればＮＯｘ−Ｎ濃度は当然低くなるが、排水の
ＣＯＤ値が高くなり好ましくない。しかし、本発明を用
いれば、処理水中のＣＯＤを適度に抑えて、かつＮＯｘ
−Ｎ濃度も低濃度に抑えることが可能である。
【００１５】脱窒槽として使用するのが好ましい固定床
型リアクターは、流動床型リアクターに比べて多くの脱
窒素菌を保持できる。微生物固定化担体として充填する
のが好ましい高炉水砕スラグを主成分とするサドル型セ
ラミックスは、カルシウムを主成分とするため微生物が
固定化し易い。そのため脱窒素菌のような増殖速度が遅
く、かつ沈降速度が遅い菌を高濃度に脱窒槽内に保持す
るためには非常に有効である。また、サドル型形状のた
め混合性は非常に優れ、脱窒槽内はほぼ完全混合とみな
すことができる。従って、脱窒槽内のＯＲＰの分布はほ
とんどなくなり、脱窒槽内と処理水の間のＯＲＰのタイ
ムラグを極力小さくすることが可能である。
型リアクターは、流動床型リアクターに比べて多くの脱
窒素菌を保持できる。微生物固定化担体として充填する
のが好ましい高炉水砕スラグを主成分とするサドル型セ
ラミックスは、カルシウムを主成分とするため微生物が
固定化し易い。そのため脱窒素菌のような増殖速度が遅
く、かつ沈降速度が遅い菌を高濃度に脱窒槽内に保持す
るためには非常に有効である。また、サドル型形状のた
め混合性は非常に優れ、脱窒槽内はほぼ完全混合とみな
すことができる。従って、脱窒槽内のＯＲＰの分布はほ
とんどなくなり、脱窒槽内と処理水の間のＯＲＰのタイ
ムラグを極力小さくすることが可能である。
【００１６】
【実施例】図１に、本発明を実施するために使用する排
水の生物学的脱窒処理装置の例を示す。
水の生物学的脱窒処理装置の例を示す。
【００１７】脱窒槽１は高炉水砕系微生物固定化担体２
を充填した固定床型リアクターであり、脱窒槽１内は窒
素ガスの曝気によって攪拌を行った。脱窒槽１内部のＯ
ＲＰおよびｐＨはＯＲＰセンサー１５、ｐＨセンサー１
６によって測定し、ｐＨは制御装置１９による酸供給ポ
ンプ１２およびアルカリ供給ポンプ１３のオン−オフ制
御により、脱窒のための最適値であるｐＨ：７〜８に制
御した。また、汚泥の馴養中は、ＯＲＰに関しても、制
御装置１８による補助エアーブロア１０のオン−オフ制
御により、脱窒のための最適値であるＯＲＰ：−２００
〜−１００ｍＶに制御した。
を充填した固定床型リアクターであり、脱窒槽１内は窒
素ガスの曝気によって攪拌を行った。脱窒槽１内部のＯ
ＲＰおよびｐＨはＯＲＰセンサー１５、ｐＨセンサー１
６によって測定し、ｐＨは制御装置１９による酸供給ポ
ンプ１２およびアルカリ供給ポンプ１３のオン−オフ制
御により、脱窒のための最適値であるｐＨ：７〜８に制
御した。また、汚泥の馴養中は、ＯＲＰに関しても、制
御装置１８による補助エアーブロア１０のオン−オフ制
御により、脱窒のための最適値であるＯＲＰ：−２００
〜−１００ｍＶに制御した。
【００１８】脱窒槽１から流出した処理水は調整槽５へ
流入させた。調整槽５のＯＲＰはＯＲＰセンサー１７に
よって測定し、その値に応じて制御装置２０により表１
に示すようにメタノールポンプ１１および処理水循環ポ
ンプ９を制御した。処理水循環ポンプ９はＯＲＰが−２
５０ｍＶ未満になった場合に稼働し、脱窒槽１から調整
槽５へ流出した処理水と同量の処理水を調整槽５から脱
窒槽１へ返送するように調節した。
流入させた。調整槽５のＯＲＰはＯＲＰセンサー１７に
よって測定し、その値に応じて制御装置２０により表１
に示すようにメタノールポンプ１１および処理水循環ポ
ンプ９を制御した。処理水循環ポンプ９はＯＲＰが−２
５０ｍＶ未満になった場合に稼働し、脱窒槽１から調整
槽５へ流出した処理水と同量の処理水を調整槽５から脱
窒槽１へ返送するように調節した。
【００１９】
【表１】 ＊銀／塩化銀電極基準
【００２０】脱窒槽１に下水活性汚泥を投入し、約１日
間空気による曝気を行って微生物を担体に固定化した
後、硝酸態窒素濃度を初期濃度に調整した人工排水を滞
留時間３時間で通水した。水素供与体としてメタノール
を、標準量として初期濃度における硝酸態窒素負荷の３
倍量添加した。
間空気による曝気を行って微生物を担体に固定化した
後、硝酸態窒素濃度を初期濃度に調整した人工排水を滞
留時間３時間で通水した。水素供与体としてメタノール
を、標準量として初期濃度における硝酸態窒素負荷の３
倍量添加した。
【００２１】１週間程度の馴養の後、処理水のＯＲＰが
−２００〜−１００ｍＶになり、良好な処理が行われて
いるのを確認した後、硝酸態窒素濃度を表２に示す５通
りのパターンで連続的に変化させた。なお、比較例６
は、実施例５に対する比較のため、表１に示す制御を一
切行わずに、常に標準量のメタノールのみを添加した。
−２００〜−１００ｍＶになり、良好な処理が行われて
いるのを確認した後、硝酸態窒素濃度を表２に示す５通
りのパターンで連続的に変化させた。なお、比較例６
は、実施例５に対する比較のため、表１に示す制御を一
切行わずに、常に標準量のメタノールのみを添加した。
【００２２】
【表２】
【００２３】表３に排水中の硝酸態窒素濃度変化に伴う
制御モードの変化を、表４に処理水の硝酸態窒素濃度お
よびＣＯＤの平均値を示す。
制御モードの変化を、表４に処理水の硝酸態窒素濃度お
よびＣＯＤの平均値を示す。
【００２４】
【表３】
【００２５】
【表４】
【００２６】以上のように、排水中の硝酸態窒素濃度の
変化にもかかわらず、メタノール供給量はそれぞれに応
じた値に制御され、硝酸態窒素は良好に除去され、同時
に、残存メタノールに由来する処理水中のＣＯＤは平均
で４０ｍｇ／ｌ以下であった。ただし、実施例３、４、
５の様に硝酸態窒素濃度を急激に低下させた場合、一時
的にＣＯＤが急激に上昇することがあったが、制御モー
ドをＶ、ＶＩとして処理水を循環するのに伴ってＣＯＤ
は再び低下した。
変化にもかかわらず、メタノール供給量はそれぞれに応
じた値に制御され、硝酸態窒素は良好に除去され、同時
に、残存メタノールに由来する処理水中のＣＯＤは平均
で４０ｍｇ／ｌ以下であった。ただし、実施例３、４、
５の様に硝酸態窒素濃度を急激に低下させた場合、一時
的にＣＯＤが急激に上昇することがあったが、制御モー
ドをＶ、ＶＩとして処理水を循環するのに伴ってＣＯＤ
は再び低下した。
【００２７】比較例６では、消費したメタノール量は実
施例５とほとんど同じであったのに、非常に劣った結果
しか得られなかった。
施例５とほとんど同じであったのに、非常に劣った結果
しか得られなかった。
【００２８】
【発明の効果】本発明は、水素供与体の添加量を最小限
にして、高効率な窒素酸化物の生物学的脱窒が可能であ
る。
にして、高効率な窒素酸化物の生物学的脱窒が可能であ
る。
【図１】本発明を実施するために使用する生物学的脱窒
処理装置の例を示す図である。
処理装置の例を示す図である。
【図２】処理水のＯＲＰとＣＯＤの関係を示す図であ
る。
る。
【図３】処理水のＯＲＰとＮＯｘ−Ｎ濃度の関係を示す
図である。
図である。
１ 脱窒槽 ２ 高炉水砕系微生物固定化担体 ３ メタノールタンク ４ 排水タンク ５ 調整槽 ６ 酸タンク ７ アルカリタンク ８ 排水ポンプ ９ 処理水循環ポンプ １０ 補助エアーブロア １１ メタノールポンプ １２ 酸供給ポンプ １３ アルカリ供給ポンプ １４ 攪拌器 １５ ＯＲＰセンサー １６ ｐＨセンサー １７ ＯＲＰセンサー １８ 制御装置 １９ 制御装置 ２０ 制御装置 ２１ 記録計
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C02F 3/28 - 3/34
Claims (2)
- 【請求項１】 窒素酸化物を含有する排水を脱窒槽で生
物学的に処理し、処理水を調整槽を経由して排出する際
に、脱窒槽において添加した水素供与体の処理水中の残
存量を調整槽内の処理水の酸化還元電位（ＯＲＰ）の測
定値から推測し、その推測値に応じて水素供与体の添加
量を変化させ、かつＯＲＰの測定値が設定値よりも小さ
くなった場合には処理水の一部を脱窒槽へ循環すること
を特徴とする排水の生物学的脱窒方法。 - 【請求項２】 脱窒槽として、高炉水砕スラグを主原料
とするサドル型セラミックスを微生物固定化担体として
充填した固定床型リアクターを用いることを特徴とする
請求項１記載の排水の生物学的脱窒方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06075470A JP3134145B2 (ja) | 1994-03-23 | 1994-03-23 | 排水の生物学的脱窒方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06075470A JP3134145B2 (ja) | 1994-03-23 | 1994-03-23 | 排水の生物学的脱窒方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07256290A JPH07256290A (ja) | 1995-10-09 |
| JP3134145B2 true JP3134145B2 (ja) | 2001-02-13 |
Family
ID=13577236
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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