JPH09249950A - 成形性および塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板の製造方法 - Google Patents
成形性および塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板の製造方法Info
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- JPH09249950A JPH09249950A JP8058977A JP5897796A JPH09249950A JP H09249950 A JPH09249950 A JP H09249950A JP 8058977 A JP8058977 A JP 8058977A JP 5897796 A JP5897796 A JP 5897796A JP H09249950 A JPH09249950 A JP H09249950A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 成形性および塗装焼付硬化性に優れた、自動
車ボディ用として好適なアルミニウム合金板を提供す
る。 【解決手段】 Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金においてＭｇとＳ
ｉの成分関係を限定し、経時変化抑制効果を有するＳｎ
を適量添加し、必要に応じて塗装焼付時の時効促進効果
を有するＣｕを添加した合金板に対して、溶体化・焼入
れ処理後１２時間以内に７０〜１５０℃で０．５〜５０
時間の熱処理を施すことによって、成形性および塗装焼
付硬化性に極めて優れたアルミニウム合金板が得られ
る。 【効果】 本発明のアルミニウム合金板は、製造後１０
０日経過しても約１１０Ｎ／ｍｍ2 以下の降伏強度に抑
えることができ、成形性に優れるとともに、約１００Ｎ
／ｍｍ2 以上の塗装焼付硬化量が得られる。したがっ
て、成形性と塗装焼付硬化性が要求される自動車ボディ
用として好適である。
車ボディ用として好適なアルミニウム合金板を提供す
る。 【解決手段】 Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金においてＭｇとＳ
ｉの成分関係を限定し、経時変化抑制効果を有するＳｎ
を適量添加し、必要に応じて塗装焼付時の時効促進効果
を有するＣｕを添加した合金板に対して、溶体化・焼入
れ処理後１２時間以内に７０〜１５０℃で０．５〜５０
時間の熱処理を施すことによって、成形性および塗装焼
付硬化性に極めて優れたアルミニウム合金板が得られ
る。 【効果】 本発明のアルミニウム合金板は、製造後１０
０日経過しても約１１０Ｎ／ｍｍ2 以下の降伏強度に抑
えることができ、成形性に優れるとともに、約１００Ｎ
／ｍｍ2 以上の塗装焼付硬化量が得られる。したがっ
て、成形性と塗装焼付硬化性が要求される自動車ボディ
用として好適である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、成形性と塗装焼付
硬化性に優れる、自動車ボディシート等に好適なアルミ
ニウム合金板の製造方法に関する。
硬化性に優れる、自動車ボディシート等に好適なアルミ
ニウム合金板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車の燃費向上を目的とした車
体軽量化の要望が高まっており、軽量化手段の一つとし
て自動車ボディシート等へのアルミニウム合金板の使用
が行われている。現在使用されている自動車ボディシー
ト用アルミニウム合金としては、非熱処理型のＡｌ−Ｍ
ｇ系合金と、熱処理型のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金とが挙
げられる。非熱処理型のＡｌ−Ｍｇ系合金は、熱処理型
のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金よりやや成形性が優れている
ものの、塗装焼付工程による降伏強度の上昇が得られな
い。また、現在使用されている熱処理型Ａｌ−Ｍｇ−Ｓ
ｉ系合金であるＡＡ６００９，ＡＡ６０１０等では、経
時変化による成形性の低下が大きい。また、これらの合
金は、塗装焼付硬化性についても、現在、我国で主流の
１８０℃以下の温度で３０分足らずの塗装焼付処理では
降伏強度が殆ど上昇しない。
体軽量化の要望が高まっており、軽量化手段の一つとし
て自動車ボディシート等へのアルミニウム合金板の使用
が行われている。現在使用されている自動車ボディシー
ト用アルミニウム合金としては、非熱処理型のＡｌ−Ｍ
ｇ系合金と、熱処理型のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金とが挙
げられる。非熱処理型のＡｌ−Ｍｇ系合金は、熱処理型
のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金よりやや成形性が優れている
ものの、塗装焼付工程による降伏強度の上昇が得られな
い。また、現在使用されている熱処理型Ａｌ−Ｍｇ−Ｓ
ｉ系合金であるＡＡ６００９，ＡＡ６０１０等では、経
時変化による成形性の低下が大きい。また、これらの合
金は、塗装焼付硬化性についても、現在、我国で主流の
１８０℃以下の温度で３０分足らずの塗装焼付処理では
降伏強度が殆ど上昇しない。
【０００３】このような状況に対して、塗装焼付硬化性
についてはＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金に対して溶体化・焼
入れ後に熱処理を加えることによって、低温短時間の塗
装焼付処理で降伏強度を上昇させる方法が開示されてい
る（特公平５−７４６０号公報等）。しかし、この方法
では、熱処理による成形前の降伏強度の増加が大きいた
め、成形性が悪く、しかも塗装焼付硬化量も５０Ｎ／ｍ
ｍ2 程度とそれほど大きくない。さらに、液体化後に焼
入れる温度を室温以上の高温に規定し、引き続き熱処理
を施すことによって塗装焼付硬化量の改善を図った方法
（特開平４−２１０４５６号公報等）も開示されている
が、室温以上の高温への焼入れは、制御因子が増加する
だけでなく製造上困難な場合が多く、また塗装焼付硬化
量についても十分とは言い難い。
についてはＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金に対して溶体化・焼
入れ後に熱処理を加えることによって、低温短時間の塗
装焼付処理で降伏強度を上昇させる方法が開示されてい
る（特公平５−７４６０号公報等）。しかし、この方法
では、熱処理による成形前の降伏強度の増加が大きいた
め、成形性が悪く、しかも塗装焼付硬化量も５０Ｎ／ｍ
ｍ2 程度とそれほど大きくない。さらに、液体化後に焼
入れる温度を室温以上の高温に規定し、引き続き熱処理
を施すことによって塗装焼付硬化量の改善を図った方法
（特開平４−２１０４５６号公報等）も開示されている
が、室温以上の高温への焼入れは、制御因子が増加する
だけでなく製造上困難な場合が多く、また塗装焼付硬化
量についても十分とは言い難い。
【０００４】また合金成分としてＳｎを添加し、さらに
溶体化処理後に予備時効を施す、あるいは室温以上の高
温に焼き入れてその温度で引き続き予備時効を行うこと
によって室温経時変化を抑制し、塗装焼付硬化量を向上
させる方法（特開平６−３４０９４０号公報）も提案さ
れている。しかしながら、室温以上の高温への焼入れ
は、前述の理由により好ましくない。また溶体化処理後
に予備時効を施す場合でも、本方法では溶体化処理から
予備時効までの室温放置時間の規定がなく、この室温放
置時間が長いと、塗装焼付硬化量は減少してしまうとい
う欠点がある。
溶体化処理後に予備時効を施す、あるいは室温以上の高
温に焼き入れてその温度で引き続き予備時効を行うこと
によって室温経時変化を抑制し、塗装焼付硬化量を向上
させる方法（特開平６−３４０９４０号公報）も提案さ
れている。しかしながら、室温以上の高温への焼入れ
は、前述の理由により好ましくない。また溶体化処理後
に予備時効を施す場合でも、本方法では溶体化処理から
予備時効までの室温放置時間の規定がなく、この室温放
置時間が長いと、塗装焼付硬化量は減少してしまうとい
う欠点がある。
【０００５】このように、塗装焼付硬化性の向上を目的
とした種々の方法が提案されているが、一層の自動車の
車体軽量化のためにボディシート用材料として、より大
きな塗装焼付硬化量を有する材料が望まれている。自動
車ボディシート用材料としては成形加工性の観点から成
形前は低降伏強度、そして耐デント性の観点から塗装焼
付け後は高い降伏強度が要求されている。すなわち、溶
体化後の室温放置中における強度上昇が小さく、焼き入
れ直後の優れた成形性を長時間維持するとともに、塗装
焼付け時に大きな強度上昇が図れるというこの特性を、
従来のアルミニウム合金板では十分に有しているとは言
い難いのが現状である。
とした種々の方法が提案されているが、一層の自動車の
車体軽量化のためにボディシート用材料として、より大
きな塗装焼付硬化量を有する材料が望まれている。自動
車ボディシート用材料としては成形加工性の観点から成
形前は低降伏強度、そして耐デント性の観点から塗装焼
付け後は高い降伏強度が要求されている。すなわち、溶
体化後の室温放置中における強度上昇が小さく、焼き入
れ直後の優れた成形性を長時間維持するとともに、塗装
焼付け時に大きな強度上昇が図れるというこの特性を、
従来のアルミニウム合金板では十分に有しているとは言
い難いのが現状である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明はこのような事
情に鑑みて、長時間室温で放置されても強度上昇が小さ
く、成形性に優れ、かつ現在我国で主流の１８０℃以下
の温度で３０分間足らずの低温短時間の塗装焼付処理に
おいても、優れた塗装焼付硬化性を有するアルミニウム
合金板の製造方法を提供することを目的とする。具体的
には降伏強度１１０Ｎ／ｍｍ2 以下（製造後１００日放
置後）、塗装焼付処理による降伏強度の上昇１００Ｎ／
ｍｍ2 以上のアルミニウム合金板の製造方法を提供す
る。
情に鑑みて、長時間室温で放置されても強度上昇が小さ
く、成形性に優れ、かつ現在我国で主流の１８０℃以下
の温度で３０分間足らずの低温短時間の塗装焼付処理に
おいても、優れた塗装焼付硬化性を有するアルミニウム
合金板の製造方法を提供することを目的とする。具体的
には降伏強度１１０Ｎ／ｍｍ2 以下（製造後１００日放
置後）、塗装焼付処理による降伏強度の上昇１００Ｎ／
ｍｍ2 以上のアルミニウム合金板の製造方法を提供す
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の目
的を達成するために、優れた成形性、ならびに高い塗装
焼付硬化性を有するＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板について
鋭意研究した。その結果、以下の知見を得た。 （１）合金成分としては、高温時効を促進するためにＭ
ｇとＳｉの成分関係をバランス組成よりもＳｉ過剰と
し、溶体化処理後の室温経時変化抑制効果を有するＳｎ
を適量添加する。この高温時効性に優れる過剰Ｓｉ合金
の場合、Ｓｎ添加だけでは室温経時変化の抑制はそれほ
ど長時間持続しない。そこで、溶体化・焼入れ処理後１
２時間以内に７０〜１５０℃で０．５〜５０時間の熱処
理を行うことで、より長時間の室温経時変化抑制効果を
付与できる。 （２）また、さらに塗装焼付硬化性を高めるためには、
塗装焼付時の時効促進効果を有するＣｕの添加が有効で
ある。
的を達成するために、優れた成形性、ならびに高い塗装
焼付硬化性を有するＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板について
鋭意研究した。その結果、以下の知見を得た。 （１）合金成分としては、高温時効を促進するためにＭ
ｇとＳｉの成分関係をバランス組成よりもＳｉ過剰と
し、溶体化処理後の室温経時変化抑制効果を有するＳｎ
を適量添加する。この高温時効性に優れる過剰Ｓｉ合金
の場合、Ｓｎ添加だけでは室温経時変化の抑制はそれほ
ど長時間持続しない。そこで、溶体化・焼入れ処理後１
２時間以内に７０〜１５０℃で０．５〜５０時間の熱処
理を行うことで、より長時間の室温経時変化抑制効果を
付与できる。 （２）また、さらに塗装焼付硬化性を高めるためには、
塗装焼付時の時効促進効果を有するＣｕの添加が有効で
ある。
【０００８】本発明は、上記の知見に基づいて得られた
ものであり、Ｍｇ：０．４〜１．１ｍａｓｓ％，Ｓｉ：
０．６〜１．５ｍａｓｓ％，Ｓｎ：０．０１〜０．２ｍ
ａｓｓ％、かつ−２．０＞４Ｍｇ−７Ｓｉを満たし、必
要に応じて０．１〜１．０ｍａｓｓ％のＣｕ、並びに
０．１５ｍａｓｓ％以下のＴｉ、０．０５ｍａｓｓ％以
下のＢ、０．４ｍａｓｓ％以下のＭｎ、０．３ｍａｓｓ
％以下のＦｅ、１．０ｍａｓｓ％以下のＺｎのうち１種
以上を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からな
るアルミニウム合金を溶体化・焼入れ処理後、１２時間
以内に７０〜１５０℃で０．５〜５０時間の熱処理を行
って製造することを特徴とする成形性および塗装焼付硬
化性に優れたアルミニウム合金板の製造方法である。
ものであり、Ｍｇ：０．４〜１．１ｍａｓｓ％，Ｓｉ：
０．６〜１．５ｍａｓｓ％，Ｓｎ：０．０１〜０．２ｍ
ａｓｓ％、かつ−２．０＞４Ｍｇ−７Ｓｉを満たし、必
要に応じて０．１〜１．０ｍａｓｓ％のＣｕ、並びに
０．１５ｍａｓｓ％以下のＴｉ、０．０５ｍａｓｓ％以
下のＢ、０．４ｍａｓｓ％以下のＭｎ、０．３ｍａｓｓ
％以下のＦｅ、１．０ｍａｓｓ％以下のＺｎのうち１種
以上を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からな
るアルミニウム合金を溶体化・焼入れ処理後、１２時間
以内に７０〜１５０℃で０．５〜５０時間の熱処理を行
って製造することを特徴とする成形性および塗装焼付硬
化性に優れたアルミニウム合金板の製造方法である。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。まず、本発明における成分組成の限定理由につい
て説明する。 ＭｇとＳｉ：ＭｇとＳｉは本発明の必須の基本成分であ
り、微細な析出物を形成して、高い塗装焼付硬化性を得
るために含有させる。成分範囲としては、Ｍｇ：０．４
〜１．１ｍａｓｓ％，Ｓｉ：０．６〜１．５ｍａｓｓ％
の範囲とする。そしてさらにＭｇとＳｉの成分関係を特
定し、−２．０＞４Ｍｇ−７Ｓｉ（Ｍｇ，Ｓｉは共にｍ
ａｓｓ％）の関係式を満足する範囲とする。これはバラ
ンス組成に対してＳｉ過剰側に相当する。Ｓｉは０．６
ｍａｓｓ％未満では十分な塗装焼付硬化性が得られず、
１．５ｍａｓｓ％を越えると、後で述べるＳｎの効果お
よび溶体化後の熱処理の効果が十分に発揮されないた
め、塗装焼付効果性が低下してしまう。またＭｇが０．
４ｍａｓｓ％未満では、十分な塗装焼付硬化性が織られ
ず、Ｍｇが過剰になり１．０ｍａｓｓ％を越えて含有さ
れるとバランス組成に近づき、塗装焼付け硬化性が低下
する。
する。まず、本発明における成分組成の限定理由につい
て説明する。 ＭｇとＳｉ：ＭｇとＳｉは本発明の必須の基本成分であ
り、微細な析出物を形成して、高い塗装焼付硬化性を得
るために含有させる。成分範囲としては、Ｍｇ：０．４
〜１．１ｍａｓｓ％，Ｓｉ：０．６〜１．５ｍａｓｓ％
の範囲とする。そしてさらにＭｇとＳｉの成分関係を特
定し、−２．０＞４Ｍｇ−７Ｓｉ（Ｍｇ，Ｓｉは共にｍ
ａｓｓ％）の関係式を満足する範囲とする。これはバラ
ンス組成に対してＳｉ過剰側に相当する。Ｓｉは０．６
ｍａｓｓ％未満では十分な塗装焼付硬化性が得られず、
１．５ｍａｓｓ％を越えると、後で述べるＳｎの効果お
よび溶体化後の熱処理の効果が十分に発揮されないた
め、塗装焼付効果性が低下してしまう。またＭｇが０．
４ｍａｓｓ％未満では、十分な塗装焼付硬化性が織られ
ず、Ｍｇが過剰になり１．０ｍａｓｓ％を越えて含有さ
れるとバランス組成に近づき、塗装焼付け硬化性が低下
する。
【００１０】Ｓｎ：Ｓｎは低温時効を抑制して焼き入れ
直後の優れた成形加工性を保持する効果を有し、更にそ
の後に高温時効した場合の強度を向上させる。Ｓｎの添
加量が０．０１ｍａｓｓ％未満では、後に述べる７０〜
１５０℃での熱処理を行っても、十分な室温における経
時変化抑制効果が得られない。また０．２ｍａｓｓ％を
超えると上記効果が増大しないだけでなく、熱間脆性を
生じて熱間加工性を著しく劣化させる。また耐食性も劣
化してしまう。そこでＳｎ含有量を０．０１〜０．２ｍ
ａｓｓ％の範囲に規定する。
直後の優れた成形加工性を保持する効果を有し、更にそ
の後に高温時効した場合の強度を向上させる。Ｓｎの添
加量が０．０１ｍａｓｓ％未満では、後に述べる７０〜
１５０℃での熱処理を行っても、十分な室温における経
時変化抑制効果が得られない。また０．２ｍａｓｓ％を
超えると上記効果が増大しないだけでなく、熱間脆性を
生じて熱間加工性を著しく劣化させる。また耐食性も劣
化してしまう。そこでＳｎ含有量を０．０１〜０．２ｍ
ａｓｓ％の範囲に規定する。
【００１１】本発明においては、必要に応じて、Ｃｕを
含有させてもよい。 Ｃｕ：Ｃｕは強度、成形性および化成処理性を向上さ
せ、さらに塗装焼付硬化性を向上させるためには、０．
１〜１．０ｍａｓｓ％の範囲内に規定する。その含有量
が０．１ｍａｓｓ％未満ではその効果が十分に得られ
ず、１．０ｍａｓｓ％を超えると析出が促進され、室温
放置中の経時変化が大きくなるために成形性が劣化し、
また、耐食性も劣化する。そこで、Ｃｕの含有量は、
０．１〜１．０ｍａｓｓ％の範囲内に規定する。
含有させてもよい。 Ｃｕ：Ｃｕは強度、成形性および化成処理性を向上さ
せ、さらに塗装焼付硬化性を向上させるためには、０．
１〜１．０ｍａｓｓ％の範囲内に規定する。その含有量
が０．１ｍａｓｓ％未満ではその効果が十分に得られ
ず、１．０ｍａｓｓ％を超えると析出が促進され、室温
放置中の経時変化が大きくなるために成形性が劣化し、
また、耐食性も劣化する。そこで、Ｃｕの含有量は、
０．１〜１．０ｍａｓｓ％の範囲内に規定する。
【００１２】本発明においては、さらに必要に応じて、
Ｔｉ，Ｂ，Ｍｎ，Ｆｅ，Ｚｎのうち１種類以上を含有さ
せてもよい。 ＴｉとＢ：ＴｉとＢは微量添加により鋳塊の結晶粒を微
細化してプレス成形性等を改善する効果を有するので、
Ｔｉの含有量は０．１５ｍａｓｓ％以下、Ｂの含有量は
０．０５ｍａｓｓ％以下の範囲に規定する。それぞれの
含有量がＴｉ０．１５ｍａｓｓ％、Ｂ０．０５ｍａｓｓ
％を超えると粗大な晶出物を形成し、成形性が劣化する
ので、それぞれ０．１５ｍａｓｓ％、０．０５ｍａｓｓ
％を上限とする。
Ｔｉ，Ｂ，Ｍｎ，Ｆｅ，Ｚｎのうち１種類以上を含有さ
せてもよい。 ＴｉとＢ：ＴｉとＢは微量添加により鋳塊の結晶粒を微
細化してプレス成形性等を改善する効果を有するので、
Ｔｉの含有量は０．１５ｍａｓｓ％以下、Ｂの含有量は
０．０５ｍａｓｓ％以下の範囲に規定する。それぞれの
含有量がＴｉ０．１５ｍａｓｓ％、Ｂ０．０５ｍａｓｓ
％を超えると粗大な晶出物を形成し、成形性が劣化する
ので、それぞれ０．１５ｍａｓｓ％、０．０５ｍａｓｓ
％を上限とする。
【００１３】Ｍｎ：Ｍｎは強度を向上させるために、
０．４ｍａｓｓ％以下で含有させるとよい。その含有量
が０．４ｍａｓｓ％を超えると粗大晶出物が生成し、成
形性を低下させるので０．４ｍａｓｓ％を上限とする。 Ｆｅ：Ｆｅは強度向上効果は小さく、その含有量が０．
３ｍａｓｓ％を超えると粗大晶出物が生成し、成形性を
低下させるので０．３ｍａｓｓ％を上限とする。
０．４ｍａｓｓ％以下で含有させるとよい。その含有量
が０．４ｍａｓｓ％を超えると粗大晶出物が生成し、成
形性を低下させるので０．４ｍａｓｓ％を上限とする。 Ｆｅ：Ｆｅは強度向上効果は小さく、その含有量が０．
３ｍａｓｓ％を超えると粗大晶出物が生成し、成形性を
低下させるので０．３ｍａｓｓ％を上限とする。
【００１４】Ｚｎ：Ｚｎは強度を向上させるため、１．
０ｍａｓｓ％以下で含有させるとよい。その含有量が
１．０ｍａｓｓ％を超えると成形性を低下させるので
１．０ｍａｓｓ％を上限とする。上記元素の他、通常の
アルミニウム合金と同様、不可避的不純物が含有される
が、その量は本発明の効果を損なわない範囲であれば許
容される。
０ｍａｓｓ％以下で含有させるとよい。その含有量が
１．０ｍａｓｓ％を超えると成形性を低下させるので
１．０ｍａｓｓ％を上限とする。上記元素の他、通常の
アルミニウム合金と同様、不可避的不純物が含有される
が、その量は本発明の効果を損なわない範囲であれば許
容される。
【００１５】次に、本発明のアルミニウム合金板の製造
方法について説明する。上述のように成分規定された本
発明のアルミニウム合金は、常法に従って鋳造、圧延、
溶体化処理を施されて製造される。そして溶体化・焼入
れ処理後１２時間以内に７０〜１５０℃で０．５〜５０
時間の熱処理を施す。本熱処理および、合金成分として
低温時効抑制効果を有するＳｎの添加との組み合わせに
よって、焼入れ直後の優れた成形加工性が長時間持続
し、塗装焼付け時の大きな析出強化量が得られる。本熱
処理の範囲の規定理由としては、７０℃未満、０．５時
間未満の処理では、熱処理後の室温放置中経時変化抑制
効果が十分には得られず、１５０℃以上、５０時間以上
の処理では熱処理中の強度上昇が大きく、成形性を損な
うためである。
方法について説明する。上述のように成分規定された本
発明のアルミニウム合金は、常法に従って鋳造、圧延、
溶体化処理を施されて製造される。そして溶体化・焼入
れ処理後１２時間以内に７０〜１５０℃で０．５〜５０
時間の熱処理を施す。本熱処理および、合金成分として
低温時効抑制効果を有するＳｎの添加との組み合わせに
よって、焼入れ直後の優れた成形加工性が長時間持続
し、塗装焼付け時の大きな析出強化量が得られる。本熱
処理の範囲の規定理由としては、７０℃未満、０．５時
間未満の処理では、熱処理後の室温放置中経時変化抑制
効果が十分には得られず、１５０℃以上、５０時間以上
の処理では熱処理中の強度上昇が大きく、成形性を損な
うためである。
【００１６】また溶体化・焼入れ処理から７０〜１５０
℃の熱処理開始までの室温放置時間を１２時間以内に規
制するのは下記の理由による。すなわち、室温放置中に
はＭｇおよびＳｉから構成されると考えられるクラスタ
ーが形成される。Ｓｎは焼入れ時の過飽和凍結空孔と結
合し、ＭｇおよびＳｉの拡散を遅らせることにより、こ
のクラスター形成を抑制する。しかし、放置時間が１２
時間を越えるとこのクラスターの形成量が著しく増えて
しまい、塗装焼付け処理における強度上昇に寄与する
Ｇ．Ｐ．ゾーンの析出を阻害してしまうためである。
℃の熱処理開始までの室温放置時間を１２時間以内に規
制するのは下記の理由による。すなわち、室温放置中に
はＭｇおよびＳｉから構成されると考えられるクラスタ
ーが形成される。Ｓｎは焼入れ時の過飽和凍結空孔と結
合し、ＭｇおよびＳｉの拡散を遅らせることにより、こ
のクラスター形成を抑制する。しかし、放置時間が１２
時間を越えるとこのクラスターの形成量が著しく増えて
しまい、塗装焼付け処理における強度上昇に寄与する
Ｇ．Ｐ．ゾーンの析出を阻害してしまうためである。
【００１７】また、Ｓｎの効果を有効に活用するために
はＡｌ母相中にＳｎを均一に固溶させることが重要であ
り、そのためには溶解鋳造時にＳｎをＡｌ−Ｓｎ母合金
として添加することが望ましい。なお、本Ａｌ−Ｓｎ母
合金中のＳｎ含有量については特に規定する必要はな
い。このようにして得られたアルミニウム合金板は、１
１０Ｎ／ｍｍ2 以下の低降伏強度を有することから成形
加工性に優れ、かつ塗装焼付時には１００Ｎ／ｍｍ2以
上の降伏強度の上昇が図られ、塗装焼付硬化性に著しく
優れている。したがってこのようなアルミニウム合金板
は自動車のボディシート用として好適である。
はＡｌ母相中にＳｎを均一に固溶させることが重要であ
り、そのためには溶解鋳造時にＳｎをＡｌ−Ｓｎ母合金
として添加することが望ましい。なお、本Ａｌ−Ｓｎ母
合金中のＳｎ含有量については特に規定する必要はな
い。このようにして得られたアルミニウム合金板は、１
１０Ｎ／ｍｍ2 以下の低降伏強度を有することから成形
加工性に優れ、かつ塗装焼付時には１００Ｎ／ｍｍ2以
上の降伏強度の上昇が図られ、塗装焼付硬化性に著しく
優れている。したがってこのようなアルミニウム合金板
は自動車のボディシート用として好適である。
【００１８】
【実施例】以下、本発明を実施例で説明する。 実施例１ 表１に示すような成分組成を有する合金を、通常の方法
で溶解・鋳造，圧延して板厚１ｍｍの板にした。そして
上記圧延板に対して５５０℃で１０秒保持の溶体化処理
を施した後、室温まで空冷した。空冷から８時間経過し
た後に１００℃で８時間の熱処理を行った。このように
して製造したアルミニウム合金板を室温で１００日間放
置した後に、機械的性質および塗装焼付処理に相当する
１７５℃で３０分保持処理後の降伏強度を調査した。そ
れらの調査結果を表２に示す。表２より、本発明のアル
ミニウム合金板Ｎｏ．１〜８は、１００日間という長時
間室温放置後においても降伏強度を約１１０Ｎ／ｍｍ2
以下に抑えることができるため成形性に優れ、かつ塗装
焼付硬化量も約１００Ｎ／ｍｍ2 以上で大きいことがわ
かる。また本発明外の成分を有する比較例の合金Ｎｏ．
９〜１３では１００日間という長時間室温放置後におい
ては本発明例に対して、成形性および塗装焼付硬化量で
劣ってしまう。つまり、本発明の成分組成を有し、かつ
溶体化・空冷後の規定された時間内に熱処理を施すこと
によって、成形性と塗装焼付硬化性を兼ね備えたバラン
スのよい材料を製造することが可能となる。
で溶解・鋳造，圧延して板厚１ｍｍの板にした。そして
上記圧延板に対して５５０℃で１０秒保持の溶体化処理
を施した後、室温まで空冷した。空冷から８時間経過し
た後に１００℃で８時間の熱処理を行った。このように
して製造したアルミニウム合金板を室温で１００日間放
置した後に、機械的性質および塗装焼付処理に相当する
１７５℃で３０分保持処理後の降伏強度を調査した。そ
れらの調査結果を表２に示す。表２より、本発明のアル
ミニウム合金板Ｎｏ．１〜８は、１００日間という長時
間室温放置後においても降伏強度を約１１０Ｎ／ｍｍ2
以下に抑えることができるため成形性に優れ、かつ塗装
焼付硬化量も約１００Ｎ／ｍｍ2 以上で大きいことがわ
かる。また本発明外の成分を有する比較例の合金Ｎｏ．
９〜１３では１００日間という長時間室温放置後におい
ては本発明例に対して、成形性および塗装焼付硬化量で
劣ってしまう。つまり、本発明の成分組成を有し、かつ
溶体化・空冷後の規定された時間内に熱処理を施すこと
によって、成形性と塗装焼付硬化性を兼ね備えたバラン
スのよい材料を製造することが可能となる。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】実施例２ 表１の発明合金Ｎｏ．４を実施例１の製造方法で溶体
化、空冷処理まで行い、空冷より熱処理まで、表３に記
載する時間室温放置した後、表３の熱処理条件にて熱処
理を行った。このようにして製造したアルミニウム合金
板を室温で１００日間放置した後に機械的性質および塗
装焼付処理に相当する１７５℃で３０分保持処理後の降
伏強度を調査した。それらの調査結果を表４に示す。表
４から明らかなように、本発明内の製造パターン条件で
処理を行ったもの〜は比較例〜の製造パターン
に対して、１００日間という長時間室温放置後において
も成形性に優れ、かつ塗装焼付硬化量も大きいことがわ
かる。また特に溶体化から熱処理までの時間の塗装焼付
硬化量に与える影響は大きく、短時間ほど良好な塗装焼
付硬化性を有することがわかる。
化、空冷処理まで行い、空冷より熱処理まで、表３に記
載する時間室温放置した後、表３の熱処理条件にて熱処
理を行った。このようにして製造したアルミニウム合金
板を室温で１００日間放置した後に機械的性質および塗
装焼付処理に相当する１７５℃で３０分保持処理後の降
伏強度を調査した。それらの調査結果を表４に示す。表
４から明らかなように、本発明内の製造パターン条件で
処理を行ったもの〜は比較例〜の製造パターン
に対して、１００日間という長時間室温放置後において
も成形性に優れ、かつ塗装焼付硬化量も大きいことがわ
かる。また特に溶体化から熱処理までの時間の塗装焼付
硬化量に与える影響は大きく、短時間ほど良好な塗装焼
付硬化性を有することがわかる。
【００２２】
【表３】
【００２３】
【表４】
【００２４】
【発明の効果】本発明の製造方法によれば、従来のアル
ミニウム合金板よりも成形性に優れるとともに塗装焼付
硬化性に著しく優れており、焼付後の耐デント性が必要
とされる自動車ボディ用等として好適なアルミニウム合
金板が提供される。そこで、例えば本発明品を自動車ボ
ディとして適用することによって、車体重量の軽量化が
図られ、燃費の向上に寄与できる。
ミニウム合金板よりも成形性に優れるとともに塗装焼付
硬化性に著しく優れており、焼付後の耐デント性が必要
とされる自動車ボディ用等として好適なアルミニウム合
金板が提供される。そこで、例えば本発明品を自動車ボ
ディとして適用することによって、車体重量の軽量化が
図られ、燃費の向上に寄与できる。
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｍｇ：０．４〜１．１ｍａｓｓ％，Ｓ
ｉ：０．６〜１．５ｍａｓｓ％，Ｓｎ：０．０１〜０．
２ｍａｓｓ％、かつ−２．０＞４Ｍｇ−７Ｓｉを満た
し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなるアルミニ
ウム合金を冷間圧延後、溶体化処理を施してから１２時
間以内に７０〜１５０℃で０．５〜５０時間の熱処理を
行って製造することを特徴とする成形性および塗装焼付
硬化性に優れたアルミニウム合金板の製造方法。 - 【請求項２】 請求項１記載のアルミニウム合金に、さ
らに０．１〜１．０ｍａｓｓ％のＣｕを含有することを
特徴とする成形性および塗装焼付硬化性に優れたアルミ
ニウム合金板の製造方法。 - 【請求項３】 請求項１または２記載のアルミニウム合
金に、さらに０．１５ｍａｓｓ％以下のＴｉ、０．０５
ｍａｓｓ％以下のＢ、０．４ｍａｓｓ％以下のＭｎ、
０．３ｍａｓｓ％以下のＦｅまたは１．０ｍａｓｓ％以
下のＺｎのうち一種以上を含有することを特徴とする成
形性および塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8058977A JPH09249950A (ja) | 1996-03-15 | 1996-03-15 | 成形性および塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8058977A JPH09249950A (ja) | 1996-03-15 | 1996-03-15 | 成形性および塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09249950A true JPH09249950A (ja) | 1997-09-22 |
Family
ID=13099921
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8058977A Pending JPH09249950A (ja) | 1996-03-15 | 1996-03-15 | 成形性および塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09249950A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014132925A1 (ja) * | 2013-02-26 | 2014-09-04 | 株式会社神戸製鋼所 | 室温時効後の特性に優れたアルミニウム合金板 |
| EP2817429A1 (de) * | 2012-02-23 | 2014-12-31 | Amag Rolling GmbH | Aushärtbare aluminiumlegierung und verfahren zur verbesserung der warmaushärtungsfähigkeit eines halbzeugs oder endprodukts |
| WO2015098484A1 (ja) * | 2013-12-25 | 2015-07-02 | 株式会社神戸製鋼所 | 成形用アルミニウム合金板 |
| CN104975207A (zh) * | 2015-03-13 | 2015-10-14 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种AlMgSi系铝合金材料、铝合金板及其制造方法 |
| WO2016031941A1 (ja) * | 2014-08-27 | 2016-03-03 | 株式会社神戸製鋼所 | アルミニウム合金板 |
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| CN105518168A (zh) * | 2013-09-06 | 2016-04-20 | 株式会社神户制钢所 | 烘烤涂装硬化性优异的铝合金板 |
| KR20160127112A (ko) | 2014-03-31 | 2016-11-02 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 성형성과 베이킹 도장 경화성이 우수한 알루미늄 합금판 |
| CN111155002A (zh) * | 2020-02-03 | 2020-05-15 | 中南大学 | 一种降低自然时效负面效应的车身用铝镁硅合金和制备方法 |
| CN111763856A (zh) * | 2020-08-20 | 2020-10-13 | 合肥工业大学 | 一种亚共晶Al-Si-Mg-Ti-Sn铸造合金及其制备方法 |
-
1996
- 1996-03-15 JP JP8058977A patent/JPH09249950A/ja active Pending
Cited By (28)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2817429A1 (de) * | 2012-02-23 | 2014-12-31 | Amag Rolling GmbH | Aushärtbare aluminiumlegierung und verfahren zur verbesserung der warmaushärtungsfähigkeit eines halbzeugs oder endprodukts |
| CN105074028B (zh) * | 2013-02-26 | 2017-06-06 | 株式会社神户制钢所 | 室温时效后的特性优异的铝合金板 |
| JP2014162962A (ja) * | 2013-02-26 | 2014-09-08 | Kobe Steel Ltd | 室温時効後の特性に優れたアルミニウム合金板 |
| CN105074028A (zh) * | 2013-02-26 | 2015-11-18 | 株式会社神户制钢所 | 室温时效后的特性优异的铝合金板 |
| WO2014132925A1 (ja) * | 2013-02-26 | 2014-09-04 | 株式会社神戸製鋼所 | 室温時効後の特性に優れたアルミニウム合金板 |
| US9932658B2 (en) | 2013-02-26 | 2018-04-03 | Kobe Steel, Ltd. | Aluminum alloy having excellent characteristic after natural aging at room temperature |
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| WO2015098484A1 (ja) * | 2013-12-25 | 2015-07-02 | 株式会社神戸製鋼所 | 成形用アルミニウム合金板 |
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| CN105829559B (zh) * | 2013-12-25 | 2018-04-06 | 株式会社神户制钢所 | 成形用铝合金板 |
| CN105829559A (zh) * | 2013-12-25 | 2016-08-03 | 株式会社神户制钢所 | 成形用铝合金板 |
| KR20160089456A (ko) | 2013-12-25 | 2016-07-27 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 성형용 알루미늄 합금판 |
| KR20160127112A (ko) | 2014-03-31 | 2016-11-02 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 성형성과 베이킹 도장 경화성이 우수한 알루미늄 합금판 |
| WO2016031941A1 (ja) * | 2014-08-27 | 2016-03-03 | 株式会社神戸製鋼所 | アルミニウム合金板 |
| CN106574327A (zh) * | 2014-08-27 | 2017-04-19 | 株式会社神户制钢所 | 成形用铝合金板 |
| JP2016047947A (ja) * | 2014-08-27 | 2016-04-07 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐糸錆性に優れたアルミニウム合金板 |
| JP2016047948A (ja) * | 2014-08-27 | 2016-04-07 | 株式会社神戸製鋼所 | 成形用アルミニウム合金板 |
| KR20170029633A (ko) | 2014-08-27 | 2017-03-15 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 성형용 알루미늄 합금판 |
| KR20170038857A (ko) | 2014-08-27 | 2017-04-07 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 알루미늄 합금판 |
| CN106574328A (zh) * | 2014-08-27 | 2017-04-19 | 株式会社神户制钢所 | 铝合金板 |
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| WO2016031937A1 (ja) * | 2014-08-27 | 2016-03-03 | 株式会社神戸製鋼所 | 成形用アルミニウム合金板 |
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