JP3845312B2

JP3845312B2 - 成形加工用アルミニウム合金板およびその製造方法

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Publication number: JP3845312B2
Application number: JP2002023157A
Authority: JP
Inventors: 旭日比野; 俊樹村松
Original assignee: Furukawa Sky Aluminum Corp
Current assignee: Furukawa Sky Aluminum Corp
Priority date: 2002-01-31
Filing date: 2002-01-31
Publication date: 2006-11-15
Anticipated expiration: 2022-01-31
Also published as: JP2003221637A

Description

【０００１】
【発明が属する技術分野】
この発明は、自動車ボディシートやそのほか各種自動車部品、各種機械器具、家電製品やその部品等の素材として、成形加工および塗装焼付を施して使用されるＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系のアルミニウム合金板およびその製造方法に関するものであり、成形性特にヘム曲げ性が良好であるとともに、塗装焼付後の強度が高く、かつ室温での経時変化が少ない成形加工用アルミニウム合金板およびその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来自動車のボディシートとしては、主として冷延鋼板を使用することが多かったが、最近では車体軽量化等の観点から、アルミニウム合金圧延板を使用することが多くなっている。ところで自動車のボディシートはプレス加工を施して使用するところから、成形加工性が優れていること、また成形加工時におけるリューダースマークが発生しないことが要求され、また外板としての接合のためにヘム曲げ加工を施して使用することが多いところから、成形性のうちでも特にヘム曲げ性が優れていることが要求され、そのほか高強度を有することも必須であり、特に塗装焼付を施すのが通常であるため、塗装焼付後に高強度が得られることが要求される。
【０００３】
従来このような自動車用ボディシート向けのアルミニウム合金としては、Ａｌ−Ｍｇ系合金のほか、時効性を有するＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金が主として使用されている。この時効性Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金は、塗装焼付前の成形加工時においては比較的強度が低くて成形性が優れている一方、塗装焼付時の加熱によって時効されて塗装焼付後の強度が高くなる利点を有するほか、リューダースマークが発生しない等の利点を有する。
【０００４】
なお上述のような塗装焼付時における時効硬化を期待した時効性Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板の製造方法としては、鋳塊を均質化熱処理した後、熱間圧延および冷間圧延を行なって所定の板厚とし、かつ必要に応じて熱間圧延と冷間圧延との間あるいは冷間圧延の中途において中間焼鈍を行ない、冷間圧延後に溶体化処理を行なって焼入れるのが通常である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
前述のような自動車用ボディシート向けの時効性Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板についての従来の一般的な製造方法により得られた板では、最近の自動車用ボディシートに要求される特性を充分に満足させることは困難であった。
【０００６】
すなわち、最近ではコストの一層の低減や自動車車体の軽量化等のために、自動車用ボディシートについてさらに薄肉化することが強く要求されており、そのため薄肉でも充分な強度が得られるように、一層の高強度化が求められると同時に、成形性、特にヘム曲げ性の改善が強く要求されているが、これらの性能をバランスよく満足させる点について従来の一般的な製造方法によって得られたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板では不充分であった。特にヘム曲げ加工は、曲げ内径が１ｍｍ以下の１８０°曲げという過酷な曲げ加工であるため、良好なヘム曲げ性と強度とを両立させることが困難であるという問題があった。
【０００７】
また塗装焼付については、省エネルギおよび生産性の向上、さらには高温に曝されることが好ましくない樹脂等の材料との併用などの点から、従来よりも焼付温度を低温化し、また焼付時間も短時間化する傾向が強まっている。しかしながら従来の一般的な製法により得られた時効性Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板では、塗装焼付時の硬化（焼付硬化）が不足し、塗装焼付後に充分な高強度が得難くなる問題があった。
【０００８】
ここで、従来の一般的な製法により得られた時効性Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板では、塗装焼付後に高強度を得るために焼付硬化性を高めようとすれば、素材の延性と曲げ加工性（特にヘム曲げ性）が低下し、また板製造後に室温に放置した場合に自然時効により硬化が生じやすくなり、そのため成形性、特にヘム曲げ性が阻害されがちとなるという問題が生じている。
【０００９】
この発明は以上の事情を背景としてなされたもので、良好な成形加工性、特に良好なヘム曲げ加工性を有すると同時に、焼付硬化性が優れていて、塗装焼付時における強度上昇が高く、しかも板製造後の室温での経時的な変化が少なく、長期間放置した場合でも自然時効による硬化に起因する成形性の低下が少ない成形加工用アルミニウム合金板とその製造方法を提供することを目的とするものである。
【００１０】
なおこの明細書において、ヘム曲げ性が良好であるとは、圧延方向に対しある方向のみのヘム曲げ性だけではなく、全方向のヘム曲げ性が良好であることを現わす。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
前述のような課題を解決するべく本発明者等が実験・検討を重ねた結果、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金の成分組成を適切に選択するばかりでなく、板製造プロセス条件、特に熱間圧延条件と、溶体化処理後の冷却条件及び安定化処理条件を適切に選択して、金属組織条件、特に金属間化合物の分散状態を適切に調整することによって、前述の課題を解決し得ることを見出し、この発明をなすに至ったのである。
【００１２】
具体的には、請求項１の発明の成形加工用アルミニウム合金板は、Ｍｇ０．３〜０．９％、Ｓｉ０．４〜１．２％を含有し、かつＭｎ０．０３〜０．４％、Ｃｒ０．０３〜０．４％、Ｚｒ０．０３〜０．４％、Ｖ０．０３〜０．４％、Ｆｅ０．０３〜０．５％、Ｔｉ０．００５〜０．２％のうちから選ばれた１種または２種以上を含有し、さらにＣｕが０．１％未満に規制され、残部がＡｌおよび不可避的不純物よりなり、しかも平均結晶粒サイズが６０μｍ以下、粒界上に存在する金属間化合物粒子の最大長さが５μｍ以下、粒界上に存在する全金属間化合物粒子の合計長さＬ１と総粒界長さＬ２との比Ｌ１／Ｌ２が０．３５以下、円換算径２μｍ以上の金属間化合物粒子の分散密度が１０００個／ｍｍ^２以下であることを特徴とするものである。
【００１３】
また請求項２の発明の成形加工用アルミニウム合金板は、請求項１に記載の成形加工用アルミニウム合金板において、前記成分元素のほか、さらにＺｎ０．０３〜２．５％を含有することを特徴とするものである。
【００１４】
さらに請求項３の発明の成形加工用アルミニウム合金板の製造方法は、Ｍｇ０．３〜０．９％、Ｓｉ０．４〜１．２％を含有し、かつＭｎ０．０３〜０．４％、Ｃｒ０．０３〜０．４％、Ｚｒ０．０３〜０．４％、Ｖ０．０３〜０．４％、Ｆｅ０．０３〜０．５％、Ｔｉ０．００５〜０．２％のうちから選ばれた１種または２種以上を含有し、さらにＣｕが０．１％未満に規制され、残部がＡｌおよび不可避的不純物よりなるアルミニウム合金鋳塊に、４８０℃以上の温度で均質化処理を施した後、熱間圧延を４８０℃以上の温度で開始して、その熱間圧延中における４８０℃から３５０℃までの降温時間を２０分以内とするとともに、その降温過程において１０％以上の再結晶率で１回以上再結晶させ、その後冷間圧延を施した後、４８０℃以上の温度で保持なしもしくは５分以内の保持の溶体化処理を行ない、溶体化処理後、１００℃／ｍｉｎ以上の冷却速度で４５℃以上１００℃未満の温度域まで冷却し、続いて４５℃未満の温度に冷却することなく、６０〜１２０℃の温度域に２時間以上保持する安定化処理を行なって、平均結晶粒サイズが６０μｍ以下、粒界上に存在する金属間化合物粒子の最大長さが５μｍ以下、粒界上に存在する全金属間化合物粒子の合計長さＬ１と総粒界長さＬ２との比Ｌ１／Ｌ２が０．３５以下、円換算径２μｍ以上の金属間化合物粒子の分散密度が１０００個／ｍｍ^２以下であるアルミニウム合金板を得ることを特徴とするものである。
【００１５】
また請求項４の発明の成形加工用アルミニウム合金板の製造方法は、請求項３に記載の成形加工用アルミニウム合金板の製造方法において、前記アルミニウム合金鋳塊として、前記各成分元素のほか、さらにＺｎ０．０３〜２．５％を含有するものを用いることを特徴とするものである。
【００１６】
そしてまた請求項５の発明の成形加工用アルミニウム合金板の製造方法は、請求項３もしくは請求項４に記載の成形加工用アルミニウム合金板の製造方法において、前記熱間圧延直後もしくは冷間圧延の中途において、４５０〜５８０℃の範囲内の温度に加熱して保持なしもしくは５分以内の保持を行ない、１０℃／ｍｉｎ以上の冷却速度で冷却する中間焼鈍を施すことを特徴とするものである。
【００１７】
【発明の実施の形態】
先ずこの発明の成形加工用アルミニウム合金板における成分組成の限定理由について説明する。
【００１８】
Ｍｇ：
Ｍｇはこの発明で対象としている系の合金で基本となる合金元素であって、Ｓｉと共同して強度向上に寄与する。Ｍｇ量が０．３％未満では塗装焼付時に析出硬化によって強度向上に寄与するＧ．Ｐ．ゾーンの生成量が少なくなるため、充分な強度向上が得られず、一方０．９％を越えれば、粗大なＭｇ−Ｓｉ系の金属間化合物が生成され、成形性、特に曲げ加工性が低下するから、Ｍｇ量は０．３〜０．９％の範囲内とした。
【００１９】
Ｓｉ：
Ｓｉもこの発明の系の合金で基本となる合金元素であって、Ｍｇと共同して強度向上に寄与する。またＳｉは、鋳造時に金属Ｓｉの晶出物として生成され、その金属Ｓｉ粒子の周囲が加工によって変形されて、溶体化処理の際に再結晶核の生成サイトとなるため、再結晶組織の微細化にも寄与する。Ｓｉ量が０．４％未満では上記の効果が充分に得られず、一方１．２％を越えれば粗大なＳｉ粒子や粗大なＭｇ−Ｓｉ系の金属間化合物が生じて、曲げ加工性の低下を招く。したがってＳｉ量は０．４〜１．３％の範囲内とした。
【００２０】
Ｃｕ：
Ｃｕの含有量が０．１％以上になれば、耐糸錆性が劣化するから、Ｃｕの含有量は０．１％未満に規制することとした。
【００２１】
Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖ、Ｔｉ、Ｆｅ：
これらの元素は、強度向上や結晶粒微細化に有効であり、いずれか１種または２種以上を添加する。これらのうちＭｎ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖはいずれも強度向上と結晶粒の微細化および組織の安定化に効果がある元素であり、いずれも含有量が０．０３％未満では上記の効果が充分に得られず、一方それぞれ０．４％を越えれば上記の効果が飽和するばかりでなく、粗大金属間化合物が生成されて成形性に悪影響を及ぼすおそれがあり、したがってＭｎ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖは、いずれも０．０３〜０．４％の範囲内とした。またＴｉも強度向上と鋳塊組織の微細化に有効な元素であり、その含有量が０．００５％未満では充分な効果が得られず、一方０．２％を越えればＴｉ添加の効果が飽和するばかりでなく、巨大晶出物が生じるおそれがあるから、Ｔｉ量は０．００５〜０．２％の範囲内とした。さらにＦｅも強度向上と結晶粒微細化に有効な元素であり、その含有量が０．０３％未満では充分な効果が得られず、一方０．５％を越えれば成形性が低下するおそれがあり、したがってＦｅ量は０．０３〜０．５％の範囲内とした。
【００２２】
さらに請求項２、請求項４の発明では、時効性向上と表面処理性の向上のために、上記各元素のほか、さらにＺｎを添加する。ここで、Ｚｎの添加量が０．０３％未満では上記の効果が充分に得られず、一方２．５％を越えれば成形性が低下するから、請求項２、請求項４の発明において添加するＺｎ量は０．０３〜２．５％とした。
【００２３】
以上の各元素のほかは、基本的にはＡｌおよび不可避的不純物とすれば良い。
【００２４】
なお時効性Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金においては、高温時効促進元素あるいは室温時効抑制元素であるＡｇ、Ｉｎ、Ｃｄ、Ｂｅ、あるいはＳｎを微量添加することがあるが、この発明の場合も微量添加であればこれらの元素の添加も許容され、それぞれ０．３％以下であれば特に所期の目的を損なうことはない。
【００２５】
なおまた、一般のＡｌ合金においては、結晶粒微細化のために前述のＴｉと同時にＢを添加することもあり、この発明の場合もＴｉとともに５００ｐｐｍ以下のＢを添加することは許容される。
【００２６】
さらにこの発明の成形加工用アルミニウム合金板においては、合金の成分組成を前述のように調整するばかりではなく、金属組織、特に結晶粒径と、Ａｌ‐Ｍｇ‐Ｓｉ系を主体とする金属間化合物の分散状態、とりわけ粒界上に存在する析出物を主体とする金属間化合物の条件を適切に規制することが、良好な成形性、特に優れたヘム曲げ性を得るために重要である。
【００２７】
すなわち、先ず平均結晶粒径は６０μｍ以下に規制する必要がある。平均結晶粒径が６０μｍを越えれば、成形時に肌荒れが生じやすくなり、ヘム曲げ性も悪くなってしまう。
【００２８】
また金属間化合物分散状態については、
I．粒界上に存在する金属間化合物粒子の長さが５μｍであること、
II．粒界上に存在するすべての金属間化合物粒子の長さの合計Ｌ１と粒界長さの合計（総粒界長さ）Ｌ２との比Ｌ１／Ｌ２が０．３５以下であること、
III．粒界上あるいは粒内を問わず、各粒子の面積を円に換算したときの直径（円換算径）が２μｍ以上の金属間化合物粒子の数が、１平方ミリ当り１０００個以下であること、
以上I〜IIIの３条件を満たすことが必要である。
【００２９】
ここで、粒界上の金属間化合物粒子として、その長さが５μｍを越えるものが存在する場合、あるいは粒界上の金属間化合物粒子の長さの合計Ｌ１と総粒界長さＬ２との比Ｌ１／Ｌ２が０．３５を越える場合、粒界の結合力が弱いため、ヘム曲げ加工時に粒界が割れの起点となってしまう可能性が極めて高く、そのためヘム曲げ性を損なってしまう。また粒界上および粒内を問わず、円換算径が２μｍ以上の金属間化合物粒子が１０００個／ｍｍ^２を越える場合も、ヘム曲げ性が低下する。すなわち、円換算径２μｍ以上の粗大な金属間化合物粒子は、粒界ばかりでなく粒内に存在していても、ヘム曲げ加工時に粒子周辺に歪みが集中しやすく、割れの起点となる可能性があり、特に円換算径２μｍ以上の金属間化合物粒子が１０００個／ｍｍ^２を越えればその傾向が強くなる。したがってこれらの理由から、前記I〜IIIの条件を定めた。なおここで金属間化合物粒子とは、析出物と晶出物の両者を含むことはもちろんである。
【００３０】
次にこの発明の成形加工用アルミニウム合金板の製造方法について説明する。
【００３１】
前述のような成分組成の合金を常法に従って溶製し、ＤＣ鋳造法等により鋳造する。得られた鋳塊について、均質化処理を行なってから熱間圧延を行なう。
【００３２】
ここで最終板におけるＭｇ−Ｓｉ系を主体とする金属間化合物粒子の分散状態を前述のように調整して、優れたヘム曲げ性を得るためには、均質化処理においてＭｇ、Ｓｉ等を充分に固溶させておく必要があり、そのために均質化処理は４８０℃以上の高温で行なう必要がある。なお均質化処理の加熱時間は特に限定しないが、通常は１〜２４時間程度とする。
【００３３】
熱間圧延についても、最終板において前述のような金属間化合物分散状態として良好なヘム曲げ性を得るためには、
Ａ．熱間圧延開始温度を４８０℃以上とすること、
Ｂ．熱間圧延の過程における材料温度の低下を、特に４８０℃から３５０℃までの降温時間が２０分以内となるように規制すること、
Ｃ．その４８０℃〜３５０℃の２０分以内の降温過程において、再結晶率１０％以上の再結晶を１回以上生起させること、
以上Ａ〜Ｃの条件を満たすように、圧延温度、圧延速度、圧下率等を制御する必要がある。
【００３４】
ここで、熱間圧延開始温度は、前述の均質化処理温度と同時に、金属間化合物の析出に寄与するＭｇ、Ｓｉ系の元素を充分に固溶させるために４８０℃以上の高温とする。また熱間圧延の過程における材料温度の低下、特に４８０℃から３５０℃までの降温過程の条件は、材料の結晶組織、結晶方位を変化させ、その後の溶体化処理と組合せて材料の集合組織を制御し、ヘム曲げ性を向上させるために重要である。そしてこの熱間圧延中の４８０℃から３５０℃までの降温時間が２０分を越えた場合、熱間圧延中に粗大な析出物が多数生成されてしまって最終板のヘム曲げ性の低下を招き、また生産性の低下を招く。さらにその４８０℃から３５０℃までの２０分以内の降温過程において再結晶率１０％以上の再結晶が１回も生じない場合には、表面品質の確保が困難となるばかりでなく、材料の曲げ異方性が強くなって最終板のヘム曲げ性の向上を図ることが困難となってしまう。したがって熱間圧延の条件については前記Ａ〜Ｃの３条件を満たす必要があり、これらの条件が一つでも外れれば、最終板において良好なヘム曲げ性を確保することが困難となる。
【００３５】
上述のようにして熱間圧延を行なった後には、冷間圧延を行なって所要の板厚とする。この冷間圧延の圧延率は特に限定されるものではないが、通常は２０〜８０％程度とすれば良い。
【００３６】
ここで、熱間圧延と冷間圧延との間、あるいは冷間圧延の中途においては、請求項５に規定しているように、中間焼鈍を行なっても良い。この中間焼鈍は、新たに再結晶を生起させて、熱間圧延で残存した結晶組織、結晶方位などを変化させて、後の溶体化処理と組合せて、材料の集合組織を制御し、ヘム曲げ性等の成形性向上に寄与する。またこの中間焼鈍は、溶体化処理前にＭｇやＳｉの固溶量を確保しておくことにより、溶体化処理時の負荷を低減させる効果もある。ここで、中間焼鈍の温度が４５０℃未満では上述の効果が充分に得られず、一方５８０℃を越えれば共晶融解や再結晶粒粗大化のおそれがあるから、中間焼鈍温度は４５０〜５８０℃の範囲内とした。また中間焼鈍の加熱保持時間が５分を越えれば上述の効果が飽和し、経済性を損なうから、保持なしもしくは５分以内の保持とした。さらに中間焼鈍における加熱後の冷却速度が１０℃／ｍｉｎ以下では、冷却中に多量の析出物が生じて、Ｍｇ、Ｓｉの固溶量の低下を招き、結果的に塗装焼付硬化性に悪影響を及ぼすから、中間焼鈍における加熱後の冷却速度は1０℃／ｍｉｎ以上とした。
【００３７】
前述のようにして所要の板厚まで冷間圧延した後には、４８０℃以上の温度で５分以内の溶体化処理を行なう。この溶体化処理は、Ｍｇ_２Ｓｉ、単体Ｓｉ等をマトリックスに固溶させ、これにより焼付硬化性を付与して塗装焼付後の強度向上を図るために重要な工程である。またこの溶体化処理工程は、Ｍｇ_２Ｓｉ、単体Ｓｉ粒子等の固溶により、第二相粒子の分布密度を低下させ、ひては延性と曲げ性の向上にも寄与し、さらには、再結晶により全般的に良好な成形性を得るための工程でもある。
【００３８】
ここで溶体化処理温度が４８０℃未満では、室温の経時変化の抑制には有利となると思われるが、Ｍｇ_２Ｓｉ、Ｓｉなどの固溶量が少なく、そのため充分な焼付硬化性が得られなくなるばかりでなく、延性と曲げ性も著しく悪化する。一方溶体化処理温度の上限は特に規定しないが、共晶融解の発生のおそれや再結晶粒粗大化等を考慮して、通常は５８０℃以下とすることが望ましい。また溶体化処理の保持時間が５分を越えれば、溶体化効果が飽和し、経済性を損なうばかりではなく、結晶粒の粗大化のおそれもあるから、溶体化処理の保持時間は５分以内とする。
【００３９】
溶体化処理後には、１００℃／ｍｉｎ以上の冷却速度で、４５〜１００℃の温度域まで冷却（焼入れ）する。ここで、溶体化処理後の冷却速度が１００℃／ｍｉｎ未満では、冷却中にＭｇ_２Ｓｉあるいは単体Ｓｉが粒界に多量に析出してしまい、成形性、特にヘム曲げ性が低下すると同時に、焼付硬化性が低下して塗装焼付時の充分な強度向上が望めなくなる。
【００４０】
上述のように、４８０℃以上の温度で溶体化処理を行なって、１００℃／ｍｉｎ以上の冷却速度で４５〜１００℃未満の温度域内まで冷却（焼入）した後には、４５℃より低い温度域まで温度降下しないうちに、引続いて６０〜１２０℃の温度範囲内に２時間以上保持する安定化処理を行なう。ここで、溶体化処理後の冷却を４５〜１００℃未満の温度域とし、さらに冷却することなく引続いて溶体化処理を行なう理由は次の通りである。すなわち、溶体化処理後に１００℃／ｍｉｎ以上の冷却速度で４５℃未満の温度域（室温）に冷却した場合には、室温クラスターが生成される。この室温クラスターは強度に寄与するＧ．Ｐ．ゾーンに移行しにくいため、塗装焼付硬化性に不利となる。一方、溶体化処理後に１００℃以上の温度域まで冷却してそのまま保持した場合には、高温クラスターあるいはＧ．Ｐ．ゾーンが生成され、塗装焼付硬化性については有利となるが、ヘム曲げ性が劣化する。したがってヘム曲げ性と塗装焼付硬化性とのバランスの観点から、上記の条件を満たす必要がある。
【００４１】
安定化処理は、前述のように溶体化処理後に４５〜１００℃未満の温度域まで冷却してから、４５℃未満の温度域（室温）まで冷却することなく、６０〜１２０℃未満の範囲内の温度に加熱して行なう。この安定化処理は、最終的にクラスターあるいはＧ．Ｐ．ゾーンの安定性を向上させ、板製造後の経時変化を抑制して、充分な焼付硬化性を確保するとともに、良好な成形加工性を得るために必要な工程であり、この安定化処理は、６０〜１２０℃未満の範囲内の温度に２時間以上保持の条件とする必要がある。安定化処理の温度が６０℃未満では上記の効果が充分に得られず、一方１２０℃を越えれば高温時効によって粒界析出の傾向が強くなり、成形性、特にヘム曲げ性が低下してしまう。また安定化処理における６０〜１２０℃未満の範囲内の温度に保たれる時間が２時間未満では、その後の室温での経時変化が速くなって成形性と焼付硬化性が悪くなる。なお安定化処理の加熱保持時間の上限は特に限定しないが、通常は経済性の観点から４８時間以下とする。
【００４２】
以上のように、均質化処理−熱間圧延の条件を厳密に規制し、さらに溶体化処理−冷却−安定化処理の条件を厳密に規制することによって、既に述べたI〜IIIで規定する金属間化合物分散条件を満たし、成形性、特にヘム曲げ性が優れ、かつ塗装焼付硬化性が良好でしかも室温時効による経時変化が生じにくい時効性Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金板を得ることができる。
【００４３】
【実施例】
表１に示すこの発明成分組成範囲内の合金記号Ａ１〜Ａ２の合金、およびこの発明の成分組成範囲外の合金記号Ｂ１の合金について、それぞれ常法に従ってＤＣ鋳造法により鋳造し、得られた鋳塊に均質化処理を施した後、熱間圧延を施した。この熱間圧延は、粗圧延の最終パスを、板厚４４ｍｍから１パスで２２ｍｍとなるように圧下率５０％で行ない、かつその粗圧延の上り温度を３５０℃以上とし、仕上げ圧延を、上がり板厚４ｍｍとなるように行なった。さらに冷間圧延を、中間焼鈍を挟んであるいは挟まずに行ない、最終的に厚さ１ｍｍの圧延板とした。この圧延板に対し、溶体化処理を行なってから、１００℃／ｍｉｎ以上の冷却速度で所定の温度域まで冷却（焼入れ）して、引続き種々の安定化処理を行なった。具体的なプロセス条件を表２、表３に示す。
【００４４】
以上のように得られた板を、さらに室温に３ヶ月間放置し、各板について、それぞれ２％ストレッチ後、１７０℃×２０分の塗装焼付処理を施した。塗装焼付前の各板の金属組織状態を調べるとともに、同じく塗装焼付前の各板の機械的特性および成形性と、塗装焼付後の機械的特性を調べた。その結果を表４、表５に示す。
【００４５】
なお成形性評価としては、ヘム曲げ試験、球頭張出試験、絞り試験を行なったが、これらの試験条件、評価方法は次の通りである。
【００４６】
ヘム曲げ試験：
試料を１５％ストレッチして、突き曲げを行い、突き曲げ後、厚さ０．５ｍｍの中板を挟んで１８０°に曲げた。またこのヘム曲げ試験では、曲げ異方性を調べるため、圧延方向に対し、０°、４５°、９０°の各方向で曲げ試験を行なった。そして全方向で割れの発生のないものを合格（○印）、１方向でも割れの発生のあるものを不合格（×印）とした。
【００４７】
張出試験：
板両面に成形フィルムを貼り付け、さらに潤滑油を塗布した後、１００ｍｍφの球頭ポンチを使って張出試験を実施し、球頭張出高さを調べた。
【００４８】
絞り試験：
潤滑油を塗布した後、５０ｍｍポンチ径を使って絞り試験を行ない、限界絞り比ＬＤＲを調べた。
【００４９】
【表１】

【００５０】
【表２】

【００５１】
【表３】

【００５２】
【表４】

【００５３】
【表５】

【００５４】
製造番号１、２は、いずれも合金の成分組成がこの発明で規定する範囲内でかつ製造条件もこの発明で規定する条件を満たしたものであるが、これらの場合は、塗装焼付前の伸びおよび球頭張出高さが充分に高く、かつ絞り成形性を表すＬＤＲも充分に高くて、ヘム曲げ性が優れ、しかも焼付硬化性が高くて塗装焼付時に充分な焼付硬化性を示した。
【００５５】
これに対し製造番号３〜４は、合金の成分組成はこの発明範囲内であるが、製造条件がこの発明で規定する条件を満たさなかったものであり、一方製造番号５は、成分組成がこの発明で規定する範囲を外れた合金を用いかつ製造条件もこの発明で規定する条件を満たさなかったものである。これらの場合には成形性、特にヘム曲げ性が劣り、また塗装焼付後の強度も充分に得られなかった。
【００５６】
【発明の効果】
この発明によれば、成形性、特にヘム曲げ性が優れており、しかも塗装焼付硬化性が良好で塗装焼付後の強度が高く、さらに室温での経時変化も少ない成形加工用アルミニウム合金板を得ることができ、したがって自動車用ボディシートなど、成形加工特にヘム曲げ加工と塗装焼付を施して使用されるアルミニウム合金板に最適である。

Claims

Ｍｇ０．３〜０．９％（ｍａｓｓ％、以下同じ）、Ｓｉ０．４〜１．２％を含有し、かつＭｎ０．０３〜０．４％、Ｃｒ０．０３〜０．４％、Ｚｒ０．０３〜０．４％、Ｖ０．０３〜０．４％、Ｆｅ０．０３〜０．５％、Ｔｉ０．００５〜０．２％のうちから選ばれた１種または２種以上を含有し、さらにＣｕが０．１％未満に規制され、残部がＡｌおよび不可避的不純物よりなり、しかも平均結晶粒サイズが６０μｍ以下、粒界上に存在する金属間化合物粒子の最大長さが５μｍ以下、粒界上に存在する全金属間化合物粒子の合計長さＬ１と総粒界長さＬ２との比Ｌ１／Ｌ２が０．３５以下、円換算径２μｍ以上の金属間化合物粒子の分散密度が１０００個／ｍｍ^２以下であることを特徴とする、ヘム曲げ性および焼付硬化性に優れかつ室温経時変化の少ない成形加工用アルミニウム合金板。
請求項１に記載の成形加工用アルミニウム合金板において、
前記成分元素のほか、さらにＺｎ０．０３〜２．５％を含有することを特徴とする、ヘム曲げ性および焼付硬化性に優れかつ室温経時変化の少ない成形加工用アルミニウム合金板。
Ｍｇ０．３〜０．９％、Ｓｉ０．４〜１．２％を含有し、かつＭｎ０．０３〜０．４％、Ｃｒ０．０３〜０．４％、Ｚｒ０．０３〜０．４％、Ｖ０．０３〜０．４％、Ｆｅ０．０３〜０．５％、Ｔｉ０．００５〜０．２％のうちから選ばれた１種または２種以上を含有し、さらにＣｕが０．１％未満に規制され、残部がＡｌおよび不可避的不純物よりなるアルミニウム合金鋳塊に、４８０℃以上の温度で均質化処理を施した後、熱間圧延を４８０℃以上の温度で開始して、その熱間圧延中における４８０℃から３５０℃までの降温時間を２０分以内とするとともに、その降温過程において１０％以上の再結晶率で１回以上再結晶させ、その後冷間圧延を施した後、４８０℃以上の温度で保持なしもしくは５分以内の保持の溶体化処理を行ない、溶体化処理後、１００℃／ｍｉｎ以上の冷却速度で４５℃以上１００℃未満の温度域まで冷却し、続いて４５℃未満の温度に冷却することなく、６０〜１２０℃の温度域に２時間以上保持する安定化処理を行なって、平均結晶粒サイズが６０μｍ以下、粒界上に存在する金属間化合物粒子の最大長さが５μｍ以下、粒界上に存在する全金属間化合物粒子の合計長さＬ１と総粒界長さＬ２との比Ｌ１／Ｌ２が０．３５以下、円換算径２μｍ以上の金属間化合物粒子の分散密度が１０００個／ｍｍ^２以下であるアルミニウム合金板を得ることを特徴とする、ヘム曲げ性および焼付硬化性に優れかつ室温経時変化の少ない成形加工用アルミニウム合金板の製造方法。
請求項３に記載の成形加工用アルミニウム合金板の製造方法において、
前記アルミニウム合金鋳塊として、前記各成分元素のほか、さらにＺｎ０．０３〜２．５％を含有するものを用いる、ヘム曲げ性および焼付硬化性に優れかつ室温経時変化の少ない成形加工用アルミニウム合金板の製造方法。
請求項３もしくは請求項４に記載の成形加工用アルミニウム合金板の製造方法において、
前記熱間圧延直後もしくは冷間圧延の中途において、４５０〜５８０℃の範囲内の温度に加熱して保持なしもしくは５分以内の保持を行ない、１０℃／ｍｉｎ以上の冷却速度で冷却する中間焼鈍を施すことを特徴とする、ヘム曲げ性および焼付硬化性に優れかつ室温経時変化の少ない成形加工用アルミニウム合金板の製造方法。