JPH0894933A - 高倍率ズームレンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 超広角域の画角を含みつつも５倍程度という
極めて高い変倍比を達成でき、良好な結像性能を有する
高倍率ズームレンズの提供。 【構成】 本発明によるズームレンズは、物体側から順
に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ₁ と、負屈折力の第２レ
ンズ群Ｇ₂ と、正屈折力の前群Ｇ_3Fと後群Ｇ_3Rとを有し
全体として正屈折力の第３レンズ群Ｇ₃ とを有し、広角
端から望遠端へ変倍する際に、少なくとも第１レンズ群
Ｇ₁ と第２レンズ群Ｇ₂ とが物体側へ向けて移動し、か
つ第３レンズ群前群Ｇ_3Fと第３レンズ群後群Ｇ_3Rとがそ
れぞれ独立に移動する。そして、本発明は、上記構成に
おける第２レンズ群Ｇ₂ の好適なレンズ構成、好適な屈
折力の範囲及び変倍時の移動量の好適な範囲を見出した
ものである。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、３５ｍｍカメラやビデ
オカメラに好適な高倍率のズームレンズに関し、特に全
画角２ω＝８０°を越える超広角域を含むズームレンズ
に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、例えば正・負・正・正の屈折力配
置、正・負・正・負・正の屈折力配置などを有する多群
ズームレンズにおいては、広角化、高倍率化、小型化の
検討が多数なされている。従来においては、正・負・正
・正の４群構成で比較的高倍率化を図ったものとして、
例えば特開昭57-161824 号公報に開示されているものが
知られている。また、小型化を実現した例としては、例
えば特開昭57-169716 号公報に開示されているものが知
られている。さらに、高倍率化と広角化とを実現した例
としては、例えば特開平4-149402号公報に開示されてい
るものが知られている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
特開昭57-161824 号公報に開示されているズームレンズ
は、広角端における全長が著しく大きく、また、広角端
の画角も62°程度と狭いものであった。また、特開昭57
-161824 号公報のズームレンズにおける変倍方法と第２
レンズ群の屈折力との組合せでは、さらに広角化を図る
ことは非常に困難である。特開昭57-161824 号公報のズ
ームレンズにおいては、広角端の非点収差及び像面湾曲
が十分に補正されていないという収差補正上の問題があ
るため、さらなる広角化は困難である。

【０００４】一方、特開昭57-169716 号公報に開示され
たズームレンズは、広角端の画角が62°程度であるコン
パクトなズームレンズではあるが、その変倍比は３倍程
度と小さく、高倍率ズームレンズとはいえない。また、
特開昭57-169716 号公報のズームレンズの構成に基づい
て高倍率化を図った場合には、変倍時における第２レン
ズ群の移動方向が問題となるため、全系が大型化するこ
とはまぬがれない。

【０００５】特開平4-149402号公報に開示されたズーム
レンズにおいては、全画角が76°程度という広角域を含
んだ構成でありながら、高倍率化・小型化も進められて
いる。しかしながら、特開平4-149402号公報のズームレ
ンズは、収差補正上の問題があり、特に広角端の画角を
広げているために、変倍による非点収差・像面湾曲の変
動が増加している。また、特開平4-149402号公報のズー
ムレンズでは、第２レンズ群の屈折力を著しく大きくし
ているために、ペッツバール和の適正な設定が困難であ
った。そして、特開平4-149402号公報のズームレンズで
は、上方コマ収差の変倍による変動も大きく、さらに
は、歪曲収差の変倍による変動も大きく好ましくなかっ
た。従って、特開平4-149402号公報のズームレンズの構
成に基づいてさらなる広角化を図ることは、収差補正上
困難であった。

【０００６】そこで、本発明は、超広角域の画角を含み
つつも５倍程度という極めて高い変倍比を実現でき、良
好な結像性能を有する高倍率ズームレンズを提供するこ
とを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上述の目的を達成するた
めに、本発明による高倍率ズームレンズは、例えば図１
に示す如く、物体側から順に、正の屈折力を有する第１
レンズ群Ｇ₁ と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₂
と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₃ とを有する。
そして、第２レンズ群Ｇ₂ は、物体側から順に、負レン
ズ成分Ｌ₂₁と、負レンズ成分Ｌ₂₂と、正レンズ成分Ｌ₂₃
と、負レンズ成分Ｌ₂₄とを有し、第３レンズ群Ｇ₃ は、
正の屈折力を有する第３レンズ群前群Ｇ_3Fと、正の屈折
力を持つ第３レンズ群後群Ｇ_3Rとを有する。また、広角
端から望遠端へ変倍する際に、少なくとも第１レンズ群
Ｇ₁ と第２レンズ群Ｇ₂ とは物体側へ向けて移動し、か
つ第３レンズ群前群Ｇ_3Fと第３レンズ群後群Ｇ_3Rとはそ
れぞれ独立に移動するように構成され、かつ以下の条件
を満足するように構成される。

【０００８】

【数１】 ０．３ ≦｜ｆ₂ ｜／ｆ_W ≦ ０．８ …（１） −１．５ ≦ Ｘ_2T／ｆ_W ≦ −０．３ …（２） ただし、Ｘ_2T： 広角端から望遠端へ至るまでの第２レ
ンズ群Ｇ₂ の光軸上の移動量（物体側へ移動する場合を
負とする）、 ｆ₂ ： 第２レンズ群Ｇ₂ の焦点距離、 ｆ_W ： 広角端における全系の焦点距離、 である。

【０００９】そして、本発明による高倍率ズームレンズ
においては、以下の条件を満足するように構成されるこ
とが好ましい。

【００１０】

【数２】 ０．３５ ≦ ｆ_3F／ｆ_3R ≦ ０．８ …（３） ただし、ｆ_3F：第３レンズ群中の前群Ｇ_3Fの焦点距離、 ｆ_3R：第３レンズ群中の後群Ｇ_3Rの焦点距離、 である。

【００１１】また、本発明によるズームレンズにおい
て、第２レンズ群Ｇ₂ は、周辺に向うに従って負屈折力
が減少する形状若しくは周辺に向うに従って正屈折力が
増加する形状を有する非球面を少なくとも一面有するよ
うに構成されることが好ましい。さらに、上記非球面
は、以下の条件を満足するように構成されることが好ま
しい。

【００１２】

【数３】 ０ ＜ ｜ＡＳ₁ −Ｓ₁ ｜／ｆ_W ≦ ０．１ …（４） ただし、｜ＡＳ₁ −Ｓ₁ ｜： 第２レンズ群Ｇ₂ の非球
面において、有効径の最周辺における非球面と所定の頂
点曲率半径を有する基準球面との光軸方向における変位
量、 ｆ_W ： 広角端における全系の焦点距離、 である。

【００１３】本発明によるズームレンズにおいては、第
３レンズ群Ｇ₃ 中には、少なくとも一面の非球面が設け
られることが好ましく、この非球面は以下の条件を満足
するように構成されることが好ましい。

【００１４】

【数４】 ０ ＜ ｜ＡＳ₂ −Ｓ₂ ｜／ｆ_W ≦ ０．０５ …（５） ただし、｜ＡＳ₂ −Ｓ₂ ｜： 第３レンズ群Ｇ₃ の非球
面において、有効径の最周辺における非球面と所定の頂
点曲率半径を有する基準球面との光軸方向における変位
量、 ｆ_W ： 広角端における全系の焦点距離、 である。

【００１５】

【作用】一般に、正・負・正から始まる凸群先行型の多
群ズームレンズ（最も物体側に正レンズ群を持つ多群ズ
ームレンズ、例えば、正・負・正・正、正・負・正・
負、正・負・正・負・正などの屈折力配置のもの）の場
合、そのズームタイプの性格上、広角化には比較的不向
きであり、例えば全画角２ω＝８４°程度という超広画
角のものは非常に少なかった。また、このようなズーム
タイプにおいて、変倍比が５倍程度まで実現したものは
ほとんど例がなかった。さらに、高倍率ズームレンズで
は、常用レンズとして持ち運びが可能なほど小型なもの
は非常に少なかった。本発明は、このような困難なスペ
ックのズームレンズを実現するために、第２レンズ群の
屈折力の適切な範囲と、第２レンズ群の好適な構成とを
見出したものである。

【００１６】広角端での画角をより広角化するために
は、第２レンズ群を比較的強い屈折力で構成する必要が
ある。その場合、特に広角端おける歪曲収差・非点収差
・像面湾曲・下方コマ収差の増大及び望遠端における球
面収差の増大という問題を解決する必要があり、そのた
めに第２レンズ群の構成と屈折力配置とを適切に設定す
る必要がある。

【００１７】そこで、本発明においては、後に詳述する
条件（１）によって第２レンズ群Ｇ ₂ の屈折力を好適な
範囲に設定し、第２レンズ群Ｇ₂ に負・負・正・負の４
つのレンズ成分を設ける構成として、広角端の軸外収差
と望遠端の軸上収差とを良好に補正している。また、本
発明は、特に広角時のコンパクト化と小口径化を実現す
るために、第１レンズ群Ｇ₁ と第２レンズ群Ｇ₂ との変
倍時の移動方法を見出したものである。本発明では、変
倍の際に第１レンズ群Ｇ₁ と第２レンズ群Ｇ₂ とを物体
側に向けて移動させる構成としている。その結果、広角
端における第２及び第３レンズ群の間隔のデッドスペー
スを少なくすることができるため、携帯時においてより
小型にすることができる。また、広角端における斜光線
（光軸外の物点からの光線）の第１レンズ群Ｇ₁ に入射
する際の入射高も光軸により近くなるため、前玉径、フ
ィルター径の小型化、すなわち光軸垂直方向における小
型化も実現できる。

【００１８】しかしながら、この変倍方法は、望遠端の
全長を大きくし、変倍による全長変化も増大させる問題
を有している。特に鏡胴設計及び製造上の問題として著
しい全長変化は好ましくないため、適切な移動量の範囲
設定が必要である。そこで、本発明では、後に詳述する
条件（２）によって第２レンズ群Ｇ₂ の移動量を適切な
範囲に設定している。

【００１９】次に、各条件式について説明する。条件
（１）は前述した第２レンズ群Ｇ₂ の適切な屈折力を設
定するための条件である。条件（１）の上限を越えた場
合、第２レンズ群Ｇ₂ の焦点距離が大きくなり、本発明
のように広角端での画角が大きい場合には、周辺光量不
足につながるため好ましくないばかりか、フィルターサ
イズの大型化を招くため好ましくない。また、この場合
には、バックフォーカスを十分に確保することが困難に
なるため好ましくなく、さらには第２レンズ群の変倍時
における移動量が著しく増加し、それに伴い変倍時に移
動するレンズ群の移動量が著しく増加するため好ましく
ない。ここで、条件（１）の上限値を０．７以下に抑え
るとさらに良好な結果が得られる。

【００２０】逆に、条件（１）の下限を下回った場合、
第２レンズ群Ｇ₂ の焦点距離が著しく小さくなる。すな
わち、条件（１）の下限を下回ることは、第２レンズ群
Ｇ₂の屈折力が著しく強くなることを意味し、バックフ
ォーカスの確保、周辺光量の確保等には有利ではある
が、収差補正上の問題として、まず適切なペッツバール
和が確保できなくなり、像面湾曲、非点収差の補正が困
難になるばかりか、特に広角側の歪曲収差、下方コマ収
差の補正、望遠側の球面収差の補正が困難になるため好
ましくない。また、条件（１）の下限値を０．４以上と
することによって、さらに良好な収差補正が可能にな
り、本発明の効果が十分に発揮される。

【００２１】条件（２）は、第２レンズ群Ｇ₂ の適切な
移動量を設定するための条件である。前述した通り、第
２レンズ群Ｇ₂ の移動方法は、小型化に大きく関与して
いる。まず、物体方向に移動する方向をマイナスとした
場合、条件（２）は、少なくとも望遠端においては、物
体方向に移動することを示している。条件（２）の上限
を越える場合には、第２レンズ群Ｇ₂ の移動量の絶対値
が少なくなり、高変倍比を得るためには、第２レンズ群
Ｇ₂ と第３レンズ群Ｇ₃ とのデッドスペースを大きくと
る必要がある。この場合には、全系の大型化、フィルタ
ーサイズの大型化を招くため好ましくない。また、条件
（２）の上限値は、０．３５以下にすることがさらに好
ましく、これにより、さらなる小型化を図ることが可能
となる。

【００２２】逆に、条件（２）の下限を下回る場合に
は、第２レンズ群Ｇ₂ の移動量の絶対値が著しく大きく
なる。この場合、特に望遠端においてＦナンバーを明る
くすることが困難となる。また、前述した通り、鏡胴設
計、製造上の問題として、広角端と望遠端との間での全
長の変化が大きいために、ズーミングカムのカム筒の嵌
合長が確保できなくなり、製造困難になる。また、条件
（２）の下限値を−１．３以上に設定すれば、より製造
が容易となり好ましい。

【００２３】条件（３）は、第３レンズ群の前群Ｇ_3Fと
第３レンズ群の後群Ｇ_3Rとの適切な屈折力の比を設定す
るものである。条件（３）の上限を越えると、第３レン
ズ群の前群Ｇ_3Fに比べ、第３レンズ群の後群Ｇ_3Rの焦点
距離が短くなるため、特に上方コマ収差、非点収差及び
像面湾曲の変倍による変動などの収差補正が困難になる
ばかりか、結果的に第３レンズ群の後群Ｇ_3Rが大型化す
るため好ましくない。また、条件（３）の上限値を０．
７以下に設定すれば、さらに安定した光学性能が得られ
る。

【００２４】逆に条件（３）の下限を下回る場合、第３
レンズ群の後群Ｇ_3Rに比べ、第３レンズ群の前群Ｇ_3Fの
焦点距離が著しく小さくなるため、特に球面収差の補正
が困難になるばかりか、第３レンズ群の前群Ｇ_3Fの構成
枚数が増して厚肉化し、全系の大型化に繋がるため好ま
しくない。また、下限値を０．４以上とすることによっ
て、さらに良好な結果が得られる。

【００２５】本発明は前述した通り、超広角の領域から
約５倍という変倍比を有し、しかも非常に小型なズーム
レンズを提案している。従って、第２レンズ群を比較的
強い屈折力で使用し、かつ変倍に際して大きく移動させ
るため、第２レンズ群を通過する各光線の入射高及び入
射角は各焦点距離において大きく変化し、それに伴って
発生する収差量も大きく変動する。そこで、本発明で
は、第２レンズ群Ｇ₂ に負・負・正・負の４つのレンズ
成分を設け、明るさ（口径）と画角とに有利な構成にし
ている。さらに、本発明において、明るさと画角とに有
利とするために、第２レンズ群Ｇ₂ 中に非球面を設ける
ことが好ましい。この非球面により、主に画角に対する
収差（軸外収差）の補正の自由度を向上させることが可
能となり、特に広角端の歪曲収差、非点収差及び像面湾
曲の補正を補う働きをさせることができる。

【００２６】条件（４）は、第２レンズ群Ｇ₂ に導入し
た非球面に関する条件であり、この非球面のディヴィエ
ーション（変位量）の大小を示す条件式である。なお、
非球面のディヴィエーションとは、この非球面と所定の
頂点曲率半径を有する基準球面との光軸方向における距
離のことを指す。条件（４）の上限を上回る場合、非球
面のディヴィエーションが大きくなりすぎるため、非球
面レンズの製造時における加工精度を十分保つことが困
難になる。尚、上限値を０．０５以下に抑えることによ
ってより加工が容易になり好ましい。

【００２７】逆に条件（４）の下限を下回る場合、非球
面の効果がなくなり、軸外収差補正が難しくなる。ま
た、下限値を０．００１以上とすることによって、より
収差補正の効果が向上する。本発明においては、第３レ
ンズ群Ｇ₃ 中に非球面を設ける構成とすることが好まし
い。条件（５）は、第３レンズ群Ｇ₃ 中に導入した非球
面のディヴィエーションの大小を設定した条件である。
第３レンズ群に非球面を導入することによって、球面収
差や上方コマ収差の補正が良好になり、結果的に構成枚
数を低減できるため、コンパクト化と低コスト化が可能
になる。従って、条件（５）の上限を越えた場合、収差
補正上の問題よりむしろ製造上の問題として、非球面の
製造精度を十分満足させることが難しくなる。

【００２８】逆に条件（５）の下限を下回る場合、非球
面の効果がなくなり、上方コマ収差、球面収差の良好な
補正が難しくなる。本発明においては、第３レンズ群の
後群Ｇ_3Rは、正・負・負の３成分を含む構成、あるいは
正・負・正・負の４成分を含む構成とすることが好まし
い。これにより、第３レンズ群の後群Ｇ_3Rに相当する部
分が正・負の２成分から構成される従来の多群ズームレ
ンズでは補正しきれない上方コマ収差の補正に関して有
利となる。特に望遠端における上方コマ収差および球面
収差の補正に際して有利とすることができる。さらに、
本発明のような高倍率のズームレンズにおいては、変倍
による上方コマ収差、球面収差および像面湾曲の変動を
十分に抑える必要があるため、第３レンズ群Ｇ₃ の後群
Ｇ_3Rは、上述の如き構成をとることが望ましい。

【００２９】また、本発明においては、第２レンズ群Ｇ
₂ 中に少なくとも１つの接合レンズ成分を設けることが
好ましい。これにより、ペッツバール和を適切な値に設
定でき、上方コマ収差の補正に有利となる。本発明にお
いては、以下の条件（６）を満足する構成が好ましい。

【００３０】

【数５】 ０．７ ≦ ｆ₂₁／ｆ₂ ≦ １．６ …（６） ただし、ｆ₂₁ ：第２レンズ群Ｇ₂ 中の負レンズ成分Ｌ
₂₁の焦点距離、 ｆ₂ ：第２レンズ群Ｇ₂ の焦点距離、 である。

【００３１】条件（６）は、第２レンズ群Ｇ₂ 中の負レ
ンズ成分Ｌ₂₁の屈折力に関する条件である。負レンズ成
分Ｌ₂₁の屈折力を比較的強めた場合、特に広角端におい
て、最大画角に対応する斜光線の入射高がより光軸に近
い所を通過するため、レンズ径を小型化することがで
き、結果的に周辺光量の増加をもたらす。しかしなが
ら、収差補正の観点からすると、第２レンズ群Ｇ₂ 中の
屈折力配置の不対称性が強まるため、歪曲収差、倍率色
収差及び下方コマ収差等の補正が困難となる。このた
め、本発明では、第２レンズ群Ｇ₂ 中の負のレンズ成分
Ｌ₂₁の屈折力を条件（６）の如き範囲に設定することが
好ましい。

【００３２】条件（６）の上限を越える場合、上記のよ
うに斜光線の入射高がより光軸からはなれるため、周辺
光量が低下し、フィルター径の大型化を招くため好まし
くない。逆に、条件（６）の下限を下回る場合、負レン
ズ成分Ｌ₂₁の屈折力が強くなり過ぎるため、上述の通
り、歪曲収差、非点収差及び下方コマ収差が悪化する。

【００３３】また、本発明では、第３レンズ群の後群Ｇ
_3Rの最も像側のレンズ成分は接合レンズ成分であること
が望ましい。これにより、上方コマ収差を良好に補正す
ることができる。上記の如く、第３レンズ群の後群Ｇ_3R
中に接合レンズ成分を設ける際には、この接合レンズ成
分を以下の条件（７）を満足するように構成することが
好ましい。

【００３４】

【数７】 ０．１５ ≦ ｎ_n −ｎ_P ≦ ０．４５ …（７） ただし、ｎ_n ：第３レンズ群の後群Ｇ_3R中の接合レン
ズの負レンズ成分のｄ線に対する屈折率、 ｎ_P ：第３レンズ群の後群Ｇ_3R中の接合レンズの正レ
ンズ成分のｄ線に対する屈折率、 である。

【００３５】条件（７）は第３レンズ群の後群Ｇ_3R中に
存在する接合レンズ成分の屈折率の差について設定して
いる。本発明のように比較的第２レンズ群Ｇ₃ を強い屈
折力で使用し、かつ少ない枚数でコンパクトに設計した
場合、ペッツバール和が負の値に近づく傾向がある。そ
こで、第３レンズ群の後群Ｇ_3Rに少なくとも１つの接合
レンズを設け、ペッツバール和の適切な設定、ひいては
良好な像面湾曲の補正を行うことが好ましい。また、第
３レンズ群の後群Ｇ_3Rに接合レンズを設けることによっ
て、ペッツバール和のみならず上方コマ収差の補正、倍
率色収差の補正も良好に行うことが可能となる。従っ
て、条件（７）の上限を越えた場合、ペッツバール和が
過剰に正になり、像面湾曲の補正にとって逆に不利にな
るため好ましくない。また、接合レンズ成分中の正レン
ズ成分の屈折率が著しく低下するため、ふち厚がなくな
り、結果的に厚肉化、大型化を招くため好ましくない。
また、上限値を０．４以下に設定すると、さらに良好な
結果が得られる。

【００３６】逆に条件（７）の下限を下回ると、上述し
た通り、ペッツバール和が負の値に近づくため好ましく
ない。また下限値を０．２以上にすることにより、さら
に良好な結果が得られる。また、本発明による高倍率ズ
ームレンズにおいては、第２レンズ群Ｇ₂ 中の正レンズ
成分Ｌ₂₃の形状因子をｑ₂₃とするとき、以下の条件
（８）を満足することが好ましい。

【００３７】

【数８】−１ ＜ ｑ₂₃ ＜ １ …（８） なお、本発明においては、形状因子は以下の式の如く
表される。

【００３８】

【数９】 ｑ＝（ｒ_R ＋ｒ_F ）／（ｒ_R −ｒ_F ） … ただし、ｒ_F ：任意のレンズ成分の物体側のレンズ面の
曲率半径、 ｒ_R ：任意のレンズ成分の像側のレンズ面の曲率半径、 である。

【００３９】条件（８）は第２レンズ群Ｇ₂ の正レンズ
成分Ｌ₂₃の形状因子に関する条件である。この条件
（８）の下限値及び上限値は、正レンズ成分Ｌ₂₃が平凸
及びメニスカス形状とはならないことを意味している。
正レンズ成分Ｌ₂₃の形状と、その像側に形成される空気
レンズの形状と、その空気レンズの屈折力とは、特に望
遠側の球面収差と下方コマ収差の補正に重要な役割を担
っている。球面収差、下方コマ収差の補正を有利にする
ためには、正レンズ成分Ｌ₂₃を両凸形状とすることが好
ましく、特に正レンズ成分Ｌ₂₃の像側の空気レンズを像
側に凸面を向けたメニスカス形状にすることが好まし
い。

【００４０】従って、条件（８）の上限を越えた場合、
正レンズ成分Ｌ₂₃が物体に対して凸面を向けたメニスカ
ス形状となる。このときには、第２レンズ群Ｇ₂ の厚肉
化を招き、第２及び第３レンズ群Ｇ₂,Ｇ₃ の間のデッド
スペースが減少し、ひいては機械的に干渉してしまい好
ましくない。なお、上限値を０．８以下にすることによ
ってさらに良好になり、上限値を０．５以下にすること
によって本発明の効果を十分に発揮することが可能にな
る。

【００４１】逆に下限を下回る場合、正レンズ成分Ｌ₂₃
が像側に凸面を向けたメニスカス形状になり、特に望遠
側の球面収差の補正が困難になるため好ましくない。本
発明においては、第３レンズ群Ｇ₃ の後群Ｇ_3R中の正レ
ンズ成分のうち、最も物体側に位置する正レンズ成分
は、この正レンズ成分の形状因子をｑ_3R1 とするとき、
以下の条件（９）を満足することが好ましい。ここで、
形状因子は前述の式の如き表される。

【００４２】

【数１０】 −１ ＜ ｑ_3R1 ＜ １ …（９） 条件（９）は第３レンズ群の後群Ｇ_3R中の正レンズ成分
のうち、最も物体側に位置する正レンズの形状因子に関
する条件であり、条件（８）と同様に上記正レンズ成分
が平凸及びメニスカス形状とはならないことを意味する
条件である。条件（９）の上限を越えた場合、上記正レ
ンズ成分が物体側に凸面を向けたメニスカス形状にな
る。この場合には、第３レンズ群の後群Ｇ_3Rとその物体
側に位置するレンズ群とのデッドスペースが減少し、ひ
いては機械的に干渉してしまい結果的に大型化を招くた
め好ましくない。逆に条件（９）の下限を下回る場合、
上記正レンズ成分が像側に凸面を向けたメニスカス形状
になり、球面収差の補正が困難になるため好ましくな
い。

【００４３】本発明において、近距離物体に対する合焦
は、第１レンズ群を物体方向に繰り出す従来の方式でも
可能であり、第３レンズ群またはそれよりも像側に位置
するレンズ群による合焦も可能ではあるが、第２レンズ
群Ｇ₂ を物体方向に繰り出す方法の合焦方式、すなわち
第２レンズ群を用いた内焦方式が最適である。この合焦
方式によれば、合焦時の収差変動を比較的少なくでき、
合焦のためのレンズ群の移動量を少なくすることができ
る。

【００４４】本発明において、上述の如く、第２レンズ
群Ｇ₂ を合焦のためのレンズ群とする場合には、以下の
条件（10）を満足することが好ましい。

【００４５】

【数１１】 −０．９ ≦ β_2T ≦ −０．２ …（10） ただし、β_2T ：第２レンズ群Ｇ₂ の無限遠方物点に対
する望遠端における横倍率、 である。

【００４６】条件（10）は第２レンズ群Ｇ₂ の使用倍率
（横倍率）の範囲を設定した条件である。本発明におい
て、第２レンズ群Ｇ₂ を合焦群とした場合、この第２レ
ンズ群Ｇ₂ の使用倍率の大小が合焦時の繰り出し量に大
きく関与することはいうまでもないが、第２レンズ群Ｇ
₂ の使用倍率が等倍（±１倍）に近づくにつれて繰り出
し量が増し、等倍になれば合焦が不可能となるため、条
件（10）により第２レンズ群Ｇ₂ の使用倍率の適切な範
囲を設定している。

【００４７】条件（10）の上限を越える場合には、合焦
時における第２レンズ群Ｇ₂ の移動量は少なくなる方向
ではあるが、結果的に第２レンズ群Ｇ₂ の屈折力を著し
く強くすることになり、収差補正上の問題が生じるため
好ましくない。逆に下限を下回る場合には、合焦時にお
ける第２レンズ群Ｇ₂ の移動量が増加し、近距離性能の
低下につながるばかりか、鏡胴構成上の問題として勘合
長をとることが難しくなり好ましくない。なお、下限値
を−０．７以上、さらには−０．６３以上にすることに
よってさらに良好な内焦式ズームレンズを実現できる。

【００４８】

【実施例】以下、図面を参照して本発明による実施例を
説明する。図１は本発明による高倍率ズームレンズの第
１実施例を示すレンズ構成図であり、図１(a) は広角端
（ｆ＝ 24.7mm ）、図１(b) は中間焦点距離状態（ｆ＝
50mm ）、図１(c) は望遠端（ｆ＝ 116.5mm）における
各レンズ群の状態をそれぞれ示す。

【００４９】図１において、第１実施例の高倍率ズーム
レンズは、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ
₁ と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ₂ と、正屈折力の前群
Ｇ_3Fと正屈折力の後群Ｇ_3Rとから構成される第３レンズ
群Ｇ₃ とを有する。ここで、広角端から望遠端へ変倍す
る（焦点距離を変える）際には、第１レンズ群Ｇ₁ 及び
第２レンズ群Ｇ₂ は、物体側に向けて移動し、第３レン
ズ群の前群Ｇ_3F及び後群Ｇ_3Rは、物体側に向けてそれぞ
れ独立に移動する。このとき、図示の如く、第１レンズ
群Ｇ₁ は線型的なズーム軌道に沿って移動し、第２レン
ズ群Ｇ₂ 、第３レンズ群の前群Ｇ_3F及び後群Ｇ_3Rはそれ
ぞれ非線型的なズーム軌道に沿って移動する。

【００５０】また、本実施例では、図示の如く、第２レ
ンズ群Ｇ₂ を物体側へ繰り出すことによって近距離物体
への合焦を行なっている。次に図１を参照して各レンズ
群の構成について説明する。図１に示す如く、第１レン
ズ群Ｇ₁ は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負
メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカス
レンズとからなり全体として物体側に凸面を向けたメニ
スカス形状の接合正レンズ成分Ｌ₁₁と、物体側に凸面を
向けた正メニスカスレンズＬ₁₂とを有する。第２レンズ
群Ｇ₂ は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メ
ニスカスレンズＬ₂₁と、両凹形状の負レンズと物体側に
凸面を向けた正メニスカスレンズとからなり全体として
両凹形状の接合負レンズ成分Ｌ₂₂と、両凸形状の正レン
ズＬ₂₃と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズ成
分Ｌ₂₄とを有する。

【００５１】また、第３レンズ群の前群Ｇ_3Fは、物体側
から順に、両凸形状の正レンズ成分Ｌ_3F1 と、両凸形状
の正レンズと両凹形状の負レンズとからなり全体として
物体側に凸面を向けたメニスカス形状の接合負レンズ成
分Ｌ_3F2 とを有する。そして、第３レンズ群の後群Ｇ_3R
は、物体側から順に、両凸形状の正レンズ成分Ｌ
_3R1と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ成分
Ｌ_3R2 と、両凹形状の負レンズと両凸形状の正レンズと
からなり全体として物体側に凹面を向けたメニスカス形
状の接合負レンズ成分Ｌ_3R3 とを有する。

【００５２】なお、本実施例においては、開口絞りＳ
は、第２レンズ群Ｇ₂ と第３レンズ群の前群Ｇ_3Fとの間
の光路中に配置されており、変倍に際して第３レンズ群
の前群Ｇ_3Fと共に移動するように構成される。以下の表
１に第１実施例による高倍率ズームレンズの諸元の値を
掲げる。表１において、ｆは焦点距離、ｆ_NOはＦナンバ
ー、２ωは全画角をそれぞれ表す。さらに、左端の数字
は物体側からの各レンズ面の順序を、ｒは各レンズ面の
曲率半径を、ｄは各レンズ面の間の面間隔を、ｎおよび
νはｄ線（λ＝587.6nm ）に対する屈折率およびアッベ
数をそれぞれ示している。

【００５３】また、表１において、非球面が設けられて
いるレンズ面には、参照符号＊を付してあり、ここに示
される曲率半径は、非球面の頂点曲率半径、すなわち基
準球面の曲率半径である。ここで、非球面形状は、光軸
に垂直な方向での高さをｙ、基準球面の曲率半径をｒ、
円錐係数をｋ、ｎ次の非球面係数をＣ_n とし、非球面の
頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置
までの光軸に沿った距離Ｘ（ｙ）とするとき、以下の式
にて表される。

【００５４】

【数１２】 Ｘ（ｙ）＝（ｙ² ／ｒ）／〔１＋（１−ｋｙ² ）^1/2 〕 ＋Ｃ₂ ｙ² ＋Ｃ₄ ｙ⁴ ＋Ｃ₆ ｙ⁶ ＋Ｃ₈ ｙ⁸ ＋Ｃ₁₀ｙ¹⁰ … なお、このとき非球面の頂点曲率半径ｒは以下の式に
て表される。

【００５５】

【数１３】 ｒ＝１／（２・Ｃ₂ ＋１／Ｒ） …

【００５６】

【表１】〔第１実施例〕 ｆ ＝ 24.7 〜 116.5 mm ２ω＝ 84.2 °〜 20.3 ° Ｆ_NO＝ 3.6〜5.9 r d ν n 1 176.802 1.80 23.0 1.86074 2 65.950 8.30 53.9 1.71300 3 1066.144 0.10 4 51.972 6.10 49.5 1.77279 5 147.189 (d5) ＊ 6 245.722 0.03 56.3 1.49521 7 107.000 1.77 43.4 1.84042 8 13.685 6.05 9 -29.385 1.60 43.4 1.84042 10 26.162 2.30 31.1 1.68893 11 69.447 0.10 12 32.815 5.60 27.6 1.75520 13 -22.698 0.80 14 -18.278 1.60 49.5 1.77279 15 -65.050 (d15) 16 0.000 1.00 （開口絞りＳ） 17 37.920 3.30 64.1 1.51680 18 -37.920 0.20 19 21.224 5.80 64.1 1.51680 20 -21.224 1.80 40.9 1.79631 21 45.547 (d21) 22 29.885 5.00 50.8 1.65844 23 -29.885 0.10 ＊24 62.246 1.80 45.4 1.79668 25 26.783 1.80 26 -83.063 1.70 37.4 1.83400 27 19.258 5.00 58.9 1.51823 28 -39.940 (Bf) 変倍における可変間隔を以下の表２に示す。尚、以下の
表２においては、ｆは全系の焦点距離を、βは全系の倍
率を、D0は物体距離（最も物体側のレンズ面から物体ま
での距離）をそれぞれ示す。

【００５７】

【表２】 ｆ 24.7000 50.0000 116.5000 d 5 1.9670 17.5864 36.3302 d15 14.0919 6.7887 0.9512 d21 5.7066 2.2679 0.7991 Bf 39.3381 56.9369 76.0792 β -0.0333 -0.0333 -0.0333 D0 695.1828 1406.7640 3236.3850 d 5 1.5018 17.1595 35.7213 d15 14.5571 7.2155 1.5601 d21 5.7066 2.2679 0.7991 Bf 39.3381 56.9369 76.0792 非球面係数を以下に示す。

【００５８】 （第６面） ｋ = 0.0000 Ｃ₂ = 0.0000 Ｃ₄ = 0.156850×10^-4 Ｃ₆ =-0.203900×10^-7 Ｃ₈ = 0.261860×10^-10 Ｃ₁₀= 0.850420×10^-13 （第２４面） ｋ = 0.0000 Ｃ₂ = 0.0000 Ｃ₄ =-0.343240×10^-4 Ｃ₆ =-0.740540×10^-7 Ｃ₈ =-0.347150×10^-9 Ｃ₁₀= 0.108970×10^-11 本実施例の条件対応値を以下の表３に示す。尚、表３に
おいては、第２レンズ群Ｇ₂ 中の非球面の有効径φ
₁ と、第３レンズ群Ｇ₃ 中の非球面の有効径φ₂ とを併
せて示している。

【００５９】

【表３】 （１）｜ｆ₂ ｜／ｆ_W ＝ 0.534 （２） Ｘ_2T／ｆ_W ＝-0.757 （３） ｆ_3F／ｆ_3R ＝ 0.627 （４）｜ＡＳ₁ −Ｓ₁ ｜／ｆ_W ＝ 0.01877 (φ₁ ＝27.
3) （５）｜ＡＳ₂ −Ｓ₂ ｜／ｆ_W ＝ 0.00610 (φ₂ ＝15.
6) （６） ｆ₂₁／ｆ₂ ＝ 1.356 （７） ｎ_n −ｎ_P ＝ 0.316 （８） ｑ₂₃ ＝-0.182 （９） ｑ_3R1 ＝ 0.0 （10） β_2T ＝-0.481 図２乃至図４は、第１実施例による高倍率ズームレンズ
の諸収差図である。ここで、図２は広角端（最短焦点距
離状態：ｆ＝ 24.7mm ）における諸収差図であり、図３
は中間焦点距離状態（ｆ＝ 50mm ）における諸収差図で
あり、図４は望遠端（最長焦点距離状態：ｆ＝ 116.5m
m）における諸収差図である。

【００６０】各諸収差図中において、ＦNOはＦナンバー
を、Ｙは像高を、ｄはｄ線（λ＝ 587.6nm）を、ｇはｇ
線（λ＝ 435.8nm）をそれぞれ示している。球面収差図
においては、正弦条件を破線にて併せて示している。ま
た、非点収差図においては、メリジオナル像面を破線で
示し、サジタル像面を実線にて示している。

【００６１】各諸収差図より明らかなように、本実施例
では、各焦点距離状態において諸収差が良好に補正さ
れ、優れた結像性能を達成していることが分かる。次に
図５を参照して本発明による第２実施例を説明する。図
５は第２実施例による高倍率ズームレンズのレンズ構成
図であり、図５(a) は広角端（ｆ＝ 24.7mm ）、図５
(b) は中間焦点距離状態（ｆ＝ 50mm ）、図５(c) は望
遠端（ｆ＝ 116.5mm）における各レンズ群の状態をそれ
ぞれ示す。

【００６２】図５に示す第２実施例の高倍率ズームレン
ズにおいては、第１実施例による高倍率ズームレンズと
同様の変倍方式及び合焦方式を採用しているため、ここ
ではその説明を省略し、各レンズ群（第１レンズ群
Ｇ₁ 、第２レンズ群Ｇ₂ 、第３レンズ群Ｇ₃ の前群Ｇ_3F
及び後群Ｇ_3R）の構成について説明する。図５におい
て、第１レンズ群Ｇ₁ は、物体側から順に、物体側に凸
面を向けた負メニスカスレンズと物体側により強い凸面
を向けた両凸形状の正レンズとからなり全体として両凸
形状の接合正レンズ成分Ｌ₁₁と、物体側に凸面を向けた
正メニスカスレンズ成分Ｌ₁₂とを有する。第２レンズ群
Ｇ₂ は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニ
スカスレンズ成分Ｌ₂₁と、両凹形状の負レンズ成分Ｌ ₂₂
と、両凸形状の正レンズ成分Ｌ₂₃と、両凹形状の負レン
ズと両凸形状の正レンズとからなり全体として物体側に
凹面を向けたメニスカス形状の接合負レンズ成分Ｌ₂₄と
を有する。

【００６３】第３レンズ群Ｇ₃ の前群Ｇ_3Fは、物体側か
ら順に、両凸形状の正レンズ成分Ｌ _3F1 と、両凸形状の
正レンズと両凹形状の負レンズとからなり全体として物
体側に凸面を向けたメニスカス形状の接合正レンズ成分
Ｌ_3F2 とを有する。そして、第３レンズ群Ｇ₃ の後群Ｇ
_3Rは、物体側から順に、両凸形状の正レンズ成分Ｌ_{3R 1}
と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ成分Ｌ
_3R2 と、像側により強い曲率を向けた両凸形状の正レン
ズ成分Ｌ_3R3 と、像側により強い曲率を向けた両凸形状
の正レンズと物体側により強い曲率を向けた両凹形状の
負レンズとからなり全体として物体側に凸面を向けたメ
ニスカス形状の接合負レンズ成分Ｌ_3R4 とを有する。

【００６４】本実施例では、第１実施例と同様に、第３
レンズ群Ｇ₃ の前群の物体側に光路中に開口絞りＳが配
置されている。この開口絞りＳは、変倍に際して第３レ
ンズ群の前群Ｇ_3Fと共に移動する。以下の表４に第２実
施例による高倍率ズームレンズの諸元の値を掲げる。表
４において、ｆは焦点距離、ｆ_NOはＦナンバー、２ωは
全画角をそれぞれ表す。さらに、左端の数字は物体側か
らの各レンズ面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径
を、ｄは各レンズ面の間の面間隔を、ｎおよびνはｄ線
（λ＝587.6nm ）に対する屈折率およびアッベ数をそれ
ぞれ示している。

【００６５】また、表４において、非球面が設けられて
いるレンズ面には、参照符号＊を付してあり、ここに示
される曲率半径は、非球面の頂点曲率半径、すなわち基
準球面の曲率半径である。この非球面形状は上記の式
、式にて表される。

【００６６】

【表４】〔第２実施例〕 ｆ ＝ 24.7 〜 116.5 mm ２ω＝ 84.2 °〜 20.6 ° Ｆ_NO＝ 3.6〜5.9 r d ν n 1 201.451 1.80 23.0 1.86074 2 70.428 8.50 53.9 1.71300 3 -4206.596 0.10 4 47.275 6.10 49.5 1.77279 5 105.970 (d5) ＊ 6 128.127 0.03 56.3 1.49521 7 78.000 1.60 43.4 1.84042 8 12.224 5.90 9 -30.076 1.40 49.5 1.77279 10 45.568 0.10 11 25.882 5.00 27.6 1.75520 12 -25.882 0.65 13 -19.169 1.70 49.5 1.77279 14 102.937 2.10 41.4 1.57501 15 -46.134 (d15) 16 0.000 1.00 （開口絞りＳ） 17 73.107 2.70 64.1 1.51680 18 -38.348 0.10 19 20.934 8.00 64.1 1.51680 20 -20.934 1.40 40.9 1.79631 21 78.637 (d21) ＊22 35.000 3.20 64.1 1.51680 23 -32.367 1.06 24 228.546 1.40 33.9 1.80384 25 24.805 1.50 26 177.789 3.30 61.0 1.58913 27 -24.958 0.10 28 96.599 4.30 41.4 1.57501 29 -18.297 1.60 45.4 1.79668 30 95.000 (Bf) 変倍における可変間隔を以下の表５に示す。尚、以下の
表５においては、ｆは全系の焦点距離を、βは全系の倍
率を、D0は物体距離（最も物体側のレンズ面から物体ま
での距離）をそれぞれ示す。

【００６７】

【表５】 ｆ 24.7000 50.0000 116.5000 d 5 1.8444 17.5250 36.2092 d15 14.1083 6.8087 0.9666 d21 5.5786 2.2942 0.6708 Bf 38.9772 56.5319 75.7197 β -0.0333 -0.0333 -0.0333 D0 701.2930 1412.6696 3242.5399 d 5 1.3792 17.0969 35.6002 d15 14.5735 7.2367 1.5755 d21 5.5786 2.2942 0.6708 Bf 38.9772 56.5319 75.7197 非球面係数を以下に示す。

【００６８】 （第６面） ｋ = 0.0000 Ｃ₂ = 0.0000 Ｃ₄ = 0.149560×10^-4 Ｃ₆ = 0.309470×10^-8 Ｃ₈ =-0.199500×10^-9 Ｃ₁₀= 0.818620×10^-12 （第２２面） ｋ = 1.0000 Ｃ₂ = 0.0000 Ｃ₄ =-0.290460×10^-4 Ｃ₆ =-0.126360×10 ^-7 Ｃ₈ = 0.453590×10^-9 Ｃ₁₀=-0.277060×10^-11 本実施例の条件対応値を以下の表６に示す。尚、表６に
おいては、第２レンズ群Ｇ₂ 中の非球面の有効径φ
₁ と、第３レンズ群Ｇ₃ 中の非球面の有効径φ₂ とを併
せて示している。

【００６９】

【表６】 （１）｜ｆ₂ ｜／ｆ_W ＝ 0.534 （２） Ｘ_2T／ｆ_W ＝-0.757 （３） ｆ_3F／ｆ_3R ＝ 0.627 （４）｜ＡＳ₁ −Ｓ₁ ｜／ｆ_W ＝ 0.01616 (φ₁ ＝26.
0) （５）｜ＡＳ₂ −Ｓ₂ ｜／ｆ_W ＝ 0.00513 (φ₂ ＝16.
3) （６） ｆ₂₁／ｆ₂ ＝ 1.263 （７） ｎ_n −ｎ_P ＝ 0.222 （８） ｑ₂₃ ＝ 0.0 （９） ｑ_3R1 ＝-0.039 （10） β_2T ＝-0.481 図６乃至図８は、第２実施例による高倍率ズームレンズ
の諸収差図である。ここで、図６は広角端（ｆ＝ 24.7m
m ）における諸収差図であり、図７は中間焦点距離状態
（ｆ＝ 50mm ）における諸収差図であり、図８は望遠端
（ｆ＝ 116.5mm）における諸収差図である。

【００７０】各諸収差図中において、ＦNOはＦナンバー
を、Ｙは像高を、ｄはｄ線（λ＝ 587.6nm）を、ｇはｇ
線（λ＝ 435.8nm）をそれぞれ示している。球面収差図
においては、正弦条件を破線にて併せて示している。ま
た、非点収差図においては、メリジオナル像面を破線で
示し、サジタル像面を実線にて示している。

【００７１】各諸収差図より明らかなように、本実施例
では、各焦点距離状態において諸収差が良好に補正さ
れ、優れた結像性能を達成していることが分かる。次に
図９を参照して本発明による第３実施例を説明する。図
９は第３実施例による高倍率ズームレンズのレンズ構成
図であり、図９(a) は広角端（ｆ＝ 24.7mm ）、図９
(b) は中間焦点距離状態（ｆ＝ 50mm ）、図９(c) は望
遠端（ｆ＝ 116.5mm）における各レンズ群の状態をそれ
ぞれ示す。

【００７２】図９に示す第３実施例の高倍率ズームレン
ズにおいては、第１実施例による高倍率ズームレンズと
同様の変倍方式及び合焦方式を採用しているため、ここ
ではその説明を省略し、各レンズ群（第１レンズ群
Ｇ₁ 、第２レンズ群Ｇ₂ 、第３レンズ群Ｇ₃ の前群Ｇ_3F
及び後群Ｇ_3R）の構成について説明する。図９におい
て、第１レンズ群Ｇ₁ は、物体側から順に、物体側に凸
面を向けた負メニスカスレンズと両凸形状の正レンズと
からなり全体して両凸形状の接合正レンズ成分Ｌ₁₁と、
物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ成分Ｌ₁₂とを
有する。第２レンズ群Ｇ₂ は、物体側から順に、物体側
に凸面を向けた負メニスカスレンズ成分Ｌ₂₁と、両凹形
状の負レンズと物体側に凸面を向けた正レンズとからな
り全体として両凹形状の接合負レンズ成分Ｌ₂₂と、両凸
形状の正レンズ成分Ｌ ₂₃と、物体側により強い曲率を向
けた両凹形状の負レンズと両凸形状の正レンズとからな
り全体として物体側に凹面を向けたメニスカス形状の接
合負レンズ成分Ｌ₂₄とを有する。

【００７３】第３レンズ群Ｇ₃ の前群Ｇ_3Fは、物体側か
ら順に、両凸形状の正レンズ成分Ｌ _3F1 と、両凸形状の
正レンズと両凹形状の負レンズとからなり全体として物
体側に凸面を向けたメニスカス形状の接合負レンズ成分
Ｌ_3F2 とを有する。そして、第３レンズ群Ｇ₃ の後群Ｇ
_3Rは、物体側から順に、両凸形状の正レンズ成分Ｌ_{3R 1}
と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズ成分Ｌ
_3R2 と、像側により強い曲率を向けた両凹形状の負レン
ズと物体側により強い曲率を向けた両凸形状の正レンズ
とからなり全体として物体側に凹面を向けたメニスカス
形状の接合負レンズ成分Ｌ_3R3 とを有する。

【００７４】本実施例では、第１実施例と同様に、第３
レンズ群Ｇ₃ の前群の物体側に光路中に開口絞りＳが配
置されている。この開口絞りＳは、変倍に際して第３レ
ンズ群の前群Ｇ_3Fと共に移動する。以下の表７に第３実
施例による高倍率ズームレンズの諸元の値を掲げる。表
７において、ｆは焦点距離、ｆ_NOはＦナンバー、２ωは
全画角をそれぞれ表す。さらに、左端の数字は物体側か
らの各レンズ面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径
を、ｄは各レンズ面の間の面間隔を、ｎおよびνはｄ線
（λ＝587.6nm ）に対する屈折率およびアッベ数をそれ
ぞれ示している。

【００７５】また、表７において、非球面が設けられて
いるレンズ面には、参照符号＊を付してあり、ここに示
される曲率半径は、非球面の頂点曲率半径、すなわち基
準球面の曲率半径である。この非球面形状は上記の式
、式にて表される。

【００７６】

【表７】〔第３実施例〕 ｆ ＝ 24.7 〜 116.5 mm ２ω＝ 84.2 °〜 20.6 ° Ｆ_NO＝ 3.6〜5.9 r d ν n 1 223.040 1.80 23.0 1.86074 2 69.586 8.80 53.9 1.71300 3 -1213.103 0.10 4 45.084 6.00 49.5 1.77279 5 94.826 (d5) ＊ 6 407.879 0.03 56.3 1.49521 7 120.000 1.70 43.4 1.84042 8 13.205 6.50 9 -30.452 1.50 49.5 1.77279 10 39.633 2.00 45.9 1.54814 11 81.330 0.10 12 32.965 4.00 27.6 1.75520 13 -25.467 0.70 14 -19.244 1.60 49.5 1.77279 15 181.542 2.30 38.0 1.60342 16 -55.538 (d16) 17 0.000 1.00 （開口絞りＳ） 18 38.141 3.50 64.1 1.51680 19 -38.141 0.10 20 20.914 7.90 65.8 1.46450 21 -20.914 1.40 37.4 1.83400 22 68.456 (d22) 23 39.380 4.50 50.8 1.65844 24 -26.237 2.15 25 -36.815 1.80 49.5 1.74443 ＊26 -72.104 1.00 27 -106.517 1.50 37.4 1.83400 28 18.552 4.00 59.0 1.51823 29 -76.805 (Bf) 変倍における可変間隔を以下の表８に示す。尚、以下の
表８においては、ｆは全系の焦点距離を、βは全系の倍
率を、D0は物体距離（最も物体側のレンズ面から物体ま
での距離）をそれぞれ示す。

【００７７】

【表８】 ｆ 24.7000 50.0000 116.5000 d 5 1.9347 17.5556 36.2995 d16 14.1390 6.8349 0.9974 d22 5.7332 2.2941 0.8255 Bf 38.0177 55.6177 74.7594 β -0.0333 -0.0333 -0.0333 D0 695.2617 1406.8791 3236.4646 d 5 1.4695 17.1288 35.6905 d16 14.6042 7.2618 1.6064 d22 5.7332 2.2941 0.8255 Bf 38.0177 55.6177 74.7594 非球面係数を以下に示す。

【００７８】 （第６面） ｋ = 0.0000 Ｃ₂ = 0.0000 Ｃ₄ = 0.231300×10^-4 Ｃ₆ =-0.537510×10^-7 Ｃ₈ = 0.135220×10^-9 Ｃ₁₀=-0.255280×10^-13 （第２６面） ｋ = 0.0000 Ｃ₂ = 0.0000 Ｃ₄ = 0.341780×10^-4 Ｃ₆ = 0.257550×10^-7 Ｃ₈ = 0.616910×10^-9 Ｃ₁₀=-0.160870×10^-11 本実施例の条件対応値を以下の表９に示す。尚、表９に
おいては、第２レンズ群Ｇ₂ 中の非球面の有効径φ
₁ と、第３レンズ群Ｇ₃ 中の非球面の有効径φ₂ とを併
せて示している。

【００７９】

【表９】 （１）｜ｆ₂ ｜／ｆ_W ＝ 0.534 （２） Ｘ_2T／ｆ_W ＝-0.757 （３） ｆ_3F／ｆ_3R ＝ 0.627 （４）｜ＡＳ₁ −Ｓ₁ ｜／ｆ_W ＝ 0.02576 (φ₁ ＝27.
6) （５）｜ＡＳ₂ −Ｓ₂ ｜／ｆ_W ＝ 0.00714 (φ₂ ＝16.
4) （６） ｆ₂₁／ｆ₂ ＝ 1.277 （７） ｎ_n −ｎ_P ＝ 0.316 （８） ｑ₂₃ ＝-0.128 （９） ｑ_3R1 ＝-0.200 （10） β_2T ＝-0.481 図１０乃至図１２は、第３実施例による高倍率ズームレ
ンズの諸収差図である。ここで、図１０は広角端（ｆ＝
24.7mm ）における諸収差図であり、図１１は中間焦点
距離状態（ｆ＝ 50mm ）における諸収差図であり、図１
２は望遠端（ｆ＝ 116.5mm）における諸収差図である。

【００８０】各諸収差図中において、ＦNOはＦナンバー
を、Ｙは像高を、ｄはｄ線（λ＝ 587.6nm）を、ｇはｇ
線（λ＝ 435.8nm）をそれぞれ示している。球面収差図
においては、正弦条件を破線にて併せて示している。ま
た、非点収差図においては、メリジオナル像面を破線で
示し、サジタル像面を実線にて示している。

【００８１】各諸収差図より明らかなように、本実施例
では、各焦点距離状態において諸収差が良好に補正さ
れ、優れた結像性能を達成していることが分かる。次に
図１３を参照して本発明による第４実施例を説明する。
図１３は第４実施例による高倍率ズームレンズのレンズ
構成図である。図１３(a) は広角端（ｆ＝24.7mm ）、
図１３(b) は中間焦点距離状態（ｆ＝ 50mm ）、図１３
(c) は望遠端（ｆ＝ 116.5mm）における各レンズ群の状
態をそれぞれ示す。

【００８２】図１３に示す第４実施例の高倍率ズームレ
ンズにおいては、第１実施例による高倍率ズームレンズ
と同様の変倍方式及び合焦方式を採用しているため、こ
こではその説明を省略し、各レンズ群（第１レンズ群Ｇ
₁ 、第２レンズ群Ｇ₂ 、第３レンズ群Ｇ₃ の前群Ｇ_3F及
び後群Ｇ_3R）の構成について説明する。図１３におい
て、第１レンズ群Ｇ₁ は、物体側から順に、物体側に凸
面を向けた負メニスカスレンズと物体側により強い曲率
を向けた両凸形状の正レンズとからなり全体として両凸
形状の接合正レンズ成分Ｌ₁₁と、物体側に凸面を向けた
正メニスカスレンズ成分Ｌ₁₂とを有する。第２レンズ群
Ｇ₂ は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニ
スカスレンズ成分Ｌ₂₁と、物体側により強い曲率を向け
た両凹形状の負レンズ成分Ｌ₂₂と、両凸形状の正レンズ
成分Ｌ₂₃と、物体側により強い曲率を向けた両凹形状の
負レンズと両凸形状の正レンズとからなり全体として物
体側に凹面を向けたメニスカス形状の接合負レンズ成分
Ｌ₂₄とを有する。

【００８３】第３レンズ群Ｇ₃ の前群Ｇ_3Fは、物体側か
ら順に、両凸形状の正レンズ成分Ｌ _3F1 と、両凸形状の
正レンズと両凹形状の負レンズとからなり全体として物
体側に凸面を向けたメニスカス形状の接合負レンズ成分
Ｌ_3F2 とを有する。そして、第３レンズ群Ｇ₃ の後群Ｇ
_3Rは、物体側から順に、両凸形状の正レンズ成分Ｌ_{3R 1}
と、像側により強い曲率を向けた両凹形状の負レンズ成
分Ｌ_3R2 と、像側により強い曲率を向けた両凸形状の正
レンズ成分Ｌ_3R3 と、像側により強い曲率を向けた両凸
形状の正レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレ
ンズとからなり全体として両凸形状の接合負レンズ成分
Ｌ_3R4 とを有する。

【００８４】本実施例においては、第１実施例と同様
に、第３レンズ群Ｇ₃ の前群の物体側に光路中に開口絞
りＳが配置されている。この開口絞りＳは、変倍に際し
て第３レンズ群の前群Ｇ_3Fと共に移動する。以下の表１
０に第４実施例による高倍率ズームレンズの諸元の値を
掲げる。表１０において、ｆは焦点距離、ｆ_NOはＦナン
バー、２ωは全画角をそれぞれ表す。さらに、左端の数
字は物体側からの各レンズ面の順序を、ｒは各レンズ面
の曲率半径を、ｄは各レンズ面の間の面間隔を、ｎおよ
びνはｄ線（λ＝587.6nm ）に対する屈折率およびアッ
ベ数をそれぞれ示している。

【００８５】また、表１０においては、非球面が設けら
れているレンズ面には、参照符号＊を付してあり、ここ
に示される曲率半径は、非球面の頂点曲率半径、すなわ
ち基準球面の曲率半径である。この非球面形状は上記の
式、式にて表される。

【００８６】

【表１０】〔第４実施例〕 ｆ ＝ 24.7 〜 116.5 mm ２ω＝ 84.5 °〜 20.5 ° Ｆ_NO＝ 3.6〜5.9 r d ν n 1 217.916 1.50 23.0 1.86074 2 77.613 8.00 53.9 1.71300 3 -1014.802 0.10 4 46.315 6.00 53.9 1.71300 5 106.108 (d5) ＊ 6 112.503 0.03 56.3 1.49521 7 70.000 1.40 46.5 1.80411 8 11.758 7.00 9 -23.139 1.30 46.5 1.80411 10 63.322 0.10 11 28.782 5.00 25.5 1.73038 12 -22.417 0.50 13 -17.861 1.50 43.3 1.84042 14 93.309 2.50 41.4 1.57501 15 -31.982 (d15) 16 0.000 1.00 （開口絞りＳ） 17 30.694 4.70 64.1 1.51680 18 -37.178 0.10 19 30.260 6.40 64.1 1.51680 20 -20.014 1.40 39.8 1.86994 21 105.449 (d21) ＊22 24.363 4.50 64.1 1.51680 23 -33.591 3.80 24 -87.657 1.40 33.9 1.80384 25 22.363 2.00 26 63.940 3.50 61.0 1.58913 27 -37.274 0.10 28 140.493 5.50 35.5 1.59507 29 -14.579 1.40 43.4 1.84042 30 -95.491 (Bf) 変倍による可変間隔を以下の表１１に示す。尚、以下の
表１１においては、ｆは全系の焦点距離を、βは全系の
倍率を、D0は物体距離（最も物体側のレンズ面から物体
までの距離）をそれぞれ示す。

【００８７】

【表１１】 ｆ 24.7000 50.0000 116.5000 d 5 1.8177 17.5804 36.8507 d15 13.0731 6.6648 1.7264 d21 5.9784 2.1102 0.5009 Bf 38.0114 57.8073 79.0182 β -0.0333 -0.0333 -0.0333 D0 704.7144 1419.5050 3265.5086 d 5 1.4506 17.2486 36.3906 d15 13.4402 6.9966 2.1864 d21 5.9784 2.1102 0.5009 Bf 38.0114 57.8073 79.0182 非球面係数を以下に示す。

【００８８】 （第６面） ｋ = 0.0000 Ｃ₂ = 0.0000 Ｃ₄ = 0.168112×10^-4 Ｃ₆ = 0.110499×10^-7 Ｃ₈ =-0.320125×10^-9 Ｃ₁₀= 0.110101×10^-11 （第２２面） ｋ = 1.0000 Ｃ₂ = 0.0000 Ｃ₄ =-0.161218×10^-4 Ｃ₆ =-0.578452×10^-8 Ｃ₈ =-0.295968×10^-10 Ｃ₁₀= 0.649515×10^-13 本実施例の条件対応値を以下の表１２に示す。尚、表１
２においては、第２レンズ群Ｇ₂ 中の非球面の有効径φ
₁ と、第３レンズ群Ｇ₃ 中の非球面の有効径φ ₂ とを併
せて示している。

【００８９】

【表１２】 （１）｜ｆ₂ ｜／ｆ_W ＝ 0.486 （２） Ｘ_2T／ｆ_W ＝-0.979 （３） ｆ_3F／ｆ_3R ＝ 0.637 （４）｜ＡＳ₁ −Ｓ₁ ｜／ｆ_W ＝ 0.01874 (φ₁ ＝26.
6) （５）｜ＡＳ₂ −Ｓ₂ ｜／ｆ_W ＝ 0.00462 (φ₂ ＝18.
0) （６） ｆ₂₁／ｆ₂ ＝ 1.41 （７） ｎ_n −ｎ_P ＝ 0.245 （８） ｑ₂₃ ＝-0.124 （９） ｑ_3R1 ＝ 0.159 （10） β_2T ＝-0.429 図１４乃至図１６は、第４実施例による高倍率ズームレ
ンズの諸収差図である。ここで、図１４は広角端（ｆ＝
24.7mm ）における諸収差図であり、図１５は中間焦点
距離状態（ｆ＝ 50mm ）における諸収差図であり、図１
６は望遠端（ｆ＝ 116.5mm）における諸収差図である。

【００９０】各諸収差図中において、ＦNOはＦナンバー
を、Ｙは像高を、ｄはｄ線（λ＝ 587.6nm）を、ｇはｇ
線（λ＝ 435.8nm）をそれぞれ示している。球面収差図
においては、正弦条件を破線にて併せて示している。ま
た、非点収差図においては、メリジオナル像面を破線で
示し、サジタル像面を実線にて示している。

【００９１】各諸収差図より明らかなように、本実施例
では、各焦点距離状態において諸収差が良好に補正さ
れ、優れた結像性能を達成していることが分かる。次に
図１７を参照して本発明による第５実施例を説明する。
図１７は第５実施例による高倍率ズームレンズのレンズ
構成図であり、図１７(a) は広角端（ｆ＝24.7mm ）、
図１７(b) は中間焦点距離状態（ｆ＝ 50mm ）、図１７
(c) は望遠端（ｆ＝ 116.5mm）における各レンズ群の状
態をそれぞれ示す。

【００９２】図１７に示す第５実施例の高倍率ズームレ
ンズにおいては、第１実施例による高倍率ズームレンズ
と同様の変倍方式及び合焦方式を採用しているため、こ
こではその説明を省略し、各レンズ群（第１レンズ群Ｇ
₁ 、第２レンズ群Ｇ₂ 、第３レンズ群Ｇ₃ の前群Ｇ_3F及
び後群Ｇ_3R）の構成について説明する。図１７におい
て、第１レンズ群Ｇ₁ は、物体側から順に、物体側に凸
面を向けた負メニスカスレンズと両凸形状の正レンズと
からなり全体として両凸形状の接合正レンズ成分Ｌ
₁₁と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ成分Ｌ
₁₂とを有する。第２レンズ群Ｇ₂ は、物体側から順に、
物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ成分Ｌ₂₁と、
両凹形状の負レンズ成分Ｌ₂₂と、両凸形状の正レンズ成
分Ｌ₂₃と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズ成
分Ｌ₂₄とを有する。

【００９３】第３レンズ群Ｇ₃ の前群Ｇ_3Fは、物体側か
ら順に、両凸形状の正レンズ成分Ｌ _3F1 と、両凸形状の
正レンズと両凹形状の負レンズとからなり全体として物
体側に凸面を向けたメニスカス形状の接合正レンズ成分
Ｌ_3F2 とを有する。そして、第３レンズ群Ｇ₃ の後群Ｇ
_3Rは、物体側から順に、像側により強い曲率を向けた両
凸形状の正レンズ成分Ｌ_3R1 と、物体側に凹面を向けた
負メニスカスレンズ成分Ｌ_3R2 と、物体側に凸面を向け
た負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニス
カスレンズとからなり全体として物体側に凸面を向けた
メニスカス形状の接合負レンズ成分Ｌ_3R3 とを有する。

【００９４】本実施例においては、第１実施例と同様
に、第２レンズ群Ｇ₂ と第３レンズ群Ｇ₃ の前群Ｇ_3Fと
の間の光路中に開口絞りＳが配置されている。この開口
絞りＳは、変倍に際して第３レンズ群の前群Ｇ_3Fと共に
移動する。以下の表１３に第５実施例による高倍率ズー
ムレンズの諸元の値を掲げる。表１３において、ｆは焦
点距離、ｆ_NOはＦナンバー、２ωは全画角をそれぞれ表
す。さらに、左端の数字は物体側からの各レンズ面の順
序を、ｒは各レンズ面の曲率半径を、ｄは各レンズ面の
間の面間隔を、ｎおよびνはｄ線（λ＝587.6nm ）に対
する屈折率およびアッベ数をそれぞれ示している。

【００９５】また、表１３においては、非球面が設けら
れているレンズ面には、参照符号＊を付してあり、ここ
に示される曲率半径は、非球面の頂点曲率半径、すなわ
ち基準球面の曲率半径である。この非球面形状は上記の
式、式にて表される。

【００９６】

【表１３】〔第５実施例〕 ｆ ＝ 24.7 〜 116.5 mm ２ω＝ 84.2 °〜 20.6 ° Ｆ_NO＝ 3.9〜5.9 r d ν n 1 154.342 1.80 23.0 1.86074 2 65.931 8.80 53.9 1.71300 3 -633.403 0.10 4 38.438 5.00 53.9 1.71300 5 59.926 (d5) ＊ 6 1041.942 0.03 56.3 1.49521 7 150.000 1.70 46.5 1.80411 8 12.402 6.00 9 -33.720 1.50 52.3 1.74810 10 48.212 0.10 11 27.911 4.00 27.6 1.75520 12 -32.943 0.70 13 -21.748 1.60 49.5 1.77279 14 -44.452 (d14) 15 0.000 1.00 （開口絞りＳ） 16 36.741 3.50 64.1 1.51680 17 -52.099 0.10 18 24.164 7.90 64.1 1.51680 19 -21.342 1.40 37.4 1.83400 20 105.334 (d20) 21 92.064 4.50 51.1 1.73350 22 -27.365 0.25 23 -60.475 1.80 49.5 1.74443 ＊24 -264.962 1.00 25 76.777 1.50 37.4 1.83400 26 16.246 4.00 58.9 1.51823 27 181.459 (Bf) 変倍による可変間隔を以下の表１４に示す。尚、以下の
表１４においては、ｆは全系の焦点距離を、βは全系の
倍率を、D0は物体距離（最も物体側のレンズ面から物体
までの距離）をそれぞれ示す。

【００９７】

【表１４】 ｆ 24.7000 50.0000 116.5000 d 5 1.7338 17.7510 36.0578 d14 16.9776 8.0746 0.4899 d20 4.6259 1.6841 0.5012 Bf 37.9755 53.0308 68.8547 β -0.0333 -0.0333 -0.0333 D0 697.0292 1399.7932 3173.3981 d 5 1.0873 17.1233 35.0412 d14 17.6241 8.7023 1.5066 d20 4.6259 1.6841 0.5012 Bf 37.9755 53.0308 68.8547 非球面係数を以下に示す。

【００９８】 （第６面） ｋ = 0.0000 Ｃ₂ = 0.0000 Ｃ₄ = 0.228011×10^-4 Ｃ₆ =-0.630765×10^-7 Ｃ₈ = 0.138790×10^-9 Ｃ₁₀=-0.941031×10^-13 （第２４面） ｋ = 0.0000 Ｃ₂ = 0.0000 Ｃ₄ = 0.249873×10^-4 Ｃ₆ = 0.318787×10^-7 Ｃ₈ = 0.817241×10^-9 Ｃ₁₀=-0.670150×10^-11 本実施例の条件対応値を以下の表１５に示す。尚、表１
５においては、第２レンズ群Ｇ₂ 中の非球面の有効径φ
₁ と、第３レンズ群Ｇ₃ 中の非球面の有効径φ ₂ とを併
せて示している。 （１）｜ｆ₂ ｜／ｆ_W ＝ 0.607 （２） Ｘ_2T／ｆ_W ＝-0.416 （３） ｆ_3F／ｆ_3R ＝ 0.545 （４）｜ＡＳ₁ −Ｓ₁ ｜／ｆ_W ＝ 0.01956 (φ₁ ＝26.
6) （５）｜ＡＳ₂ −Ｓ₂ ｜／ｆ_W ＝ 0.00408 (φ₂ ＝15.
4) （６） ｆ₂₁／ｆ₂ ＝ 1.073 （７） ｎ_n −ｎ_P ＝ 0.316 （８） ｑ₂₃ ＝ 0.0827 （９） ｑ_3R1 ＝-0.542 （10） β_2T ＝-0.584 図１８乃至図２０は、第５実施例による高倍率ズームレ
ンズの諸収差図である。ここで、図１８は広角端（ｆ＝
24.7mm ）における諸収差図であり、図１９は中間焦点
距離状態（ｆ＝ 50mm ）における諸収差図であり、図２
０は望遠端（ｆ＝ 116.5mm）における諸収差図である。

【００９９】各諸収差図中において、ＦNOはＦナンバー
を、Ｙは像高を、ｄはｄ線（λ＝ 587.6nm）を、ｇはｇ
線（λ＝ 435.8nm）をそれぞれ示している。球面収差図
においては、正弦条件を破線にて併せて示している。ま
た、非点収差図においては、メリジオナル像面を破線で
示し、サジタル像面を実線にて示している。

【０１００】各諸収差図より明らかなように、本実施例
では、各焦点距離状態において諸収差が良好に補正さ
れ、優れた結像性能を達成していることが分かる。上述
の如く、本発明による各実施例によれば、全画角２ω＝
84°を越える超広角域の画角を含むものでありながら、
約５倍という極めて高い変倍比を得ることができ、広角
端における全長が極めて短く常用ズームレンズとしても
使い勝手が良く、優れた結像性能を有する高倍率ズーム
レンズが提供できる。

【０１０１】尚、上述の各実施例においては、第２レン
ズ群Ｇ₂ 中に設けられた非球面レンズ成分は、ガラス材
料の上にプラスチック材料が設けられた複合型非球面レ
ンズであるが、その代わりに、例えばガラスモールドや
ガラス研削によって形成されるガラス製非球面レンズを
適用できることはいうまでもない。

【０１０２】

【発明の効果】以上の通り、本発明の高倍率ズームレン
ズによれば、超広角域の画角を含むにもかかわらず、５
倍という高い変倍比を良好な光学性能のもとで達成でき
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明による第１実施例のレンズ構成図であ
る。

【図２】第１実施例の広角端における諸収差図である。

【図３】第１実施例の中間焦点距離状態における諸収差
図である。

【図４】第１実施例の望遠端における諸収差図である。

【図５】本発明による第２実施例のレンズ構成図であ
る。

【図６】第２実施例の広角端における諸収差図である。

【図７】第２実施例の中間焦点距離状態における諸収差
図である。

【図８】第２実施例の望遠端における諸収差図である。

【図９】本発明による第３実施例のレンズ構成図であ
る。

【図１０】第３実施例の広角端における諸収差図であ
る。

【図１１】第３実施例の中間焦点距離状態における諸収
差図である。

【図１２】第３実施例の望遠端における諸収差図であ
る。

【図１３】本発明による第４実施例のレンズ構成図であ
る。

【図１４】第４実施例の広角端における諸収差図であ
る。

【図１５】第４実施例の中間焦点距離状態における諸収
差図である。

【図１６】第４実施例の望遠端における諸収差図であ
る。

【図１７】本発明による第５実施例のレンズ構成図であ
る。

【図１８】第５実施例の広角端における諸収差図であ
る。

【図１９】第５実施例の中間焦点距離状態における諸収
差図である。

【図２０】第５実施例の望遠端における諸収差図であ
る。

【符号の説明】

Ｇ₁ … 第１レンズ群、 Ｇ₂ … 第２レンズ群、 Ｇ₃ … 第３レンズ群、 Ｇ_3F… 第３レンズ群の前群、 Ｇ_3R… 第３レンズ群の後群、 Ｓ … 開口絞り、

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】物体側から順に、正の屈折力を有する第１
   レンズ群Ｇ₁ と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₂
   と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₃ とを有し、 前記第２レンズ群Ｇ₂ は、物体側から順に、負レンズ成
   分Ｌ₂₁と、負レンズ成分Ｌ₂₂と、正レンズ成分Ｌ₂₃と、
   負レンズ成分Ｌ₂₄とを有し、 前記第３レンズ群Ｇ₃ は、正の屈折力を有する第３レン
   ズ群前群Ｇ_3Fと、第３レンズ群後群Ｇ_3Rとを有し、 広角端から望遠端へ変倍する際に、少なくとも前記第１
   レンズ群Ｇ₁ と前記第２レンズ群Ｇ₂ とは物体側へ向け
   て移動し、かつ前記第３レンズ群前群Ｇ_3Fと前記第３レ
   ンズ群後群Ｇ_3Rとはそれぞれ独立に移動し、 以下の条件を満足することを特徴とする高倍率ズームレ
   ンズ。 ０．３ ≦｜ｆ₂ ｜／ｆ_W ≦ ０．８ −１．５ ≦ Ｘ_2T／ｆ_W ≦ −０．３ ただし、Ｘ_2T： 広角端から望遠端へ至るまでの前記第
   ２レンズ群Ｇ₂ の光軸上の移動量（物体側へ移動する場
   合を負とする）、 ｆ₂ ： 前記第２レンズ群Ｇ₂ の焦点距離、 ｆ_W ： 広角端における全系の焦点距離、 である。
2. 【請求項２】以下の条件を満足することを特徴とする請
   求項１記載の高倍率ズームレンズ。 ０．３５ ≦ ｆ_3F／ｆ_3R ≦ ０．８ ただし、ｆ_3F：前記第３レンズ群中の前記前群Ｇ_3Fの焦
   点距離、 ｆ_3R：前記第３レンズ群中の前記後群Ｇ_3Rの焦点距離、 である。
3. 【請求項３】前記第２レンズ群Ｇ₂ は、周辺に向うに従
   って負屈折力が減少する形状若しくは周辺に向うに従っ
   て正屈折力が増加する形状を有する非球面を少なくとも
   一面有し、 該非球面は、以下の条件を満足することを特徴とする請
   求項１又は２記載の高倍率ズームレンズ。 ０ ＜ ｜ＡＳ₁ −Ｓ₁ ｜／ｆ_W ≦ ０．１ ただし、｜ＡＳ₁ −Ｓ₁ ｜： 前記第２レンズ群Ｇ₂ の
   非球面において、有効径の最周辺における前記非球面と
   所定の頂点曲率半径を有する基準球面との光軸方向にお
   ける変位量、 ｆ_W ：広角端における全系の焦点距離、 である。
4. 【請求項４】前記第３レンズ群Ｇ₃ は、少なくとも一面
   の非球面を有し、 該非球面は、以下の条件を満足することを特徴とする請
   求項１乃至３の何れか１項記載の高倍率ズームレンズ。 ０ ＜ ｜ＡＳ₂ −Ｓ₂ ｜／ｆ_W ≦ ０．０５ ただし、｜ＡＳ₂ −Ｓ₂ ｜： 前記第３レンズ群Ｇ₂ の
   非球面において、有効径の最周辺における前記非球面と
   所定の頂点曲率半径を有する基準球面との光軸方向にお
   ける変位量、 ｆ_W ：広角端における全系の焦点距離、 である。
5. 【請求項５】以下の条件を満足することを特徴とする請
   求項１乃至４の何れか１項に記載の高倍率ズームレン
   ズ。 ０．７ ≦ ｆ₂₁／ｆ₂ ≦ １．６ ただし、ｆ₂₁ ：第２レンズ群Ｇ₂ 中の負レンズ成分Ｌ
   ₂₁の焦点距離、 ｆ₂ ：第２レンズ群Ｇ₂ の焦点距離、 である。
6. 【請求項６】前記第３レンズ群の前記後群Ｇ_3Rには、負
   レンズ成分と正レンズ成分とを有する接合レンズ成分が
   設けられ、前記負レンズ成分のｄ線に対する屈折率をｎ
   _n とし、前記正レンズ成分のｄ線に対する屈折率をｎ_P
   とするとき、 ０．１５ ≦ ｎ_n −ｎ_P ≦ ０．４５ を満足することを特徴とする請求項１乃至５の何れか１
   項に記載の高倍率ズームレンズ。
7. 【請求項７】前記第２レンズ群Ｇ₂ 中の前記正レンズ成
   分Ｌ₂₃の形状因子をｑ₂₃とするとき、以下の条件を満足
   することを特徴とする請求項１乃至６の何れか１項に記
   載の高倍率ズームレンズ。 −１ ＜ ｑ₂₃ ＜ １ ただし、前記形状因子ｑ₂₃は、前記正レンズ成分Ｌ₂₃の
   物体側のレンズ面の曲率半径をｒ_23F とし、前記正レン
   ズ成分Ｌ₂₃の像側のレンズ面の曲率半径をｒ_{23 R} とする
   とき、次式の如く表される。 ｑ₂₃＝（ｒ_23R ＋ｒ_23F ）／（ｒ_23R −ｒ_23F ）
8. 【請求項８】前記第３レンズ群Ｇ₃ の前記後群Ｇ_3R中に
   設けられる正レンズ成分のうち、最も物体側に位置する
   正レンズ成分の形状因子をｑ_3R1 とするとき、以下の条
   件を満足することを特徴とする請求項１乃至７の何れか
   １項に記載の高倍率ズームレンズ。 −１ ＜ ｑ_3R1 ＜ １ ただし、前記形状因子ｑ_3R1 は、前記正レンズ成分の物
   体側のレンズ面の曲率半径をｒ_3R1Fとし、前記正レンズ
   成分の像側のレンズ面の曲率半径をｒ_3R1Rとするとき、
   次式の如く表される。 ｑ_3R1 ＝（ｒ_3R1R＋ｒ_3R1F）／（ｒ_3R1R−ｒ_3R1F）
9. 【請求項９】前記第２レンズ群Ｇ₂ は、近距離合焦のた
   めに光軸方向に沿って移動可能に構成され、前記第２レ
   ンズ群Ｇ₂ の望遠端における無限遠方物点に対する横倍
   率をβ_2Tとするとき、以下の条件を満足することを特徴
   とする請求項１乃至８の何れか１項に記載の高倍率ズー
   ムレンズ。 −０．９ ≦ β_2T ≦ −０．２