JPH11295601A - 三枚接合レンズを有するズームレンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 十分大きな画角をカバーし、３．５倍を超え
るような高変倍比を有し、ＦナンバーがＦ２．８程度の
大口径を有する高性能なズームレンズ。 【解決手段】 物体側から順に、正屈折力の第１レンズ
群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、該第２レン
ズ群Ｇ２の像側に配置された少なくとも１つのレンズ群
Ｇ３と、該少なくとも１つのレンズ群Ｇ３の像側に配置
された正屈折力の正レンズ群Ｇｍとを備えている。正レ
ンズ群Ｇｍは、物体側から順に、正レンズＬ１と負レン
ズＬ２と正レンズＬ３との貼り合わせからなり全体とし
て正の屈折力を有する三枚接合正レンズＬ123 を有す
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は大画角および大口径
を有するズームレンズに関し、さらに詳細には大口径高
倍率ズームレンズに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来より、例えば特開昭６３−１７４２
３号公報、特開昭６３−２６６４１５号公報、特開平３
−８３００５号公報等には、物体側から正レンズ群、負
レンズ群の順に始まる、いわゆる標準ズームレンズが多
数提案されている。また、本出願人の出願にかかる特開
平４−２０８９１１号公報および特開平４−２０８９１
２号公報には、大口径を有する高倍率ズームレンズが提
案されている。これらの公報に開示された大口径高倍率
ズームレンズでは、２ω＝６２゜の画角および約３倍の
変倍比を有し、変倍域の全体に亘ってＦナンバーがＦ
２．８であり、標準ズームレンズとしては大口径を確保
している。さらに、特開平６−２８１８６２号公報に
は、物体側から順に正負正正正の屈折力配置を有する５
群構成の大口径ズームレンズが提案されている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開昭
６３−１７４２３号公報、特開昭６３−２６６４１５号
公報、特開平３−８３００５号公報等に開示されたズー
ムレンズは、ＦナンバーがＦ３．５〜４．５程度と比較
的暗い光学系であり、ほとんどの例において２ω＝６２
゜程度の画角までしかカバーしていない。また、収差的
に見ても諸収差の補正が十分とは言えず、当該光学系の
構成および屈折力配置のままで、あるいはその設計の延
長線上において、画角が２ω＝７６゜を超えるような大
口径・広角ズームレンズを実現することは困難である。

【０００４】また、特開平４−２０８９１１号公報、特
開平４−２０８９１２号公報および特開平６−２８１８
６２号公報に開示された大口径ズームレンズは、諸収差
が良好なレベルまで補正され、ＦナンバーもＦ２．８と
明るい光学系となっている。しかしながら、広角端にお
いて画角が２ω＝６２゜程度までしかカバーされておら
ず、変倍比も２．５倍〜３倍程度と不十分であり、さら
なる大画角化および高変倍率化が望まれている。

【０００５】本発明は、前述の課題に鑑みてなされたも
のであり、十分大きな画角をカバーし、３．５倍を超え
るような高変倍比を有し、ＦナンバーがＦ２．８程度の
大口径を有する高性能なズームレンズを提供することを
目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明では、物体側から順に、正の屈折力を有する
第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群
Ｇ２と、該第２レンズ群Ｇ２の像側に配置された少なく
とも１つのレンズ群と、該少なくとも１つのレンズ群の
像側に配置された正の屈折力を有する正レンズ群Ｇｍと
を備え、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２
との間の空気間隔を変化させることによって変倍を行う
ズームレンズにおいて、前記正レンズ群Ｇｍは、物体側
から順に、正レンズＬ１と負レンズＬ２と正レンズＬ３
との貼り合わせからなり全体として正の屈折力を有する
三枚接合正レンズＬ123 を有することを特徴とするズー
ムレンズを提供する。

【０００７】本発明の好ましい態様によれば、前記三枚
接合正レンズＬ123 中の前記正レンズＬ３の物体側の面
の曲率半径をｒa3とし、前記正レンズＬ３の像側の面の
曲率半径をｒb3とするとき、 −１≦（ｒb3＋ｒa3）／（ｒb3−ｒa3）≦１ の条件を満足する。また、前記三枚接合正レンズＬ123
中の前記負レンズＬ２の物体側の面の曲率半径をｒa2と
し、前記負レンズＬ２の像側の面の曲率半径をｒb2とす
るとき、 −１≦（ｒb2＋ｒa2）／（ｒb2−ｒa2）≦１ の条件を満足することが好ましい。更に、前記三枚接合
正レンズＬ123 中の前記正レンズＬ１の物体側の面の曲
率半径をｒa1とし、前記正レンズＬ１の像側の面の曲率
半径をｒb1とするとき、 −１≦（ｒb1＋ｒa1）／（ｒb1−ｒa1）≦１ の条件を満足することが好ましい。

【０００８】

【発明の実施の形態】まず、本発明のズームレンズの基
本的な構造について説明する。最も物体側に正屈折力の
レンズ群が配置された、いわゆる正成分先行型の多群ズ
ームレンズの場合、各レンズ群の屈折力を比較的強く設
定することが、前玉径の小型化、高変倍率化および大画
角化を実現するためのポイントになっている。しかしな
がら、従来技術では、大口径化に際して、望遠端をより
高倍率化および大口径化することや、さらには広角端を
より大画角化および大口径化することは、各レンズ群の
屈折力をできるかぎり緩くすることによって各収差の補
正自由度を確保する方法をとっていた。この構成では、
大画角化、大口径化および高倍率化というハイスペック
に対しては、光学系が巨大化してしまい、商品として魅
力の無いものになってしまう。

【０００９】また、各レンズ群の屈折力を無埋に強く設
定した場合、特に大口径化に際してズームレンズのマス
ターレンズ群における球面収差の良好な補正およびペッ
ツバールサムの最適値への設定が困難になる。さらに、
小型化の実現のために負レンズ群の屈折力を著しく強く
設定すると、ペッツバールサムが大きくマイナスの値を
とる傾向が現れ、このペッツバールサムを最適な正の値
に改善しなければ、結果的に像面湾曲および非点収差を
良好に補正することができない。本発明では、大口径化
と高倍率化とを同時に満足することが可能で且つ従来の
正成分先行型のズームレンズには無いマスターレンズ群
の構成およびレンズ形状、並びに各レンズ成分の屈折力
配置を見い出した。すなわち、本発明のズームレンズに
おけるマスターレンズ群すなわち正レンズ群Ｇｍは、基
本的には物体側から順に正・正・負・正の４つのレンズ
成分から構成され、大口径化に適し且つ球面収差の補正
に有利な構成となっている。

【００１０】そして、マスターレンズ群である正レンズ
群Ｇｍ中の正レンズ成分として、物体側から順に正レン
ズＬ１と負レンズＬ２と正レンズＬ３との貼り合わせか
らなり全体として正屈折力を有する三枚接合正レンズＬ
123 を設けることによって、球面収差の良好な補正およ
びペッツバールサムの最適な値への設定を行っている。
また、三枚接合正レンズＬ123 は、３枚のレンズの貼り
合わせからなるので、軸上色収差および倍率色収差の補
正にも大きな効果があり、３枚のレンズに対して適切な
光学材料を選択することにより、２次分散（２次の色消
し）も可能になる。このように、各収差を良好に補正す
るためには、マスターレンズ群が接合レンズを含むこと
が好ましく、正レンズと負レンズと正レンズとの貼り合
わせからなる三枚接合レンズを含むことが最も好まし
い。

【００１１】以下、本発明の条件式について説明する。
本発明においては、正レンズ群Ｇｍ中の三枚接合正レン
ズＬ123 を構成する正レンズＬ３が以下の条件式（１）
を満足することが好ましい。 −１≦（ｒb3＋ｒa3）／（ｒb3−ｒa3）≦１ （１） ここで、ｒa3は三枚接合正レンズＬ123 中の正レンズＬ
３の物体側の面の曲率半径であり、ｒb3は正レンズＬ３
の像側の面の曲率半径である。

【００１２】条件式（１）は、三枚接合正レンズＬ123
中の正レンズＬ３の形状因子（ｑファクター）について
適切な範囲を規定している。条件式（１）の上限値を上
回ると、正レンズＬ３の形状が、物体側に凸面を向けた
平凸形状を越えて、物体側に凸面を向け且つ像側に凹面
を向けた正メニスカス形状になる。その結果、正レンズ
Ｌ３の屈折力が弱くなり、特に正レンズＬ３の像側の面
による球面収差の補正自由度が減少するので好ましくな
い。また、正レンズＬ３の屈折力が弱くなることは、最
適なペッツバールサムを得る上でも各色収差を良好に補
正する上でも障害になるので好ましくない。なお、条件
式（１）の上限値を０．９に設定すると、ペッツバール
サムのより適切な設定および球面収差のより良好な補正
を実現することができる。また、条件式（１）の上限値
を０．８に設定すると、本発明の効果を最大限に発揮す
ることができる。

【００１３】一方、条件式（１）の下限値を下回ると、
正レンズＬ３の形状が、像側に凸面を向けた平凸形状を
越えて、物体側に凹面を向け且つ像側に凸面を向けた正
メニスカス形状になる。その結果、三枚接合正レンズＬ
123 の中央に配置された負レンズＬ２が両凹形状ではな
く負メニスカス形状になり、負レンズＬ２の球面収差の
補正効果の減少、ペッツバールサムの設定自由度の減
少、および各色収差の補正効果の減少を招くので好まし
くない。なお、条件式（１）の下限値を−０．９に設定
すると、ペッツバールサムのより適切な設定および球面
収差のより良好な補正を実現することができる。また、
条件式（１）の下限値を−０．８に設定すると、本発明
の効果を最大限に発揮することができる。

【００１４】また、本発明においては、正レンズ群Ｇｍ
中の三枚接合正レンズＬ123 を構成する負レンズＬ３が
以下の条件式（２）を満足することが好ましい。 −１≦（ｒb2＋ｒa2）／（ｒb2−ｒa2）≦１ （２） ここで、ｒa2は三枚接合正レンズＬ123 中の負レンズＬ
２の物体側の面の曲率半径であり、ｒb2は負レンズＬ２
の像側の面の曲率半径である。

【００１５】条件式（２）は、三枚接合正レンズＬ123
中の負レンズＬ２の形状因子（ｑファクター）について
適切な範囲を規定している。条件式（２）の上限値を上
回ると、負レンズＬ２の形状が、物体側に凹面を向けた
平凸形状を越えて、物体側に凹面を向け且つ像側に凸面
を向けた負メニスカス形状になる。その結果、条件式
（１）の下限値を下回る場合と同様に、負レンズＬ２の
像側の接合面における球面収差の補正効果の減少、ペッ
ツバールサムの設定自由度の減少、および各色収差の補
正効果の減少を招くので好ましくない。なお、条件式
（２）の上限値を０．８に設定すると、より良好な収差
補正を実現することができる。また、条件式（２）の上
限値を０．７に設定すると、本発明の効果を最大限に発
揮することができる。

【００１６】一方、条件式（２）の下限値を下回ると、
負レンズＬ２の形状が、像側に凹面を向けた平凸形状を
越えて、物体側に凸面を向け且つ像側に凹面を向けた負
メニスカス形状になる。その結果、負レンズＬ２の屈折
力が弱くなり、特に負レンズＬ２の物体側の接合面によ
る球面収差の補正効果の減少、ペッツバールサムの設定
自由度の減少、および各色収差の補正効果の減少を招く
ので好ましくない。なお、条件式（２）の下限値を−
０．８に設定すると、ペッツバールサムのより適切な設
定および球面収差のより良好な補正を実現することがで
きる。また、条件式（２）の下限値を−０．７に設定す
ると、本発明の効果を最大限に発揮することができる。

【００１７】また、本発明においては、正レンズ群Ｇｍ
中の三枚接合正レンズＬ123 を構成する正レンズＬ１が
以下の条件式（３）を満足することが好ましい。 −１≦（ｒb1＋ｒa1）／（ｒb1−ｒa1）≦１ （３） ここで、ｒa1は三枚接合正レンズＬ123 中の正レンズＬ
１の物体側の面の曲率半径であり、ｒb1は正レンズＬ１
の像側の面の曲率半径である。

【００１８】条件式（３）は、三枚接合正レンズＬ123
中の正レンズＬ１の形状因子（ｑファクター）について
適切な範囲を規定している。条件式（３）の上限値を上
回ると、正レンズＬ１の形状が、物体側に凸面を向けた
平凸形状を越えて、物体側に凸面を向け且つ像側に凹面
を向けた正メニスカス形状になる。この場合、正レンズ
Ｌ１の屈折力が弱くなり、三枚接合正レンズＬ123 の中
央に配置された負レンズＬ２が両凹形状から負メニスカ
ス形状になるので、負レンズＬ２の屈折力も弱くなる。
その結果、正レンズＬ１の像側の面による球面収差の補
正自由度が減少するので好ましくない。また、正レンズ
Ｌ１の屈折力が弱くなることは、最適なペッツバールサ
ムを得る上でも各色収差を良好に補正する上でも障害と
なるので好ましくない。さらに、三枚接合正レンズＬ12
3 の物体側の空気接触面（すなわち正レンズＬ１の物体
側の面）の曲率が強くなり、高次の球面収差が著しく発
生するので好ましくない。なお、条件式（３）の上限値
を０．９に設定すると、ペッツバールサムのより適切な
設定および球面収差のより良好な補正を実現することが
できる。また、条件式（３）の上限値を０．８に設定す
ると、本発明の効果を最大限に発揮することができる。

【００１９】一方、条件式（３）の下限値を下回ると、
正レンズＬ１の形状が、像側に凸面を向けた平凸形状を
越えて、物体側に凹面を向け且つ像側に凸面を向けた正
メニスカス形状になる。したがって、特に正レンズＬ１
の物体側の面の球面収差に対する補正効果が減少し、結
果的に大口径化に対応した球面収差の補正が困難になる
ので好ましくない。また、正レンズＬ１の物体側に隣接
して配置されるレンズ群（後述の実施例では第３レンズ
群Ｇ３）とのデッドスペースが減少する傾向となるので
好ましくない。なお、条件式（３）の下限値を−０．９
に設定すると、ペッツバールサムのより適切な設定およ
び球面収差のより良好な補正を実現することができる。
また、条件式（３）の下限値を−０．８に設定すると、
本発明の効果を最大限に発揮することができる。

【００２０】また、本発明においては、以下の条件式
（４）を満足することが好ましい。 ０．１≦ｆ123 ／ｆｍ≦１０ （４） ここで、ｆｍは正レンズ群Ｇｍの焦点距離であり、ｆ12
3 は三枚接合正レンズＬ123 の焦点距離である。条件式
（４）は、正レンズ群Ｇｍ中の三枚接合正レンズＬ123
の焦点距離と正レンズ群Ｇｍの焦点距離との比について
適切な範囲を規定する条件式である。換言すると、条件
式（４）は三枚接合正レンズＬ123 の屈折力の最適値を
設定するための条件式である。

【００２１】条件式（４）の上限値を上回ることは、三
枚接合正レンズＬ123 の屈折力が弱くなることを意味す
る。この場合、本来補正すべき球面収差の補正、各色収
差の補正、最適なペッツバールサムの設定等の自由度不
足を招き、結果的に大口径ズームレンズに必要な条件で
ある各収差の良好な補正が困難になるので好ましくな
い。なお、条件式（４）の上限値を７に設定すると、よ
り良好な収差補正を実現することができる。また、条件
式（４）の上限値を４に設定すると、本発明の効果を最
大限に発揮することができる。

【００２２】一方、条件式（４）の下限値を下回ること
は、三枚接合正レンズＬ123 の屈折力が著しく強くなる
ことを意味する。この場合、三枚接合正レンズＬ123 を
構成する各レンズの屈折力が強くなり、結果的に各レン
ズ面の曲率が著しく強くなる。このため、各レンズにお
いて、縁厚と中心厚との差が著しく大きくなり、製造難
易度が高くなり、ひいてはコストアップにつながるので
好ましくない。なお、条件式（４）の下限値を０．２に
設定すると、三枚接合正レンズＬ123の製造がより容易
になるので好ましい。また、条件式（４）の下限値を
０．３に設定すると、本発明の効果を最大限に発揮する
ことができる。

【００２３】また、本発明においては、以下の条件式
（５）を満足することが好ましい。 ０．０５≦ｎ２−｛（ｎ１＋ｎ３）／２｝≦０．３５ （５） ここで、ｎ１は正レンズＬ１のｄ線（λ＝５８７．６ｎ
ｍ）に対する屈折率であり、ｎ２は負レンズＬ２のｄ線
に対する屈折率であり、ｎ３は正レンズＬ３のｄ線に対
する屈折率である。

【００２４】条件式（５）は、三枚接合正レンズＬ123
中の２枚の正レンズ（Ｌ１およびＬ３）の平均屈折率と
中央の負レンズＬ２の屈折率との大小関係を適切に設定
するための条件式である。条件式（５）の上限値を上回
ることは、中央の負レンズＬ２の屈折率の値よりも２枚
の正レンズ（Ｌ１およびＬ３）の平均屈折率が著しく小
さくなることを意味している。この場合、最適なペッツ
バールサムの設定には有利であるが、屈折率の低い正レ
ンズ（Ｌ１およびＬ３）のレンズ面の曲率が極端に強く
なり、高次の球面収差や高次の上方コマ収差、および両
収差の波長（色）による差が増大するので好ましくな
い。なお、条件式（５）の上限値を０．３に設定する
と、より良好な収差補正を実現することができる。ま
た、条件式（５）の上限値を０．２５に設定すると、本
発明の効果を最大限に発揮することができる。

【００２５】一方、条件式（５）の下限値を下回ること
は、中央の負レンズＬ２の屈折率の値よりも２枚の正レ
ンズ（Ｌ１およびＬ３）の平均屈折率が著しく大きくな
ることを意味している。この場合、最適なペッツバール
サムの設定が困難になり、結果的に像面湾曲および非点
収差の補正が悪化するので好ましくない。なお、条件式
（５）の下限値を０．０６に設定すると、ペッツバール
サムのより最適な設定が可能となるので好ましい。ま
た、条件式（５）の下限値を０．０７に設定すると、本
発明の効果を最大限に発揮することができる。

【００２６】また、本発明においては、以下の条件式
（６）を満足することが好ましい。 ０＜ｎ２−ｎ１ （６） ここで、ｎ１は正レンズＬ１のｄ線に対する屈折率であ
り、ｎ２は負レンズＬ２のｄ線に対する屈折率である。
条件式（６）は、正レンズＬ１の屈折率と負レンズＬ２
の屈折率との大小関係を適切に設定するための条件式で
ある。条件式（６）を満足しない場合、最適なペッツバ
ールサムの設定が困難になるので、好ましくない。

【００２７】また、本発明においては、以下の条件式
（７）を満足することが好ましい。 ０＜ｎ２−ｎ３ （７） ここで、ｎ２は負レンズＬ２のｄ線に対する屈折率であ
り、ｎ３は正レンズＬ３のｄ線に対する屈折率である。
条件式（７）は、負レンズＬ２の屈折率と正レンズＬ３
の屈折率との大小関係を適切に設定するための条件式で
ある。条件式（７）を満足しない場合、最適なペッツバ
ールサムの設定が困難になるので、好ましくない。

【００２８】なお、本発明のような高倍率化、大口径化
および大画角化されたズームレンズにおいては、物体側
から順に正・負・正・正の屈折力配置を有する４群ズー
ムレンズタイプか、あるいは物体側から順に正・負・負
・正の屈折力配置を有する４群ズームレンズタイプを採
用することが、諸収差を良好に補正しつつ比較的小型で
製造の容易なズームレンズを実現する上で望ましい。ま
た、本発明においては、第２レンズ群Ｇ２中、第３レン
ズ群Ｇ３中、または第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ
３との間に開口絞りを設けることが望ましい。特に第２
レンズ群Ｇ２中に開口絞りを設けると、広角端状態から
中間焦点距離状態において、過剰に入射する下方コマ収
差の原因となる光束を有効に排除することが可能にな
り、好ましい。

【００２９】また、本発明の各実施例に示すように、無
限遠物体から近距離物体への合焦に際して、第２レンズ
群Ｇ２と正レンズ群Ｇｍ（すなわち第４レンズ群Ｇｍ）
との間に配置された第３レンズ群Ｇ３を像側へ移動させ
る合焦方式が望ましい。しかしながら、第２レンズ群Ｇ
２を物体側へ移動させて近距離物体への合焦を行うこと
も可能である。さらに、第２レンズ群Ｇ２の物体側への
移動と第３レンズ群Ｇ３の像側への移動を互いに異なる
移動比で行うことによって近距離物体への合焦を行え
ば、球面収差、コマ収差、非点収差の近距離変動（近距
離合焦に伴う収差変動）を最小にすることが可能になる
ので好ましい。

【００３０】

【実施例】以下、本発明の実施例を、添付図面に基づい
て説明する。本発明の各実施例にかかるズームレンズ
は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群
と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を
有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ
群とから構成されている。すなわち、第３レンズ群が
「第２レンズ群の像側に配置された少なくとも１つのレ
ンズ群」を構成し、第４レンズ群が「正レンズ群Ｇｍ」
を構成している。

【００３１】各実施例において、非球面は、光軸に垂直
な方向の高さをｙとし、高さｙにおける各非球面の頂点
の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離（サグ
量）をＳ（ｙ）とし、基準の曲率半径（頂点曲率半径）
をＲとし、円錐係数をκとし、ｎ次の非球面係数をＣn
とするとき、以下の数式（ａ）で表される。

【数１】 Ｓ（ｙ）＝（ｙ² ／Ｒ）／｛１＋（１−κ・ｙ² ／Ｒ² ）^1/2 ｝ ＋Ｃ₂ ・ｙ² ＋Ｃ₃ ・｜ｙ³ ｜＋Ｃ₄ ・ｙ⁴ ＋Ｃ₅ ・｜ｙ⁵ ｜ ＋Ｃ₆ ・ｙ⁶ ＋Ｃ₇ ・｜ｙ⁷ ｜＋Ｃ₈ ・ｙ⁸ ＋Ｃ₁₀・ｙ¹⁰＋Ｃ₁₂・ｙ¹²＋Ｃ₁₄・ｙ¹⁴ （ａ） また、非球面の近軸曲率半径ｒは、以下の数式（ｂ）で
表される。 ｒ＝１／（２・Ｃ₂ ＋１／Ｒ） （ｂ） 各実施例において２次の非球面係数Ｃ₂ は０であり、頂
点曲率半径Ｒと近軸曲率半径ｒとは一致している。各実
施例において、非球面には面番号の右側に＊印を付して
いる。

【００３２】〔第１実施例〕図１は、本発明の第１実施
例にかかるズームレンズのレンズ構成および変倍におけ
る各レンズ群の移動軌跡を示す図である。図１のズーム
レンズにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順
に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側
に凸面を向けた正メニスカスレンズとの接合正レンズ、
および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズから構
成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から
順に、物体側に凸面を向け物体側の面が非球面状に形成
された負メニスカス非球面レンズ、両凹レンズと両凸レ
ンズとの接合負レンズ、両凸レンズ、および物体側の面
が非球面状に形成された両凹非球面レンズと両凸レンズ
との接合負非球面レンズから構成されている。

【００３３】さらに、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から
順に、３枚の両凸レンズ、および物体側に凹面を向けた
負メニスカスレンズから構成されている。また、第４レ
ンズ群Ｇｍは、物体側から順に、両凸レンズＬ１と両凹
レンズＬ２と両凸レンズＬ３との貼り合わせからなり全
体として正の屈折力を有する三枚接合正レンズＬ123 、
両凸レンズ、両凹レンズ、および物体側に凸面を向け像
側の面が非球面状に形成された正メニスカス非球面レン
ズから構成されている。

【００３４】なお、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ
３との間の光路中において第３レンズ群Ｇ３の近傍に
は、開口絞りＳが配置されている。そして、広角端から
望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レン
ズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レ
ンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４
レンズ群Ｇｍとの間隔が一旦減少した後に増大するよう
に、すべてのレンズ群が図１において矢印で示す軌跡に
沿って物体側へ移動する。ここで、開口絞りＳは、変倍
に際して第３レンズ群Ｇ３と一体的に移動する。また、
第３レンズ群Ｇ３を像側へ移動させることによって、近
距離物体への合焦を行っている。

【００３５】次の表（１）に、本発明の第１実施例の諸
元の値を掲げる。表（１）において、ｆは焦点距離を、
ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を、φは絞り径を、Ｂ
ｆはバックフォーカスを、βは倍率を、Ｄ0 は物点距離
（最も物体側の面と物体との間の光軸に沿った距離）を
それぞれ表している。さらに、面番号は光線の進行する
方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を、ｄは各レ
ンズ面間隔を、ｒは曲率半径（非球面の場合は近軸曲率
半径）を、ｎはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈
折率を、νはアッベ数をそれぞれ示している。

【００３６】

【表１】ｆ＝２９〜１０５ ＦNO＝２．９ ２ω＝７６．２〜２３．３° φ＝２４．７０〜２９．４０〜３３．６０ （非球面データ） κ Ｃ₂ Ｃ₃ ６面 1.0000 0.0000 5.83100×10^-7 Ｃ₄ Ｃ₅ Ｃ₆ 5.93100×10^-6 9.38480×10^-8 -1.57520×10^-8 Ｃ₇ Ｃ₈ Ｃ₁₀ 0.0000 3.30270×10^-11 -5.77250×10^-14 Ｃ₁₂ Ｃ₁₄ 4.99860×10^-17 -3.26820×10^-21 κ Ｃ₂ Ｃ₃ 13面 1.3317 0.0000 -2.15590×10^-7 Ｃ₄ Ｃ₅ Ｃ₆ 8.63200×10^-6 -4.16720×10^-9 2.29050×10^-8 Ｃ₇ Ｃ₈ Ｃ₁₀ -8.61490×10^-12 -2.55360×10^-11 1.53240×10^-13 Ｃ₁₂ Ｃ₁₄ -6.33290×10^-18 0.0000 κ Ｃ₂ Ｃ₃ 34面 1.8956 0.0000 0.0000 Ｃ₄ Ｃ₅ Ｃ₆ 5.34930×10^-6 0.0000 2.18860×10^-9 Ｃ₇ Ｃ₈ Ｃ₁₀ 0.0000 -7.58330×10^-12 6.88720×10^-15 Ｃ₁₂ Ｃ₁₄ 0.0000 0.0000 （変倍および合焦における可変間隔） ｆ 29.00000 50.00000 102.00000 D0 ∞ ∞ ∞ d5 0.94914 15.81959 45.88838 d15 21.66786 8.76249 0.99696 d24 10.52893 2.84445 4.89394 Ｂｆ 41.33741 63.39796 77.50799 β -0.03333 -0.03333 -0.03333 D0 810.2820 1409.8173 2833.4537 d5 0.94914 15.81959 45.88838 d15 22.59269 9.43157 1.89404 d24 9.60410 2.17537 3.99686 Ｂｆ 41.34319 63.40374 77.51374 β -0.08048 -0.10539 -0.15171 D0 300.5667 384.2255 445.7627 d5 0.94914 15.81959 45.88838 d15 23.92723 10.88637 5.09105 d24 8.26956 0.72057 0.79985 Ｂｆ 41.37146 63.45617 77.62830 （条件式対応値） （１）（ｒb3＋ｒa3）／（ｒb3−ｒa3）＝ ０．２７２７ （２）（ｒb2＋ｒa2）／（ｒb2−ｒa2）＝−０．４５２８ （４）ｆ123 ／ｆｍ ＝ ０．５７６１ （５）ｎ２−｛（ｎ１＋ｎ３）／２｝ ＝ ０．１０６７ （６）ｎ２−ｎ１ ＝ ０．１８８８ （７）ｎ２−ｎ３ ＝ ０．１２７４

【００３７】図２〜図４は、第１実施例の諸収差図であ
る。すなわち、図２は広角端での無限遠合焦状態におけ
る諸収差図を、図３は中間焦点距離状態での無限遠合焦
状態における諸収差図を、図４は望遠端での無限遠合焦
状態における諸収差図をそれぞれ示している。各収差図
において、ＦNOはＦナンバーを、Ｙは像高を、ｄはｄ線
（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ｇはｇ線（λ＝４３５．８
ｎｍ）をそれぞれ示している。また、非点収差を示す収
差図において、実線はサジタル像面を示し、破線はメリ
ディオナル像面を示している。

【００３８】図２の収差図を参照すると、広角端におい
て大画角（２ω＝７６．２°）まで十分カバーし、諸収
差が良好に補正されていることがわかる。また、図３お
よび図４の収差図を参照すると、広角端と同様に、諸収
差が良好に補正されていることがわかる。このように、
第１実施例では、各焦点距離状態において諸収差が良好
に補正されている。

【００３９】〔第２実施例〕図５は、本発明の第２実施
例にかかるズームレンズのレンズ構成および変倍におけ
る各レンズ群の移動軌跡を示す図である。図５のズーム
レンズにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順
に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸レ
ンズとの接合正レンズ、および物体側に凸面を向けた正
メニスカスレンズから構成されている。また、第２レン
ズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向け像側
の面が非球面状に形成された負メニスカス非球面レン
ズ、両凸レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレ
ンズとの接合負レンズ、および物体側の面が非球面状に
形成された両凹非球面レンズと両凸レンズとの接合負非
球面レンズから構成されている。

【００４０】さらに、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から
順に、３枚の両凸レンズ、および物体側に凹面を向けた
負メニスカスレンズから構成されている。また、第４レ
ンズ群Ｇｍは、物体側から順に、両凸レンズＬ１と両凹
レンズＬ２と両凸レンズＬ３との貼り合わせからなり全
体として正の屈折力を有する三枚接合正レンズＬ123 、
物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ、両凹レン
ズ、および物体側の面が非球面状に形成された両凸非球
面レンズから構成されている。

【００４１】なお、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ
３との間の光路中において第３レンズ群Ｇ３の近傍に
は、開口絞りＳが配置されている。そして、広角端から
望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レン
ズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レ
ンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４
レンズ群Ｇｍとの間隔が一旦減少した後に増大するよう
に、すべてのレンズ群が図５において矢印で示す軌跡に
沿って物体側へ移動する。ここで、開口絞りＳは、変倍
に際して第３レンズ群Ｇ３と一体的に移動する。また、
第３レンズ群Ｇ３を像側へ移動させることによって、近
距離物体への合焦を行っている。

【００４２】次の表（２）に、本発明の第２実施例の諸
元の値を掲げる。表（２）において、ｆは焦点距離を、
ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を、φは絞り径を、Ｂ
ｆはバックフォーカスを、βは倍率を、Ｄ0 は物点距離
（最も物体側の面と物体との間の光軸に沿った距離）を
それぞれ表している。さらに、面番号は光線の進行する
方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を、ｄは各レ
ンズ面間隔を、ｒは曲率半径（非球面の場合は近軸曲率
半径）を、ｎはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈
折率を、νはアッベ数をそれぞれ示している。

【００４３】

【表２】ｆ＝２９〜１０５ ＦNO＝２．９ ２ω＝７６．２〜２３．３° φ＝２５．４０〜３１．１０〜３５．４０ （非球面データ） κ Ｃ₂ Ｃ₃ ７面 0.7704 0.0000 0.0000 Ｃ₄ Ｃ₅ Ｃ₆ -1.83540×10^-6 0.0000 -2.70220×10^-9 Ｃ₇ Ｃ₈ Ｃ₁₀ 0.0000 -2.38220×10^-12 -4.92210×10^-14 Ｃ₁₂ Ｃ₁₄ 0.0000 0.0000 κ Ｃ₂ Ｃ₃ 11面 0.8999 0.0000 0.0000 Ｃ₄ Ｃ₅ Ｃ₆ 7.12550×10^-6 0.0000 -1.46030×10^-9 Ｃ₇ Ｃ₈ Ｃ₁₀ 0.0000 4.54060×10^-11 -7.48260×10^-14 Ｃ₁₂ Ｃ₁₄ 0.0000 0.0000 κ Ｃ₂ Ｃ₃ 31面 -5.1751 0.0000 0.0000 Ｃ₄ Ｃ₅ Ｃ₆ -1.51460×10^-6 0.0000 1.80990×10^-9 Ｃ₇ Ｃ₈ Ｃ₁₀ 0.0000 -4.62600×10^-12 7.85440×10^-15 Ｃ₁₂ Ｃ₁₄ 0.0000 0.0000 （変倍および合焦における可変間隔） ｆ 29.00000 50.00000 102.00000 D0 ∞ ∞ ∞ d5 0.99922 14.17670 45.65584 d13 21.55253 8.36798 1.04789 d22 12.05673 4.65148 5.60402 Ｂｆ 38.20017 62.08434 74.96021 β -0.03333 -0.03333 -0.03333 D0 806.1542 1411.6199 2829.7735 d5 0.99922 14.17670 45.65584 d13 22.58590 9.02578 1.94685 d22 11.02336 3.99367 4.70506 Ｂｆ 38.20670 62.09087 74.96671 β -0.06247 -0.10589 -0.17705 D0 400.2529 383.7810 345.7935 d5 0.99922 14.17670 45.65584 d13 23.51360 10.47186 5.87296 d22 10.09566 2.54759 0.77895 Ｂｆ 38.22326 62.15071 75.14555 （条件式対応値） （１）（ｒb3＋ｒa3）／（ｒb3−ｒa3）＝ ０．１８６６ （２）（ｒb2＋ｒa2）／（ｒb2−ｒa2）＝−０．１０２４ （３）（ｒb1＋ｒa1）／（ｒb1−ｒa1）＝−０．５３４１ （４）ｆ123 ／ｆｍ ＝ ０．５７１４ （５）ｎ２−｛（ｎ１＋ｎ３）／２｝ ＝ ０．１３２０ （６）ｎ２−ｎ１ ＝ ０．１２０４ （７）ｎ２−ｎ３ ＝ ０．１４３６

【００４４】図６〜図８は、第２実施例の諸収差図であ
る。すなわち、図６は広角端での無限遠合焦状態におけ
る諸収差図を、図７は中間焦点距離状態での無限遠合焦
状態における諸収差図を、図８は望遠端での無限遠合焦
状態における諸収差図をそれぞれ示している。各収差図
において、ＦNOはＦナンバーを、Ｙは像高を、ｄはｄ線
（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ｇはｇ線（λ＝４３５．８
ｎｍ）をそれぞれ示している。また、非点収差を示す収
差図において、実線はサジタル像面を示し、破線はメリ
ディオナル像面を示している。

【００４５】図６の収差図を参照すると、広角端におい
て大画角（２ω＝７６．２°）まで十分カバーし、諸収
差が良好に補正されていることがわかる。また、図７お
よび図８の収差図を参照すると、広角端と同様に、諸収
差が良好に補正されていることがわかる。このように、
第２実施例では、各焦点距離状態において諸収差が良好
に補正されている。

【００４６】〔第３実施例〕図９は、本発明の第３実施
例にかかるズームレンズのレンズ構成および変倍におけ
る各レンズ群の移動軌跡を示す図である。図９のズーム
レンズにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順
に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側
に凸面を向けた正メニスカスレンズとの接合正レンズ、
および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズから構
成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から
順に、物体側に凸面を向け物体側の面が非球面状に形成
された負メニスカス非球面レンズ（樹脂材料と硝子材料
との複合からなる複合型非球面レンズ）、両凹レンズと
両凸レンズとの接合負レンズ、両凸レンズ、および物体
側の面が非球面状に形成された両凹非球面レンズと両凸
レンズとの接合負非球面レンズから構成されている。

【００４７】さらに、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から
順に、３枚の両凸レンズ、および物体側に凹面を向けた
負メニスカスレンズから構成されている。また、第４レ
ンズ群Ｇｍは、物体側から順に、両凸レンズＬ１と両凹
レンズＬ２と両凸レンズＬ３との貼り合わせからなり全
体として正の屈折力を有する三枚接合正レンズＬ123 、
両凸レンズ、両凹レンズ、および物体側の面が非球面状
に形成された両凸非球面レンズから構成されている。

【００４８】なお、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ
３との間の光路中において第２レンズ群Ｇ２の近傍に
は、開口絞りＳが配置されている。そして、広角端から
望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レン
ズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レ
ンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４
レンズ群Ｇｍとの間隔が一旦減少した後に増大するよう
に、すべてのレンズ群が図９において矢印で示す軌跡に
沿って物体側へ移動する。ここで、開口絞りＳは、変倍
に際して第２レンズ群Ｇ２と一体的に移動する。また、
第３レンズ群Ｇ３を像側へ移動させることによって近距
離物体への合焦を行っている。

【００４９】次の表（３）に、本発明の第３実施例の諸
元の値を掲げる。表（３）において、ｆは焦点距離を、
ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を、φは絞り径を、Ｂ
ｆはバックフォーカスを、βは倍率を、Ｄ0 は物点距離
（最も物体側の面と物体との間の光軸に沿った距離）を
それぞれ表している。さらに、面番号は光線の進行する
方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を、ｄは各レ
ンズ面間隔を、ｒは曲率半径（非球面の場合は近軸曲率
半径）を、ｎはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈
折率を、νはアッベ数をそれぞれ示している。

【００５０】

【表３】ｆ＝２９〜１０５ ＦNO＝２．９ ２ω＝７６．２〜２３．３° φ＝１６．９０〜２４．９４〜３４．８０ （非球面データ） κ Ｃ₂ Ｃ₃ ６面 318.1134 0.0000 -1.51300×10^-6 Ｃ₄ Ｃ₅ Ｃ₆ 1.11860×10^-5 1.11620×10^-7 -2.49950×10^-8 Ｃ₇ Ｃ₈ Ｃ₁₀ 0.0000 2.15690×10^-11 -9.86550×10^-15 Ｃ₁₂ Ｃ₁₄ 1.09440×10^-16 -2.00360×10^-19 κ Ｃ₂ Ｃ₃ 14面 1.3265 0.0000 -1.12480×10^-7 Ｃ₄ Ｃ₅ Ｃ₆ 9.67950×10^-6 -2.71380×10^-9 2.37590×10^-8 Ｃ₇ Ｃ₈ Ｃ₁₀ 1.73340×10^-11 -1.80880×10^-11 1.65330×10^-13 Ｃ₁₂ Ｃ₁₄ 6.62510×10^-18 0.0000 κ Ｃ₂ Ｃ₃ 34面 -3.3260 0.0000 0.0000 Ｃ₄ Ｃ₅ Ｃ₆ -4.28600×10^-6 0.0000 -1.35790×10^-9 Ｃ₇ Ｃ₈ Ｃ₁₀ 0.0000 1.15340×10^-12 1.84850×10^-15 Ｃ₁₂ Ｃ₁₄ 0.0000 0.0000 （変倍および合焦における可変間隔） ｆ 29.00000 50.00000 102.00000 D0 ∞ ∞ ∞ d5 0.79923 16.73192 44.55772 d17 22.00798 9.43747 0.99991 d25 11.34158 4.47770 5.00058 Ｂｆ 44.37719 65.38735 82.66590 β -0.03333 -0.03333 -0.03333 D0 810.0423 1406.3903 2842.6308 d5 0.79923 16.73192 44.55772 d17 22.93281 10.12757 1.85083 d25 10.41675 3.78760 4.14966 Ｂｆ 44.38298 65.39313 82.67165 β -0.05182 -0.08685 -0.15402 D0 499.5893 482.0808 444.8911 d5 0.79923 16.73192 44.55772 d17 23.45247 11.24136 4.93924 d25 9.89709 2.67381 1.06125 Ｂｆ 44.39124 65.42679 82.78987 （条件式対応値） （１）（ｒb3＋ｒa3）／（ｒb3−ｒa3）＝ ０．２４３５ （２）（ｒb2＋ｒa2）／（ｒb2−ｒa2）＝−０．５００１ （３）（ｒb1＋ｒa1）／（ｒb1−ｒa1）＝ ０．０４８０８ （４）ｆ123 ／ｆｍ ＝ ０．５８８４ （５）ｎ２−｛（ｎ１＋ｎ３）／２｝ ＝ ０．１５８１ （６）ｎ２−ｎ１ ＝ ０．１８８８ （７）ｎ２−ｎ３ ＝ ０．１２７４

【００５１】図１０〜図１２は、第３実施例の諸収差図
である。すなわち、図１０は広角端での無限遠合焦状態
における諸収差図を、図１１は中間焦点距離状態での無
限遠合焦状態における諸収差図を、図１２は望遠端での
無限遠合焦状態における諸収差図をそれぞれ示してい
る。各収差図において、ＦNOはＦナンバーを、Ｙは像高
を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ｇはｇ線（λ
＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示している。また、非点
収差を示す収差図において、実線はサジタル像面を示
し、破線はメリディオナル像面を示している。

【００５２】図１０の収差図を参照すると、広角端にお
いて大画角（２ω＝７６．２°）まで十分カバーし、諸
収差が良好に補正されていることがわかる。また、図１
１および図１２の収差図を参照すると、広角端と同様
に、諸収差が良好に補正されていることがわかる。この
ように、第３実施例では、各焦点距離状態において諸収
差が良好に補正されている。

【００５３】〔第４実施例〕図１３は、本発明の第４実
施例にかかるズームレンズのレンズ構成および変倍にお
ける各レンズ群の移動軌跡を示す図である。図１３のズ
ームレンズにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から
順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体
側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの接合正レン
ズ、および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズか
ら構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側
から順に、物体側に凸面を向け物体側の面が非球面状に
形成された負メニスカス非球面レンズ、両凹レンズと物
体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの接合負レン
ズ、両凸レンズ、および物体側の面が非球面状に形成さ
れた両凹非球面レンズと両凸レンズとの接合負非球面レ
ンズから構成されている。

【００５４】さらに、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から
順に、３枚の両凸レンズ、および物体側に凹面を向けた
負メニスカスレンズから構成されている。また、第４レ
ンズ群Ｇｍは、物体側から順に、両凸レンズＬ１と両凹
レンズＬ２と両凸レンズＬ３との貼り合わせからなり全
体として正の屈折力を有する三枚接合正レンズＬ123 、
物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ、物体側に凹
面を向けた負メニスカスレンズ、および物体側に凸面を
向け物体側の面が非球面状に形成された正メニスカス非
球面レンズから構成されている。

【００５５】なお、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ
３との間の光路中において第３レンズ群Ｇ３の近傍に
は、開口絞りＳが配置されている。そして、広角端から
望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レン
ズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レ
ンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４
レンズ群Ｇｍとの間隔が一旦減少した後に増大するよう
に、すべてのレンズ群が図１３において矢印で示す軌跡
に沿って物体側へ移動する。ここで、開口絞りＳは、変
倍に際して第３レンズ群Ｇ３と一体的に移動する。ま
た、第３レンズ群Ｇ３を像側へ移動させることによって
近距離物体への合焦を行っている。

【００５６】次の表（４）に、本発明の第４実施例の諸
元の値を掲げる。表（４）において、ｆは焦点距離を、
ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を、φは絞り径を、Ｂ
ｆはバックフォーカスを、βは倍率を、Ｄ0 は物点距離
（最も物体側の面と物体との間の光軸に沿った距離）を
それぞれ表している。さらに、面番号は光線の進行する
方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を、ｄは各レ
ンズ面間隔を、ｒは曲率半径（非球面の場合は近軸曲率
半径）を、ｎはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈
折率を、νはアッベ数をそれぞれ示している。

【００５７】

【表４】ｆ＝２９〜１０５ ＦNO＝２．９ ２ω＝７６．２〜２３．２° φ＝２４．７０〜２９．５０〜３３．６０ （非球面データ） κ Ｃ₂ Ｃ₃ ６面 1.0000 0.0000 2.64010×10^-6 Ｃ₄ Ｃ₅ Ｃ₆ 5.06150×10^-6 1.04040×10^-7 -1.46230×10^-8 Ｃ₇ Ｃ₈ Ｃ₁₀ 0.0000 2.80510×10^-11 -5.89950×10^-14 Ｃ₁₂ Ｃ₁₄ 7.04000×10^-17 -2.21260×10^-20 κ Ｃ₂ Ｃ₃ 13面 1.2620 0.0000 0.0000 Ｃ₄ Ｃ₅ Ｃ₆ 9.16650×10^-6 0.0000 2.21260×10^-8 Ｃ₇ Ｃ₈ Ｃ₁₀ 0.0000 -1.38090×10^-11 1.24120×10^-13 Ｃ₁₂ Ｃ₁₄ 0.0000 0.0000 κ Ｃ₂ Ｃ₃ 33面 1.8956 0.0000 0.0000 Ｃ₄ Ｃ₅ Ｃ₆ -4.18980×10^-6 0.0000 -1.40810×10^-9 Ｃ₇ Ｃ₈ Ｃ₁₀ 0.0000 4.12240×10^-12 -6.54120×10^-15 Ｃ₁₂ Ｃ₁₄ 0.0000 0.0000 （変倍および合焦における可変間隔） ｆ 29.00000 50.00000 102.00000 D0 ∞ ∞ ∞ d5 0.95028 16.04504 46.09391 d15 21.60485 8.77962 0.99872 d24 10.17673 2.87562 4.90786 Ｂｆ 38.10027 59.90380 73.88484 β -0.03333 -0.03333 -0.03333 D0 810.3907 1409.2569 2831.8712 d5 0.95028 16.04504 46.09391 d15 22.52968 9.45309 1.90420 d24 9.25190 2.20215 4.00238 Ｂｆ 38.10633 59.90985 73.89088 β -0.07990 -0.10476 -0.15081 D0 303.2872 386.5153 448.2340 d5 0.95028 16.04504 46.09391 d15 23.84764 10.90477 5.10695 d24 7.93394 0.75047 0.79963 Ｂｆ 38.13545 59.96409 74.00939 （条件式対応値） （１）（ｒb3＋ｒa3）／（ｒb3−ｒa3）＝−０．３７７４ （２）（ｒb2＋ｒa2）／（ｒb2−ｒa2）＝ ０．５２９３ （３）（ｒb1＋ｒa1）／（ｒb1−ｒa1）＝−０．６１７１ （４）ｆ123 ／ｆｍ ＝ ０．８０１４ （５）ｎ２−｛（ｎ１＋ｎ３）／２｝ ＝ ０．２０８３ （６）ｎ２−ｎ１ ＝ ０．１８８８ （７）ｎ２−ｎ３ ＝ ０．２２７７

【００５８】図１４〜図１６は、第４実施例の諸収差図
である。すなわち、図１４は広角端での無限遠合焦状態
における諸収差図を、図１５は中間焦点距離状態での無
限遠合焦状態における諸収差図を、図１６は望遠端での
無限遠合焦状態における諸収差図をそれぞれ示してい
る。各収差図において、ＦNOはＦナンバーを、Ｙは像高
を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ｇはｇ線（λ
＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示している。また、非点
収差を示す収差図において、実線はサジタル像面を示
し、破線はメリディオナル像面を示している。

【００５９】図１４の収差図を参照すると、広角端にお
いて大画角（２ω＝７６．２°）まで十分カバーし、諸
収差が良好に補正されていることがわかる。また、図１
５および図１６の収差図を参照すると、広角端と同様
に、諸収差が良好に補正されていることがわかる。この
ように、第４実施例では、各焦点距離状態において諸収
差が良好に補正されている。

【００６０】なお、上述の各実施例では、第３レンズ群
Ｇ３を光軸に沿って像側へ移動させることにより近距離
物体への合焦を行なっている。しかしながら、第３レン
ズ群Ｇ３を像側へ移動させると同時に、第２レンズ群Ｇ
２により像面湾曲の変動を補正できるだけの移動量を各
焦点距離状態毎に求め、求めた移動量にしたがって第２
レンズ群Ｇ２を物体側へフローティングさせつつ近距離
合焦を行えば、近距離収差変動をほとんど抹消すること
が可能である。

【００６１】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
２ω＝７６°程度の大画角を有し、Ｆナンバー２．８程
度の大きな口径を有し、３．５倍を越える変倍比を有す
る、比較的小型の大口径広角ズームレンズを達成するこ
とができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施例にかかるズームレンズのレ
ンズ構成および変倍における各レンズ群の移動軌跡を示
す図である。

【図２】第１実施例の広角端での無限遠合焦状態におけ
る諸収差図である。

【図３】第１実施例の中間焦点距離状態での無限遠合焦
状態における諸収差図である。

【図４】第１実施例の望遠端での無限遠合焦状態におけ
る諸収差図である。

【図５】本発明の第２実施例にかかるズームレンズのレ
ンズ構成および変倍における各レンズ群の移動軌跡を示
す図である。

【図６】第２実施例の広角端での無限遠合焦状態におけ
る諸収差図である。

【図７】第２実施例の中間焦点距離状態での無限遠合焦
状態における諸収差図である。

【図８】第２実施例の望遠端での無限遠合焦状態におけ
る諸収差図である。

【図９】本発明の第３実施例にかかるズームレンズのレ
ンズ構成および変倍における各レンズ群の移動軌跡を示
す図である。

【図１０】第３実施例の広角端での無限遠合焦状態にお
ける諸収差図である。

【図１１】第３実施例の中間焦点距離状態での無限遠合
焦状態における諸収差図である。

【図１２】第３実施例の望遠端での無限遠合焦状態にお
ける諸収差図である。

【図１３】本発明の第４実施例にかかるズームレンズの
レンズ構成および変倍における各レンズ群の移動軌跡を
示す図である。

【図１４】第４実施例の広角端での無限遠合焦状態にお
ける諸収差図である。

【図１５】第４実施例の中間焦点距離状態での無限遠合
焦状態における諸収差図である。

【図１６】第４実施例の望遠端での無限遠合焦状態にお
ける諸収差図である。

【符号の説明】

Ｇ１ 第１レンズ群 Ｇ２ 第２レンズ群 Ｇ３ 第３レンズ群 Ｇｍ 第４レンズ群（正レンズ群） Ｌ123 三枚接合正レンズ Ｌ１ 三枚接合正レンズを構成する物体側の正レンズ Ｌ２ 三枚接合正レンズを構成する中央の負レンズ Ｌ３ 三枚接合正レンズを構成する像側の正レンズ Ｓ 開口絞り

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 物体側から順に、正の屈折力を有する第
   １レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ
   ２と、該第２レンズ群Ｇ２の像側に配置された少なくと
   も１つのレンズ群と、該少なくとも１つのレンズ群の像
   側に配置された正の屈折力を有する正レンズ群Ｇｍとを
   備え、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２と
   の間の空気間隔を変化させることによって変倍を行うズ
   ームレンズにおいて、 前記正レンズ群Ｇｍは、物体側から順に、正レンズＬ１
   と負レンズＬ２と正レンズＬ３との貼り合わせからなり
   全体として正の屈折力を有する三枚接合正レンズＬ123
   を有することを特徴とするズームレンズ。
2. 【請求項２】 前記三枚接合正レンズＬ123 中の前記正
   レンズＬ３の物体側の面の曲率半径をｒa3とし、前記正
   レンズＬ３の像側の面の曲率半径をｒb3とするとき、 −１≦（ｒb3＋ｒa3）／（ｒb3−ｒa3）≦１ の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載のズ
   ームレンズ。
3. 【請求項３】 前記三枚接合正レンズＬ123 中の前記負
   レンズＬ２の物体側の面の曲率半径をｒa2とし、前記負
   レンズＬ２の像側の面の曲率半径をｒb2とするとき、 −１≦（ｒb2＋ｒa2）／（ｒb2−ｒa2）≦１ の条件を満足することを特徴とする請求項１または２に
   記載のズームレンズ。
4. 【請求項４】 前記三枚接合正レンズＬ123 中の前記正
   レンズＬ１の物体側の面の曲率半径をｒa1とし、前記正
   レンズＬ１の像側の面の曲率半径をｒb1とするとき、 −１≦（ｒb1＋ｒa1）／（ｒb1−ｒa1）≦１ の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至３のい
   ずれか１項に記載のズームレンズ。
5. 【請求項５】 前記正レンズ群Ｇｍの焦点距離をｆｍと
   し、前記三枚接合正レンズＬ123 の焦点距離をｆ123 と
   するとき、 ０．１≦ｆ123 ／ｆｍ≦１０ の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至４のい
   ずれか１項に記載のズームレンズ。
6. 【請求項６】 前記三枚接合正レンズＬ123 中の前記正
   レンズＬ１のｄ線に対する屈折率をｎ１とし、前記三枚
   接合正レンズＬ123 中の前記負レンズＬ２のｄ線に対す
   る屈折率をｎ２とし、前記三枚接合正レンズＬ123 中の
   前記正レンズＬ３のｄ線に対する屈折率をｎ３とすると
   き、 ０．０５≦ｎ２−｛（ｎ１＋ｎ３）／２｝≦０．３５ の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至５のい
   ずれか１項に記載のズームレンズ。
7. 【請求項７】 前記三枚接合正レンズＬ123 中の前記正
   レンズＬ１のｄ線に対する屈折率をｎ１とし、前記三枚
   接合正レンズＬ123 中の前記負レンズＬ２のｄ線に対す
   る屈折率をｎ２とするとき、 ０＜ｎ２−ｎ１ の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至６のい
   ずれか１項に記載のズームレンズ。
8. 【請求項８】 前記三枚接合正レンズＬ123 中の前記負
   レンズＬ２のｄ線に対する屈折率をｎ２とし、前記三枚
   接合正レンズＬ123 中の前記正レンズＬ３のｄ線に対す
   る屈折率をｎ３とするとき、 ０＜ｎ２−ｎ３ の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至７のい
   ずれか１項に記載のズームレンズ。