JPH095626A - 変倍光学系 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 小型化を図りながら、高変倍化と高性能化と
の両立が可能な変倍光学系を提供すること。 【構成】 物体側から順に、正の屈折力を有する第１レ
ンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２
と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折
力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第
５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ
６とを備え、広角端から望遠端への変倍に際して、前記
第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２との間隔は増
大し、前記第３レンズ群Ｇ３と前記第４レンズ群Ｇ４と
の間隔は減少し、前記第５レンズ群Ｇ５と前記第６レン
ズ群Ｇ６との間隔は減少するように、少なくとも前記第
１レンズ群Ｇ１および前記第６レンズ群Ｇ６は物体側に
移動する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は変倍光学系に関し、特に
高変倍化が可能な変倍光学系に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、レンズシャッター式のカメラ用の
撮影レンズにおいては、ズームレンズが主流となりつつ
ある。レンズシャッター式のカメラでは、ミラーボック
スがないため、バックフォーカスに制約がない。したが
って、小型化に適したズームタイプに関して、種々の提
案がなされている。特に、近年の鏡筒技術の進歩等に伴
い、３つ以上の可動レンズ群により構成されるいわゆる
多群ズームレンズを用いて高変倍化や高性能化を図った
ズームレンズが、種々提案されている。

【０００３】まず、多群ズームレンズに関する一般論を
述べる。多群ズームレンズでは、広角端から望遠端への
変倍に際する各レンズ群の軌道に選択の自由度が増える
ため、収差補正上の自由度が増加する。また、変倍を担
うレンズ群が増えるため、各レンズ群の変倍の負担を均
等化し易くなり、高変倍化を図りつつ高性能化を図るこ
とができる。さらに、近年の鏡筒技術の進歩等により、
可動部分の増加に伴う鏡筒構造の複雑化等の問題も、あ
る程度克服されてきている。

【０００４】従来より、レンズシャッター式のカメラに
適したズームレンズでは、レンズ全長の短縮化や各レン
ズ径の小型化を図るために、最も像側に負レンズ群を配
置している。そして、広角端から望遠端への変倍に際す
るバックフォーカスの変化を大きくすることにより、レ
ンズ系の小型化を図りながら効率的な変倍を行ってい
る。具体的に、高変倍化が可能で且つ小型化に適した多
群ズームレンズとしては、正正負３群タイプのズームレ
ンズ、正負正負４群タイプのズームレンズ、正負正正負
５群タイプのズームレンズなどが挙げられ、これまでに
種々の提案がなされている。

【０００５】正正負３群タイプのズームレンズは、物体
側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、正屈折力の第
２レンズ群と、負屈折力の第３レンズ群とから構成さ
れ、広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群
と第２レンズ群との空気間隔が増大し、第２レンズ群と
第３レンズ群との空気間隔が減少するように、各レンズ
群が物体側に移動する（たとえば特開平２−７３２１１
号公報）。

【０００６】一方、正負正負４群タイプのズームレンズ
は、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈
折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、負
屈折力の第４レンズ群とから構成され、広角端から望遠
端への変倍に際して第１レンズ群と第２レンズ群との空
気間隔は増大し、第２レンズ群と第３レンズ群との空気
間隔は減少し、第３レンズ群と第４レンズ群との空気間
隔は減少するように、各レンズ群が物体側に移動する
（たとえば特開平３−３９９２０号公報）。

【０００７】また、正負正正負５群タイプのズームレン
ズは、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負
屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、
正屈折力の第４レンズ群と、負屈折力の第５レンズ群と
から構成され、広角端から望遠端への変倍に際して第１
レンズ群と第２レンズ群との間隔は増大し、第２レンズ
群と第３レンズ群との空気間隔は減少し、第３レンズ群
と第４レンズ群との間隔は増大し、第４レンズ群と第５
レンズ群との間隔は減少するように、各レンズ群が移動
する（たとえば同出願人の出願による特開平７−２７９
７９号公報）。

【０００８】また、レンズシャッター式のカメラでは、
撮影時を除いてレンズ系はカメラ本体内に格納（沈胴）
される。したがって、カメラ本体の小型化を図るには、
レンズ径の小型化、レンズ全長の短縮化および格納時の
レンズ厚（沈胴レンズ厚）の薄肉化が必要となる。この
とき、レンズ系の最も物体側の面から最も像側の面まで
の光軸に沿った長さ（レンズ全厚）の短縮化および各レ
ンズ群の薄肉化が、カメラ本体の小型化に直接つなが
る。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開平
２−７３２１１号公報に開示されているような正正負３
群ズームレンズでは、レンズ系全体での変倍の大部分を
第３レンズ群が負担している。このため、高変倍化を図
ろうとすると、広角端から望遠端への変倍に際して第３
レンズ群において発生する軸外収差の変動を抑えること
ができない。

【００１０】また、第２レンズ群は、負屈折力の第２ａ
レンズ群とその像側に配置された正屈折力の第２ｂレン
ズ群とで構成されている。したがって、変倍時に第２ａ
レンズ群を通過する軸外光束の高さが変化することなく
入射角度が大きく変化するので、軸外収差の変動が大き
くなる。この場合、レンズ構成枚数を増やすか、あるい
は第２ａレンズ群と第２ｂレンズ群との間隔を広げるこ
とによって、第２レンズ群で変倍時に発生する諸収差の
変動を抑えることも可能である。しかしながら、いずれ
の場合も、レンズ系が大型化してしまう。

【００１１】また、特開平３−３９９２０号公報に開示
の正負正負４群ズームレンズは、４つの可動レンズ群で
構成されているので、正正負３群タイプに比べて高変倍
化に適している。しかしながら、変倍に際して第２レン
ズ群に入射する軸外光束の高さがほとんど変化すること
なく入射角度が大きく変化する。このため、さらに高変
倍化を図ろうとすると、変倍時に第２レンズ群で発生す
る軸外収差の変動を抑えることができなくなってしま
う。

【００１２】特開平６−２６５７８７号公報に開示の正
負正負４群ズームレンズでは、第２レンズ群中に非球面
を導入することで、変倍時に発生する軸外収差の変動を
抑えて高変倍化を図っている。しかしながら、変倍中に
おける第２レンズ群の使用倍率の変化が大きいため、偏
心に起因する性能劣化が製造時に大きく発生し、実現が
困難であった。

【００１３】特開平７−２７９７９号公報に開示の正負
正正負５群ズームレンズでは、可動レンズ群をさらに増
やすことで、各レンズ群の変倍の負担を軽減し、変倍時
に発生する諸収差の変動を良好に抑えている。しかしな
がら、さらに高変倍化を進めようとすると、変倍時に発
生する軸外収差の変動が大きくなり、高性能化を同時に
達成することが困難となってしまう。

【００１４】以上のように、従来のレンズシャッター式
のカメラに適した多群ズームレンズでは、小型化および
高変倍化を図りながら、同時に高性能化を図ることは困
難であった。また、少ない構成レンズ枚数でさらに高変
倍化を図ろうとすると、変倍時の各レンズ群の負担が増
加するので、広角端から望遠端への変倍に際して諸収差
の変動を良好に補正することが難しかった。

【００１５】本発明は、前述の課題に鑑みてなされたも
のであり、小型化を図りながら、高変倍化と高性能化と
の両立が可能な変倍光学系を提供することを目的とす
る。

【００１６】

【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明においては、物体側から順に、正の屈折力を
有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レ
ンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３
と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折
力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第
６レンズ群Ｇ６とを備え、広角端から望遠端への変倍に
際して、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２
との間隔は増大し、前記第３レンズ群Ｇ３と前記第４レ
ンズ群Ｇ４との間隔は減少し、前記第５レンズ群Ｇ５と
前記第６レンズ群Ｇ６との間隔は減少するように、少な
くとも前記第１レンズ群Ｇ１および前記第６レンズ群Ｇ
６は物体側に移動することを特徴とする変倍光学系を提
供する。

【００１７】本発明の好ましい態様によれば、望遠端に
おける前記第６レンズ群Ｇ６の使用倍率をβ6tとし、広
角端における前記第６レンズ群Ｇ６の使用倍率をβ6wと
し、広角端における光学系全体の焦点距離をｆｗとし、
望遠端における光学系全体の焦点距離をｆｔとしたと
き、 ０．４＜（β6t／β6w）／（ｆｔ／ｆｗ）＜０．８ の条件を満足する。

【００１８】また、本発明の別の局面によれば、レンズ
群Ｇａと、該レンズ群Ｇａの像側に配置されたレンズ群
Ｇｂと、該レンズ群Ｇｂの像側に配置されたレンズ群Ｇ
ｃと、該レンズ群Ｇｃの像側に配置されたレンズ群Ｇｄ
とを含み、広角端から望遠端への変倍に際して、前記レ
ンズ群Ｇａと前記レンズ群Ｇｄとは一体的に移動し、前
記レンズ群Ｇｂと前記レンズ群Ｇｃとは互いに異なる速
度で移動することを特徴とする変倍光学系を提供する。

【００１９】

【作用】従来より、レンズシャッター式のカメラに適し
たズームレンズでは、レンズ全長の短縮化を図るために
最も像側に負レンズ群を配置することが有効である。し
たがって、本発明においても、最も像側に配置される第
６レンズ群Ｇ６は負屈折力を有する。そして、広角化を
図るために、広角端におけるバックフォーカスをある程
度短くして、第６レンズ群Ｇ６を通過する軸外光束の高
さを光軸より離すことにより、軸上収差と軸外収差とを
独立に補正している。

【００２０】また、変倍時のバックフォーカスの変化を
大きくすることにより、広角端よりも望遠端において第
６レンズ群Ｇ６を通過する軸外光束の高さを光軸に近づ
けている。その結果、変倍時に第６レンズ群Ｇ６を通過
する軸外光線の高さの変化が大きくなり、第６レンズ群
Ｇ６において変倍時に発生する軸外収差の変動を良好に
抑えることができる。

【００２１】本発明においては、最も物体側に正屈折力
の第１レンズ群Ｇ１を配置し、広角端から望遠端への変
倍時に第１レンズ群Ｇ１を物体側に移動させる。こうし
て、広角端において第１レンズ群Ｇ１を通過する軸外光
束を光軸に近づけて、レンズ系の小型化を図っている。
一方、望遠端では、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ
２との間隔を増大させるように、各レンズ群を物体側に
移動させることによって、レンズ全長の短縮化を図って
いる。

【００２２】さらに、本発明においては、第１レンズ群
Ｇ１と第６レンズ群Ｇ６との間に、第２レンズ群Ｇ２乃
至第５レンズ群Ｇ５の４つの可動レンズ群を配置してい
る。こうして、各レンズ群の収差補正の負担を軽減し、
各レンズ群のレンズ構成枚数を減らしつつ、高変倍化を
図る際に発生する軸外収差の変動を抑えている。以下、
第２レンズ群Ｇ２乃至第５レンズ群Ｇ５の４つの可動レ
ンズ群の構成に関して説明する。

【００２３】本発明においては、第２レンズ群Ｇ２乃至
第５レンズ群Ｇ５は、変倍中常に正の合成屈折力を有す
る。そして、第２レンズ群Ｇ２乃至第５レンズ群Ｇ５の
各レンズ群のうち、物体寄りに配置される第２レンズ群
Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３がともに負屈折力を、像側
に配置される第４レンズ群Ｇ４および第５レンズ群Ｇ５
がともに正屈折力を有する。

【００２４】広角端においては、負屈折力の第２レンズ
群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３をレンズ系の物体寄りに
配置して、第１レンズ群Ｇ１乃至第３レンズ群Ｇ３が強
い負の合成屈折力を有するように構成している。こうし
て、正の歪曲収差を良好に補正するとともに、充分なバ
ックフォーカスを確保して、レンズ径の小型化を図って
いる。また、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ
群Ｇ５とを近づけることにより強い正屈折力を得てお
り、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との間隔を広
くすることによって、第４レンズ群Ｇ４の屈折力および
第５レンズ群Ｇ５の屈折力が極端に正に大きくならない
ようにしている。

【００２５】逆に、望遠端においては、第２レンズ群Ｇ
２と第３レンズ群Ｇ３との間隔を広げ、第４レンズ群Ｇ
４と第５レンズ群Ｇ５との空気間隔を広げている。そし
て、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との合成主点
と、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との合成主点
との間隔を狭めている。２つの負レンズ群の間隔を広げ
た場合、合成屈折力は負に強くなる。また、２つの正レ
ンズ群の間隔を広げた場合、合成屈折力は正に弱くな
る。さらに、物体側に配置される負レンズ群と像側に配
置される正レンズ群との間隔を広げた場合、合成屈折力
が正であれば合成屈折力は正に強くなる。

【００２６】従って、本発明においては、広角端よりも
望遠端の方が、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３と
の合成屈折力は負に弱まり、第４レンズ群Ｇ４と第５レ
ンズ群Ｇ５との合成屈折力は正に弱まる。その結果、第
２レンズ群Ｇ２乃至第５レンズ群Ｇ５の合成屈折力が、
広角端よりも望遠端において正に弱くなる。このよう
に、第２レンズ群Ｇ２乃至第５レンズ群Ｇ５で積極的に
変倍を行うことにより、高変倍化を実現している。

【００２７】このように、本発明の変倍光学系は、物体
側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、
負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を
有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レ
ンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５
と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とを備えてい
る。そして、広角端から望遠端への変倍に際して、第１
レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は増大し、第
３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は減少し、
第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との間隔は減少す
るように、少なくとも第１レンズ群Ｇ１および第６レン
ズ群Ｇ６を物体側に移動させることにより、小型で且つ
比較的少ない構成レンズ枚数でありながら、高変倍化お
よび高性能化を図ることが可能となる。

【００２８】以下、本発明の各条件式について説明す
る。本発明の変倍光学系において、以下の条件式（１）
を満足することが望ましい。 ０．４＜（β6t／β6w）／（ｆｔ／ｆｗ）＜０．８ （１）

【００２９】ここで、 β6t：望遠端における第６レンズ群Ｇ６の使用倍率 β6w：広角端における第６レンズ群Ｇ６の使用倍率 ｆｗ：広角端における光学系全体の焦点距離 ｆｔ：望遠端における光学系全体の焦点距離

【００３０】条件式（１）は、レンズ系全体での変倍に
対する第６レンズ群Ｇ６の変倍を担う割合を規定する条
件式であり、レンズ系の短縮化と高変倍化との両立を図
るための条件式である。条件式（１）の上限値を上回っ
た場合、レンズ系全体での変倍に対する第６レンズ群Ｇ
６の変倍を担う割合が大きくなりすぎて、第６レンズ群
Ｇ６において変倍時に発生する軸外収差の変動を抑える
ことができなくなってしまう。

【００３１】逆に、条件式（１）の下限値を下回った場
合、レンズ系全体での変倍に対する第６レンズ群Ｇ６の
変倍を担う割合が小さくなりすぎて、所定の変倍比を得
るには第２レンズ群Ｇ２乃至第５レンズ群Ｇ５の変倍の
負担が大きくなりすぎる。このため、第２レンズ群Ｇ２
乃至第５レンズ群Ｇ５の各レンズ群の簡易構成化が難し
くなり、その結果レンズ系が大型化してしまう。なお、
さらに小型化や簡易構成化を図るには、条件式（１）の
下限値を０．５とすることが望ましい。

【００３２】また、本発明では、以下の条件式（２）を
満足することが好ましい。 ０．９＜ｆ１／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2 ＜１．３ （２） ここで、 ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離

【００３３】条件式（２）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点
距離を規定する条件式であり、望遠端におけるレンズ全
長の短縮化と第１レンズ群Ｇ１のレンズ径の小型化との
バランスを図るための条件式である。条件式（２）の上
限値を上回った場合、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離が正
に大きくなるので、広角端において第１レンズ群Ｇ１を
通過する軸外光束が光軸に近づく。その結果、第１レン
ズ群Ｇ１のレンズ径の小型化を図ることができるが、望
遠端におけるレンズ全長が大型化してしまう。

【００３４】逆に、条件式（２）の下限値を下回った場
合、確かに望遠端でのレンズ全長の短縮化を図ることが
できるが、広角端において第１レンズ群Ｇ１を通過する
軸外光束が光軸から離れてしまう。このため、第１レン
ズ群Ｇ１のレンズ径の小型化を図ることができなくなっ
てしまう。なお、望遠端におけるレンズ全長の短縮化を
さらに図るには、条件式（２）の上限値を１．２とする
ことが望ましい。

【００３５】また、本発明では、以下の条件式（３）お
よび（４）を満足することが好ましい。 ０＜（Ｄ23T −Ｄ23W ）・ｆｗ／（ｆ２・ｆ３）＜０．１ （３） ０＜（Ｄ45T −Ｄ45W ）・ｆｗ／（ｆ４・ｆ５）＜０．３ （４）

【００３６】ここで、 Ｄ23W ：広角端における第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ
群Ｇ３との軸上空気間隔 Ｄ23T ：望遠端における第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ
群Ｇ３との軸上空気間隔 Ｄ45W ：広角端における第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ
群Ｇ５との軸上空気間隔 Ｄ45T ：望遠端における第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ
群Ｇ５との軸上空気間隔

【００３７】ｆ２ ：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離 ｆ３ ：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離 ｆ４ ：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離 ｆ５ ：第５レンズ群Ｇ５の焦点距離

【００３８】条件式（３）は、第２レンズ群Ｇ２と第３
レンズ群Ｇ３との合成屈折力の変化量を規定する条件式
である。第２レンズ群Ｇ２の屈折力をφ２とし、第３レ
ンズ群Ｇ３の屈折力をφ３とし、広角端および望遠端に
おける第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との主点間
隔をそれぞれｄｗおよびｄｔとすると、広角端および望
遠端における合成屈折力φ23ｗおよびφ23ｔは、それぞ
れ次の式（ａ）および（ｂ）で表される。 φ23ｗ＝φ２＋φ３−φ２・φ３・ｄｗ （ａ） φ23ｔ＝φ２＋φ３−φ２・φ３・ｄｔ （ｂ）

【００３９】また、広角端と望遠端との間における第２
レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔の変
化量ΔＤ23は、次の式（ｃ）で表される。 ΔＤ23＝（Ｄ23T −Ｄ23W ）＝ｄｔ−ｄｗ （ｃ） さらに、広角端と望遠端との間における第２レンズ群Ｇ
２と第３レンズ群Ｇ３との合成屈折力の差Δφ23は、次
の式（ｄ）で表される。 Δφ23＝φ23ｗ−φ23ｔ＝φ２・φ３・ΔＤ23 （ｄ） 従って、条件式（３）を、次の式（ｅ）のように変形す
ることができる。 ０＜ｆｗ／Δφ23＜０．１ （ｅ）

【００４０】条件式（３）の上限値を上回った場合、望
遠端における第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との
合成屈折力φ23ｔが負に大きくなるので、望遠端におい
てレンズ全長の短縮化を図ることができなくなってしま
う。逆に、条件式（３）の下限値を下回った場合、第２
レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との変倍を担う割合が
小さくなりすぎて、変倍負担の均等化を図ることができ
なくなる。したがって、所定の変倍比を得ようとする
と、変倍による諸収差の変動、特に軸外収差の変動を抑
えることができなくなってしまう。

【００４１】条件式（４）は、第４レンズ群Ｇ４と第５
レンズ群Ｇ５との合成屈折力の変化量を規定する条件式
である。条件式（４）の上限値を上回った場合、広角端
において第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との合成
屈折力が極端に正に大きくなる。その結果、充分なバッ
クフォーカスが得られなくなるとともに、第６レンズ群
Ｇ６を通過する軸外光束が光軸から離れるのでレンズ径
の小型化を図ることができなくなってしまう。

【００４２】逆に、条件式（４）の下限値を下回った場
合、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との変倍を担
う割合が小さくなりすぎて、変倍負担の均等化を図るこ
とができなくなる。したがって、所定の変倍比を得よう
とすると、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５とで変
倍時に発生する軸外収差の変動を抑えることができなく
なってしまう。本発明において、第４レンズ群Ｇ４およ
び第５レンズ群Ｇ５をさらに積極的に変倍に寄与させる
には、条件式（４）の下限値を０．０５とすることが望
ましい。

【００４３】また、別の局面から見れば、本発明の変倍
光学系は、レンズ群Ｇａ（第２レンズ群Ｇ２に対応）
と、該レンズ群Ｇａの像側に配置されたレンズ群Ｇｂ
（第３レンズ群Ｇ３に対応）と、該レンズ群Ｇｂの像側
に配置されたレンズ群Ｇｃ（第４レンズ群Ｇ４に対応）
と、該レンズ群Ｇｃの像側に配置されたレンズ群Ｇｄ
（第５レンズ群Ｇ５に対応）とを含んでいる。そして、
広角端から望遠端への変倍に際して、レンズ群Ｇａ（第
２レンズ群Ｇ２）とレンズ群Ｇｄ（第５レンズ群Ｇ５）
とは一体的に移動し、レンズ群Ｇｂ（第３レンズ群Ｇ
３）とレンズ群Ｇｃ（第４レンズ群Ｇ４）とは互いに異
なる速度で移動する。

【００４４】また、レンズ系（最も物体側の面から最も
像側の面まで）の中央付近に、開口絞りＳを配置するこ
とが望ましい。特に、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群
Ｇ３との間、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との
間、あるいは第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との
間に、開口絞りＳを配置することが好ましい。さらに、
本発明においては、いずれかのレンズ面に非球面を導入
することにより、さらに高変倍化を図ったり、高性能化
や大口径化を図ることができることはいうまでもない。
また、合焦に際しては、レンズ系のうち一部のレンズ群
を移動させることにより、無限遠物体から近距離物体ま
で良好な結像性能を得ることができる。

【００４５】

【実施例】以下、本発明の各実施例を、添付図面に基づ
いて説明する。図１は、本発明の各実施例にかかる変倍
光学系の屈折力配分および広角端（Ｗ）から望遠端
（Ｔ）への変倍時における各レンズ群の移動の様子を示
す図である。図１に示すように、本発明の各実施例にか
かる変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有す
る第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ
群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正
の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有
する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レン
ズ群Ｇ６とを備えている。そして、広角端から望遠端へ
の変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２
との間隔は増大し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ
４との間隔は減少し、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群
Ｇ６との間隔は減少するように、各レンズ群が物体側に
移動する。なお、各実施例において、第２レンズ群Ｇ２
と第５レンズ群Ｇ５とは、変倍中常に一体的に移動して
いる。

【００４６】非球面の形状は、光軸に垂直な方向の高さ
をｙ、高さｙにおける光軸方向の変位量をＳ（ｙ）、基
準の曲率半径（頂点曲率半径）をＲ、円錐係数をκ、ｎ
次の非球面係数をＣn としたとき、以下の数式（ｆ）で
表される。

【数１】 Ｓ（ｙ）＝（ｙ² ／Ｒ）／〔１＋（１−κ・ｙ² ／Ｒ² ）^1/2 〕 ＋Ｃ₄ ・ｙ⁴ ＋Ｃ₆ ・ｙ⁶ ＋Ｃ₈ ・ｙ⁸ ＋Ｃ₁₀・ｙ¹⁰＋・・・ （ｆ） 各実施例の諸元表中の非球面には、面番号の右側に＊印
を付している

【００４７】〔実施例１〕図２は、本発明の第１実施例
にかかる変倍光学系のレンズ構成を示す図である。図２
の変倍光学系は、両凸レンズと物体側に凹面を向けた負
メニスカスレンズとの接合正レンズＬ１からなる第１レ
ンズ群Ｇ１と、両凹レンズＬ２１および両凸レンズＬ２
２からなる第２レンズ群Ｇ２と、両凹レンズＬ３からな
る第３レンズ群Ｇ３と、両凸レンズＬ４からなる第４レ
ンズ群Ｇ４と、両凸レンズと物体側に凹面を向けた負メ
ニスカスレンズとの接合正レンズＬ５からなる第５レン
ズ群Ｇ５と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ
Ｌ６１、両凹レンズＬ６２、および物体側に凹面を向け
た負メニスカスレンズＬ６３からなる第６レンズ群Ｇ６
とから構成されている。

【００４８】また、開口絞りＳは、第４レンズ群Ｇ４と
第５レンズ群Ｇ５との間に配置され、広角端から望遠端
への変倍に際して第５レンズ群Ｇ５と一体的に移動す
る。図２は、広角端における各レンズ群の位置関係を示
しており、望遠端への変倍時には図１に矢印で示すズー
ム軌道に沿って光軸上を移動する。

【００４９】次の表（１）に、本発明の実施例１の諸元
の値を掲げる。表（１）において、ｆは焦点距離を、Ｆ
NOはＦナンバーを、２ωは画角を、Ｂｆはバックフォー
カスを表す。さらに、面番号は光線の進行する方向に沿
った物体側からのレンズ面の順序を、屈折率およびアッ
ベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する値
を示している。

【００５０】

【表１】ｆ＝ 38.62〜 75.00〜 121.24mm ＦNO＝ 4.6 〜 7.0 〜 9.0 ２ω＝ 59.46〜 31.27〜 19.65 ゜ （変倍における可変間隔） ｆ 38.6241 74.9954 121.2373 d3 2.1250 12.0454 20.4730 d7 1.2473 2.4433 3.2500 d9 5.2555 2.8634 1.2500 d11 2.4973 3.6933 4.5000 d15 17.7619 10.8985 6.1892 Bf 9.3746 27.7261 45.5503 （条件対応値） β6t＝ ２．６３９ β6w＝ １．３１６ ｆ１＝ ７４．８０３ ｆ２＝−１９３．３８８ ｆ３＝ −２５．４６０ ｆ４＝ ３５．６２５ ｆ５＝ ３８．６３７ （１）（β6t／β6w）／（ｆｔ／ｆｗ） ＝０．６３９ （２）ｆ１／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2 ＝１．０９３ （３）（Ｄ23T −Ｄ23W ）・ｆｗ／（ｆ２・ｆ３）＝０．０１６ （４）（Ｄ45T −Ｄ45W ）・ｆｗ／（ｆ４・ｆ５）＝０．０５６

【００５１】図３乃至図５は実施例１の諸収差図であ
る。図３は広角端（最短焦点距離状態）における諸収差
図であり、図４は中間焦点距離状態における諸収差図で
あり、図５は望遠端（最長焦点距離状態）における諸収
差図である。各収差図において、ＦNOはＦナンバーを、
Ｙは像高を、Ａは各像高に対する画角をそれぞれ示して
いる。また、非点収差を示す収差図において実線はサジ
タル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示してい
る。さらに、球面収差を示す収差図において破線は正弦
条件（サインコンディション）を示している。各収差図
から明らかなように、本実施例では、各焦点距離状態に
おいて諸収差が良好に補正されていることがわかる。

【００５２】〔実施例２〕図６は、本発明の第２実施例
にかかる変倍光学系のレンズ構成を示す図である。図６
の変倍光学系は、両凸レンズと物体側に凹面を向けた負
メニスカスレンズとの接合正レンズＬ１からなる第１レ
ンズ群Ｇ１と、両凹レンズＬ２１および両凸レンズＬ２
２からなる第２レンズ群Ｇ２と、両凹レンズと物体側に
凸面を向けた正メニスカスレンズとの接合負レンズＬ３
からなる第３レンズ群Ｇ３と、両凸レンズＬ４からなる
第４レンズ群Ｇ４と、両凸レンズと物体側に凹面を向け
た負メニスカスレンズとの接合正レンズＬ５からなる第
５レンズ群Ｇ５と、物体側に凹面を向けた正メニスカス
レンズＬ６１、両凹レンズＬ６２、および物体側に凹面
を向けた負メニスカスレンズＬ６３からなる第６レンズ
群Ｇ６とから構成されている。

【００５３】また、開口絞りＳは、第４レンズ群Ｇ４と
第５レンズ群Ｇ５との間に配置され、広角端から望遠端
への変倍に際して第５レンズ群Ｇ５と一体的に移動す
る。図６は、広角端における各レンズ群の位置関係を示
しており、望遠端への変倍時には図１に矢印で示すズー
ム軌道に沿って光軸上を移動する。

【００５４】次の表（２）に、本発明の実施例２の諸元
の値を掲げる。表（２）において、ｆは焦点距離を、Ｆ
NOはＦナンバーを、２ωは画角を、Ｂｆはバックフォー
カスを表す。さらに、面番号は光線の進行する方向に沿
った物体側からのレンズ面の順序を、屈折率およびアッ
ベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する値
を示している。

【００５５】

【表２】ｆ＝ 38.62〜 75.00〜 121.25mm ＦNO＝ 4.4 〜 6.8 〜 9.0 ２ω＝ 59.34〜 31.17〜 19.65 ゜ （変倍における可変間隔） ｆ 38.6248 75.0000 121.2495 d3 2.1250 11.7830 19.1049 d7 1.3442 2.5176 3.2500 d10 5.0616 2.7148 1.2500 d12 2.5942 3.7676 4.5000 d16 16.8325 10.6206 6.4559 Bf 9.3750 27.1811 45.7793 （条件対応値） β6t＝ ２．８０８ β6w＝ １．３６６ ｆ１＝ ７５．８２６ ｆ２＝−４８５．８７５ ｆ３＝ −２３．２５８ ｆ４＝ ３５．６２５ ｆ５＝ ３７．５２０ （１）（β6t／β6w）／（ｆｔ／ｆｗ） ＝０．６５５ （２）ｆ１／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2 ＝１．１０８ （３）（Ｄ23T −Ｄ23W ）・ｆｗ／（ｆ２・ｆ３）＝０．００６ （４）（Ｄ45T −Ｄ45W ）・ｆｗ／（ｆ４・ｆ５）＝０．０５５

【００５６】図７乃至図９は実施例２の諸収差図であ
る。図７は広角端における諸収差図であり、図８は中間
焦点距離状態における諸収差図であり、図９は望遠端に
おける諸収差図である。各収差図において、ＦNOはＦナ
ンバーを、Ｙは像高を、Ａは各像高に対する画角をそれ
ぞれ示している。また、非点収差を示す収差図において
実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面
を示している。さらに、球面収差を示す収差図において
破線は正弦条件（サインコンディション）を示してい
る。各収差図から明らかなように、本実施例では、各焦
点距離状態において諸収差が良好に補正されていること
がわかる。

【００５７】〔実施例３〕図１０は、本発明の第３実施
例にかかる変倍光学系のレンズ構成を示す図である。図
１０の変倍光学系は、両凸レンズと物体側に凹面を向け
た負メニスカスレンズとの接合正レンズＬ１からなる第
１レンズ群Ｇ１と、両凹レンズＬ２１および両凸レンズ
Ｌ２２からなる第２レンズ群Ｇ２と、両凹レンズと物体
側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの接合負レンズ
Ｌ３からなる第３レンズ群Ｇ３と、両凸レンズＬ４から
なる第４レンズ群Ｇ４と、両凸レンズと物体側に凹面を
向けた負メニスカスレンズとの接合正レンズＬ５からな
る第５レンズ群Ｇ５と、物体側に凹面を向けた正メニス
カスレンズＬ６１、両凹レンズＬ６２、および物体側に
凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６３からなる第６レ
ンズ群Ｇ６とから構成されている。

【００５８】また、開口絞りＳは、第４レンズ群Ｇ４と
第５レンズ群Ｇ５との間に配置され、広角端から望遠端
への変倍に際して第５レンズ群Ｇ５と一体的に移動す
る。図１０は、広角端における各レンズ群の位置関係を
示しており、望遠端への変倍時には図１に矢印で示すズ
ーム軌道に沿って光軸上を移動する。

【００５９】次の表（３）に、本発明の実施例３の諸元
の値を掲げる。表（３）において、ｆは焦点距離を、Ｆ
NOはＦナンバーを、２ωは画角を、Ｂｆはバックフォー
カスを表す。さらに、面番号は光線の進行する方向に沿
った物体側からのレンズ面の順序を、屈折率およびアッ
ベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する値
を示している。

【００６０】

【表３】ｆ＝ 38.62〜 75.00〜 121.26mm ＦNO＝ 4.4 〜 6.7 〜 9.0 ２ω＝ 59.31〜 31.15〜 19.63 ゜ （変倍における可変間隔） ｆ 38.6216 75.0034 121.2576 d3 2.1250 11.6744 18.8249 d7 1.9563 3.1258 3.8750 d10 5.0874 2.7483 1.2500 d12 2.5813 3.7508 4.5000 d16 15.9874 10.0306 6.1617 Bf 9.3749 27.2374 45.8662 （条件対応値） β6t＝ ２．８７９ β6w＝ １．３９３ ｆ１＝ ７６．８２９ ｆ２＝−６１６．５９４ ｆ３＝ −２３．３３２ ｆ４＝ ３５．６２５ ｆ５＝ ３６．２６６ （１）（β6t／β6w）／（ｆｔ／ｆｗ） ＝０．６５８ （２）ｆ１／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2 ＝１．１２３ （３）（Ｄ23T −Ｄ23W ）・ｆｗ／（ｆ２・ｆ３）＝０．００５ （４）（Ｄ45T −Ｄ45W ）・ｆｗ／（ｆ４・ｆ５）＝０．０３６

【００６１】図１１乃至図１３は実施例３の諸収差図で
ある。図１１は広角端における諸収差図であり、図１２
は中間焦点距離状態における諸収差図であり、図１３は
望遠端における諸収差図である。各収差図において、Ｆ
NOはＦナンバーを、Ｙは像高を、Ａは各像高に対する画
角をそれぞれ示している。また、非点収差を示す収差図
において実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオ
ナル像面を示している。さらに、球面収差を示す収差図
において破線は正弦条件（サインコンディション）を示
している。各収差図から明らかなように、本実施例で
は、各焦点距離状態において諸収差が良好に補正されて
いることがわかる。

【００６２】〔実施例４〕図１４は、本発明の第４実施
例にかかる変倍光学系のレンズ構成を示す図である。図
１４の変倍光学系は、両凸レンズと物体側に凹面を向け
た負メニスカスレンズとの接合正レンズＬ１からなる第
１レンズ群Ｇ１と、両凹レンズと両凸レンズとの接合負
レンズＬ２からなる第２レンズ群Ｇ２と、両凹レンズと
両凸レンズとの接合負レンズＬ３からなる第３レンズ群
Ｇ３と、両凸レンズＬ４からなる第４レンズ群Ｇ４と、
両凸レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズ
との接合正レンズＬ５からなる第５レンズ群Ｇ５と、物
体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６１、両凹レ
ンズＬ６２、および物体側に凹面を向けた負メニスカス
レンズＬ６３からなる第６レンズ群Ｇ６とから構成され
ている。

【００６３】また、開口絞りＳは、第４レンズ群Ｇ４と
第５レンズ群Ｇ５との間に配置され、広角端から望遠端
への変倍に際して第５レンズ群Ｇ５と一体的に移動す
る。図１４は、広角端における各レンズ群の位置関係を
示しており、望遠端への変倍時には図１に矢印で示すズ
ーム軌道に沿って光軸上を移動する。

【００６４】次の表（４）に、本発明の実施例４の諸元
の値を掲げる。表（４）において、ｆは焦点距離を、Ｆ
NOはＦナンバーを、２ωは画角を、Ｂｆはバックフォー
カスを表す。さらに、面番号は光線の進行する方向に沿
った物体側からのレンズ面の順序を、屈折率およびアッ
ベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する値
を示している。

【００６５】

【表４】ｆ＝ 38.62〜 75.00〜 121.25mm ＦNO＝ 4.3 〜 6.7 〜 9.0 ２ω＝ 58.31〜 30.96〜 19.52 ゜ （変倍における可変間隔） ｆ 38.6216 75.0000 121.2835 d3 1.8750 11.4665 18.2630 d6 2.0080 3.0822 3.8750 d9 4.9840 2.8356 1.2500 d11 2.6330 3.7072 4.5000 d15 15.8165 9.2173 5.2833 Bf 9.3936 27.4144 46.5512 （条件対応値） β6t＝ ２．８３３ β6w＝ １．３４５ ｆ１＝ ７７．５１１ ｆ２＝−１５８．３７６ ｆ３＝ −２５．１４２ ｆ４＝ ３４．６９３ ｆ５＝ ３７．５５１ （１）（β6t／β6w）／（ｆｔ／ｆｗ） ＝０．６７１ （２）ｆ１／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2 ＝１．１３３ （３）（Ｄ23T −Ｄ23W ）・ｆｗ／（ｆ２・ｆ３）＝０．０１８ （４）（Ｄ45T −Ｄ45W ）・ｆｗ／（ｆ４・ｆ５）＝０．１１１

【００６６】図１５乃至図１７は実施例４の諸収差図で
ある。図１５は広角端における諸収差図であり、図１６
は中間焦点距離状態における諸収差図であり、図１７は
望遠端における諸収差図である。各収差図において、Ｆ
NOはＦナンバーを、Ｙは像高を、Ａは各像高に対する画
角をそれぞれ示している。また、非点収差を示す収差図
において実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオ
ナル像面を示している。さらに、球面収差を示す収差図
において破線は正弦条件（サインコンディション）を示
している。各収差図から明らかなように、本実施例で
は、各焦点距離状態において諸収差が良好に補正されて
いることがわかる。

【００６７】〔実施例５〕図１８は、本発明の第５実施
例にかかる変倍光学系のレンズ構成を示す図である。図
１８の変倍光学系は、両凸レンズと物体側に凹面を向け
た負メニスカスレンズとの接合正レンズＬ１からなる第
１レンズ群Ｇ１と、両凹レンズと両凸レンズとの接合負
レンズＬ２からなる第２レンズ群Ｇ２と、両凹レンズと
両凸レンズとの接合負レンズＬ３からなる第３レンズ群
Ｇ３と、両凸レンズＬ４からなる第４レンズ群Ｇ４と、
両凸レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズ
との接合正レンズＬ５からなる第５レンズ群Ｇ５と、物
体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６１、両凹レ
ンズＬ６２、および物体側に凹面を向けた負メニスカス
レンズＬ６３からなる第６レンズ群Ｇ６とから構成され
ている。

【００６８】また、開口絞りＳは、第４レンズ群Ｇ４と
第５レンズ群Ｇ５との間に配置され、広角端から望遠端
への変倍に際して第５レンズ群Ｇ５と一体的に移動す
る。図１８は、広角端における各レンズ群の位置関係を
示しており、望遠端への変倍時には図１に矢印で示すズ
ーム軌道に沿って光軸上を移動する。

【００６９】次の表（５）に、本発明の実施例５の諸元
の値を掲げる。表（５）において、ｆは焦点距離を、Ｆ
NOはＦナンバーを、２ωは画角を、Ｂｆはバックフォー
カスを表す。さらに、面番号は光線の進行する方向に沿
った物体側からのレンズ面の順序を、屈折率およびアッ
ベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する値
を示している。

【００７０】

【表５】ｆ＝ 38.62〜 75.00〜 121.25mm ＦNO＝ 4.3 〜 6.7 〜 9.0 ２ω＝ 58.31〜 30.96〜 19.52 ゜ （変倍における可変間隔） ｆ 38.6216 74.6418 121.2835 d3 1.8750 11.4665 18.2630 d6 2.0080 3.0822 3.8750 d9 4.9840 2.8356 1.2500 d11 2.6330 3.7072 4.5000 d15 15.8165 9.2173 5.2833 Bf 9.3936 27.4144 46.5512 （条件対応値） β6t＝ ２．８１２ β6w＝ １．３３５ ｆ１＝ ７７．６５１ ｆ２＝−１７６．５９９ ｆ３＝ −２４．９４８ ｆ４＝ ３４．２３５ ｆ５＝ ３８．５６０ （１）（β6t／β6w）／（ｆｔ／ｆｗ） ＝０．６７１ （２）ｆ１／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2 ＝１．１３５ （３）（Ｄ23T −Ｄ23W ）・ｆｗ／（ｆ２・ｆ３）＝０．０１６ （４）（Ｄ45T −Ｄ45W ）・ｆｗ／（ｆ４・ｆ５）＝０．１０９

【００７１】図１９乃至図２１は実施例５の諸収差図で
ある。図１９は広角端における諸収差図であり、図２０
は中間焦点距離状態における諸収差図であり、図２１は
望遠端における諸収差図である。各収差図において、Ｆ
NOはＦナンバーを、Ｙは像高を、Ａは各像高に対する画
角をそれぞれ示している。また、非点収差を示す収差図
において実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオ
ナル像面を示している。さらに、球面収差を示す収差図
において破線は正弦条件（サインコンディション）を示
している。各収差図から明らかなように、本実施例で
は、各焦点距離状態において諸収差が良好に補正されて
いることがわかる。

【００７２】なお、本発明の変倍光学系においては、レ
ンズ系を構成する一部のレンズ群を光軸とほぼ直交する
方向に適宜移動（偏心）させることにより、手振れ等に
起因する像位置の変動の補正をして、いわゆる防振効果
を得ることも可能である。

【００７３】

【効果】以上説明したように、本発明によれば、小型化
を図りながら、高変倍化と高性能化との両立が可能な変
倍光学系を実現することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の各実施例にかかる変倍光学系の屈折力
配分および広角端から望遠端への変倍時における各レン
ズ群の移動の様子を示す図である。

【図２】本発明の第１実施例にかかる変倍光学系のレン
ズ構成を示す図である。

【図３】実施例１の広角端における諸収差図である。

【図４】実施例１の中間焦点距離における諸収差図であ
る。

【図５】実施例１の望遠端における諸収差図である。

【図６】本発明の第２実施例にかかる変倍光学系のレン
ズ構成を示す図である。

【図７】実施例２の広角端における諸収差図である。

【図８】実施例２の中間焦点距離における諸収差図であ
る。

【図９】実施例２の望遠端における諸収差図である。

【図１０】本発明の第３実施例にかかる変倍光学系のレ
ンズ構成を示す図である。

【図１１】実施例３の広角端における諸収差図である。

【図１２】実施例３の中間焦点距離における諸収差図で
ある。

【図１３】実施例３の望遠端における諸収差図である。

【図１４】本発明の第４実施例にかかる変倍光学系のレ
ンズ構成を示す図である。

【図１５】実施例４の広角端における諸収差図である。

【図１６】実施例４の中間焦点距離における諸収差図で
ある。

【図１７】実施例４の望遠端における諸収差図である。

【図１８】本発明の第５実施例にかかる変倍光学系のレ
ンズ構成を示す図である。

【図１９】実施例５の広角端における諸収差図である。

【図２０】実施例５の中間焦点距離における諸収差図で
ある。

【図２１】実施例５の望遠端における諸収差図である。

【符号の説明】

Ｇ１ 第１レンズ群 Ｇ２ 第２レンズ群 Ｇ３ 第３レンズ群 Ｇ４ 第４レンズ群 Ｇ５ 第５レンズ群 Ｇ６ 第６レンズ群 Ｓ 開口絞り

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 物体側から順に、正の屈折力を有する第
   １レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ
   ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈
   折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する
   第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群
   Ｇ６とを備え、 広角端から望遠端への変倍に際して、前記第１レンズ群
   Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２との間隔は増大し、前記第
   ３レンズ群Ｇ３と前記第４レンズ群Ｇ４との間隔は減少
   し、前記第５レンズ群Ｇ５と前記第６レンズ群Ｇ６との
   間隔は減少するように、少なくとも前記第１レンズ群Ｇ
   １および前記第６レンズ群Ｇ６は物体側に移動すること
   を特徴とする変倍光学系。
2. 【請求項２】 望遠端における前記第６レンズ群Ｇ６の
   使用倍率をβ6tとし、広角端における前記第６レンズ群
   Ｇ６の使用倍率をβ6wとし、広角端における光学系全体
   の焦点距離をｆｗとし、望遠端における光学系全体の焦
   点距離をｆｔとしたとき、 ０．４＜（β6t／β6w）／（ｆｔ／ｆｗ）＜０．８ の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変
   倍光学系。
3. 【請求項３】 前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１
   とし、広角端における光学系全体の焦点距離をｆｗと
   し、望遠端における光学系全体の焦点距離をｆｔとした
   とき、 ０．９＜ｆ１／（ｆｗ・ｆｔ）^1/2 ＜１．３ の条件を満足することを特徴とする請求項１または２に
   記載の変倍光学系。
4. 【請求項４】 広角端における前記第２レンズ群Ｇ２と
   前記第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔をＤ23W とし、
   望遠端における前記第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ
   群Ｇ３との軸上空気間隔をＤ23T とし、広角端における
   前記第４レンズ群Ｇ４と前記第５レンズ群Ｇ５との軸上
   空気間隔をＤ45W とし、望遠端における前記第４レンズ
   群Ｇ４と前記第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔をＤ45
   T とし、前記第２レンズ群Ｇ２の焦点距離をｆ２とし、
   前記第３レンズ群Ｇ３の焦点距離をｆ３とし、前記第４
   レンズ群Ｇ４の焦点距離をｆ４とし、前記第５レンズ群
   Ｇ５の焦点距離をｆ５とし、広角端における光学系全体
   の焦点距離をｆｗとしたとき、 ０＜（Ｄ23T −Ｄ23W ）・ｆｗ／（ｆ２・ｆ３）＜０．１ ０＜（Ｄ45T −Ｄ45W ）・ｆｗ／（ｆ４・ｆ５）＜０．３ の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至３のい
   ずれか１項に記載の変倍光学系。
5. 【請求項５】 広角端から望遠端への変倍に際して、前
   記第２レンズ群Ｇ２と前記第５レンズ群Ｇ５とは一体的
   に移動することを特徴とする請求項１乃至４のいずれか
   １項に記載の変倍光学系。
6. 【請求項６】 レンズ群Ｇａと、該レンズ群Ｇａの像側
   に配置されたレンズ群Ｇｂと、該レンズ群Ｇｂの像側に
   配置されたレンズ群Ｇｃと、該レンズ群Ｇｃの像側に配
   置されたレンズ群Ｇｄとを含み、広角端から望遠端への
   変倍に際して、前記レンズ群Ｇａと前記レンズ群Ｇｄと
   は一体的に移動し、前記レンズ群Ｇｂと前記レンズ群Ｇ
   ｃとは互いに異なる速度で移動することを特徴とする変
   倍光学系。
7. 【請求項７】 前記レンズ群Ｇａは負の屈折力を有し、
   前記レンズ群Ｇｄは正の屈折力を有することを特徴とす
   る請求項６に記載の変倍光学系。