JPH06337354A

JPH06337354A - ズームレンズ

Info

Publication number: JPH06337354A
Application number: JP5124558A
Authority: JP
Inventors: Atsushi Shibayama; 敦史芝山
Original assignee: Nikon Corp
Current assignee: Nikon Corp
Priority date: 1993-05-27
Filing date: 1993-05-27
Publication date: 1994-12-06
Also published as: US5557470A

Abstract

(57)【要約】【目的】小型な標準ズームレンズの提供。【構成】物体側より順に、正の屈折力を持つ第１レンズ
群と、負の屈折力を持つ第２レンズ群と、正の屈折力を
持つ第３レンズ群と、正の屈折力を持つ第４レンズ群と
を有し、広角端から望遠端への変倍に際して、第１レン
ズ群と第２レンズ群との空気間隔は増大し、第２レンズ
群と第３レンズ群との空気間隔は減少し、その変倍範囲
に有効画面の対角線の長さに等しい焦点距離を含むズー
ムレンズであり、かつ諸条件を満足する構成である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ズームレンズ、特に一
眼レフカメラに適した高変倍率を有する小型の標準ズー
ムレンズに関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、ズームレンズの小型化・高倍率化
が進み、各種のズームレンズが提案されている。画面の
対角線の長さにほぼ等しい焦点距離を含む、いわゆる標
準ズームレンズの分野でも、（１）負・正の２群ズーム
レンズや、（２）正・負・正・負の４群ズームレンズ
や、（３）正・負・正・正の４群ズームレンズが提案さ
れている。

【０００３】上記（１）の負・正の２群ズームレンズ
は、小型で、構成枚数が少なく、組立精度の公差も比較
的ゆるく、低コスト化が可能であり、従来から広く用い
られている。さらに、従来は、２倍程度のズーム比を持
つものが主流であったが、近年は高倍率化が進み、例え
ば特開平１−２３９５１６号公報に提案されているよう
に２．５倍程度のズーム比を持つものが実用化されてい
る。

【０００４】上記（２）の正・負・正・負の４群ズーム
レンズは、最終レンズ群を負レンズ群としているためテ
レフォトタイプのパワー配置となっており、小型化に適
している。このタイプで小型化と高変倍化を両立させた
ものが、例えば特開平４−３０９９１３号公報等で提案
されている。上記（３）の正・負・正・正の４群ズーム
レンズは、正の第３レンズ群と正の第４レンズ群の間隔
をズーミングの際に、フローティング的に変化させるこ
とができ、ズーミング時の諸収差の変動を抑えることが
可能であり、高変倍化に適している。このタイプで小型
化と高変倍化を両立させたものが、例えば特開平３−７
５７１２号公報等で提案されている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記
（１）の負・正の２群ズームレンズにおいて、２．５倍
を越えるズーム比を得ようとすると諸収差の補正が困難
となり、構成枚数の増大や大型化を招いてしまう。更
に、小型化及び高倍率化するために、各レンズ群のパワ
ーを強く使う必要上、組立精度の公差も厳しくなりがち
であった。

【０００６】上記（２）の正・負・正・負の４群ズーム
レンズにおいては、収差補正上は、実質的に正・負・正
の３群ズームレンズに近く、ズーミング時の収差変動、
特に像面湾曲の変動を抑えるのが困難であった。上記
（３）の正・負・正・正の４群ズームレンズにおいて
は、小型化と高変倍化、高性能化の両立が可能であった
が、第３レンズ群と第４レンズ群の光軸に、ずれ（シフ
ト偏心）や傾き（チルト偏心）があると、結像性能の劣
化が大きく、そのため第３レンズ群と第４レンズ群との
間の組立精度の公差が厳しくなりやすいという欠点があ
り、低コスト化が困難であった。

【０００７】本発明においては、上記（３）の正・負・
正・正の４群ズームレンズタイプを採用し、高変倍比化
と高性能化の両立を可能にしつつ、組立精度の公差が緩
く、低コスト化が可能な小型の標準ズームレンズの提供
を目的としている。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明は、物体側より順
に、正の屈折力を持つ第１レンズ群と、負の屈折力を持
つ第２レンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ群と、
正の屈折力を持つ第４レンズ群とを有し、広角端から望
遠端への変倍に際して、第１レンズ群と第２レンズ群と
の空気間隔は増大し、第２レンズ群と第３レンズ群との
空気間隔は減少し、その変倍範囲に有効画面の対角線の
長さに等しい焦点距離を含むズームレンズにおいて、ズ
ームレンズの広角端における焦点距離をｆW とし、前記
第１レンズ群の焦点距離をｆ1 とし、前記第３レンズ群
の焦点距離をｆ3 とし、前記第４レンズ群の焦点距離を
ｆ4 とし、広角端における前記第３レンズ群と前記第４
レンズ群との空気間隔をｅ3Wとし、望遠端における前記
第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔をｅ3Tと
するとき、以下の諸条件を満足する構成である。（１）１．５＜ｆ1 ／ｆW ＜２．２（２）０．６５＜ｆ3 ／ｆ4 ＜１．５０（３）０．０４＜（ｅ3W−ｅ3T）／ｆW ＜０．１４更に、第３レンズ群は、物体側から順に、正レンズと負
レンズとを有し、該正レンズと該負レンズは接合されて
おり、第３レンズ群の最も物体側のレンズ面の曲率半径
をｒa とし、第３レンズ群の最も像側のレンズ面の曲率
半径をｒb とするとき、以下の条件を満足する構成であ
る。（４）−０．５＜ｒa ／ｒb ＜−６．０そして、遠距離物体から近距離物体へのフォーカシング
に際し、第２レンズ群を物体方向に移動させて合焦を行
うものである。

【０００９】若しくは、物体側より順に、正の屈折力を
持つ第１レンズ群と、負の屈折力を持つ第２レンズ群
と、正の屈折力を持つ第３レンズ群と、正の屈折力を持
つ第４レンズ群とを有し、広角端から望遠端への変倍に
際して、前記第１レンズ群と第２レンズ群との空気間隔
が増大し、前記第２レンズ群と第３レンズ群との空気間
隔が減少し、第３レンズ群と第４レンズ群との空気間隔
が変化し、その変倍範囲に、有効画面の対角線の長さに
等しい焦点距離を含むズームレンズにおいて、前記第３
レンズ群は、正レンズと負レンズとの接合レンズからな
り、前記正レンズの屈折率をｎ3P、前記正レンズのアッ
ベ数をν3Pとし、前記負レンズの屈折率をｎ3N、前記負
レンズのアッベ数をν3Nとするとき、以下の条件を満足
する構成である。（５）ｎ3N−ｎ3P＞０．１０（６）ν3P−ν3N＞１０そして、第３レンズ群は、物体側から順に、両凸正レン
ズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズとの接合
レンズからなり、該両レンズの接合面の曲率半径をｒ3C
とし、前記第３レンズ群の焦点距離をｆ3 とするとき、
更に、以下の条件を満足するものである。（７）−１．０＜ｒ3C／ｆ3 ＜−０．１また、広角端における第３レンズ群と第４レンズ群との
空気間隔が、望遠端における第３レンズ群と第４レンズ
群との空気間隔より大きいことが好ましい。

【００１０】

【作用】本発明においては、正・負・正・正の４群ズー
ムレンズタイプを採用し、高変倍率化と高性能化を図る
ものである。以下、本発明の各条件式について説明す
る。条件式（１）は、ズームレンズの広角端の焦点距離
ｆW に対する第１レンズ群の焦点距離を定めたものであ
り、ズームレンズの小型化と高変倍率化を両立させるた
めの条件である。条件式（１）の上限を越えると、第１
レンズ群の屈折力が相対的に小さくなるためズームレン
ズ系全体の主点が第１レンズ群に対して像面方向に近づ
き、結果として全長の増大を招き好ましくない。反対
に、条件式（１）の下限を越えると、第１レンズ群単体
でのバックフォーカスが短くなりやすく、このため第１
レンズ群と第２レンズ群の空気間隔のとりうる範囲が狭
くなり、高変倍比を得ることが困難になり好ましくな
い。

【００１１】条件式（２）は、ズームレンズの第３レン
ズ群と第４レンズ群の焦点距離の比を定めたものであ
り、ズームレンズの小型化と第３レンズ群と第４レンズ
群との組立精度の公差の緩和を両立させるための条件で
ある。条件式（２）の上限を越えると、第４レンズ群の
屈折力が第３レンズ群の屈折力に対して相対的に強くな
り、第３レンズ群と第４レンズ群を一体として見た時の
合成主点の位置は、第４レンズ群に近づき、さらに、最
終レンズ群である第４レンズ群の正の屈折力が大きくな
るためバックフォーカスが必要以上に大きくなりやす
い。従って、ズームレンズの全長が大きくなり好ましく
ない。反対に、条件式（２）の下限を越えると、第３レ
ンズ群の屈折力が第４レンズ群の屈折力に対して相対的
に強くなる。このため、第３レンズ群単独での収差補
正、特に球面収差・コマ収差の補正が困難となり、結果
的に第３レンズ群で発生する収差を第４レンズ群で相殺
するような収差構造となる。このような収差構造の場
合、第３レンズ群と第４レンズ群との相対位置に関する
組立精度の公差が厳しくなる。このため、第３レンズ群
と第４レンズ群のレンズ室の内外径や、ズーミングカム
筒に高い加工精度が要求され、かえってコストアップを
招き好ましくない。また、第３レンズ群の構成枚数を多
くして、第３レンズ群単独での収差補正を図ろうとする
と、第３レンズ群の総厚が大きくなり、第２レンズ群と
第３レンズ群との空気間隔、および、第３レンズ群と第
４レンズ群との空気間隔を確保するためにズームレンズ
の全長が大きくなり好ましくない。

【００１２】条件式（３）は、条件式（１）及び（２）
で規定される屈折力配置のもとで、ズーミングに伴う諸
収差、特に像面湾曲・歪曲収差の変動を小さくし、良好
な結像性能を得るための条件である。条件式（３）の上
限を越えると、広角端での第３レンズ群と第４レンズ群
との空気間隔が大きくなり、広角端での全長、および第
４レンズ群のレンズ径の大型化を招き好ましくない。反
対に、条件式（３）の下限を越えると、第３レンズ群と
第４レンズ群との空気間隔の変化が小さくなり、ズーミ
ング時のフローティング効果が、十分得られず諸収差の
ズーム変動を小さく抑えるのが難しくなる。特に、歪曲
収差が広角端で負に、望遠端で正に大きく残存し、補正
が困難となる。

【００１３】また、色収差の補正上、第３レンズ群のレ
ンズ室の簡素化、及び第３レンズ群の組立工程の簡略化
のためにも、第３レンズ群を正レンズと負レンズの接合
レンズとするのが望ましい。さらに、第３レンズ群単独
での球面収差・コマ収差の補正を達成するためには、第
３レンズ群を物体側から順に、両凸正レンズと、物体側
に凹面を向けた凹メニスカスレンズを接合した接合レン
ズとするのが望ましく、その際、第３レンズ群の最も物
体側面の曲率半径と最も像側面の曲率半径の比が、条件
式（４）を満足するのが望ましい。条件式（４）の範囲
を外れると、第３レンズ群において発生する球面収差・
コマ収差の補正が困難になる。

【００１４】さらに、第３レンズ群で発生する球面収差
・コマ収差を良好に補正するには、条件式（５）を満足
するのが望ましく、条件式（５）の下限を越えると変倍
時の球面収差・コマ収差の変動が大きくなり好ましくな
い。また、変倍時の色収差の変動を小さく抑えるために
は条件式（６）を満足するのが望ましく、条件式（６）
の下限を越えると変倍時の軸上色収差・倍率色収差の変
動が大きくなり好ましくない。

【００１５】条件式（５）及び（６）を満足しつつ、さ
らに、球面収差・コマ収差・色収差を良好に補正し、ま
た、第３レンズ群と第４レンズ群との組立精度の公差を
緩和するためには、条件式（７）を満足するのが望まし
い。条件式（７）の上限及び下限のいずれを越えても、
第３レンズ群単体での球面収差・コマ収差・色収差の補
正を両立させるのが難しくなり、変倍時の収差変動の増
大や、高い組立精度の要求を招き好ましくない。

【００１６】尚、この時の第３レンズ群の焦点距離は、
以下の条件範囲とするのが好ましい。（８）０．８＜ｆ3 ／ｆW ＜３．０条件式（８）の下限を越えると、第３レンズ群の屈折力
が過大となり正レンズと負レンズの２枚構成では諸収差
の補正が困難になると共に、第３レンズ群と第４レンズ
群との組立精度の公差が厳しくなりやすく好ましくな
い。反対に、条件式（８）の上限を越えるとズームレン
ズの全長が大きくなり好ましくない。

【００１７】さらに、第２レンズ群の焦点距離をｆ2 と
するとき、以下の条件範囲とするのが好ましい。（９） −１．００＜ｆ2 ／ｆW ＜−０．２５条件式（９）の上限を越えると、第２レンズ群の屈折力
が過大となり諸収差の補正が困難となり好ましくない。
反対に、条件式（９）の下限を越えると第２レンズ群の
屈折力が小さくなり、変倍比の低下やズームレンズの全
長の大型化を招き好ましくない。

【００１８】また、第１レンズ群のレンズ径を小さく構
成するためには、第１レンズ群を光軸方向に移動させて
フォーカシングを行なう、いわゆる前玉繰り出しフォー
カシング方式よりも、第２レンズ群以降のレンズ群を移
動させる、いわゆるインナーフォーカス方式、又はリア
ーフォーカス方式を採用するのが望ましい。本発明の実
施例に示すズームレンズでは、遠距離物体から近距離物
体へのフォーカシングに際し、第２レンズ群を物体方向
に移動させてフォーカシングを行なう事が、フォーカシ
ング移動量を小さくすることが出来て好ましい。

【００１９】

【実施例】以下に，本発明による各実施例について説明
する。〔実施例１〕図１は、実施例１のレンズ構成図であり、
物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレ
ンズと両凸レンズとの接合レンズと、物体側に凸面を向
けた正メニスカスレンズとからなる全体として正屈折力
を有する第１レンズ群Ｇ1 と、物体側に凸面を向けた負
メニスカスレンズと、両凹レンズと物体側に凸面を向け
た正メニスカスレンズとの接合負レンズと、物体側に凸
面を向けた正メニスカスレンズとからなる全体として負
屈折力を有する第２レンズ群Ｇ2 と、絞りＳと、両凸レ
ンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズとの接
合正レンズからなる全体として正屈折力を有する第３レ
ンズ群Ｇ3 と、両凸レンズと両凹レンズとの接合レンズ
と、２枚の両凸レンズと、物体側に凹面を向けた負メニ
スカスレンズとからなる全体として正屈折力を有する第
４レンズ群Ｇ4 から構成している。

【００２０】第２レンズ群の最も物体側のレンズ面は非
球面であり、非球面形状は次の式で与えられる。

【００２１】

【数１】Ｘ（ｙ）＝ｙ²／［ｒ・｛１＋（１−ｋ・ｙ²／ｒ²）^1/2｝］＋C2・ｙ²＋C4・ｙ⁴＋C6・ｙ⁶＋C8・ｙ⁸＋C10 ・ｙ¹⁰ 但し、Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さ
ｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距
離、ｒは近軸の曲率半径、ｋは円錐定数、Ciは第ｉ次の
非球面係数である。

【００２２】広角端から望遠端への変倍に際して、第１
乃至第４レンズ群は、いずれも物体方向に移動し、第１
レンズ群と第２レンズ群との空気間隔は増大し、第２レ
ンズ群と第３レンズ群との空気間隔は減少し、第３レン
ズ群と第４レンズ群との空気間隔は減少する。また、遠
距離物体から近距離物体へのフォーカシングは、第２レ
ンズ群を物体側に移動させて行なう。

【００２３】以下の表１に、本発明における実施例１の
諸元の値を掲げる。実施例の諸元表中のｆは焦点距離、
ＦはＦナンバー、 2ωは画角を表す。そして、左端の数
字は物体側からの順序を表し、ｒはレンズ面の曲率半
径、ｄはレンズ面間隔、ｎ及びνは屈折率及びアッベ数
のｄ線（λ=587.6nm）に対する値である。なお、有効画
面の対角長は４３．２である。

【００２４】

【表１】ｆ＝３６．０００〜１０３．１２５Ｆ＝３．５９〜４．６０２ω＝６４．０〜２２．７゜以下に、変倍における間隔の変化を示す。

【００２５】 f 36.0001 62.5002 103.1251 d 5 2.4977 14.1939 23.5059 d12 16.1129 9.4830 3.7588 d15 6.1968 3.4099 1.9262 B.f 41.7760 51.8087 59.9252 以下に、第６面における非球面形状を示す。

【００２６】ｋ= 0.1000×10 C2 = 0.0000 C4 =-0.2224×10^-5 C6 =-0.4205×10^-7 C8 = 0.2705×10^-9 C10=-0.1013×10^-11 以下に、実施例１の条件対応値を示す。

【００２７】（１）ｆ1 ／ｆW ＝１．９８２（２）ｆ3 ／ｆ4 ＝０．８９５（３）（ｅ3W−ｅ3T）／ｆW ＝０．１１９（４）ｒa ／ｒb ＝−１．０３４（５）ｎ3N−ｎ3P＝０．２８５４９（６） ν3P−ν3N＝２６．４（７）ｒ3C／ｆ3 ＝−０．３２６（８）ｆ3 ／ｆW ＝１．４１６（９）ｆ2 ／ｆW ＝−０．４６７図２、図３、図４は、それぞれ実施例１の広角端での諸
収差図、中間焦点距離状態での諸収差図、望遠端での諸
収差図を示す。各収差図において、Ｈは入射高、ＦNOは
Ｆナンバー、Ｙは像高、ｄはｄ線（λ=587.6nm）及びｇ
はｇ線（λ=435.6nm）を示している。非点収差図におい
て実線はサジタル像面を、破線はメリジオナル像面をそ
れぞれ示す。

【００２８】各収差図から、本実施例は諸収差が良好に
補正され、優れた結像性能を有していることが明らかで
ある。〔実施例２〕図５は、実施例２のレンズ構成図であり、
物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレ
ンズと両凸レンズとの接合レンズと、物体側に凸面を向
けた正メニスカスレンズとからなる全体として正屈折力
を有する第１レンズ群Ｇ1 と、物体側に凸面を向けた負
メニスカスレンズと、両凹レンズと物体側に凸面を向け
た正メニスカスレンズとの接合負レンズと、物体側に凸
面を向けた正メニスカスレンズとからなる全体として負
屈折力を有する第２レンズ群Ｇ2 と、絞りＳと、両凸レ
ンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズとの接
合正レンズからなる全体として正屈折力を有する第３レ
ンズ群Ｇ3 と、両凸レンズと両凹レンズとの接合レンズ
と、２枚の両凸レンズと、物体側に凹面を向けた負メニ
スカスレンズとからなる全体として正屈折力を有する第
４レンズ群Ｇ3 から構成している。

【００２９】第２レンズ群の最も物体側のレンズ面は非
球面であり、非球面形状は次の式で与えられる。

【００３０】

【数２】Ｘ（ｙ）＝ｙ²／［ｒ・｛１＋（１−ｋ・ｙ²／ｒ²）^1/2｝］＋C2・ｙ²＋C4・ｙ⁴＋C6・ｙ⁶＋C8・ｙ⁸＋C10 ・ｙ¹⁰ 但し、Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さ
ｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距
離、ｒは近軸の曲率半径、ｋは円錐定数、Ciは第ｉ次の
非球面係数である。

【００３１】広角端から望遠端への変倍に際して、第１
乃至第４レンズ群は、いずれも物体方向に移動し、第１
レンズ群と第２レンズ群との空気間隔は増大し、第２レ
ンズ群と第３レンズ群との空気間隔は減少し、第３レン
ズ群と第４レンズ群との空気間隔は減少する。また、遠
距離物体から近距離物体へのフォーカシングは、第２レ
ンズ群を物体側に移動させて行なう。

【００３２】以下の表２に、本発明における実施例２の
諸元の値を掲げる。実施例の諸元表中のｆは焦点距離、
ＦはＦナンバー、 2ωは画角を表す。そして、左端の数
字は物体側からの順序を表し、ｒはレンズ面の曲率半
径、ｄはレンズ面間隔、ｎ及びνは屈折率及びアッベ数
のｄ線（λ=587.6nm）に対する値である。なお、有効画
面の対角長は４３．２である。

【００３３】

【表２】ｆ＝３６．０００〜１０３．１２５Ｆ＝３．５８〜４．７１２ω＝６４．１〜２２．６゜以下に、変倍における間隔の変化を示す。

【００３４】 f 36.0001 62.5000 103.1247 d 5 2.5903 10.5946 17.3498 d12 16.0884 9.5081 3.9342 d15 4.4408 3.5345 2.7827 B.f 40.7956 52.3835 61.9974 以下に、第６面における非球面形状を示す。

【００３５】ｋ= 0.1000×10 C2 = 0.0000 C4 =-0.5166×10^-5 C6 =-0.4812×10^-7 C8 = 0.2537×10^-9 C10=-0.9320×10^-12 以下に、実施例２の条件対応値を示す。

【００３６】（１）ｆ1 ／ｆW ＝１．５９７（２）ｆ3 ／ｆ4 ＝０．６９７（３）（ｅ3W−ｅ3T）／ｆW ＝０．０４６（４）ｒa ／ｒb ＝−１．０５７（５）ｎ3N−ｎ3P＝０．２８５４９（６） ν3P−ν3N＝２６．４（７）ｒ3C／ｆ3 ＝−０．３７１（８）ｆ3 ／ｆW ＝１．２３２（９）ｆ2 ／ｆW ＝−０．４０６図６、図７、図８は、それぞれ実施例２の広角端での諸
収差図、中間焦点距離状態での諸収差図、望遠端での諸
収差図を示す。各収差図において、Ｈは入射高、ＦNOは
Ｆナンバー、Ｙは像高、ｄはｄ線（λ=587.6nm）及びｇ
はｇ線（λ=435.6nm）を示している。非点収差図におい
て実線はサジタル像面を、破線はメリジオナル像面をそ
れぞれ示す。

【００３７】各収差図から、本実施例は諸収差が良好に
補正され、優れた結像性能を有していることが明らかで
ある。〔実施例３〕図９は、実施例３のレンズ構成図であり、
物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレ
ンズと両凸レンズとの接合レンズと、物体側に凸面を向
けた正メニスカスレンズとからなる全体として正屈折力
を有する第１レンズ群Ｇ1 と、物体側に凸面を向けた負
メニスカスレンズと、両凹レンズと物体側に凸面を向け
た正メニスカスレンズとの接合負レンズと、物体側に凸
面を向けた正メニスカスレンズとからなる全体として負
屈折力を有する第２レンズ群Ｇ2 と、絞りＳと、両凸レ
ンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズとの接
合正レンズからなる全体として正屈折力を有する第３レ
ンズ群Ｇ3 と、両凸レンズと両凹レンズとの接合レンズ
と、２枚の両凸レンズと、物体側に凹面を向けた負メニ
スカスレンズとからなる全体として正屈折力を有する第
４レンズ群Ｇ4 から構成している。

【００３８】第２レンズ群の最も物体側のレンズ面は非
球面であり、非球面形状は次の式で与えられる。

【００３９】

【数３】Ｘ（ｙ）＝ｙ²／［ｒ・｛１＋（１−ｋ・ｙ²／ｒ²）^1/2｝］＋C2・ｙ²＋C4・ｙ⁴＋C6・ｙ⁶＋C8・ｙ⁸＋C10 ・ｙ¹⁰ 但し、Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さ
ｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距
離、ｒは近軸の曲率半径、ｋは円錐定数、Ciは第ｉ次の
非球面係数である。

【００４０】広角端から望遠端への変倍に際して、第１
乃至第４レンズ群はいずれも物体方向に移動し、第１レ
ンズ群と第２レンズ群との空気間隔は増大し、第２レン
ズ群と第３レンズ群との空気間隔は減少し、第３レンズ
群と第４レンズ群との空気間隔は減少する。また、遠距
離物体から近距離物体へのフォーカシングは、第２レン
ズ群を物体側に移動させて行なう。

【００４１】以下の表３に、本発明における実施例３の
諸元の値を掲げる。実施例の諸元表中のｆは焦点距離、
ＦはＦナンバー、 2ωは画角を表す。そして、左端の数
字は物体側からの順序を表し、ｒはレンズ面の曲率半
径、ｄはレンズ面間隔、ｎ及びνは屈折率及びアッベ数
のｄ線（λ=587.6nm）に対する値である。なお、有効画
面の対角長は４３．２である。

【００４２】

【表３】ｆ＝３６．０００〜１０３．１２５Ｆ＝３．６１〜５．０９２ω＝６４．１〜２２．７゜以下に、変倍における間隔の変化を示す。

【００４３】 f 36.0000 62.5001 103.1251 d 5 2.3535 13.2695 22.6872 d12 15.2403 8.3932 3.3461 d15 5.8628 3.8932 1.3337 B.f 44.2507 56.7765 67.5832 以下に、第６面における非球面形状を示す。

【００４４】ｋ= 0.1000×10 C2 = 0.0000 C4 = 0.9076×10^-6 C6 =-0.3311×10^-7 C8 = 0.1608×10^-9 C10=-0.3345×10^-12 以下に、実施例３の条件対応値を示す。

【００４５】（１）ｆ1 ／ｆW ＝２．１０１（２）ｆ3 ／ｆ4 ＝１．４００（３）（ｅ3W−ｅ3T）／ｆW ＝０．１２６（４）ｒa ／ｒb ＝−１．２８０（５）ｎ3N−ｎ3P＝０．１６４１１（６） ν3P−ν3N＝１３．５（７）ｒ3C／ｆ3 ＝−０．２２５（８）ｆ3 ／ｆW ＝１．８２３（９）ｆ2 ／ｆW ＝−０．４７９図１０、図１１、図１２は、それぞれ実施例３の広角端
での諸収差図、中間焦点距離状態での諸収差図、望遠端
での諸収差図を示す。各収差図において、Ｈは入射高、
ＦNOはＦナンバー、Ｙは像高、ｄはｄ線（λ=587.6nm）
及びｇはｇ線（λ=435.6nm）を示している。非点収差図
において実線はサジタル像面を、破線はメリジオナル像
面をそれぞれ示す。

【００４６】各収差図から、本実施例は諸収差が良好に
補正され、優れた結像性能を有していることが明らかで
ある。

【００４７】

【発明の効果】以上のように本発明によれば、一眼レフ
カメラに適した高変倍率を有する小型で組立の容易な標
準ズームレンズが達成できる。なお、本発明の各実施例
のフォーカシング方式は、第２レンズ群を物体方向に移
動させて合焦を行なうのが最適であるが、(1) 第１レン
ズ群を物体方向に移動させて行なったり、(2) 第１レン
ズ群と第２レンズ群を一体として物体方向に移動させて
行なったり、(3) 第１レンズ群と第２レンズ群とを互い
の間隔を変化させつつ物体方向へ移動させて行なった
り、(4) 第３レンズ群と第４レンズ群とを一体として像
面側に移動させて行なったり、(5) 第３レンズ群と第４
レンズ群とを互いの間隔を変化させつつ像面側に移動さ
せて行なったり、(6) 第２レンズ群と第３レンズ群と第
４レンズ群との互いの間隔を変化させつつ、各レンズ群
を移動させて合焦を行なってもよい。

【００４８】また、第１レンズ群から第４レンズ群のい
ずれかのレンズ群単体、または第３レンズ群と第４レン
ズ群とを一体として、ズームレンズの光軸に対して垂直
方向に移動させることにより、画像を微小量移動させる
ことができ、レンズ群駆動装置と振動検出装置等を組み
合わせることで振動補正レンズに応用することが可能で
ある。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例１のレンズ構成図である。

【図２】実施例１の広角端における諸収差図。

【図３】実施例１の中間焦点距離状態における諸収差
図。

【図４】実施例１の望遠端における諸収差図。

【図５】本発明の実施例２のレンズ構成図である。

【図６】実施例２の広角端における諸収差図。

【図７】実施例２の中間焦点距離状態における諸収差
図。

【図８】実施例２の望遠端における諸収差図。

【図９】本発明の実施例３のレンズ構成図である。

【図１０】実施例３の広角端における諸収差図。

【図１１】実施例３の中間焦点距離状態における諸収差
図。

【図１２】実施例３の望遠端における諸収差図。

【符合の説明】

Ｇ1 ・・・第１レンズ群Ｇ2 ・・・第２レンズ群Ｇ3 ・・・第３レンズ群Ｇ4 ・・・第４レンズ群Ｓ・・・絞り

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】物体側より順に、正の屈折力を持つ第１レ
ンズ群と、負の屈折力を持つ第２レンズ群と、正の屈折
力を持つ第３レンズ群と、正の屈折力を持つ第４レンズ
群とを有し、広角端から望遠端への変倍に際して、前記
第１レンズ群と第２レンズ群との空気間隔は増大し、前
記第２レンズ群と第３レンズ群との空気間隔は減少し、
その変倍範囲に、有効画面の対角線の長さに等しい焦点
距離を含むズームレンズにおいて、ズームレンズの広角端における焦点距離をｆW とし、前
記第１レンズ群の焦点距離をｆ1 とし、前記第３レンズ
群の焦点距離をｆ3 とし、前記第４レンズ群の焦点距離
をｆ4 とし、広角端における前記第３レンズ群と前記第
４レンズ群との空気間隔をｅ3Wとし、望遠端における前
記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔をｅ3T
とするとき、以下の諸条件を満足することを特徴とする
ズームレンズ。１．５＜ｆ1 ／ｆW ＜２．２０．６５＜ｆ3 ／ｆ4 ＜１．５００．０４＜（ｅ3W−ｅ3T）／ｆW ＜０．１４
【請求項２】前記第３レンズ群は物体側から順に、正レ
ンズと負レンズとを有し、該正レンズと該負レンズは接
合されており、前記第３レンズ群の最も物体側のレンズ
面の曲率半径をｒa とし、前記第３レンズ群の最も像側
のレンズ面の曲率半径をｒb とするとき、以下の条件を
満足することを特徴とする請求項１記載のズームレン
ズ。 −０．５＜ｒa ／ｒb ＜−６．０
【請求項３】遠距離物体から近距離物体へのフォーカシ
ングに際して、前記第２レンズ群を物体方向に移動させ
ることを特徴とする請求項２記載のズームレンズ。
【請求項４】物体側より順に、正の屈折力を持つ第１レ
ンズ群と、負の屈折力を持つ第２レンズ群と、正の屈折
力を持つ第３レンズ群と、正の屈折力を持つ第４レンズ
群とを有し、広角端から望遠端への変倍に際して、前記
第１レンズ群と第２レンズ群との空気間隔が増大し、前
記第２レンズ群と第３レンズ群との空気間隔が減少し、
第３レンズ群と第４レンズ群との空気間隔が変化し、そ
の変倍範囲に、有効画面の対角線の長さに等しい焦点距
離を含むズームレンズにおいて、前記第３レンズ群は、
正レンズと負レンズとの接合レンズからなり、前記正レ
ンズの屈折率をｎ3P、前記正レンズのアッベ数をν3Pと
し、前記負レンズの屈折率をｎ3N、前記負レンズのアッ
ベ数をν3Nとするとき、以下の諸条件を満足することを
特徴とするズームレンズ。ｎ3N−ｎ3P＞０．１０ ν3P−ν3N＞１０
【請求項５】前記第３レンズ群は、物体側から順に、両
凸正レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズ
との接合レンズからなり、該両レンズの接合面の曲率半
径をｒ3Cとし、前記第３レンズ群の焦点距離をｆ3 とす
るとき、以下の条件を満足することを特徴とする請求項
４記載のズームレンズ。 −１．０＜ｒ3C／ｆ3 ＜−０．１
【請求項６】さらに広角端における前記第３レンズ群と
第４レンズ群との空気間隔が、望遠端における前記第３
レンズ群と第４レンズ群との空気間隔より大きいことを
特徴とする請求項５記載のズームレンズ。