JPH0856365A - コンバージェンス補正回路 - Google Patents
コンバージェンス補正回路Info
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- JPH0856365A JPH0856365A JP7110893A JP11089395A JPH0856365A JP H0856365 A JPH0856365 A JP H0856365A JP 7110893 A JP7110893 A JP 7110893A JP 11089395 A JP11089395 A JP 11089395A JP H0856365 A JPH0856365 A JP H0856365A
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- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04N—PICTORIAL COMMUNICATION, e.g. TELEVISION
- H04N3/00—Scanning details of television systems; Combination thereof with generation of supply voltages
- H04N3/10—Scanning details of television systems; Combination thereof with generation of supply voltages by means not exclusively optical-mechanical
- H04N3/16—Scanning details of television systems; Combination thereof with generation of supply voltages by means not exclusively optical-mechanical by deflecting electron beam in cathode-ray tube, e.g. scanning corrections
- H04N3/22—Circuits for controlling dimensions, shape or centering of picture on screen
- H04N3/23—Distortion correction, e.g. for pincushion distortion correction, S-correction
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- H04N3/233—Distortion correction, e.g. for pincushion distortion correction, S-correction using active elements
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- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04N—PICTORIAL COMMUNICATION, e.g. TELEVISION
- H04N9/00—Details of colour television systems
- H04N9/12—Picture reproducers
- H04N9/16—Picture reproducers using cathode ray tubes
- H04N9/28—Arrangements for convergence or focusing
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Multimedia (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Video Image Reproduction Devices For Color Tv Systems (AREA)
- Details Of Television Scanning (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は水平レート波形の非対称性に起因す
る歪みを補正する陰極線管のコンバージェンス補正回路
の提供を目的とする。 【構成】 第１の回路（乗算器）は補正信号を形成する
ため略正弦波状波形の第１の水平レート波形を垂直レー
ト波形と組み合わせる。補助偏向コイルの如く陰極線管
にダイナミックな磁界を発生させる発生器は、内側ピン
クッション歪みを補正する補正信号に応答する。垂直レ
ート波形は略パラボラ状波形を有し、垂直帰線中の値は
零である。第２の回路（加算器）は水平線形歪みを更に
補正する複合補正信号を形成するため略正弦波状波形の
第２の水平レート波形と補正信号を組み合わせる。第１
及び第２の水平レート波形は同一の波形発生器で発生さ
れる。
る歪みを補正する陰極線管のコンバージェンス補正回路
の提供を目的とする。 【構成】 第１の回路（乗算器）は補正信号を形成する
ため略正弦波状波形の第１の水平レート波形を垂直レー
ト波形と組み合わせる。補助偏向コイルの如く陰極線管
にダイナミックな磁界を発生させる発生器は、内側ピン
クッション歪みを補正する補正信号に応答する。垂直レ
ート波形は略パラボラ状波形を有し、垂直帰線中の値は
零である。第２の回路（加算器）は水平線形歪みを更に
補正する複合補正信号を形成するため略正弦波状波形の
第２の水平レート波形と補正信号を組み合わせる。第１
及び第２の水平レート波形は同一の波形発生器で発生さ
れる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は一般的にコンバージェン
ス補正の分野に係る。
ス補正の分野に係る。
【０００２】
【従来の技術】投光型テレビジョン受像機は、その中の
１本だけがフラットなスクリーンに垂直な投射軸を有す
る３本の陰極線管を使用する。他の２本の各陰極線管は
スクリーンに垂直ではない投光軸を有する。その上、何
れの投光軸も他の投光軸に平行ではない。かかる陰極線
管とスクリーンの幾何学的な向きによって多数の画像歪
みが生じる。ダイナミックコンバージェンス補正とは、
多数のコンバージェンス補正信号が発生され、各陰極線
管の水平と垂直偏向ヨークの補助コンバージェンス補正
コイルの組に印加される方法である。
１本だけがフラットなスクリーンに垂直な投射軸を有す
る３本の陰極線管を使用する。他の２本の各陰極線管は
スクリーンに垂直ではない投光軸を有する。その上、何
れの投光軸も他の投光軸に平行ではない。かかる陰極線
管とスクリーンの幾何学的な向きによって多数の画像歪
みが生じる。ダイナミックコンバージェンス補正とは、
多数のコンバージェンス補正信号が発生され、各陰極線
管の水平と垂直偏向ヨークの補助コンバージェンス補正
コイルの組に印加される方法である。
【０００３】歪みの一つには、画像の左右の縁で垂直ラ
インが直線的ではない左／右のピンクッション歪みがあ
る。周知の方法に従って左右の縁の垂直ラインは、主水
平偏向信号を変えることによって直線化することができ
る。ピンクッション補正回路は垂直パラボラによって主
水平偏向信号を変調する。従って、補正磁界はヨークの
主水平偏向コイルによって発生される磁界の一成分であ
る。
インが直線的ではない左／右のピンクッション歪みがあ
る。周知の方法に従って左右の縁の垂直ラインは、主水
平偏向信号を変えることによって直線化することができ
る。ピンクッション補正回路は垂直パラボラによって主
水平偏向信号を変調する。従って、補正磁界はヨークの
主水平偏向コイルによって発生される磁界の一成分であ
る。
【０００４】左右の縁が直線化されたとき、反対向きに
湾曲し、左側及び右側の半分の画像の夫々の中央で最大
である垂直ラインの残留ピンクッション歪みが依然とし
て存在する。かかる歪みは水平内側ピン歪みと呼ばれ、
図１に示されている。垂直ラインの間隔Ｓは水平中央ラ
インＨＣＬに沿って同一である。水平内側ピン歪みは、
受像管ヨークの補助水平コンバージェンス補正コイルに
印加されたコンバージェンス補正信号によって補正し得
る。適当なコンバージェンス補正信号は、略正弦波状波
形を有する水平レート波形を垂直レートパラボラ波形で
乗算することによって発生させることが可能である。
湾曲し、左側及び右側の半分の画像の夫々の中央で最大
である垂直ラインの残留ピンクッション歪みが依然とし
て存在する。かかる歪みは水平内側ピン歪みと呼ばれ、
図１に示されている。垂直ラインの間隔Ｓは水平中央ラ
インＨＣＬに沿って同一である。水平内側ピン歪みは、
受像管ヨークの補助水平コンバージェンス補正コイルに
印加されたコンバージェンス補正信号によって補正し得
る。適当なコンバージェンス補正信号は、略正弦波状波
形を有する水平レート波形を垂直レートパラボラ波形で
乗算することによって発生させることが可能である。
【０００５】通常、垂直レートパラボラは、スクリーン
中央で値がゼロであり、上部及び下部の縁で最大である
ことが必要とされる。スクリーン中央で垂直レートパラ
ボラを零ボルトにクランプすることは、特に、乗算器の
バイアスを安定化させるため垂直レート波形の値が垂直
帰線中に強制的にゼロにされる帰還配置を利用する場合
には都合が悪い。その上、走査の中央期間に垂直レート
波形をサンプリングすることにより、制御電圧はサンプ
リング時に急速に変化し得るので、目に見える画像の歪
みが生じる。垂直帰線中に上記の如く垂直パラボラが値
ゼロにクランプされることを補正するため、同一及び反
対の水平正弦波状波形を残留内側ピン歪みを補正するた
めに使用されるコンバージェンス補正波形と組み合わせ
てもよいことが判っている。これにより、画像の中央で
ゼロの値にクランプされた垂直パラボラの場合と同一の
複合コンバージェンス補正信号が得られる。
中央で値がゼロであり、上部及び下部の縁で最大である
ことが必要とされる。スクリーン中央で垂直レートパラ
ボラを零ボルトにクランプすることは、特に、乗算器の
バイアスを安定化させるため垂直レート波形の値が垂直
帰線中に強制的にゼロにされる帰還配置を利用する場合
には都合が悪い。その上、走査の中央期間に垂直レート
波形をサンプリングすることにより、制御電圧はサンプ
リング時に急速に変化し得るので、目に見える画像の歪
みが生じる。垂直帰線中に上記の如く垂直パラボラが値
ゼロにクランプされることを補正するため、同一及び反
対の水平正弦波状波形を残留内側ピン歪みを補正するた
めに使用されるコンバージェンス補正波形と組み合わせ
てもよいことが判っている。これにより、画像の中央で
ゼロの値にクランプされた垂直パラボラの場合と同一の
複合コンバージェンス補正信号が得られる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】かかるコンバージェン
ス補正信号の適用例は図２に示されている。水平レート
正弦波状波形は水平軸Ｘに沿って示され、垂直レートパ
ラボラ波形は垂直軸Ｙに沿って示されている。垂直方向
の湾曲状のラインは、図１の水平内側ピン歪み（水平中
心線ＨＣＬで同一の間隔を有する湾曲した垂直ライン）
を補正するためのコンバージェンス補正波形によって得
られる水平方向の変位量（即ち、水平レート正弦波と垂
直レートパラボラの積）を表わす。垂直方向の湾曲状の
各ラインは、中央から外側に最も多く動かされ、一方、
各ラインの上部及び下部は動かされない。直線状の垂直
ラインは、水平レート正弦波状波形と垂直レートパラボ
ラ波形の積によるコンバージェンス補正の効果を表わ
す。各垂直ラインの上部及び下部は所定位置に留まり、
上部と下部の間にある各ラインの湾曲部は直線状になる
まで中央から外側に変位する。湾曲部の最大の変位は、
左側及び右側の半分の画像の夫々の中央で生じる。垂直
ラインの直線化によって、正弦波状の水平内側線形歪み
が生じ、垂直ラインの間隔Ｓは一致しない。図示する如
く、間隔は中央で最大になり、左及び右の縁で最小であ
る。
ス補正信号の適用例は図２に示されている。水平レート
正弦波状波形は水平軸Ｘに沿って示され、垂直レートパ
ラボラ波形は垂直軸Ｙに沿って示されている。垂直方向
の湾曲状のラインは、図１の水平内側ピン歪み（水平中
心線ＨＣＬで同一の間隔を有する湾曲した垂直ライン）
を補正するためのコンバージェンス補正波形によって得
られる水平方向の変位量（即ち、水平レート正弦波と垂
直レートパラボラの積）を表わす。垂直方向の湾曲状の
各ラインは、中央から外側に最も多く動かされ、一方、
各ラインの上部及び下部は動かされない。直線状の垂直
ラインは、水平レート正弦波状波形と垂直レートパラボ
ラ波形の積によるコンバージェンス補正の効果を表わ
す。各垂直ラインの上部及び下部は所定位置に留まり、
上部と下部の間にある各ラインの湾曲部は直線状になる
まで中央から外側に変位する。湾曲部の最大の変位は、
左側及び右側の半分の画像の夫々の中央で生じる。垂直
ラインの直線化によって、正弦波状の水平内側線形歪み
が生じ、垂直ラインの間隔Ｓは一致しない。図示する如
く、間隔は中央で最大になり、左及び右の縁で最小であ
る。
【０００７】水平内側線形歪みは、図３に示す如く、水
平軸Ｘに沿って示される反転した水平レート正弦波状波
形をコンバージェンス補正信号として印加することによ
り補正することが可能である。湾曲状垂直ラインは、反
転した水平正弦波状波形により誘起される変位量を表わ
す。二つの水平レート正弦波状波形は相互に打ち消し合
うだけではないことを理解する必要がある。反転した水
平波形は、波形乗算器によって生成された乗算波形に、
例えば、加算されることにより、組み合わされる。これ
により得られる直線状のラインは均等な間隔Ｓを有す
る。
平軸Ｘに沿って示される反転した水平レート正弦波状波
形をコンバージェンス補正信号として印加することによ
り補正することが可能である。湾曲状垂直ラインは、反
転した水平正弦波状波形により誘起される変位量を表わ
す。二つの水平レート正弦波状波形は相互に打ち消し合
うだけではないことを理解する必要がある。反転した水
平波形は、波形乗算器によって生成された乗算波形に、
例えば、加算されることにより、組み合わされる。これ
により得られる直線状のラインは均等な間隔Ｓを有す
る。
【０００８】水平正弦波状波形発生器によって発生され
る正弦波に非対称性がある場合に画像は歪む。非対称性
の歪みは打ち消し合う傾向があるので、水平内側線形を
補正するため反転された同一水平正弦波状波形を使用す
ることが有利である。
る正弦波に非対称性がある場合に画像は歪む。非対称性
の歪みは打ち消し合う傾向があるので、水平内側線形を
補正するため反転された同一水平正弦波状波形を使用す
ることが有利である。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上述の如くの歪みのある
画像を表示する陰極線管の補正回路は、補正信号を形成
するため略正弦波状波形の水平レート波形と垂直レート
波形を組み合わせる手段と；内側ピンクッション歪みを
補正する補正信号に応じて陰極線管内にダイナミックな
磁界を発生させる手段とからなる。
画像を表示する陰極線管の補正回路は、補正信号を形成
するため略正弦波状波形の水平レート波形と垂直レート
波形を組み合わせる手段と；内側ピンクッション歪みを
補正する補正信号に応じて陰極線管内にダイナミックな
磁界を発生させる手段とからなる。
【００１０】垂直レート波形は、一般的に、放物線状波
形を有し、垂直帰線時に値がゼロになる。上記回路は、
垂直帰線時に垂直レートバラボラの値を強制的にゼロに
する方法で、乗算器を安定化させる帰還手段と共に使用
してもよい。バイアス手段は、偏向レートリセット信号
に応答する能動的帰還回路から構成されてもよい。上記
回路は、内側ピンクッション歪みを補正する第１の成分
と、例えば、水平線形歪みの如くの第２の歪みを補正す
る第２の成分を有する複合補正信号を形成するため略正
弦波状波形の第２の水平レート波形と、補正信号を組み
合わせる第２の手段を更に有することが可能である。第
２の組合せ手段は加算手段よりなる。補正信号と、略正
弦波状波形の第２の水平レート波形の中の一方は、組み
合わされる前に反転される。
形を有し、垂直帰線時に値がゼロになる。上記回路は、
垂直帰線時に垂直レートバラボラの値を強制的にゼロに
する方法で、乗算器を安定化させる帰還手段と共に使用
してもよい。バイアス手段は、偏向レートリセット信号
に応答する能動的帰還回路から構成されてもよい。上記
回路は、内側ピンクッション歪みを補正する第１の成分
と、例えば、水平線形歪みの如くの第２の歪みを補正す
る第２の成分を有する複合補正信号を形成するため略正
弦波状波形の第２の水平レート波形と、補正信号を組み
合わせる第２の手段を更に有することが可能である。第
２の組合せ手段は加算手段よりなる。補正信号と、略正
弦波状波形の第２の水平レート波形の中の一方は、組み
合わされる前に反転される。
【００１１】上記回路は、略正弦波状波形の第１及び第
２の両方の水平レート波形を発生する単一の手段を更に
有し、上記複合補正信号は、発生される際の略正弦波状
波形の水平レート波形の非対称性に起因する歪みを更に
補正する。上記回路は、垂直帰線時に垂直レートバラボ
ラの値を強制的にゼロする方法で、乗算器を安定化させ
る帰還手段と共に使用してもよい。バイアス手段は偏向
レートリセット信号に応答する能動的帰還回路から構成
してもよい。
２の両方の水平レート波形を発生する単一の手段を更に
有し、上記複合補正信号は、発生される際の略正弦波状
波形の水平レート波形の非対称性に起因する歪みを更に
補正する。上記回路は、垂直帰線時に垂直レートバラボ
ラの値を強制的にゼロする方法で、乗算器を安定化させ
る帰還手段と共に使用してもよい。バイアス手段は偏向
レートリセット信号に応答する能動的帰還回路から構成
してもよい。
【００１２】
【実施例】コンバージェンス補正波形発生回路２を図４
に示す。回路２は、パラボラ発生器９と、正弦波発生器
１０と、帰還安定化回路２０と、波形乗算器３０と、緑
色ヨークのコンバージェンス補正信号の出力段６０とか
らなる。赤色及び青色ヨークの出力段は同様であり、図
示されていない。
に示す。回路２は、パラボラ発生器９と、正弦波発生器
１０と、帰還安定化回路２０と、波形乗算器３０と、緑
色ヨークのコンバージェンス補正信号の出力段６０とか
らなる。赤色及び青色ヨークの出力段は同様であり、図
示されていない。
【００１３】波形Ａで表わされた水平レートパラボラ
は、パラボラ発生器９によって波形Ｂで表わされた正弦
波を発生する正弦波発生器１０に供給される。水平レー
トパラボラは正のピーク電圧５．６ボルトと、負のピー
ク電圧−０．１ボルトを有する。その上、水平レートパ
ラボラは、コンバージェンス電源増幅器における約５μ
秒の遅延でメイン走査を誘起する。かかる水平レートパ
ラボラは、図５に示す回路９によって発生させることが
可能である。図５を参照するに、一定電流ＩDCは供給源
９１で発生される。可変帰還電流ＩACは接合点９５で電
流ＩDCと加算される。複合電流はキャパシタＣ９１を充
電する。キャパシタＣ９１は、トランジスタＱ９３を水
平レートでターンオンする水平偏向回路４の水平帰線パ
ルスを用いてリセット回路９４により周期的に放電され
る。これにより、図示する如く、積分器９２に交流結合
された水平レート鋸歯信号が得られる。積分器９２は、
積分キャパシタＣ９０を有する演算増幅器Ｕ１と、抵抗
Ｒ９０を有する直流バイアス回路とを含む。出力される
パラボラ波形Ａは、可変電流ＩACとして接合点９５に結
合される。積分器９２の出力に結合されたクランプ回路
９３は、トランジスタＱ９０及びＱ９１と、抵抗Ｒ９１
を含む。
は、パラボラ発生器９によって波形Ｂで表わされた正弦
波を発生する正弦波発生器１０に供給される。水平レー
トパラボラは正のピーク電圧５．６ボルトと、負のピー
ク電圧−０．１ボルトを有する。その上、水平レートパ
ラボラは、コンバージェンス電源増幅器における約５μ
秒の遅延でメイン走査を誘起する。かかる水平レートパ
ラボラは、図５に示す回路９によって発生させることが
可能である。図５を参照するに、一定電流ＩDCは供給源
９１で発生される。可変帰還電流ＩACは接合点９５で電
流ＩDCと加算される。複合電流はキャパシタＣ９１を充
電する。キャパシタＣ９１は、トランジスタＱ９３を水
平レートでターンオンする水平偏向回路４の水平帰線パ
ルスを用いてリセット回路９４により周期的に放電され
る。これにより、図示する如く、積分器９２に交流結合
された水平レート鋸歯信号が得られる。積分器９２は、
積分キャパシタＣ９０を有する演算増幅器Ｕ１と、抵抗
Ｒ９０を有する直流バイアス回路とを含む。出力される
パラボラ波形Ａは、可変電流ＩACとして接合点９５に結
合される。積分器９２の出力に結合されたクランプ回路
９３は、トランジスタＱ９０及びＱ９１と、抵抗Ｒ９１
を含む。
【００１４】水平リセットパルスは交流結合されている
ので、その立ち上がりエッジだけが水平パラボラをリセ
ットする。これにより、水平リセットパルスの終了前約
５μ秒で積分を開始することが可能である。抵抗Ｒ９０
によってＵ１の反転入力に供給される直流電流バイアス
は、水平パラボラのピークが水平方向走査の中央の約５
μ秒前に生ずるよう水平パラボラをチルトさせるため積
分器への入力で使用される。即ち、パラボラは、ピーク
を過ぎると、帰線パルスが発生して出力をゼロに戻すま
で減少し続ける。しかし、直流バイアスが水平パラボラ
をチルトさせ、水平パラボラの有用な部分が水平リセッ
トパルスが始まる５μ秒前に終了するとき、負の方向に
進むオーバーシュートが生じる。これは、画像の正しい
エッジに水平ラインのフレアを誘起する。クランプ回路
９３は負の方向に進むパラボラを約−１００ｍＶで切り
取る。このレベルは、画像の正しいエッジで直線状の水
平ラインを得る最良のレベルであると定められた。この
レベルは極めて重要であり、温度変化が生じる際でさえ
クランプ回路９３によって維持される。トランジスタＱ
９１はそのコレクタで約１ｍＡの略一定電流を受ける。
トランジスタＱ９１の直流ベータ（電流利得）によって
定められるこの電流の僅少な一部は、トランジスタＱ９
０のベースに流れ込み、帰還によって強制的にコレクタ
・エミッタ間電圧ともされるベース・エミッタ間電圧を
定める。クランプ中にトランジスタＱ９０に流れる電流
は約１０ｍＡである。トランジスタＱ９０及びＱ９１は
類似した環境温度で動作する同一の形のものである。ト
ランジスタＱ９０のコレクタ電流が大きくなるに従っ
て、そのベース・エミッタ間電圧はトランジスタＱ９１
よりも大きなり、その約１００ｍＶの差が温度変化があ
る場合に一定に維持される傾向がある。
ので、その立ち上がりエッジだけが水平パラボラをリセ
ットする。これにより、水平リセットパルスの終了前約
５μ秒で積分を開始することが可能である。抵抗Ｒ９０
によってＵ１の反転入力に供給される直流電流バイアス
は、水平パラボラのピークが水平方向走査の中央の約５
μ秒前に生ずるよう水平パラボラをチルトさせるため積
分器への入力で使用される。即ち、パラボラは、ピーク
を過ぎると、帰線パルスが発生して出力をゼロに戻すま
で減少し続ける。しかし、直流バイアスが水平パラボラ
をチルトさせ、水平パラボラの有用な部分が水平リセッ
トパルスが始まる５μ秒前に終了するとき、負の方向に
進むオーバーシュートが生じる。これは、画像の正しい
エッジに水平ラインのフレアを誘起する。クランプ回路
９３は負の方向に進むパラボラを約−１００ｍＶで切り
取る。このレベルは、画像の正しいエッジで直線状の水
平ラインを得る最良のレベルであると定められた。この
レベルは極めて重要であり、温度変化が生じる際でさえ
クランプ回路９３によって維持される。トランジスタＱ
９１はそのコレクタで約１ｍＡの略一定電流を受ける。
トランジスタＱ９１の直流ベータ（電流利得）によって
定められるこの電流の僅少な一部は、トランジスタＱ９
０のベースに流れ込み、帰還によって強制的にコレクタ
・エミッタ間電圧ともされるベース・エミッタ間電圧を
定める。クランプ中にトランジスタＱ９０に流れる電流
は約１０ｍＡである。トランジスタＱ９０及びＱ９１は
類似した環境温度で動作する同一の形のものである。ト
ランジスタＱ９０のコレクタ電流が大きくなるに従っ
て、そのベース・エミッタ間電圧はトランジスタＱ９１
よりも大きなり、その約１００ｍＶの差が温度変化があ
る場合に一定に維持される傾向がある。
【００１５】水平パラボラの積分は、水平リセットパル
スの最初の半分の間にトランジスタ９２による積分キャ
パシタＣ９０の放電によってリセットされ、水平リセッ
トパルスの次の半分の間に開始することが可能になる。
この時間中に積分されている関数は、抵抗Ｒ９２とトラ
ンジスタＱ９３がキャパシタＣ９１の電圧に与える影響
によって生じる負方向のキャパシタ放電である。これに
より、積分の最初の５μ秒間に、水平パラボラの特徴を
表わす正の傾きの減少ではなく、正の傾きの増大が生じ
る。かかる水平パラボラのフレアは、画像の左のエッジ
で水平ラインの直線化に役立つ。
スの最初の半分の間にトランジスタ９２による積分キャ
パシタＣ９０の放電によってリセットされ、水平リセッ
トパルスの次の半分の間に開始することが可能になる。
この時間中に積分されている関数は、抵抗Ｒ９２とトラ
ンジスタＱ９３がキャパシタＣ９１の電圧に与える影響
によって生じる負方向のキャパシタ放電である。これに
より、積分の最初の５μ秒間に、水平パラボラの特徴を
表わす正の傾きの減少ではなく、正の傾きの増大が生じ
る。かかる水平パラボラのフレアは、画像の左のエッジ
で水平ラインの直線化に役立つ。
【００１６】水平パラボラの波形Ａは、図６に示す如
く、波形Ｂを生成するため正弦波発生器１０においてロ
ーパスフィルタリングと位相シフトを受ける。波形Ｂ
は、水平方向の中央の走査の約５μ秒前に正の方向に進
んでゼロと交差し、１．３５ボルトの直流の平均値と、
１．６ボルトのピークツウピーク振幅を有する水平方向
の正弦波として示されている。この水平パラボラは，抵
抗Ｒ１０、Ｒ１１及びＲ１２と、キャパシタＣ１０及び
Ｃ１１とを含む回路網によるローパスフィルタリングを
受ける。フィルタリングされた信号は、抵抗Ｒ１３によ
ってエミッタバイアスされたトランジスタＱ１０により
バッファされる。
く、波形Ｂを生成するため正弦波発生器１０においてロ
ーパスフィルタリングと位相シフトを受ける。波形Ｂ
は、水平方向の中央の走査の約５μ秒前に正の方向に進
んでゼロと交差し、１．３５ボルトの直流の平均値と、
１．６ボルトのピークツウピーク振幅を有する水平方向
の正弦波として示されている。この水平パラボラは，抵
抗Ｒ１０、Ｒ１１及びＲ１２と、キャパシタＣ１０及び
Ｃ１１とを含む回路網によるローパスフィルタリングを
受ける。フィルタリングされた信号は、抵抗Ｒ１３によ
ってエミッタバイアスされたトランジスタＱ１０により
バッファされる。
【００１７】水平正弦波ＢはキャパシタＣ４０を介して
波形乗算器３０のピン５に交流結合される。直流バイア
スは、抵抗Ｒ４１、Ｒ４２及びＲ４３と、キャパシタＣ
１１とを含むＲ−Ｃ回路網によって確定される。第２の
水平正弦波状波形は、キャパシタＣ４４を介して利得決
定抵抗Ｒ４８、Ｒ４９及びＲ５０に交流結合する波形Ｂ
により供給される。第１及び第２の水平正弦波状波形の
振幅は異なる。
波形乗算器３０のピン５に交流結合される。直流バイア
スは、抵抗Ｒ４１、Ｒ４２及びＲ４３と、キャパシタＣ
１１とを含むＲ−Ｃ回路網によって確定される。第２の
水平正弦波状波形は、キャパシタＣ４４を介して利得決
定抵抗Ｒ４８、Ｒ４９及びＲ５０に交流結合する波形Ｂ
により供給される。第１及び第２の水平正弦波状波形の
振幅は異なる。
【００１８】垂直レートパラボラ波形Ｃは、キャパシタ
Ｃ４２を介して波形乗算器３０のピン３に交流結合され
る。波形Ｃは約４ボルトのピークツウピーク電圧を有す
る。交流結合の後、直流レベルは、抵抗Ｒ４４を介して
作用する較正信号ＶＣＡＬによって確定される。較正信
号ＶＣＡＬは、波形乗算器３０のピン２に結合され、垂
直帰線中に垂直レートパラボラの値を強制的にゼロさせ
るような方法で乗算器を安定化させる。これにより、垂
直帰線中に出力乗算信号は強制的にゼロレベルになる。
Ｃ４２を介して波形乗算器３０のピン３に交流結合され
る。波形Ｃは約４ボルトのピークツウピーク電圧を有す
る。交流結合の後、直流レベルは、抵抗Ｒ４４を介して
作用する較正信号ＶＣＡＬによって確定される。較正信
号ＶＣＡＬは、波形乗算器３０のピン２に結合され、垂
直帰線中に垂直レートパラボラの値を強制的にゼロさせ
るような方法で乗算器を安定化させる。これにより、垂
直帰線中に出力乗算信号は強制的にゼロレベルになる。
【００１９】水平レート正弦波状波形及び垂直レートパ
ラボラは、波形乗算器３０で互いに乗算される。波形乗
算器３０としてパナソニック製ＡＮ６１４乗算器を使用
してもよい。残留内側ピンクッション歪みを補正する補
正信号である乗算器のピン７からの乗算出力信号は、ト
ランジスタＱ４１によってバッファされ、キャパシタＣ
４３を介して利得決定抵抗Ｒ４５、Ｒ４６及びＲ４７に
交流結合される。
ラボラは、波形乗算器３０で互いに乗算される。波形乗
算器３０としてパナソニック製ＡＮ６１４乗算器を使用
してもよい。残留内側ピンクッション歪みを補正する補
正信号である乗算器のピン７からの乗算出力信号は、ト
ランジスタＱ４１によってバッファされ、キャパシタＣ
４３を介して利得決定抵抗Ｒ４５、Ｒ４６及びＲ４７に
交流結合される。
【００２０】補正信号又は第２の水平正弦波状波形の何
れか一方は、複合補正信号を定めるため組み合わされる
前に反転されることが必要である。上記反転は、第１及
び第２の水平正弦波状波形を互いに対し効果的に反転さ
せ、これにより、残留内側ピンクッション歪みの補正に
より生ずる水平線形歪みが補正される。コイルドライバ
６１として示される如く、乗算信号出力と第２の水平正
弦波状波形の加算演算増幅器の反転及び非反転入力を利
用することにより実現される。
れか一方は、複合補正信号を定めるため組み合わされる
前に反転されることが必要である。上記反転は、第１及
び第２の水平正弦波状波形を互いに対し効果的に反転さ
せ、これにより、残留内側ピンクッション歪みの補正に
より生ずる水平線形歪みが補正される。コイルドライバ
６１として示される如く、乗算信号出力と第２の水平正
弦波状波形の加算演算増幅器の反転及び非反転入力を利
用することにより実現される。
【００２１】回路２において、抵抗Ｒ４５、Ｒ４６及び
Ｒ４７は、（残留内側ピンクッション）歪み信号を夫々
青色、赤色及び緑色の水平コンバージェンスコイルドラ
イバ増幅器の反転入力に結合する。抵抗Ｒ４８、Ｒ４９
及びＲ５０は第２の水平正弦波状波形を夫々青色、赤色
及び緑色の水平コンバージェンスコイルドライバ増幅器
の非反転入力に結合する。緑色の水平コンバージェンス
コイルドライバ６１は図４に示されている。夫々のドラ
イバ増幅器の出力は、夫々の電力増幅器、例えば、緑色
の電力増幅器６２に対する入力の複合補正信号である。
夫々の電力増幅器の出力は、夫々の水平コンバージェン
スコイル、例えば、緑色のコンバージェンスコイル６３
をドライブする。複合補正信号は、残留内側ピンクッシ
ョン歪みを補正し、残留内側ピンクッション歪みの補正
により与えられる水平線形歪みを補正する。
Ｒ４７は、（残留内側ピンクッション）歪み信号を夫々
青色、赤色及び緑色の水平コンバージェンスコイルドラ
イバ増幅器の反転入力に結合する。抵抗Ｒ４８、Ｒ４９
及びＲ５０は第２の水平正弦波状波形を夫々青色、赤色
及び緑色の水平コンバージェンスコイルドライバ増幅器
の非反転入力に結合する。緑色の水平コンバージェンス
コイルドライバ６１は図４に示されている。夫々のドラ
イバ増幅器の出力は、夫々の電力増幅器、例えば、緑色
の電力増幅器６２に対する入力の複合補正信号である。
夫々の電力増幅器の出力は、夫々の水平コンバージェン
スコイル、例えば、緑色のコンバージェンスコイル６３
をドライブする。複合補正信号は、残留内側ピンクッシ
ョン歪みを補正し、残留内側ピンクッション歪みの補正
により与えられる水平線形歪みを補正する。
【００２２】例えば、第１の水平正弦波状波形の如く、
生成された波形がある程度の非対称性を示すことは異常
ではない。その上、第１及び第２の水平レート正弦波状
波形が波形発生器によって発生され、振幅だけが幾分異
なる点を除いて本質的に同一である場合、上記複合補正
信号は、発生した波形の非対称性に起因するすべての歪
みを補正する傾向がある。かかる場合に、水平正弦波状
波形の非対称性に起因する歪みは補正される。
生成された波形がある程度の非対称性を示すことは異常
ではない。その上、第１及び第２の水平レート正弦波状
波形が波形発生器によって発生され、振幅だけが幾分異
なる点を除いて本質的に同一である場合、上記複合補正
信号は、発生した波形の非対称性に起因するすべての歪
みを補正する傾向がある。かかる場合に、水平正弦波状
波形の非対称性に起因する歪みは補正される。
【００２３】乗算器３０の較正信号ＶＣＡＬは、図７に
示す如く帰還安定化回路２０によって負帰還制御ループ
動作モードで自動的に生成される。垂直レートパラボラ
波形と水平レート正弦波状波形との積である乗算器３０
のピン７の出力は、トランジスタＱ４１によってバッフ
ァされ、トランジスタＱ２０と差動増幅器を形成するト
ランジスタＱ２４のベースに結合される。トランジスタ
Ｑ２０のベース電圧は、乗算信号出力を抵抗Ｒ２３及び
キャパシタＣ２２により形成されるローパスフィルタに
通すことによって発生される。この結果、トランジスタ
Ｑ２０のベース電圧は、交流成分信号を含まず、トラン
ジスタＱ２４のベース電圧の平均値に一致する直流の大
きさを有する。
示す如く帰還安定化回路２０によって負帰還制御ループ
動作モードで自動的に生成される。垂直レートパラボラ
波形と水平レート正弦波状波形との積である乗算器３０
のピン７の出力は、トランジスタＱ４１によってバッフ
ァされ、トランジスタＱ２０と差動増幅器を形成するト
ランジスタＱ２４のベースに結合される。トランジスタ
Ｑ２０のベース電圧は、乗算信号出力を抵抗Ｒ２３及び
キャパシタＣ２２により形成されるローパスフィルタに
通すことによって発生される。この結果、トランジスタ
Ｑ２０のベース電圧は、交流成分信号を含まず、トラン
ジスタＱ２４のベース電圧の平均値に一致する直流の大
きさを有する。
【００２４】１対のトランジスタスイッチＱ２１及びＱ
２２は、両方が導通状態にあるとき、トランジスタＱ２
４及びＱ２０の一方又は両方に抵抗Ｒ２２を流れるエミ
ッタ電流を発生させるため直列接続されている。トラン
ジスタスイッチＱ２２は、垂直ブランキング間隔の間だ
け垂直レートブランキング信号Ｅによってターンオンさ
れる。トランジスタスイッチＱ２１は水平帰線パルスＦ
だけによってターンオンされる。
２２は、両方が導通状態にあるとき、トランジスタＱ２
４及びＱ２０の一方又は両方に抵抗Ｒ２２を流れるエミ
ッタ電流を発生させるため直列接続されている。トラン
ジスタスイッチＱ２２は、垂直ブランキング間隔の間だ
け垂直レートブランキング信号Ｅによってターンオンさ
れる。トランジスタスイッチＱ２１は水平帰線パルスＦ
だけによってターンオンされる。
【００２５】トランジスタＱ２０のコレクタは、トラン
ジスタＱ２０が導通状態であるとき、トランジスタＱ２
３をターンオンさせるためトランジスタＱ２３のベース
に結合されている。一方、トランジスタＱ２３は非導通
状態である。トランジスタＱ２３のエミッタは、抵抗Ｒ
２４を介して＋１２ボルト電源に結合されている。トラ
ンジスタＱ２３のエミッタ・コレクタ電流は、トランジ
スタＱ２３がトランジスタＱ２０によってターンオンさ
れるときに、抵抗Ｒ２４により定められる。トランジス
タＱ２３のコレクタは、トランジスタＱ２０及びＱ２３
が導通状態であるとき、キャパシタＣ２１を充電するた
めキャパシタＣ２１に結合される。抵抗Ｒ２５及びＲ２
６によって形成される分圧器は、キャパシタＣ２１の直
流電圧レベルを定める。
ジスタＱ２０が導通状態であるとき、トランジスタＱ２
３をターンオンさせるためトランジスタＱ２３のベース
に結合されている。一方、トランジスタＱ２３は非導通
状態である。トランジスタＱ２３のエミッタは、抵抗Ｒ
２４を介して＋１２ボルト電源に結合されている。トラ
ンジスタＱ２３のエミッタ・コレクタ電流は、トランジ
スタＱ２３がトランジスタＱ２０によってターンオンさ
れるときに、抵抗Ｒ２４により定められる。トランジス
タＱ２３のコレクタは、トランジスタＱ２０及びＱ２３
が導通状態であるとき、キャパシタＣ２１を充電するた
めキャパシタＣ２１に結合される。抵抗Ｒ２５及びＲ２
６によって形成される分圧器は、キャパシタＣ２１の直
流電圧レベルを定める。
【００２６】定常状態の動作において、抵抗Ｑ２３は、
抵抗Ｒ２５及びＲ２６によって設定されたものよりも信
号ＶＣＡＬの電圧レベルを上昇させるコレクタ電流を発
生する。トランジスタＱ２４とＱ２０のベース電圧の電
位差は、垂直ブランキング間隔中の乗算出力信号のピー
クツウピーク振幅に比例する。トランジスタＱ２４とＱ
２０のベース電圧の電位差は、トランジスタＱ２３の導
通を制御するためサンプリングされる。
抵抗Ｒ２５及びＲ２６によって設定されたものよりも信
号ＶＣＡＬの電圧レベルを上昇させるコレクタ電流を発
生する。トランジスタＱ２４とＱ２０のベース電圧の電
位差は、垂直ブランキング間隔中の乗算出力信号のピー
クツウピーク振幅に比例する。トランジスタＱ２４とＱ
２０のベース電圧の電位差は、トランジスタＱ２３の導
通を制御するためサンプリングされる。
【００２７】乗算出力信号のピークツウピーク振幅が垂
直ブランキング間隔中に増加する場合、トランジスタＱ
２３は、直流信号ＶＣＡＬを増大させるため、より確固
かつ長い時間間隔に亘ってターンオンする。上記の方法
により、乗算出力信号のピークツウピーク振幅は、垂直
ブランキング間隔中に自動的に減少させられる。一方、
乗算出力信号が減少する傾向のある場合、水平ブランキ
ング間隔中に、トランジスタＱ２３はターンオンするこ
となく、信号ＶＣＡＬは極性の反転を生じるほど十分に
小さくなるまで減少する。従って、定常状態の動作にお
いて、垂直ブランキング間隔中に、乗算出力信号の位相
は所定の位相であり、その振幅は帰還ループ利得によっ
て制御されて最小値である。
直ブランキング間隔中に増加する場合、トランジスタＱ
２３は、直流信号ＶＣＡＬを増大させるため、より確固
かつ長い時間間隔に亘ってターンオンする。上記の方法
により、乗算出力信号のピークツウピーク振幅は、垂直
ブランキング間隔中に自動的に減少させられる。一方、
乗算出力信号が減少する傾向のある場合、水平ブランキ
ング間隔中に、トランジスタＱ２３はターンオンするこ
となく、信号ＶＣＡＬは極性の反転を生じるほど十分に
小さくなるまで減少する。従って、定常状態の動作にお
いて、垂直ブランキング間隔中に、乗算出力信号の位相
は所定の位相であり、その振幅は帰還ループ利得によっ
て制御されて最小値である。
【００２８】帰還安定化回路２０のサンプリング特性に
より、水平ラインが垂れ下がりを示す歪みが生じる。か
かる垂れ下がりの歪みは、図４に示す如く、ＶＣＡＬ信
号と乗算器３０のピン２の接合点に垂直レート鋸歯波形
Ｄを挿入することによって補正することができる。垂直
鋸歯波形は約４ボルトのピークツウピーク電圧を有す
る。垂直鋸歯はキャパシタＣ４５及びＣ４６によって形
成される容量性デバイダを介して結合される。
より、水平ラインが垂れ下がりを示す歪みが生じる。か
かる垂れ下がりの歪みは、図４に示す如く、ＶＣＡＬ信
号と乗算器３０のピン２の接合点に垂直レート鋸歯波形
Ｄを挿入することによって補正することができる。垂直
鋸歯波形は約４ボルトのピークツウピーク電圧を有す
る。垂直鋸歯はキャパシタＣ４５及びＣ４６によって形
成される容量性デバイダを介して結合される。
【００２９】
【発明の効果】本発明によれば、残留内側ピンクッショ
ン歪みを完全に補正するコンバージェンス補正信号が得
られる。その上、本発明は、波形乗算器の動作を改良す
るため設けられる帰還安定化回路と適合する。更に、第
１及び第２の水平レート正弦波状波形は同一の波形発生
器から発生されるので、複合補正信号は水平レート正弦
波状波形の非対称性に起因するすべての歪みを補正す
る。
ン歪みを完全に補正するコンバージェンス補正信号が得
られる。その上、本発明は、波形乗算器の動作を改良す
るため設けられる帰還安定化回路と適合する。更に、第
１及び第２の水平レート正弦波状波形は同一の波形発生
器から発生されるので、複合補正信号は水平レート正弦
波状波形の非対称性に起因するすべての歪みを補正す
る。
【図１】残留水平内側ピンクッション歪みの説明図であ
る。
る。
【図２】残留水平内側ピンクッション歪み補正の説明図
である。
である。
【図３】残留水平内側ピンクッション歪み補正によって
生じる水平内側線形歪みの補正の説明図である。
生じる水平内側線形歪みの補正の説明図である。
【図４】残留水平内側ピンクッション歪みを完全に補正
するコンバージェンス補正波形を発生する回路の回路図
である。
するコンバージェンス補正波形を発生する回路の回路図
である。
【図５】図４に示すパラポラ発生器の系統図である。
【図６】図４に示す正弦波状波形発生器の系統図であ
る。
る。
【図７】図４に示す帰還安定化回路の系統図である。
２ コンバージェンス補正波形発生回路 ４ 水平偏向回路 ５ ピン ９ パラボラ発生器 １０ 正弦波発生器 ２０ 帰還安定化回路 ３０ 波形乗算器 ６０ 出力段 ６１ コイルドライバ ６２ 電力増幅器 ６３ コンバージェンスコイル ９１ 供給源 ９２ 積分器 ９３ クランプ回路 ９４ リセット回路 ９５ 接合点 Ｃ１０，Ｃ１１，Ｃ２１，Ｃ２２，Ｃ４０，Ｃ４３，Ｃ
４４，Ｃ９０，Ｃ９１キャパシタ Ｑ２０，Ｑ２１，Ｑ２２，Ｑ２３，Ｑ２４，Ｑ４１，Ｑ
９０，Ｑ９１，Ｑ９３トランジスタ Ｒ１０，Ｒ１１，Ｒ１２，Ｒ２３，Ｒ２４，Ｒ２５，Ｒ
２６，Ｒ４１，Ｒ４２，Ｒ４３，Ｒ４５，Ｒ４６，Ｒ４
７，Ｒ４８，Ｒ４９，Ｒ５０，Ｒ９０，Ｒ９１抵抗 Ｕ１ 演算増幅器
４４，Ｃ９０，Ｃ９１キャパシタ Ｑ２０，Ｑ２１，Ｑ２２，Ｑ２３，Ｑ２４，Ｑ４１，Ｑ
９０，Ｑ９１，Ｑ９３トランジスタ Ｒ１０，Ｒ１１，Ｒ１２，Ｒ２３，Ｒ２４，Ｒ２５，Ｒ
２６，Ｒ４１，Ｒ４２，Ｒ４３，Ｒ４５，Ｒ４６，Ｒ４
７，Ｒ４８，Ｒ４９，Ｒ５０，Ｒ９０，Ｒ９１抵抗 Ｕ１ 演算増幅器
Claims (3)
- 【請求項１】 補正信号を形成するため略正弦波状波形
の水平レート波形を垂直レート波形と組み合わせる手段
と；内側ピンクッション歪みを補正する該補正信号に応
じて陰極線管内にダイナミックな磁界を発生させる手段
とからなる、歪みのある画像を表示する陰極線管の補正
回路。 - 【請求項２】 補正信号を形成するため略正弦波状波形
の第１の水平レート波形を垂直レート波形と組み合わせ
る第１の手段と；内側ピンクッション歪みを補正する第
１の成分と、水平線形歪みを補正する第２の成分とを有
する複合補正信号を形成するため、略正弦波状波形の第
２の水平レート波形と該補正信号とを組み合わせる第２
の手段と；該複合補正信号に応じて陰極線管内にダイナ
ミックな磁界を発生させる手段とからなる、歪みのある
画像を表示する陰極線管の補正回路。 - 【請求項３】 略正弦波形状波形の第１及び第２の両方
の水平レート波形を発生させる手段と；補正信号を形成
するため該第１の水平レート波形を垂直レート波形と組
み合わせる第１の手段と；複合補正信号を形成するため
該第２の水平レート波形と該補正信号とを組み合わせる
第２の手段と；内側ピンクッション歪みと、水平線形歪
みと、該第１及び第２の水平レート波形の非対称性に起
因する歪みを補正する該複合補正信号に応じて、陰極線
管内にダイナミックな磁界を発生させる手段とからな
る、歪みのある画像を表示する陰極線管の補正回路。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US24102594A | 1994-05-11 | 1994-05-11 | |
| US241025 | 1994-05-11 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2007024224A Division JP3980628B2 (ja) | 1994-05-11 | 2007-02-02 | コンバージェンス補正回路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0856365A true JPH0856365A (ja) | 1996-02-27 |
Family
ID=22908936
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7110893A Pending JPH0856365A (ja) | 1994-05-11 | 1995-05-09 | コンバージェンス補正回路 |
| JP2007024224A Expired - Lifetime JP3980628B2 (ja) | 1994-05-11 | 2007-02-02 | コンバージェンス補正回路 |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2007024224A Expired - Lifetime JP3980628B2 (ja) | 1994-05-11 | 2007-02-02 | コンバージェンス補正回路 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5747948A (ja) |
| EP (1) | EP0682445B1 (ja) |
| JP (2) | JPH0856365A (ja) |
| KR (1) | KR100374057B1 (ja) |
| CN (1) | CN1097949C (ja) |
| DE (1) | DE69517747T2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007329950A (ja) * | 2007-07-17 | 2007-12-20 | Hitachi Ltd | 表示装置 |
| US7436458B2 (en) | 1997-08-21 | 2008-10-14 | Hitachi, Ltd. | Digital broadcast receiver unit |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU2003225080A1 (en) * | 2002-04-19 | 2003-11-03 | Thomson Licensing S.A. | Focus voltage control arrangement with ultor voltage tracking |
| US7102302B2 (en) * | 2002-04-19 | 2006-09-05 | Thomson Licensing | Waveform generator for controlling an electron beam in a cathode ray tube |
| EP2001047A1 (en) | 2007-06-07 | 2008-12-10 | Semiconductor Energy Laboratory Co, Ltd. | Semiconductor device |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2880358A (en) * | 1952-04-08 | 1959-03-31 | Motorola Inc | Color television system |
| US4395662A (en) * | 1981-05-27 | 1983-07-26 | General Electric Company | Correction circuits for projection television |
| GB8408694D0 (en) * | 1984-04-04 | 1984-05-16 | Rca Corp | Dynamic "s" correction |
| DE3502622A1 (de) * | 1985-01-26 | 1986-07-31 | Deutsche Thomson-Brandt Gmbh, 7730 Villingen-Schwenningen | Schaltung zur korrektur von verzeichnungen, in vertikaler richtung (n-s) bei kathodenstrahlroehren mit weitwinkelablenkung |
| PT84306B (pt) * | 1986-02-27 | 1989-10-04 | Gen Electric | Dispositivo de deflexao |
| JPH07123287B2 (ja) * | 1986-12-12 | 1995-12-25 | 株式会社日立製作所 | 上下糸巻歪補正回路 |
| JPH0793691B2 (ja) * | 1989-11-06 | 1995-10-09 | 松下電器産業株式会社 | テレビジョン受像機 |
| JPH06133324A (ja) * | 1992-10-21 | 1994-05-13 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | コンバーゼンス補正装置 |
| JPH0767122A (ja) * | 1993-06-18 | 1995-03-10 | Pioneer Electron Corp | コンバーゼンス調整装置 |
-
1995
- 1995-05-04 DE DE69517747T patent/DE69517747T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1995-05-04 EP EP95106698A patent/EP0682445B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-05-09 JP JP7110893A patent/JPH0856365A/ja active Pending
- 1995-05-10 CN CN95106525A patent/CN1097949C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1995-05-11 KR KR1019950011533A patent/KR100374057B1/ko not_active IP Right Cessation
-
1997
- 1997-05-15 US US08/856,732 patent/US5747948A/en not_active Expired - Lifetime
-
2007
- 2007-02-02 JP JP2007024224A patent/JP3980628B2/ja not_active Expired - Lifetime
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|---|---|---|---|---|
| US7436458B2 (en) | 1997-08-21 | 2008-10-14 | Hitachi, Ltd. | Digital broadcast receiver unit |
| US7889281B2 (en) | 1997-08-21 | 2011-02-15 | Hitachi Consumer Electronics Co., Ltd. | Digital broadcast receiver unit |
| US8345168B2 (en) | 1997-08-21 | 2013-01-01 | Hitachi Consumer Electronics Co., Ltd. | Digital broadcast receiver unit |
| US8913197B2 (en) | 1997-08-21 | 2014-12-16 | Hitachi Maxell, Ltd. | Digital broadcast receiver unit |
| JP2007329950A (ja) * | 2007-07-17 | 2007-12-20 | Hitachi Ltd | 表示装置 |
| JP4687694B2 (ja) * | 2007-07-17 | 2011-05-25 | 株式会社日立製作所 | 信号送受信システムおよび信号送受信出力方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5747948A (en) | 1998-05-05 |
| JP3980628B2 (ja) | 2007-09-26 |
| KR950035300A (ko) | 1995-12-30 |
| EP0682445A1 (en) | 1995-11-15 |
| EP0682445B1 (en) | 2000-07-05 |
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