JPH083396A - 長繊維強化プロピレン結晶性樹脂組成物からなる長繊維強化柱状体及びそれから作成されたプロペラ型ファン - Google Patents
長繊維強化プロピレン結晶性樹脂組成物からなる長繊維強化柱状体及びそれから作成されたプロペラ型ファンInfo
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- JPH083396A JPH083396A JP6158112A JP15811294A JPH083396A JP H083396 A JPH083396 A JP H083396A JP 6158112 A JP6158112 A JP 6158112A JP 15811294 A JP15811294 A JP 15811294A JP H083396 A JPH083396 A JP H083396A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 短繊維強化材配合では到達困難な高回転数ま
で破壊せず、回転クリープ変形量も少ないプロペラ型フ
ァンを開発する。 【構成】 実施例５において、改質プロピレン−エチレ
ン結晶性共重合体(A)［エチレン成分の総括含有量9.0重
量％及びMFR(230℃;2.16kgf)2.6g/10min］30wt%にエチ
レン−プロピレン共重合エラストマー(C)［エチレン成
分含有量74wt%、MI(190℃;2.16kgf)3.2g/10min及びムー
ニー粘度{ML1+4(100℃)}24］10wt%を配合した基材を開
繊含浸槽でガラスロービングと合流させて無端のガラス
繊維を長軸方向に開繊及び整列状態で含有するストラン
ドを得、これを切断(平均長10mm)してガラス長繊維強化
材(B)60wt%を含有する強化ペレット(D)を得た。Dを射出
成形してプロペラ型ファンを製作した。 【効果】 該ファンの回転破壊強度3900rpm及び回転ク
リープ変形量0.5mm。
で破壊せず、回転クリープ変形量も少ないプロペラ型フ
ァンを開発する。 【構成】 実施例５において、改質プロピレン−エチレ
ン結晶性共重合体(A)［エチレン成分の総括含有量9.0重
量％及びMFR(230℃;2.16kgf)2.6g/10min］30wt%にエチ
レン−プロピレン共重合エラストマー(C)［エチレン成
分含有量74wt%、MI(190℃;2.16kgf)3.2g/10min及びムー
ニー粘度{ML1+4(100℃)}24］10wt%を配合した基材を開
繊含浸槽でガラスロービングと合流させて無端のガラス
繊維を長軸方向に開繊及び整列状態で含有するストラン
ドを得、これを切断(平均長10mm)してガラス長繊維強化
材(B)60wt%を含有する強化ペレット(D)を得た。Dを射出
成形してプロペラ型ファンを製作した。 【効果】 該ファンの回転破壊強度3900rpm及び回転ク
リープ変形量0.5mm。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は強化樹脂組成物であっ
て、成形品の形態において機械的特性の中でもクリープ
特性及び破壊強度に優れると共に、物理的特性の中では
寸法安定性に優れる成形品を提供し得る組成物に関す
る。詳しくは、本発明はプロペラ型ファンであって、流
体を攪拌又は輸送する為に用いられると、高い回転数域
まで破壊し難く、回転によるクリープ現象を示し難い点
で寸法安定性に富む回転部材に関する。
て、成形品の形態において機械的特性の中でもクリープ
特性及び破壊強度に優れると共に、物理的特性の中では
寸法安定性に優れる成形品を提供し得る組成物に関す
る。詳しくは、本発明はプロペラ型ファンであって、流
体を攪拌又は輸送する為に用いられると、高い回転数域
まで破壊し難く、回転によるクリープ現象を示し難い点
で寸法安定性に富む回転部材に関する。
【０００２】
【従来の技術】繊維状強化材として成形品中において長
さ１mm未満の短繊維を含有する強化樹脂組成物及びそれ
から成形された各種の繊維強化成形品は既に周知であ
る。その種の強化成形品は非強化成形品と比較すれば相
当に優れた物性特に、耐熱変形性、曲げ強度、引張強
度、クリープ特性、耐衝撃性及び寸法安定性等を示す。
短繊維強化材を用いた範囲においてもその特性を向上さ
せる為に各種の改良が既に行なわれて来た。例えば下掲
の(先行技術１)及び(先行技術２)を挙げることができ
る： (１)特公昭５９−２２９４号公報（先行技術１）：ガラ
ス繊維強化ポリオレフィン組成物として全量または一部
が、１０重量％以内の極性ビニル単量体でグラフト変性
された結晶性ポリオレフィン４０ないし８５重量部、ガ
ラス繊維５ないし５０重量部および線状無定形ゴム状弾
性体５ないし３５重量部（計１００重量部）を均一に混
合してなるもの。
さ１mm未満の短繊維を含有する強化樹脂組成物及びそれ
から成形された各種の繊維強化成形品は既に周知であ
る。その種の強化成形品は非強化成形品と比較すれば相
当に優れた物性特に、耐熱変形性、曲げ強度、引張強
度、クリープ特性、耐衝撃性及び寸法安定性等を示す。
短繊維強化材を用いた範囲においてもその特性を向上さ
せる為に各種の改良が既に行なわれて来た。例えば下掲
の(先行技術１)及び(先行技術２)を挙げることができ
る： (１)特公昭５９−２２９４号公報（先行技術１）：ガラ
ス繊維強化ポリオレフィン組成物として全量または一部
が、１０重量％以内の極性ビニル単量体でグラフト変性
された結晶性ポリオレフィン４０ないし８５重量部、ガ
ラス繊維５ないし５０重量部および線状無定形ゴム状弾
性体５ないし３５重量部（計１００重量部）を均一に混
合してなるもの。
【０００３】この先行技術１は本発明の構成成分及びそ
れらの重量比については類似しているものの、本発明の
目的とは全く異なる「成形後のそりによる変形抑制」を
その目的として掲げ、射出成形によって作成した角板を
試験片として評価したに過ぎず、勿論のこと回転試験も
行ない様が無く、従って回転破壊強度にも回転クリープ
変形量にも言及していない。 (２)特公平５−３５７３８号公報（先行技術２）：耐磨
耗性の改良された強化ポリプロピレン組成物として不飽
和極性ビニルモノマーでグラフト変性した結晶性ホモポ
リプロピレン又はそれと未変性の結晶性ホモポリプロピ
レンとの混合物特定量に表面処理した特定平均直径の強
化繊維特定量並びに不飽和カルボン酸でグラフト変性し
たエチレン−プロピレンゴム又はそれと未変性のエチレ
ン−プロピレンゴムとの混合物特定量からなるもの。
れらの重量比については類似しているものの、本発明の
目的とは全く異なる「成形後のそりによる変形抑制」を
その目的として掲げ、射出成形によって作成した角板を
試験片として評価したに過ぎず、勿論のこと回転試験も
行ない様が無く、従って回転破壊強度にも回転クリープ
変形量にも言及していない。 (２)特公平５−３５７３８号公報（先行技術２）：耐磨
耗性の改良された強化ポリプロピレン組成物として不飽
和極性ビニルモノマーでグラフト変性した結晶性ホモポ
リプロピレン又はそれと未変性の結晶性ホモポリプロピ
レンとの混合物特定量に表面処理した特定平均直径の強
化繊維特定量並びに不飽和カルボン酸でグラフト変性し
たエチレン−プロピレンゴム又はそれと未変性のエチレ
ン−プロピレンゴムとの混合物特定量からなるもの。
【０００４】この先行技術２は結局、成形品の耐摩耗性
を改良することを目的としており、その結果として射出
成形によって円板を試験片として作成し、そのテーバー
摩耗量を測定しているに過ぎない。即ち、本発明の目的
である羽根付き回転体の作成も行なわれず、ましてその
回転による破壊限界追究も回転によるクリープ変形量測
定も全く試みられていない。 (３)特開平４−２９８５５３号公報（先行技術３）：ガ
ラス繊維強化ポリオレフィン樹脂組成物であって、(a)
メルトインデックスが５g/10分以上のポリプロピレン系
樹脂４５〜８５重量％、(b)密度が０.８９〜０.９３g/c
m3、メルトインデックスが５g/10分以上で、下記式で表
されるＭＩ比が０.５〜５である低密度ポリエチレン５
〜２５重量％、(c)繊維径が及び成形品中における平均
繊維長１〜６mmのガラス繊維特定量からなる基材に変性
ポリオレフィン特定量を添加したものが開示されてい
る。
を改良することを目的としており、その結果として射出
成形によって円板を試験片として作成し、そのテーバー
摩耗量を測定しているに過ぎない。即ち、本発明の目的
である羽根付き回転体の作成も行なわれず、ましてその
回転による破壊限界追究も回転によるクリープ変形量測
定も全く試みられていない。 (３)特開平４−２９８５５３号公報（先行技術３）：ガ
ラス繊維強化ポリオレフィン樹脂組成物であって、(a)
メルトインデックスが５g/10分以上のポリプロピレン系
樹脂４５〜８５重量％、(b)密度が０.８９〜０.９３g/c
m3、メルトインデックスが５g/10分以上で、下記式で表
されるＭＩ比が０.５〜５である低密度ポリエチレン５
〜２５重量％、(c)繊維径が及び成形品中における平均
繊維長１〜６mmのガラス繊維特定量からなる基材に変性
ポリオレフィン特定量を添加したものが開示されてい
る。
【０００５】しかし、上記の先行技術３はエチレン−プ
ロピレン共重合エラストマーの配合を有害なものと位置
づけている様に見える。即ち、その比較例２において
「ＥＰＲ」を「１０重量％」含有する組成を記載してい
る。また、当該処方によってプロペラ型ファンの様な高
速回転機器を成形することにも、その成形品が高水準の
回転破壊強度及びその高い回転数においても僅かなクリ
ープ変形しか生じないことにも全く言及していない。
ロピレン共重合エラストマーの配合を有害なものと位置
づけている様に見える。即ち、その比較例２において
「ＥＰＲ」を「１０重量％」含有する組成を記載してい
る。また、当該処方によってプロペラ型ファンの様な高
速回転機器を成形することにも、その成形品が高水準の
回転破壊強度及びその高い回転数においても僅かなクリ
ープ変形しか生じないことにも全く言及していない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明者は上記の様な
従来の技術に伴う避け難い限界を解消して格段に高い水
準への飛躍を実現する為の方策を種々模索し、それぞれ
の有用性を検討した。それらの方策の中で最後に残され
たものは成形品中における強化繊維長を増大させる方策
即ち、長繊維化である。とはいえ、単なる長繊維化は従
来から既に試みられており、未だに決め手が見出されな
い状態に留っていた。
従来の技術に伴う避け難い限界を解消して格段に高い水
準への飛躍を実現する為の方策を種々模索し、それぞれ
の有用性を検討した。それらの方策の中で最後に残され
たものは成形品中における強化繊維長を増大させる方策
即ち、長繊維化である。とはいえ、単なる長繊維化は従
来から既に試みられており、未だに決め手が見出されな
い状態に留っていた。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者は上記の課題を
解決する手段として、長繊維をその当初の長さで樹脂マ
トリックス中に含有する長繊維強化柱状体を作成する為
に新たに開発された手段を用いて作成された長繊維強化
柱状体を射出成形等の適切な成形法によって、特に厳し
い要求が課される回転部材の中でもプロペラ型ファン及
びそれを製作する為の長繊維強化柱状体を開発した。即
ち、本発明は下記の「柱状体の基本的構成」、「柱状体
の改良構成１」〜「柱状体の改良構成」及び「成形品の
基本的構成」に規定された種々の構成からなる。
解決する手段として、長繊維をその当初の長さで樹脂マ
トリックス中に含有する長繊維強化柱状体を作成する為
に新たに開発された手段を用いて作成された長繊維強化
柱状体を射出成形等の適切な成形法によって、特に厳し
い要求が課される回転部材の中でもプロペラ型ファン及
びそれを製作する為の長繊維強化柱状体を開発した。即
ち、本発明は下記の「柱状体の基本的構成」、「柱状体
の改良構成１」〜「柱状体の改良構成」及び「成形品の
基本的構成」に規定された種々の構成からなる。
【０００８】［柱状体の基本的構成］改質剤による改質
プロピレン結晶性樹脂(Ａ)中に長繊維強化材(Ｂ)及びエ
ラストマー(Ｃ)が分散された組成物からなる長繊維強化
柱状体(Ｄ)であって、その改質剤が有機シラン系化合物
又は不飽和カルボン酸もしくはその酸無水物であり、そ
の長繊維強化材(Ｂ)が平均繊維長３〜３０mmで平均直径
３〜２１μmのものであると共に１０〜６０重量％（組
成物基準）含有され、該長繊維強化材(Ｂ)が平均繊維長
と実質的に等しい長さの長繊維強化柱状体(Ｄ)の長軸方
向に整列しており、エラストマー(Ｃ)が３〜２０重量％
（組成物基準）含有されている長繊維強化柱状体(Ｄ)。
プロピレン結晶性樹脂(Ａ)中に長繊維強化材(Ｂ)及びエ
ラストマー(Ｃ)が分散された組成物からなる長繊維強化
柱状体(Ｄ)であって、その改質剤が有機シラン系化合物
又は不飽和カルボン酸もしくはその酸無水物であり、そ
の長繊維強化材(Ｂ)が平均繊維長３〜３０mmで平均直径
３〜２１μmのものであると共に１０〜６０重量％（組
成物基準）含有され、該長繊維強化材(Ｂ)が平均繊維長
と実質的に等しい長さの長繊維強化柱状体(Ｄ)の長軸方
向に整列しており、エラストマー(Ｃ)が３〜２０重量％
（組成物基準）含有されている長繊維強化柱状体(Ｄ)。
【０００９】［柱状体の改良構成１］長繊維強化材(Ｂ)
が平均繊維長５〜２５mmのものである「柱状体の基本的
構成」に記載の長繊維強化柱状体(Ｄ)。
が平均繊維長５〜２５mmのものである「柱状体の基本的
構成」に記載の長繊維強化柱状体(Ｄ)。
【００１０】［柱状体の改良構成２］長繊維強化材(Ｂ)
が無機長繊維である「柱状体の基本的構成」及び「柱状
体の改良構成１」に記載の長繊維強化柱状体(Ｄ)。
が無機長繊維である「柱状体の基本的構成」及び「柱状
体の改良構成１」に記載の長繊維強化柱状体(Ｄ)。
【００１１】［柱状体の改良構成３］長繊維強化材(Ｂ)
がガラス長繊維である「柱状体の基本的構成」並びに
「柱状体の改良構成１」及び「柱状体の改良構成２」に
記載の長繊維強化柱状体(Ｄ)。
がガラス長繊維である「柱状体の基本的構成」並びに
「柱状体の改良構成１」及び「柱状体の改良構成２」に
記載の長繊維強化柱状体(Ｄ)。
【００１２】［柱状体の改良構成４］長繊維強化材(Ｂ)
が有機繊維である「柱状体の基本的構成」及び「柱状体
の改良構成１」〜「柱状体の改良構成３」に記載の長繊
維強化柱状体(Ｄ)。
が有機繊維である「柱状体の基本的構成」及び「柱状体
の改良構成１」〜「柱状体の改良構成３」に記載の長繊
維強化柱状体(Ｄ)。
【００１３】［柱状体の改良構成５］改質剤である有機
シラン化合物がアミノシラン、エポキシシラン、ビニル
シラン及びメタクリロキシシランから選ばれる１種以上
である「柱状体の基本的構成」及び「柱状体の改良構成
１」〜「柱状体の改良構成４」に記載の長繊維強化柱状
体(Ｄ)。
シラン化合物がアミノシラン、エポキシシラン、ビニル
シラン及びメタクリロキシシランから選ばれる１種以上
である「柱状体の基本的構成」及び「柱状体の改良構成
１」〜「柱状体の改良構成４」に記載の長繊維強化柱状
体(Ｄ)。
【００１４】［柱状体の改良構成６］改質剤である不飽
和カルボン酸又はその酸無水物がマレイン酸又は無水マ
レイン酸である「柱状体の基本的構成」及び「柱状体の
改良構成１」〜「柱状体の改良構成５」に記載の長繊維
強化柱状体(Ｄ)。
和カルボン酸又はその酸無水物がマレイン酸又は無水マ
レイン酸である「柱状体の基本的構成」及び「柱状体の
改良構成１」〜「柱状体の改良構成５」に記載の長繊維
強化柱状体(Ｄ)。
【００１５】［柱状体の改良構成７］改質プロピレン結
晶性樹脂(Ａ)の基材であるプロピレン結晶性樹脂がプロ
ピレン−エチレン結晶性共重合体である「柱状体の基本
的構成」及び「柱状体の改良構成１」〜「柱状体の改良
構成６」に記載の長繊維強化柱状体(Ｄ)。
晶性樹脂(Ａ)の基材であるプロピレン結晶性樹脂がプロ
ピレン−エチレン結晶性共重合体である「柱状体の基本
的構成」及び「柱状体の改良構成１」〜「柱状体の改良
構成６」に記載の長繊維強化柱状体(Ｄ)。
【００１６】［柱状体の改良構成８］エラストマー(Ｃ)
がエチレン−プロピレン共重合エラストマー及びエチレ
ン−プロピレン−非共役ジエン共重合エラストマーから
選ばれる１種以上のオレフィン系エラストマーである
「柱状体の基本的構成」及び「柱状体の改良構成１」〜
「柱状体の改良構成７」に記載の長繊維強化柱状体
(Ｄ)。
がエチレン−プロピレン共重合エラストマー及びエチレ
ン−プロピレン−非共役ジエン共重合エラストマーから
選ばれる１種以上のオレフィン系エラストマーである
「柱状体の基本的構成」及び「柱状体の改良構成１」〜
「柱状体の改良構成７」に記載の長繊維強化柱状体
(Ｄ)。
【００１７】［柱状体の改良構成９］エラストマー(Ｃ)
における非共役ジエンが5-エチリデン-2-ノルボルネ
ン、1,4-ヘキサジエン及びジシクロペンタジエンから選
ばれる１種以上である「柱状体の基本的構成」及び「柱
状体の改良構成１」〜「柱状体の改良構成８」に記載の
長繊維強化柱状体(Ｄ)。
における非共役ジエンが5-エチリデン-2-ノルボルネ
ン、1,4-ヘキサジエン及びジシクロペンタジエンから選
ばれる１種以上である「柱状体の基本的構成」及び「柱
状体の改良構成１」〜「柱状体の改良構成８」に記載の
長繊維強化柱状体(Ｄ)。
【００１８】［成形品の基本的構成］改質剤による改質
プロピレン結晶性樹脂(Ａ)中に平均繊維長３〜３０mmの
長繊維強化材(Ｂ)及びエラストマー(Ｃ)が分散された組
成物からなる長繊維強化柱状体(Ｄ)であって、その改質
剤が有機シラン系化合物又は不飽和カルボン酸もしくは
その酸無水物であり、その改質プロピレン結晶性樹脂に
おけるプロピレン結晶性樹脂部分がプロピレン−エチレ
ン結晶性共重合体樹脂であり、その長繊維強化材(Ｂ)が
平均直径３〜２１μmのガラス長繊維強化材(Ｂ)であっ
て１０〜６０重量％（組成物基準）含有され、該長繊維
強化材(Ｂ)が実質的に長繊維強化柱状体(Ｄ)の長軸方向
に整列していると共に長繊維強化柱状体(Ｄ)の長さと実
質的に同一の長さを有し、エラストマー(Ｃ)がエチレン
−プロピレン共重合エラストマー及びエチレン−プロピ
レン−非共役ジオレフィン共重合エラストマーから選ば
れる１種以上のオレフィン系エラストマーであって３〜
２０重量％（組成物基準）含有されている長繊維強化柱
状体(Ｄ)から射出成形されたプロペラ型ファン。
プロピレン結晶性樹脂(Ａ)中に平均繊維長３〜３０mmの
長繊維強化材(Ｂ)及びエラストマー(Ｃ)が分散された組
成物からなる長繊維強化柱状体(Ｄ)であって、その改質
剤が有機シラン系化合物又は不飽和カルボン酸もしくは
その酸無水物であり、その改質プロピレン結晶性樹脂に
おけるプロピレン結晶性樹脂部分がプロピレン−エチレ
ン結晶性共重合体樹脂であり、その長繊維強化材(Ｂ)が
平均直径３〜２１μmのガラス長繊維強化材(Ｂ)であっ
て１０〜６０重量％（組成物基準）含有され、該長繊維
強化材(Ｂ)が実質的に長繊維強化柱状体(Ｄ)の長軸方向
に整列していると共に長繊維強化柱状体(Ｄ)の長さと実
質的に同一の長さを有し、エラストマー(Ｃ)がエチレン
−プロピレン共重合エラストマー及びエチレン−プロピ
レン−非共役ジオレフィン共重合エラストマーから選ば
れる１種以上のオレフィン系エラストマーであって３〜
２０重量％（組成物基準）含有されている長繊維強化柱
状体(Ｄ)から射出成形されたプロペラ型ファン。
【００１９】＜発明の好適な態様＞ ＜＜改質プロピレン結晶性樹脂(Ａ)＞＞本発明の強化柱
状体を形成する改質プロピレン結晶性樹脂(Ａ)とは結晶
性ポリプロピレン基材を改質剤である有機シラン系化合
物又は不飽和カルボン酸もしくはその酸無水物でグラフ
ト改質したもの又はこれと非改質の結晶性ポリプロピレ
ンとの組成物（混合物）である。該組成物は改質結晶性
ポリプロピレン／非改質の結晶性ポリプロピレン＝０.
５／９９.５〜１００／０（重量／重量）で構成され
る。
状体を形成する改質プロピレン結晶性樹脂(Ａ)とは結晶
性ポリプロピレン基材を改質剤である有機シラン系化合
物又は不飽和カルボン酸もしくはその酸無水物でグラフ
ト改質したもの又はこれと非改質の結晶性ポリプロピレ
ンとの組成物（混合物）である。該組成物は改質結晶性
ポリプロピレン／非改質の結晶性ポリプロピレン＝０.
５／９９.５〜１００／０（重量／重量）で構成され
る。
【００２０】ここで、結晶性ポリプロピレン基材はプロ
ピレン結晶性単独重合体及びプロピレンと他のα-オレ
フィン１種以上との結晶性共重合体の何れでも良く、ま
たプロピレン結晶性単独重合体及びプロピレンと他のα
-オレフィン１種以上との結晶性共重合体からなる組成
物であっても良い。
ピレン結晶性単独重合体及びプロピレンと他のα-オレ
フィン１種以上との結晶性共重合体の何れでも良く、ま
たプロピレン結晶性単独重合体及びプロピレンと他のα
-オレフィン１種以上との結晶性共重合体からなる組成
物であっても良い。
【００２１】結晶性ポリプロピレン基材に対する改質剤
のグラフト量は基材の単位重量に対して０.０１〜１重
量％、好ましくは０.０５〜０.５重量％であれば本発明
の期待する性能が殆どの場合に発揮される。
のグラフト量は基材の単位重量に対して０.０１〜１重
量％、好ましくは０.０５〜０.５重量％であれば本発明
の期待する性能が殆どの場合に発揮される。
【００２２】＜＜改質剤＞＞本発明における改質プロピ
レン結晶性重合体(Ａ)を形成する有機シラン系化合物と
しては、アミノシラン、エポキシシラン、ビニルシラン
及びメタクリロキシシランから選ばれる１種以上を挙げ
ることができる。
レン結晶性重合体(Ａ)を形成する有機シラン系化合物と
しては、アミノシラン、エポキシシラン、ビニルシラン
及びメタクリロキシシランから選ばれる１種以上を挙げ
ることができる。
【００２３】本発明における改質プロピレン結晶性重合
体(Ａ)を形成する不飽和カルボン酸としてはアクリル
酸、メタクリル酸、マレイン酸、イタコン酸、テトラヒ
ドロフタル酸及びノルボルネンジカルボン酸等の１種以
上、それらの酸無水物としては無水マレイン酸、無水イ
タコン酸、無水テトラヒドロフタル酸及び無水ノルボル
ネンジカルボン酸等の１種以上を挙げることができる。
これらの中でも、実用的性能において最も優れているも
のは無水マレイン酸である。従って、本発明においては
無水マレイン酸を代表的な改質剤として説明を進める。
体(Ａ)を形成する不飽和カルボン酸としてはアクリル
酸、メタクリル酸、マレイン酸、イタコン酸、テトラヒ
ドロフタル酸及びノルボルネンジカルボン酸等の１種以
上、それらの酸無水物としては無水マレイン酸、無水イ
タコン酸、無水テトラヒドロフタル酸及び無水ノルボル
ネンジカルボン酸等の１種以上を挙げることができる。
これらの中でも、実用的性能において最も優れているも
のは無水マレイン酸である。従って、本発明においては
無水マレイン酸を代表的な改質剤として説明を進める。
【００２４】＜＜長繊維強化材(Ｂ)＞＞本発明の長繊維
強化柱状体(Ｄ)を構成する長繊維強化材(Ｂ)は通常、そ
の平均繊維長３〜３０mm、好ましくは５〜２５mm、その
単一繊維の平均直径３〜２１μmのものであって、それ
らが５００〜４０００本程度の集束体として提供されて
いる。この集束体は通常、ロービング又はエンドと称さ
れている。更に、これらのガラスロービング等を２本以
上合糸した形態で用いることもできる。
強化柱状体(Ｄ)を構成する長繊維強化材(Ｂ)は通常、そ
の平均繊維長３〜３０mm、好ましくは５〜２５mm、その
単一繊維の平均直径３〜２１μmのものであって、それ
らが５００〜４０００本程度の集束体として提供されて
いる。この集束体は通常、ロービング又はエンドと称さ
れている。更に、これらのガラスロービング等を２本以
上合糸した形態で用いることもできる。
【００２５】上記の長繊維強化材(Ｂ)の材質は無機物及
び有機物の何れでも良い。本発明において重要な点は材
質それ自体に加えて、その提供形態にも制約されること
である。即ち、繊維自体として優れた性状を備えている
だけでなく、無端の形態で提供される繊維（繊維束）で
あることが前提条件である。
び有機物の何れでも良い。本発明において重要な点は材
質それ自体に加えて、その提供形態にも制約されること
である。即ち、繊維自体として優れた性状を備えている
だけでなく、無端の形態で提供される繊維（繊維束）で
あることが前提条件である。
【００２６】その理由は長繊維強化柱状体の原形である
無端繊維強化体−−繊維強化材が柱状体の長軸と略平行
に整列すると共に繊維強化材の平均長さが柱状体の長さ
と略一致した柱状体−−を作成する為には無端繊維(束)
の状態で提供可能な繊維強化材であることを要する点に
求められる。
無端繊維強化体−−繊維強化材が柱状体の長軸と略平行
に整列すると共に繊維強化材の平均長さが柱状体の長さ
と略一致した柱状体−−を作成する為には無端繊維(束)
の状態で提供可能な繊維強化材であることを要する点に
求められる。
【００２７】上記の前提条件に適合する無端繊維として
は例えば、ガラス繊維、炭素繊維、合成樹脂繊維及び金
属繊維の様な人工繊維を挙げることができる。その中で
もガラス繊維はその物性及び価格の両面から見て、最も
普及している繊維強化材である。その短所は比較的に重
質（比強度においては不利）で折損し易く、アルカリに
弱いという様な点である。これらを初めから問題にせ
ず、特に比強度において最高に位置するものは炭素繊維
である。価格よりも比強度を重視する用途には比肩する
ものが殆ど見当たらない。その長所は航空機用、高速車
両用又は高速回転機材用には遺憾無く発揮される。
は例えば、ガラス繊維、炭素繊維、合成樹脂繊維及び金
属繊維の様な人工繊維を挙げることができる。その中で
もガラス繊維はその物性及び価格の両面から見て、最も
普及している繊維強化材である。その短所は比較的に重
質（比強度においては不利）で折損し易く、アルカリに
弱いという様な点である。これらを初めから問題にせ
ず、特に比強度において最高に位置するものは炭素繊維
である。価格よりも比強度を重視する用途には比肩する
ものが殆ど見当たらない。その長所は航空機用、高速車
両用又は高速回転機材用には遺憾無く発揮される。
【００２８】これらの繊維補強材の中でも通常の用途に
おいて最も有用なガラス繊維を選んで本発明を説明す
る。本発明の長繊維強化柱状体(Ｄ)を構成する代表的な
長繊維強化材(Ｂ)として選ばれたガラス繊維の材質は通
常、硬質ガラス（通称「Ｅガラス」で知られるカリガラ
ス）である。
おいて最も有用なガラス繊維を選んで本発明を説明す
る。本発明の長繊維強化柱状体(Ｄ)を構成する代表的な
長繊維強化材(Ｂ)として選ばれたガラス繊維の材質は通
常、硬質ガラス（通称「Ｅガラス」で知られるカリガラ
ス）である。
【００２９】＜＜エラストマー(Ｃ)＞＞本発明の長繊維
強化柱状体(Ｄ)を構成するエラストマー(Ｃ)は低結晶性
又は無定形の軟質物質である点で通常は「ゴム状物」と
称される場合も多い。本発明の長繊維強化柱状体(Ｄ)に
おけるエラストマー(Ｃ)はその基材である結晶性プロピ
レン重合体に相溶するか又は該重合体中に不連続相とし
て存在しながらも形成された界面間に剥離を生じない程
度には親和性を備えていることを要する。
強化柱状体(Ｄ)を構成するエラストマー(Ｃ)は低結晶性
又は無定形の軟質物質である点で通常は「ゴム状物」と
称される場合も多い。本発明の長繊維強化柱状体(Ｄ)に
おけるエラストマー(Ｃ)はその基材である結晶性プロピ
レン重合体に相溶するか又は該重合体中に不連続相とし
て存在しながらも形成された界面間に剥離を生じない程
度には親和性を備えていることを要する。
【００３０】その要請を充足するには所謂ジエン系ゴム
よりもオレフィン系エラストマー（ゴム）が適する。留
意すべきはこれらのエラストマーは添加前には半架橋
（部分架橋）又は未架橋の状態に留まっていることであ
る。完全架橋（完全加硫）の状態に到っているエラスト
マーは往々にしてオレフィン重合体に対して十分な親和
性を示さない。即ち、層間剥離等を生じ易い。
よりもオレフィン系エラストマー（ゴム）が適する。留
意すべきはこれらのエラストマーは添加前には半架橋
（部分架橋）又は未架橋の状態に留まっていることであ
る。完全架橋（完全加硫）の状態に到っているエラスト
マーは往々にしてオレフィン重合体に対して十分な親和
性を示さない。即ち、層間剥離等を生じ易い。
【００３１】オレフィン系エラストマーとは通常、エチ
レンと他の１種以上のα-オレフィン特に、プロピレン
及び1-ブテンの中の１種以上との共重合によって形成さ
れる低結晶性又は非晶性弾性物質であって、更に第三成
分として少量の非共役ジエンを共重合に加えた三元以上
の共重合体である。
レンと他の１種以上のα-オレフィン特に、プロピレン
及び1-ブテンの中の１種以上との共重合によって形成さ
れる低結晶性又は非晶性弾性物質であって、更に第三成
分として少量の非共役ジエンを共重合に加えた三元以上
の共重合体である。
【００３２】例えば、エチレン−プロピレン共重合エラ
ストマー（ＥＰＭ）、エチレン−プロピレン−非共役ジ
エン共重合エラストマー（ＥＰＤＭ）、エチレン−1-ブ
テン共重合エラストマー（ＥＢＭ）、エチレン−1-ブテ
ン−非共役ジエン共重合エラストマー（ＥＢＤＭ）の外
にエチレン−プロピレン−1-ブテン−非共役ジエン共重
合エラストマー（ＥＰＢＤＭ）を挙げることができる。
これらにおいて非共役ジエンとして用いられるものは通
常、5-エチリデンノ-2-ルボルネン（ＥＮＢ）又は1,4-
ヘキサジエンであるが、ジシクロペンタジエン（ＤＣＰ
Ｄ）が用いられたものもある。
ストマー（ＥＰＭ）、エチレン−プロピレン−非共役ジ
エン共重合エラストマー（ＥＰＤＭ）、エチレン−1-ブ
テン共重合エラストマー（ＥＢＭ）、エチレン−1-ブテ
ン−非共役ジエン共重合エラストマー（ＥＢＤＭ）の外
にエチレン−プロピレン−1-ブテン−非共役ジエン共重
合エラストマー（ＥＰＢＤＭ）を挙げることができる。
これらにおいて非共役ジエンとして用いられるものは通
常、5-エチリデンノ-2-ルボルネン（ＥＮＢ）又は1,4-
ヘキサジエンであるが、ジシクロペンタジエン（ＤＣＰ
Ｄ）が用いられたものもある。
【００３３】＜＜長繊維強化組成物の構成＞＞本発明の
長繊維強化柱状体(Ｄ)を形成する為の長繊維強化組成物
は改質プロピレン結晶性樹脂(Ａ)中に長繊維強化材(Ｂ)
及びエラストマー(Ｃ)が分散された組成物であって、そ
の長繊維強化材(Ｂ)が１０〜６０重量％、好ましくは１
５〜６０重量％、更に好ましくは２０〜５０重量％（組
成物基準）含有され、そのエラストマー(Ｃ)が３〜２０
重量％、好ましくは５〜１５重量％（組成物基準）含有
されているものである。
長繊維強化柱状体(Ｄ)を形成する為の長繊維強化組成物
は改質プロピレン結晶性樹脂(Ａ)中に長繊維強化材(Ｂ)
及びエラストマー(Ｃ)が分散された組成物であって、そ
の長繊維強化材(Ｂ)が１０〜６０重量％、好ましくは１
５〜６０重量％、更に好ましくは２０〜５０重量％（組
成物基準）含有され、そのエラストマー(Ｃ)が３〜２０
重量％、好ましくは５〜１５重量％（組成物基準）含有
されているものである。
【００３４】上記の長繊維強化組成物における改質プロ
ピレン結晶性樹脂(Ａ)中にグラフト成分として含有され
る改質剤の量は基材樹脂の重量に対して通常、０.０１
〜１重量％、好ましくは０.０５〜０.５重量％に選べば
通常の目的には十分である。また、上記(Ａ)が改質樹脂
と非改質樹脂との組合せ（併用）系であるばあいには、
改質樹脂側にグラフト成分として含有される改質剤の量
を組合せ系において上記の範囲内に収める様に設定する
ことを要する。
ピレン結晶性樹脂(Ａ)中にグラフト成分として含有され
る改質剤の量は基材樹脂の重量に対して通常、０.０１
〜１重量％、好ましくは０.０５〜０.５重量％に選べば
通常の目的には十分である。また、上記(Ａ)が改質樹脂
と非改質樹脂との組合せ（併用）系であるばあいには、
改質樹脂側にグラフト成分として含有される改質剤の量
を組合せ系において上記の範囲内に収める様に設定する
ことを要する。
【００３５】＜＜長繊維強化柱状体(Ｄ)の成形＞＞本発
明の長繊維強化柱状体(Ｄ)を成形する方法が備えるべき
要件は長繊維集束体を開繊状態、該柱状体の長軸と略平
行に整列状態に加えて該柱状体と略同一の長さで該柱状
体の中に含有させ得ることである。その状態を実現し得
る有力な成形法としては、下記の連続開繊含浸方法（略
称「引抜き成形法」）を挙げることができる：先ず、上
記の改質プロピレン結晶性樹脂(Ａ)とエラストマー(Ｃ)
とからなる溶融物を所定量だけ押出機から押出ながら開
繊含浸槽（別名「引抜き成形装置」）へ装入する。この
開繊含浸槽へは通常は長繊維ロービングの原反から長繊
維ロービングが別途導入される。この開繊含浸槽は溶融
樹脂及び長繊維集束体の走行方向に対して略垂直な開繊
ピンが通常は多数本互に平行に、しかも該ピンの軸方向
から見れば千鳥型配置に設置されており、何れも溶融樹
脂に浸漬された状態に保たれる。
明の長繊維強化柱状体(Ｄ)を成形する方法が備えるべき
要件は長繊維集束体を開繊状態、該柱状体の長軸と略平
行に整列状態に加えて該柱状体と略同一の長さで該柱状
体の中に含有させ得ることである。その状態を実現し得
る有力な成形法としては、下記の連続開繊含浸方法（略
称「引抜き成形法」）を挙げることができる：先ず、上
記の改質プロピレン結晶性樹脂(Ａ)とエラストマー(Ｃ)
とからなる溶融物を所定量だけ押出機から押出ながら開
繊含浸槽（別名「引抜き成形装置」）へ装入する。この
開繊含浸槽へは通常は長繊維ロービングの原反から長繊
維ロービングが別途導入される。この開繊含浸槽は溶融
樹脂及び長繊維集束体の走行方向に対して略垂直な開繊
ピンが通常は多数本互に平行に、しかも該ピンの軸方向
から見れば千鳥型配置に設置されており、何れも溶融樹
脂に浸漬された状態に保たれる。
【００３６】他方、別途導入された長繊維ロービングは
第１の開繊ピンの周面に当接しながら転向して第２の開
繊ピンの周面に当接しながら転向するという走行を繰り
返して千鳥型に走行しながら次第に開繊されると共に、
各繊維間に溶融樹脂が含浸されて均一に開繊された無端
の長繊維で強化された無端の樹脂ストランド（強化樹脂
ストランド）が製出される。
第１の開繊ピンの周面に当接しながら転向して第２の開
繊ピンの周面に当接しながら転向するという走行を繰り
返して千鳥型に走行しながら次第に開繊されると共に、
各繊維間に溶融樹脂が含浸されて均一に開繊された無端
の長繊維で強化された無端の樹脂ストランド（強化樹脂
ストランド）が製出される。
【００３７】この無端の強化樹脂ストランドを冷却後に
所定の長さに切断すれば、所定長さの長繊維強化柱状体
であってその長軸方向と略平行に整列された長繊維強化
材(Ｂ)を該柱状体の長さと略同一の長さで含有する長繊
維強化柱状体(Ｄ)が得られる。
所定の長さに切断すれば、所定長さの長繊維強化柱状体
であってその長軸方向と略平行に整列された長繊維強化
材(Ｂ)を該柱状体の長さと略同一の長さで含有する長繊
維強化柱状体(Ｄ)が得られる。
【００３８】＜＜プロペラ型ファンの成形＞＞上記の手
順によって得られた平均長３〜３０mmの長繊維強化柱状
体(Ｄ)を射出成形機へ装入して温度通常２５０℃付近に
おいて金型内へ溶融樹脂を射出して図１に示された形状
のプロペラ型ファンを成形した。この射出成形機におい
てはスクリューとしてＬ／Ｄ＝２０及び圧縮比１.８の
低圧縮型を用いた。
順によって得られた平均長３〜３０mmの長繊維強化柱状
体(Ｄ)を射出成形機へ装入して温度通常２５０℃付近に
おいて金型内へ溶融樹脂を射出して図１に示された形状
のプロペラ型ファンを成形した。この射出成形機におい
てはスクリューとしてＬ／Ｄ＝２０及び圧縮比１.８の
低圧縮型を用いた。
【００３９】＜図に基づく説明＞図１の(a)に例示され
た本発明の４枚羽根プロペラ型ファンＦは図において左
回り用である。その芯軸部１の円周上からそれぞれの羽
根（ブレード）１１、１２、１３及び１４が放射方向へ
伸びている。それぞれの羽根は空豆型で、芯軸部１から
立上がる位置において最小横幅に形成されている（不図
示）。羽根１１〜１４のそれぞれの横断面形状は略紡錘
型であって、周縁部等において薄いエッジ状であって最
小厚さ部分１１bが羽根の回転方向における先端に位置
すると共に、羽根１１の半径がその周縁に対する接線と
直交する部位であって該半径を挟む区域に最大厚さ部分
１１dが位置する。
た本発明の４枚羽根プロペラ型ファンＦは図において左
回り用である。その芯軸部１の円周上からそれぞれの羽
根（ブレード）１１、１２、１３及び１４が放射方向へ
伸びている。それぞれの羽根は空豆型で、芯軸部１から
立上がる位置において最小横幅に形成されている（不図
示）。羽根１１〜１４のそれぞれの横断面形状は略紡錘
型であって、周縁部等において薄いエッジ状であって最
小厚さ部分１１bが羽根の回転方向における先端に位置
すると共に、羽根１１の半径がその周縁に対する接線と
直交する部位であって該半径を挟む区域に最大厚さ部分
１１dが位置する。
【００４０】本発明のプロペラ型ファンＦの回転破壊を
判定する検閲部位も１１b及び１１dである。なお、上記
の説明は他の羽根１２、１３及び１４にも適合すること
勿論である。
判定する検閲部位も１１b及び１１dである。なお、上記
の説明は他の羽根１２、１３及び１４にも適合すること
勿論である。
【００４１】図１の(b)は本発明のプロペラ型ファンＦ
を側方即ち回転軸に直交する方向特に、図１の(a)にお
ける矢印Ｖで示された方向からの側面見取り図である。
本発明のプロペラ型ファンＦの回転クリープを測定する
には、図１の(b)において長さｈと長さｂとの値を回転
試験の前後で測定する。ここで、ｈは部位１３dから芯
軸１の下端面（「上下左右」等は図面における位置関係
を示す為の便宜的表現である）に当接する水平面までの
距離であり、ｂは部位１３bから該水平面までの距離で
ある。次にそれぞれを回転試験の前後で比較する。
を側方即ち回転軸に直交する方向特に、図１の(a)にお
ける矢印Ｖで示された方向からの側面見取り図である。
本発明のプロペラ型ファンＦの回転クリープを測定する
には、図１の(b)において長さｈと長さｂとの値を回転
試験の前後で測定する。ここで、ｈは部位１３dから芯
軸１の下端面（「上下左右」等は図面における位置関係
を示す為の便宜的表現である）に当接する水平面までの
距離であり、ｂは部位１３bから該水平面までの距離で
ある。次にそれぞれを回転試験の前後で比較する。
【００４２】回転クリープ変形は１３bにおいて最も顕
著に観測される筈であるから、ｂの前後差を測定すれば
済み、ｈの前後差を測定する必要は無さそうに思われ
る。本来的にはｈは不変の筈であるが、変化した場合に
はｈの前後差でｂを補正する為に測定を行なう。
著に観測される筈であるから、ｂの前後差を測定すれば
済み、ｈの前後差を測定する必要は無さそうに思われ
る。本来的にはｈは不変の筈であるが、変化した場合に
はｈの前後差でｂを補正する為に測定を行なう。
【００４３】
【実施例】以下に、本発明を実施例に基づいて有用な場
合には比較例を参照しながら具体的に説明する。しか
し、本発明はそれらによって限定されるものではない。
合には比較例を参照しながら具体的に説明する。しか
し、本発明はそれらによって限定されるものではない。
【００４４】以下、試験方法、変形量及び強度は下記の
方式で測定した。 (1)回転破壊強度：図１の４枚羽根のプロペラ型ファン
（直径４５０mm;羽根の厚さ最小値０.５mm及び羽根の厚
さ最大値４.０mm）を回転させて、破壊が生じた際の回
転数を「回転破壊強度」とする。 (2)回転クリープ変形量：図１のプロペラ型ファンを６
５℃の恒温槽中で回転数１０００rpmにおいて１０００h
回転させた後の羽根高さの変形量を「回転クリープ変形
量」とした。 (3)非改質結晶性ポリプロピレン：プロピレン−エチレ
ン共重合型のものはエチレン成分の総括含有量（トータ
ルエチレン量）９.０重量％、結晶融点（Ｔm）１６０℃
及びＭＦＲ(230℃;2.16kgf)２.６g/10min、 (4)エチレン−プロピレン無定形共重合体（ゴム状弾性
体）：エチレン成分含有量７４重量％、ＭＩ(190℃;2.1
6kgf)３.２g/10min及びムーニー粘度［ＭＬ1+4(100
℃)］２４。 (5)ＭＦＲ：ＪＩＳ Ｋ６７５８に準拠。 (6)結晶融点（Ｔm）：差動走査型熱量計（略称「ＤＳ
Ｃ」）を用いて２０℃／minで昇温しながら観測される
吸熱曲線におけるピークの位置する温度とする。ピーク
が２個以上観測される場合には、その中で最大面積を占
めるピークの位置する温度とする。
方式で測定した。 (1)回転破壊強度：図１の４枚羽根のプロペラ型ファン
（直径４５０mm;羽根の厚さ最小値０.５mm及び羽根の厚
さ最大値４.０mm）を回転させて、破壊が生じた際の回
転数を「回転破壊強度」とする。 (2)回転クリープ変形量：図１のプロペラ型ファンを６
５℃の恒温槽中で回転数１０００rpmにおいて１０００h
回転させた後の羽根高さの変形量を「回転クリープ変形
量」とした。 (3)非改質結晶性ポリプロピレン：プロピレン−エチレ
ン共重合型のものはエチレン成分の総括含有量（トータ
ルエチレン量）９.０重量％、結晶融点（Ｔm）１６０℃
及びＭＦＲ(230℃;2.16kgf)２.６g/10min、 (4)エチレン−プロピレン無定形共重合体（ゴム状弾性
体）：エチレン成分含有量７４重量％、ＭＩ(190℃;2.1
6kgf)３.２g/10min及びムーニー粘度［ＭＬ1+4(100
℃)］２４。 (5)ＭＦＲ：ＪＩＳ Ｋ６７５８に準拠。 (6)結晶融点（Ｔm）：差動走査型熱量計（略称「ＤＳ
Ｃ」）を用いて２０℃／minで昇温しながら観測される
吸熱曲線におけるピークの位置する温度とする。ピーク
が２個以上観測される場合には、その中で最大面積を占
めるピークの位置する温度とする。
【００４５】
【実施例１〜６】樹脂混合物１として、非改質ポリプロ
ピレン粉体９９.２重量％、改質剤である不飽和酸類と
して無水マレイン酸０.５重量％、有機過酸化物として
1,3-ビス（t-ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン
０.１重量％及び滑剤としてステアリン酸カルシウム０.
１重量％からなる混合物を調製し、これをヘンシェルミ
キサー（商品名）中で攪拌混合した。得られた樹脂混合
物を押出機へその供給口から装入して溶融混練（２００
℃）後に押出して製出されるストランドを切断して造粒
した。得られた改質ポリプロピレンはＭＦＲ(230℃;2.1
6kgf)１３０g/10min及びグラフトされた改質剤の含有量
０.３重量％であった。
ピレン粉体９９.２重量％、改質剤である不飽和酸類と
して無水マレイン酸０.５重量％、有機過酸化物として
1,3-ビス（t-ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン
０.１重量％及び滑剤としてステアリン酸カルシウム０.
１重量％からなる混合物を調製し、これをヘンシェルミ
キサー（商品名）中で攪拌混合した。得られた樹脂混合
物を押出機へその供給口から装入して溶融混練（２００
℃）後に押出して製出されるストランドを切断して造粒
した。得られた改質ポリプロピレンはＭＦＲ(230℃;2.1
6kgf)１３０g/10min及びグラフトされた改質剤の含有量
０.３重量％であった。
【００４６】樹脂混合物２として、上記の樹脂混合物１
とエチレン−プロピレン共重合エラストマー（略称「Ｅ
ＰＭ」）とをヘンシェルミキサー（商品名）中で攪拌混
合して樹脂・エラストマー混合物を得た。得られた混合
物をベント吸引機構付き押出機へ供給口から装入して吸
引しながら溶融混練する。この溶融物を同押出機のバレ
ル下流端に装着された開繊含浸ダイス（前述の「引抜き
成形装置」）内へ連続的に供給する。
とエチレン−プロピレン共重合エラストマー（略称「Ｅ
ＰＭ」）とをヘンシェルミキサー（商品名）中で攪拌混
合して樹脂・エラストマー混合物を得た。得られた混合
物をベント吸引機構付き押出機へ供給口から装入して吸
引しながら溶融混練する。この溶融物を同押出機のバレ
ル下流端に装着された開繊含浸ダイス（前述の「引抜き
成形装置」）内へ連続的に供給する。
【００４７】他方、原反として供給されたガラス繊維ロ
ービングを該開繊含浸ダイス内へ供給しながら、該ロー
ビングを該ダイス内の複数本の開繊ピンの周面に摺動さ
せると共に転向させて千鳥型に走行させることによって
開繊し、それに伴って各繊維間に溶融樹脂混合物２を十
分に含浸させた。この開繊含浸複合体をストランド形態
で押出し、冷却槽内で水冷して常温まで温度低下させた
時点でストランドカッターによって切断（平均長さ１０
mm）して強化柱状体（強化ペレット）を製作した。ここ
で用いられたガラス繊維ロービングはその単繊維径１７
μm、集束本数４０００本、ＴＥＸ番手２３１０のポリ
プロピレン用であった。その組成及び性状を表１に示
す。
ービングを該開繊含浸ダイス内へ供給しながら、該ロー
ビングを該ダイス内の複数本の開繊ピンの周面に摺動さ
せると共に転向させて千鳥型に走行させることによって
開繊し、それに伴って各繊維間に溶融樹脂混合物２を十
分に含浸させた。この開繊含浸複合体をストランド形態
で押出し、冷却槽内で水冷して常温まで温度低下させた
時点でストランドカッターによって切断（平均長さ１０
mm）して強化柱状体（強化ペレット）を製作した。ここ
で用いられたガラス繊維ロービングはその単繊維径１７
μm、集束本数４０００本、ＴＥＸ番手２３１０のポリ
プロピレン用であった。その組成及び性状を表１に示
す。
【００４８】上記の強化柱状体を射出成形機［スクリュ
ー:Ｌ／Ｄ＝２０及び圧縮比１.８］の原料供給口から装
入して溶融（２５０℃）後に樹脂を金型内へ射出して図
１に示された形状の４枚羽根スクリュー（直径４５０m
m;羽根の厚さ最小値０.５mm及び羽根の厚さ最大値４.０
mm）を成形した。得られたプロペラ型ファンの性状を表
１に併せて示す。
ー:Ｌ／Ｄ＝２０及び圧縮比１.８］の原料供給口から装
入して溶融（２５０℃）後に樹脂を金型内へ射出して図
１に示された形状の４枚羽根スクリュー（直径４５０m
m;羽根の厚さ最小値０.５mm及び羽根の厚さ最大値４.０
mm）を成形した。得られたプロペラ型ファンの性状を表
１に併せて示す。
【００４９】
【比較例１及び２】樹脂混合物１として、非改質ポリプ
ロピレン粉体９９.２重量％、改質剤である不飽和酸類
として無水マレイン酸０.５重量％、有機過酸化物とし
て1,3-ビス（t-ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼ
ン０.１重量％及び滑剤としてステアリン酸カルシウム
０.１重量％からなる混合物を調製し、これをヘンシェ
ルミキサー（商品名）中で攪拌混合した。得られた樹脂
混合物を押出機へその供給口から装入して溶融混練（２
００℃）後に押出して製出されるストランドを切断して
造粒した。得られた改質ポリプロピレンはＭＦＲ(230
℃;2.16kgf)１３０g/10min及びグラフトされた改質剤の
含有量０.３重量％であった。
ロピレン粉体９９.２重量％、改質剤である不飽和酸類
として無水マレイン酸０.５重量％、有機過酸化物とし
て1,3-ビス（t-ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼ
ン０.１重量％及び滑剤としてステアリン酸カルシウム
０.１重量％からなる混合物を調製し、これをヘンシェ
ルミキサー（商品名）中で攪拌混合した。得られた樹脂
混合物を押出機へその供給口から装入して溶融混練（２
００℃）後に押出して製出されるストランドを切断して
造粒した。得られた改質ポリプロピレンはＭＦＲ(230
℃;2.16kgf)１３０g/10min及びグラフトされた改質剤の
含有量０.３重量％であった。
【００５０】実施例における樹脂・エラストマー混合物
に代えて該改質ポリプロピレン単味を用いた外には実施
例と同様に操作して強化柱状体（強化ペレット）を製作
した。その組成、性状及びそれから製作されたプロペラ
型ファンの性状を表１に示す。
に代えて該改質ポリプロピレン単味を用いた外には実施
例と同様に操作して強化柱状体（強化ペレット）を製作
した。その組成、性状及びそれから製作されたプロペラ
型ファンの性状を表１に示す。
【００５１】
【比較例３】樹脂混合物１として、非改質ポリプロピレ
ン粉体９９.２重量％、改質剤である不飽和酸類として
無水マレイン酸０.５重量％、有機過酸化物として1,3-
ビス（t-ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン０.
１重量％及び滑剤としてステアリン酸カルシウム０.１
重量％からなる混合物を調製し、これをヘンシェルミキ
サー（商品名）中で攪拌混合した。得られた樹脂混合物
を押出機の供給口から装入して溶融混練（２００℃）後
に押出して製出されるストランドを切断して造粒した。
得られた改質ポリプロピレンはＭＦＲ(230℃;2.16kgf)
１３０g/10min及びグラフトされた改質剤の含有量０.３
重量％であった。
ン粉体９９.２重量％、改質剤である不飽和酸類として
無水マレイン酸０.５重量％、有機過酸化物として1,3-
ビス（t-ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン０.
１重量％及び滑剤としてステアリン酸カルシウム０.１
重量％からなる混合物を調製し、これをヘンシェルミキ
サー（商品名）中で攪拌混合した。得られた樹脂混合物
を押出機の供給口から装入して溶融混練（２００℃）後
に押出して製出されるストランドを切断して造粒した。
得られた改質ポリプロピレンはＭＦＲ(230℃;2.16kgf)
１３０g/10min及びグラフトされた改質剤の含有量０.３
重量％であった。
【００５２】上記の樹脂混合物２として、上記の樹脂混
合物１とエチレン−プロピレン共重合エラストマーとを
ヘンシェルミキサー（商品名）中で攪拌混合して樹脂・
エラストマー混合物を得た。得られた混合物をベント吸
引機構付き押出機の第１供給供給口から所定量装入する
と共に、第２供給口からガラス短繊維（平均繊維径１３
μm及び平均繊維長３.０mmのチョップトストランド）を
所定量して吸引しながら溶融混練することによって強化
複合体をストランド形態で押出した。
合物１とエチレン−プロピレン共重合エラストマーとを
ヘンシェルミキサー（商品名）中で攪拌混合して樹脂・
エラストマー混合物を得た。得られた混合物をベント吸
引機構付き押出機の第１供給供給口から所定量装入する
と共に、第２供給口からガラス短繊維（平均繊維径１３
μm及び平均繊維長３.０mmのチョップトストランド）を
所定量して吸引しながら溶融混練することによって強化
複合体をストランド形態で押出した。
【００５３】製出されたストランドを切断（平均長３m
m）して造粒した。得られた改質ポリプロピレンは実施
例のものとそのＭＦＲ(230℃;2.16kgf)１３０g/10min及
びグラフトされた改質剤の含有量０.３重量％において
同一であった。
m）して造粒した。得られた改質ポリプロピレンは実施
例のものとそのＭＦＲ(230℃;2.16kgf)１３０g/10min及
びグラフトされた改質剤の含有量０.３重量％において
同一であった。
【００５４】その組成、性状及びそれから製作されたプ
ロペラ型ファンの性状を表１に示す。
ロペラ型ファンの性状を表１に示す。
【００５５】
【比較例４〜７】実施例１〜６における条件の中の１以
上を請求項の範囲外に設定した実験例であって、それら
の結果を表１に併せて示す。
上を請求項の範囲外に設定した実験例であって、それら
の結果を表１に併せて示す。
【００５６】＜比較例の所見＞ ・比較例１及び２ ＥＰＭ不含の結晶性プロピレン−エチレン共重合体及び
ＥＰＭ不含の結晶性プロピレン単独重合体を基材とした
例であって、これを長繊維強化材で強化した長繊維強化
ポリプロピレン製のプロペラ型ファンは回転破壊強度及
び回転クリープ特性（変形量）において依然として低
い。その原因は靱性に欠ける点に求められる。 ・比較例３ 繊維強化材を短繊維強化材へ変更した例であって、樹脂
組成及び繊維強化材の配合量等においては実施例の範囲
内であるに拘らず、この処方の複合体から成形されたプ
ロペラ型ファンは回転破壊強度及び回転クリープ特性
（変形量）において依然として低い。その原因は剛性及
び靱性の両者に欠ける点に求められる。 ・比較例４ ＥＰＭ含有量２重量％においては、この処方の複合体か
ら成形されたプロペラ型ファンは回転破壊強度に低下を
生ずる。その原因は靱性低下に求められる。 ・比較例５ ＥＰＭ含有量２５重量％においては、この処方の複合体
から成形されたプロペラ型ファンは回転クリープ特性
（変形量）において低下を生ずる。その原因は剛性低下
に求められる。 ・比較例６ 長繊維強化材の配合量を７０重量％とした場合には、こ
の処方の複合体から成形されたプロペラ型ファンは回転
破壊強度に低下を生ずる。その原因は成形中におけるガ
ラス繊維相互間の妨害作用による折損増大に求められ
る。 ・比較例７ 長繊維強化材の配合量を５重量％とした場合には、この
処方の複合体から成形されたプロペラ型ファンは回転ク
リープ特性に低下を生ずる。その原因は剛性不足に求め
られる。
ＥＰＭ不含の結晶性プロピレン単独重合体を基材とした
例であって、これを長繊維強化材で強化した長繊維強化
ポリプロピレン製のプロペラ型ファンは回転破壊強度及
び回転クリープ特性（変形量）において依然として低
い。その原因は靱性に欠ける点に求められる。 ・比較例３ 繊維強化材を短繊維強化材へ変更した例であって、樹脂
組成及び繊維強化材の配合量等においては実施例の範囲
内であるに拘らず、この処方の複合体から成形されたプ
ロペラ型ファンは回転破壊強度及び回転クリープ特性
（変形量）において依然として低い。その原因は剛性及
び靱性の両者に欠ける点に求められる。 ・比較例４ ＥＰＭ含有量２重量％においては、この処方の複合体か
ら成形されたプロペラ型ファンは回転破壊強度に低下を
生ずる。その原因は靱性低下に求められる。 ・比較例５ ＥＰＭ含有量２５重量％においては、この処方の複合体
から成形されたプロペラ型ファンは回転クリープ特性
（変形量）において低下を生ずる。その原因は剛性低下
に求められる。 ・比較例６ 長繊維強化材の配合量を７０重量％とした場合には、こ
の処方の複合体から成形されたプロペラ型ファンは回転
破壊強度に低下を生ずる。その原因は成形中におけるガ
ラス繊維相互間の妨害作用による折損増大に求められ
る。 ・比較例７ 長繊維強化材の配合量を５重量％とした場合には、この
処方の複合体から成形されたプロペラ型ファンは回転ク
リープ特性に低下を生ずる。その原因は剛性不足に求め
られる。
【００５７】
【表１】
【００５８】
【発明の効果】本発明の長繊維強化柱状体を用いて成形
された本発明のプロペラ型ファンは下記の効果を奏す
る： (1)回転数２７００rpm以上に耐えると共に、回転クリー
プ変形量５mm以下である (2)最大回転数３９００rpm未満に耐えたと共に、回転ク
リープ変形量の最小値０.５mmを実現した。
された本発明のプロペラ型ファンは下記の効果を奏す
る： (1)回転数２７００rpm以上に耐えると共に、回転クリー
プ変形量５mm以下である (2)最大回転数３９００rpm未満に耐えたと共に、回転ク
リープ変形量の最小値０.５mmを実現した。
【図１】図１は本発明のプロペラ型ファンの１例を示
し、図１の(a)は模式的平面図及び図１の(b)は模式的側
面図である。
し、図１の(a)は模式的平面図及び図１の(b)は模式的側
面図である。
【符号の説明】 １ 本発明のプロペラ型ファンの芯軸 １１ 本発明のプロペラ型ファンの羽根 １２ 本発明のプロペラ型ファンの羽根 １３ 本発明のプロペラ型ファンの羽根 １４ 本発明のプロペラ型ファンの羽根 １１b 羽根の回転方向における先端 １１d 羽根の半径がその周縁に対する接線と直交す
る部位 ｂ 羽根の回転方向における先端部位から芯軸の下端
面に当接する水平面までの距離 ｈ 羽根の半径がその周縁に対する接線と直交する部
位から芯軸の下端面に当接する水平面までの距離 Ｆ 本発明のプロペラ型ファン
る部位 ｂ 羽根の回転方向における先端部位から芯軸の下端
面に当接する水平面までの距離 ｈ 羽根の半径がその周縁に対する接線と直交する部
位から芯軸の下端面に当接する水平面までの距離 Ｆ 本発明のプロペラ型ファン
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０８Ｊ 5/06 ＣＥＳ 5/08 ＣＥＳ Ｃ０８Ｋ 7/02 ＫＦＴ Ｃ０８Ｌ 23/16 ＬＣＹ // Ｂ２９Ｃ 45/00 8823−4Ｆ Ｂ２９Ｋ 23:00 105:10
Claims (11)
- 【請求項１】 改質剤による改質プロピレン結晶性樹脂
(Ａ)中に長繊維強化材(Ｂ)及びエラストマー(Ｃ)が分散
された組成物からなる長繊維強化柱状体(Ｄ)であって、
その改質剤が有機シラン系化合物又は不飽和カルボン酸
もしくはその酸無水物であり、その長繊維強化材(Ｂ)が
平均繊維長３〜３０mmで平均直径３〜２１μmのもので
あると共に１０〜６０重量％（組成物基準）含有され、
該長繊維強化材(Ｂ)が平均繊維長と実質的に等しい長さ
の長繊維強化柱状体(Ｄ)の長軸方向に整列しており、エ
ラストマー(Ｃ)が３〜２０重量％（組成物基準）含有さ
れている長繊維強化柱状体(Ｄ)。 - 【請求項２】 長繊維強化材(Ｂ)が平均繊維長５〜２５
mmのものである請求項１に記載の長繊維強化柱状体
(Ｄ)。 - 【請求項３】 長繊維強化材(Ｂ)が無機長繊維である請
求項１又は２に記載の長繊維強化柱状体(Ｄ)。 - 【請求項４】 長繊維強化材(Ｂ)がガラス長繊維である
請求項１〜３の何れかに記載の長繊維強化柱状体(Ｄ)。 - 【請求項５】 長繊維強化材(Ｂ)が有機繊維である請求
項１〜４の何れかに記載の長繊維強化柱状体(Ｄ)。 - 【請求項６】 改質剤である有機シラン化合物がアミノ
シラン、エポキシシラン、ビニルシラン及びメタクリロ
キシシランから選ばれる１種以上である請求項１〜５の
何れかに記載の長繊維強化柱状体(Ｄ)。 - 【請求項７】 改質剤である不飽和カルボン酸又はその
酸無水物がマレイン酸又は無水マレイン酸である請求項
１〜６の何れかに記載の長繊維強化柱状体(Ｄ)。 - 【請求項８】 改質プロピレン結晶性樹脂(Ａ)の基材で
あるプロピレン結晶性樹脂がプロピレン−エチレン結晶
性共重合体である請求項１〜７の何れかに記載の長繊維
強化柱状体(Ｄ)。 - 【請求項９】 エラストマー(Ｃ)がエチレン−プロピレ
ン共重合エラストマー及びエチレン−プロピレン−非共
役ジエン共重合エラストマーから選ばれる１種以上のオ
レフィン系エラストマーである請求項１〜８の何れかに
記載の長繊維強化柱状体。 - 【請求項１０】 エラストマー(Ｃ)における非共役ジエ
ンが5-エチリデン-2-ノルボルネン、1,4-ヘキサジエン
及びジシクロペンタジエンから選ばれる１種以上である
請求項１〜９の何れかに記載の長繊維強化柱状体。 - 【請求項１１】 改質剤による改質プロピレン結晶性樹
脂(Ａ)中に平均繊維長３〜３０mmの長繊維強化材(Ｂ)及
びエラストマー(Ｃ)が分散された組成物からなる長繊維
強化柱状体(Ｄ)であって、その改質剤が有機シラン系化
合物又は不飽和カルボン酸もしくはその酸無水物であ
り、その改質プロピレン結晶性樹脂におけるプロピレン
結晶性樹脂部分がプロピレン−エチレン結晶性共重合体
樹脂であり、その長繊維強化材(Ｂ)が平均直径３〜２１
μmのガラス長繊維強化材(Ｂ)であって１０〜６０重量
％（組成物基準）含有され、該長繊維強化材(Ｂ)が実質
的に長繊維強化柱状体(Ｄ)の長軸方向に整列していると
共に長繊維強化柱状体(Ｄ)の長さと実質的に同一の長さ
を有し、エラストマー(Ｃ)がエチレン−プロピレン共重
合エラストマー及びエチレン−プロピレン−非共役ジオ
レフィン共重合エラストマーから選ばれる１種以上のオ
レフィン系エラストマーであって３〜２０重量％（組成
物基準）含有されている長繊維強化柱状体(Ｄ)から射出
成形されたプロペラ型ファン。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6158112A JPH083396A (ja) | 1994-06-16 | 1994-06-16 | 長繊維強化プロピレン結晶性樹脂組成物からなる長繊維強化柱状体及びそれから作成されたプロペラ型ファン |
| PCT/JP1995/001159 WO1995034603A1 (fr) | 1994-06-16 | 1995-05-09 | Corps colonnaire renforce par des fibres longues comprenant une composition de resine de propylene cristalline renforcee par des fibres longues et ventilateur a helices produit a l'aide dudit element |
| EP95921144A EP0714940B1 (en) | 1994-06-16 | 1995-05-09 | Long-fiber-reinforced columnar body comprising long-fiber-reinforced crystalline propylene resin composition and propeller-shaped fan made therefrom |
| DE69511828T DE69511828T2 (de) | 1994-06-16 | 1995-06-09 | Mit langen fasern verstärkter säulenförmiger körper enthaltend langfaser verstärkte kristalline propylenharzzusammensetzung sowie daraus hergestellter propellerförmiger lüfter |
| CN95190734A CN1068358C (zh) | 1994-06-16 | 1995-06-09 | 长纤维增强的柱状物及由其制成的螺旋桨通风机 |
| KR1019960700810A KR0182308B1 (ko) | 1994-06-16 | 1995-06-09 | 장섬유 강화 프로필렌 결정성 수지 조성물로 이루어진 장섬유 강화 주상체 및 이로부터 제조된 프로펠러형 팬 |
| TW084106019A TW296356B (ja) | 1994-06-16 | 1995-06-13 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6158112A JPH083396A (ja) | 1994-06-16 | 1994-06-16 | 長繊維強化プロピレン結晶性樹脂組成物からなる長繊維強化柱状体及びそれから作成されたプロペラ型ファン |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH083396A true JPH083396A (ja) | 1996-01-09 |
Family
ID=15664572
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6158112A Pending JPH083396A (ja) | 1994-06-16 | 1994-06-16 | 長繊維強化プロピレン結晶性樹脂組成物からなる長繊維強化柱状体及びそれから作成されたプロペラ型ファン |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0714940B1 (ja) |
| JP (1) | JPH083396A (ja) |
| KR (1) | KR0182308B1 (ja) |
| CN (1) | CN1068358C (ja) |
| DE (1) | DE69511828T2 (ja) |
| TW (1) | TW296356B (ja) |
| WO (1) | WO1995034603A1 (ja) |
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| US5997198A (en) * | 1996-10-22 | 1999-12-07 | Seiko Epson Corporation | Sheet feeder and printer |
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| JPWO2005113667A1 (ja) * | 2004-05-24 | 2008-03-27 | 株式会社プライムポリマー | 繊維強化樹脂組成物及びその成形品 |
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| KR20030026675A (ko) * | 2001-09-26 | 2003-04-03 | 현대자동차주식회사 | 장섬유 강화 폴리프로필렌 수지 조성물 |
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| CN104250420A (zh) * | 2013-06-25 | 2014-12-31 | 中国石油化工股份有限公司 | 长玻纤增强聚丙烯制品及其制备方法 |
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- 1995-06-09 CN CN95190734A patent/CN1068358C/zh not_active Expired - Fee Related
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- 1995-06-09 DE DE69511828T patent/DE69511828T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1995-06-13 TW TW084106019A patent/TW296356B/zh not_active IP Right Cessation
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