JPH08295112A - アーム及びアームの鍛造方法 - Google Patents
アーム及びアームの鍛造方法Info
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- JPH08295112A JPH08295112A JP7105784A JP10578495A JPH08295112A JP H08295112 A JPH08295112 A JP H08295112A JP 7105784 A JP7105784 A JP 7105784A JP 10578495 A JP10578495 A JP 10578495A JP H08295112 A JPH08295112 A JP H08295112A
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- knuckle
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- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21K—MAKING FORGED OR PRESSED METAL PRODUCTS, e.g. HORSE-SHOES, RIVETS, BOLTS OR WHEELS
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- B60G7/00—Pivoted suspension arms; Accessories thereof
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- B62—LAND VEHICLES FOR TRAVELLING OTHERWISE THAN ON RAILS
- B62D—MOTOR VEHICLES; TRAILERS
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- B62D7/18—Steering knuckles; King pins
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- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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- B23P2700/14—Suspension elements of automobile vehicles
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- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
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- Mechanical Engineering (AREA)
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- Transportation (AREA)
- Vehicle Body Suspensions (AREA)
- Forging (AREA)
- Steering-Linkage Mechanisms And Four-Wheel Steering (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】要求される特性を損なうことなく、かつ必要な
曲げ力に対する強度を確保しつつ、軽量化されたアーム
を鍛造可能とする。 【構成・作用】相手部材と連結される二つの連結部１
１、１２と、各連結部１１、１２を連絡する連絡部１３
とを有し、連絡部１３に曲げ力を受けるアームにおい
て、連絡部１３は各々連絡方向に延在して同一平面内に
存在しない３本の梁部１３ａ〜１３ｃを有する。各梁部
１３ａ〜１３ｃ間の空間に中立軸が存在し、断面係数が
高く、必要な曲げ力に対する強度を確保しているととも
に、各梁部１３ａ〜１３ｃ間の空間分だけ材料を減量さ
せて軽量化されている。
曲げ力に対する強度を確保しつつ、軽量化されたアーム
を鍛造可能とする。 【構成・作用】相手部材と連結される二つの連結部１
１、１２と、各連結部１１、１２を連絡する連絡部１３
とを有し、連絡部１３に曲げ力を受けるアームにおい
て、連絡部１３は各々連絡方向に延在して同一平面内に
存在しない３本の梁部１３ａ〜１３ｃを有する。各梁部
１３ａ〜１３ｃ間の空間に中立軸が存在し、断面係数が
高く、必要な曲げ力に対する強度を確保しているととも
に、各梁部１３ａ〜１３ｃ間の空間分だけ材料を減量さ
せて軽量化されている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はアーム及びアームの鍛造
方法に関する。本発明に係るアームは、例えば車両のサ
スペンションに用いられるアッパーアーム、ロワーアー
ム及びこれらを連結するナックル等に用いて好適であ
る。
方法に関する。本発明に係るアームは、例えば車両のサ
スペンションに用いられるアッパーアーム、ロワーアー
ム及びこれらを連結するナックル等に用いて好適であ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来のアーム、例えばナックルとして、
図１２〜１４に示すものが知られている。このナックル
９０は、図１２及び図１４に示すように、それぞれボル
ト穴９１ａ、９２ａを有する二つの連結部９１、９２
と、各連結部９１、９２を連絡する連絡部９３とを有し
ている。なお、このナックル９０では、連絡部９３の連
結部９２側にボス部９４が形成され、このボス部９４に
は軸孔９４ａが貫設されている。また、連絡部９３のボ
ス部９４側と、連結部９２に隣接する部位とにはそれぞ
れボルト穴９５ａ、９６ａが貫設されたブラケット９
５、９６が突設され、ボス部９４の側方には座面９４ｂ
が形成されている。
図１２〜１４に示すものが知られている。このナックル
９０は、図１２及び図１４に示すように、それぞれボル
ト穴９１ａ、９２ａを有する二つの連結部９１、９２
と、各連結部９１、９２を連絡する連絡部９３とを有し
ている。なお、このナックル９０では、連絡部９３の連
結部９２側にボス部９４が形成され、このボス部９４に
は軸孔９４ａが貫設されている。また、連絡部９３のボ
ス部９４側と、連結部９２に隣接する部位とにはそれぞ
れボルト穴９５ａ、９６ａが貫設されたブラケット９
５、９６が突設され、ボス部９４の側方には座面９４ｂ
が形成されている。
【０００３】このナックル９０により、図１５に示す車
両のフロント側のサスペンションの一部を構成する場
合、図１２及び図１４に示すように、連結部９１にはボ
ルト穴９１ａによってアッパーアーム９１Ａが連結さ
れ、連結部９２にはボルト穴９２ａによってロワーアー
ム９２Ａが連結される。また、ボス部９４の軸孔９４ａ
には図示しない軸受が設けられ、この軸受を介してタイ
ヤＴのホイールが回動可能に保持される。さらに、各ブ
ラケット９５、９６にはボルト穴９５ａ、９６ａによっ
て図示しないブレーキキャリパが固定され、座面９４ｂ
にはＡＢＳ（Ａｎｔｉｌｏｃｈ Ｂｒａｋｅ Ｓｙｓｔ
ｅｍ）センサが取り付けられる。そして、かかるサスペ
ンションをもつ車両が走行すれば、タイヤＴから生じる
曲げ力を連絡部９３により受けることとなる。
両のフロント側のサスペンションの一部を構成する場
合、図１２及び図１４に示すように、連結部９１にはボ
ルト穴９１ａによってアッパーアーム９１Ａが連結さ
れ、連結部９２にはボルト穴９２ａによってロワーアー
ム９２Ａが連結される。また、ボス部９４の軸孔９４ａ
には図示しない軸受が設けられ、この軸受を介してタイ
ヤＴのホイールが回動可能に保持される。さらに、各ブ
ラケット９５、９６にはボルト穴９５ａ、９６ａによっ
て図示しないブレーキキャリパが固定され、座面９４ｂ
にはＡＢＳ（Ａｎｔｉｌｏｃｈ Ｂｒａｋｅ Ｓｙｓｔ
ｅｍ）センサが取り付けられる。そして、かかるサスペ
ンションをもつ車両が走行すれば、タイヤＴから生じる
曲げ力を連絡部９３により受けることとなる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来のナック
ル９０は、必要な曲げ力に対する強度を確保するため
に、図１３に示すように、連絡部９３が断面中実の略円
形状に形成され、中立軸近傍に材料があることで重量化
されてしまっている。こうして重量化したナックル９０
では、バネ下荷重が大きくなり、車両の重量化から燃費
の悪化及びサスペンション特性の低下等の弊害をもたら
す。
ル９０は、必要な曲げ力に対する強度を確保するため
に、図１３に示すように、連絡部９３が断面中実の略円
形状に形成され、中立軸近傍に材料があることで重量化
されてしまっている。こうして重量化したナックル９０
では、バネ下荷重が大きくなり、車両の重量化から燃費
の悪化及びサスペンション特性の低下等の弊害をもたら
す。
【０００５】かかるナックル９０ばかりでなく、相手部
材と連結される少なくとも二つの連結部と、各連結部を
連絡する連絡部とを有し、連絡部に曲げ力を受けるアー
ムにおいては、このように必要な曲げ力に対する強度を
確保するために、連絡部が断面中実の略円形状に形成さ
れて重量化されているものがほとんどであり、重量化に
より種々の弊害が存在している。
材と連結される少なくとも二つの連結部と、各連結部を
連絡する連絡部とを有し、連絡部に曲げ力を受けるアー
ムにおいては、このように必要な曲げ力に対する強度を
確保するために、連絡部が断面中実の略円形状に形成さ
れて重量化されているものがほとんどであり、重量化に
より種々の弊害が存在している。
【０００６】もちろん、かかるアームにおいて、必要な
曲げ力に対する強度を確保しつつ、軽量化可能とするた
めには、高い断面係数を有する連絡部を中空状にするこ
とが最適であると想定される。また、実開昭５８−１６
３３０２号公報記載のロワーアームのように、連絡部を
高い断面係数を有する断面略Ｉ形状にすることも考えら
れる。
曲げ力に対する強度を確保しつつ、軽量化可能とするた
めには、高い断面係数を有する連絡部を中空状にするこ
とが最適であると想定される。また、実開昭５８−１６
３３０２号公報記載のロワーアームのように、連絡部を
高い断面係数を有する断面略Ｉ形状にすることも考えら
れる。
【０００７】しかしながら、連絡部が中空のアームを成
形する手段は、その連絡部を鋳造により成形する方法、
その連絡部を複数部材の接合により成形する方法又は鍛
造等により成形された中実部材の中心部分を切削加工し
て連絡部を形成する方法に限定されてしまう。なぜな
ら、連絡部が中空のアームを仮に鍛造のみにより成形す
るとすれば、連絡方向に平行な鍛造圧力で鍛造すること
になるため、一般に長い連絡部を中空にすることでかな
り高い鍛造圧力を必要として、実際にはそれが不可能だ
からである。そして、鋳造により連絡部を成形するとす
れば、その連絡部をもつアームは全体として金属組織が
不均一で、靱性の弱いものとなる虞れがある。また、連
絡部を接合により成形するとすれば、その連絡部をもつ
アームは接合部が連絡部に存在することとなり、連絡部
に曲げ力を受けることから、連絡部の曲げ強度等が懸念
される。さらに、切削により連絡部を成形するとすれ
ば、その連絡部をもつアームは切削時の傷が連絡部に存
在することとなり、やはり曲げ強度等が懸念される。こ
うして、現在の技術により連絡部を中空としたアームで
は、要求される特性が得られにくい。
形する手段は、その連絡部を鋳造により成形する方法、
その連絡部を複数部材の接合により成形する方法又は鍛
造等により成形された中実部材の中心部分を切削加工し
て連絡部を形成する方法に限定されてしまう。なぜな
ら、連絡部が中空のアームを仮に鍛造のみにより成形す
るとすれば、連絡方向に平行な鍛造圧力で鍛造すること
になるため、一般に長い連絡部を中空にすることでかな
り高い鍛造圧力を必要として、実際にはそれが不可能だ
からである。そして、鋳造により連絡部を成形するとす
れば、その連絡部をもつアームは全体として金属組織が
不均一で、靱性の弱いものとなる虞れがある。また、連
絡部を接合により成形するとすれば、その連絡部をもつ
アームは接合部が連絡部に存在することとなり、連絡部
に曲げ力を受けることから、連絡部の曲げ強度等が懸念
される。さらに、切削により連絡部を成形するとすれ
ば、その連絡部をもつアームは切削時の傷が連絡部に存
在することとなり、やはり曲げ強度等が懸念される。こ
うして、現在の技術により連絡部を中空としたアームで
は、要求される特性が得られにくい。
【０００８】この点、連絡部を断面略Ｉ形状にする場合
には、一応鍛造のみによりそのアームを成形可能ではあ
る。しかしながら、より高い断面係数を確保すべく、ウ
ェブから立ち上がるリブの高さを高くした断面略Ｉ形状
のアームでは、高い鍛造圧力を必要とし、鍛造がより困
難となる。また、かかるアームでは、リブの立ち上がり
部位に皺や傷等の鍛造欠陥が生じ、やはり曲げ強度等が
懸念される。こうして、連絡部を断面略Ｉ形状としたア
ームにおいても、要求される特性が得られにくい。
には、一応鍛造のみによりそのアームを成形可能ではあ
る。しかしながら、より高い断面係数を確保すべく、ウ
ェブから立ち上がるリブの高さを高くした断面略Ｉ形状
のアームでは、高い鍛造圧力を必要とし、鍛造がより困
難となる。また、かかるアームでは、リブの立ち上がり
部位に皺や傷等の鍛造欠陥が生じ、やはり曲げ強度等が
懸念される。こうして、連絡部を断面略Ｉ形状としたア
ームにおいても、要求される特性が得られにくい。
【０００９】本発明の第１の課題は、この種のアームに
おいて、要求される特性を損なうことなく、かつ必要な
曲げ力に対する強度を確保しつつ、軽量化可能とするこ
とにある。本発明の第２の課題は、要求される特性を損
なうことなく、かつ必要な曲げ力に対する強度を確保し
つつ、軽量化されたアームを鍛造可能とすることにあ
る。
おいて、要求される特性を損なうことなく、かつ必要な
曲げ力に対する強度を確保しつつ、軽量化可能とするこ
とにある。本発明の第２の課題は、要求される特性を損
なうことなく、かつ必要な曲げ力に対する強度を確保し
つつ、軽量化されたアームを鍛造可能とすることにあ
る。
【００１０】
（１）請求項１のアームは、相手部材と連結される少な
くとも二つの連結部と、各該連結部を連絡する連絡部と
を有し、該連絡部に曲げ力を受けるアームにおいて、前
記連絡部は、各々連絡方向に延在して同一平面内に存在
しない３本以上の梁部を有することを特徴とする。
くとも二つの連結部と、各該連結部を連絡する連絡部と
を有し、該連絡部に曲げ力を受けるアームにおいて、前
記連絡部は、各々連絡方向に延在して同一平面内に存在
しない３本以上の梁部を有することを特徴とする。
【００１１】（２）請求項２のアームの鍛造方法は、粗
材を鍛造することにより、相手部材と連結される少なく
とも二つの連結部と、各該連結部を連絡し、各々連絡方
向に延在して同一平面内に存在する３本以上の粗梁部を
有する粗連絡部とを形成する鍛造工程と、加圧力で該粗
連絡部の該粗梁部を曲げることにより、同一平面内に存
在しない３本以上の梁部を有する連絡部を形成する曲げ
工程と、からなることを特徴とする。
材を鍛造することにより、相手部材と連結される少なく
とも二つの連結部と、各該連結部を連絡し、各々連絡方
向に延在して同一平面内に存在する３本以上の粗梁部を
有する粗連絡部とを形成する鍛造工程と、加圧力で該粗
連絡部の該粗梁部を曲げることにより、同一平面内に存
在しない３本以上の梁部を有する連絡部を形成する曲げ
工程と、からなることを特徴とする。
【００１２】鍛造工程と曲げ工程との間では、鍛造工程
後の鍛造品からバリを取るバリ取り工程を行なうことが
できる。
後の鍛造品からバリを取るバリ取り工程を行なうことが
できる。
【００１３】
（１）請求項１のアームでは、連絡部が各々連絡方向に
延在して同一平面内に存在しない３本以上の梁部を有す
ることにより、各梁部間の空間に中立軸が存在し、断面
係数が高くなっている。すなわち、梁部が３本以上であ
るため、各梁部が各々連絡方向に延在しても、同一平面
内に存在しない形状となる。そして、このアームは、こ
れにより必要な曲げ力に対する強度を確保しているとと
もに、各梁部間の空間分だけ材料を減量させて軽量化さ
れている。
延在して同一平面内に存在しない３本以上の梁部を有す
ることにより、各梁部間の空間に中立軸が存在し、断面
係数が高くなっている。すなわち、梁部が３本以上であ
るため、各梁部が各々連絡方向に延在しても、同一平面
内に存在しない形状となる。そして、このアームは、こ
れにより必要な曲げ力に対する強度を確保しているとと
もに、各梁部間の空間分だけ材料を減量させて軽量化さ
れている。
【００１４】（２）請求項２のアームの鍛造方法では、
まず、鍛造工程において粗材を鍛造することにより、各
連結部及び粗連絡部を形成する。このとき、連絡方向と
直交する方向の鍛造圧力によって、例え連絡部が長くて
も、又連結部が連絡部より厚い部分を有するような形状
等であっても、各連結部及び粗連絡部を鍛造することが
できる。
まず、鍛造工程において粗材を鍛造することにより、各
連結部及び粗連絡部を形成する。このとき、連絡方向と
直交する方向の鍛造圧力によって、例え連絡部が長くて
も、又連結部が連絡部より厚い部分を有するような形状
等であっても、各連結部及び粗連絡部を鍛造することが
できる。
【００１５】そして、曲げ工程において加圧力で粗連絡
部の粗梁部を曲げる。これにより、各梁部を同一平面内
に存在しないようにし、曲げ力を受ける連絡部を形成す
る。なお、連結部にボルト穴等が必要であれば、曲げ工
程以降にアームの特性を損なわないように切削等により
そのボルト穴等を形成する。こうして得られたアームは
鍛造によって得られるため、全体として金属組織が均一
で、靱性の強いものであるとともに、曲げ力を受ける連
絡部の曲げ強度等が損なわれていない。また、連絡部を
断面略Ｉ形状にする場合と比較して、より高い断面係数
が得られ、かつさほど高い鍛造圧力を必要とせずに鍛造
が容易であるとともに、鍛造欠陥が生じにくい。このた
め、このアームは、必要な曲げ力に対する強度を確保
し、各梁部間の空間分だけ材料を減量させて軽量化され
る。
部の粗梁部を曲げる。これにより、各梁部を同一平面内
に存在しないようにし、曲げ力を受ける連絡部を形成す
る。なお、連結部にボルト穴等が必要であれば、曲げ工
程以降にアームの特性を損なわないように切削等により
そのボルト穴等を形成する。こうして得られたアームは
鍛造によって得られるため、全体として金属組織が均一
で、靱性の強いものであるとともに、曲げ力を受ける連
絡部の曲げ強度等が損なわれていない。また、連絡部を
断面略Ｉ形状にする場合と比較して、より高い断面係数
が得られ、かつさほど高い鍛造圧力を必要とせずに鍛造
が容易であるとともに、鍛造欠陥が生じにくい。このた
め、このアームは、必要な曲げ力に対する強度を確保
し、各梁部間の空間分だけ材料を減量させて軽量化され
る。
【００１６】なお、連結部に必要により切削されるボル
ト穴等は、連結部に曲げ力を受けず、アームの特性を損
なうことはない。
ト穴等は、連結部に曲げ力を受けず、アームの特性を損
なうことはない。
【００１７】
【実施例】以下、各請求項の発明を具体化した実施例１
〜６を図面を参照しつつ説明する。 （実施例１）実施例１では請求項１のナックルを請求項
２の鍛造方法により成形している。
〜６を図面を参照しつつ説明する。 （実施例１）実施例１では請求項１のナックルを請求項
２の鍛造方法により成形している。
【００１８】「鍛造工程」まず、図１（Ａ）に示すよう
に、下型１と上型２とからなる鍛造金型を用意する。下
型１の上面には３本の断面半球状の凹部１ａ〜１ｃがそ
れぞれ平行に凹設され、上型２の下面にも各凹部１ａ〜
１ｃと対面する３本の断面半球状の凹部２ａ〜２ｃがそ
れぞれ平行に凹設されている。これら凹部１ａ〜１ｃ、
２ａ〜２ｃは、図２及び図４に示す実施例１のナックル
１０の連絡部１３のうち、比較的設計自由度の高い連絡
部１３のボス部１４側近傍に相当する。
に、下型１と上型２とからなる鍛造金型を用意する。下
型１の上面には３本の断面半球状の凹部１ａ〜１ｃがそ
れぞれ平行に凹設され、上型２の下面にも各凹部１ａ〜
１ｃと対面する３本の断面半球状の凹部２ａ〜２ｃがそ
れぞれ平行に凹設されている。これら凹部１ａ〜１ｃ、
２ａ〜２ｃは、図２及び図４に示す実施例１のナックル
１０の連絡部１３のうち、比較的設計自由度の高い連絡
部１３のボス部１４側近傍に相当する。
【００１９】図１（Ａ）に示す鍛造金型の下型１の上面
に板状の粗材を載置し、上型２を下降させて所定の鍛造
圧力で鍛造品Ｗ1 を鍛造する。こうして得られた鍛造品
Ｗ1は二つの連結部１１、１２（図２及び図４参照）
と、各連結部１１、１２を連絡する粗連絡部７とを有し
ている。粗連絡部７は３本の粗梁部１３ａ〜１３ｃと、
各粗梁部１３ａ〜１３ｃ間及び粗梁部１３ａ、１３ｃの
側面に存在するバリ８とを有している。
に板状の粗材を載置し、上型２を下降させて所定の鍛造
圧力で鍛造品Ｗ1 を鍛造する。こうして得られた鍛造品
Ｗ1は二つの連結部１１、１２（図２及び図４参照）
と、各連結部１１、１２を連絡する粗連絡部７とを有し
ている。粗連絡部７は３本の粗梁部１３ａ〜１３ｃと、
各粗梁部１３ａ〜１３ｃ間及び粗梁部１３ａ、１３ｃの
側面に存在するバリ８とを有している。
【００２０】このとき、連絡方向と直交する上下方向の
鍛造圧力によって、所望するナックル１０の連絡部１３
（図２及び図４参照）が長くても、かつ連結部１１、１
２が連絡部１３より厚いボス部１４を有する形状であっ
ても、各連結部１１、１２及び粗連絡部７を鍛造するこ
とができる。 「バリ取り工程」次いで、図１（Ｂ）に示すように、下
型３と上型４とからなるバリ取り金型を用意する。下型
３には３本の貫通孔３ａ〜３ｃがそれぞれ平行に上下に
貫設され、上型４には各貫通孔３ａ〜３ｃ内に収納可能
な３本の凸部４ａ〜４ｃがそれぞれ平行に突設されてい
る。各凸部４ａ〜４ｃの先端面は断面半球状に凹設され
ている。
鍛造圧力によって、所望するナックル１０の連絡部１３
（図２及び図４参照）が長くても、かつ連結部１１、１
２が連絡部１３より厚いボス部１４を有する形状であっ
ても、各連結部１１、１２及び粗連絡部７を鍛造するこ
とができる。 「バリ取り工程」次いで、図１（Ｂ）に示すように、下
型３と上型４とからなるバリ取り金型を用意する。下型
３には３本の貫通孔３ａ〜３ｃがそれぞれ平行に上下に
貫設され、上型４には各貫通孔３ａ〜３ｃ内に収納可能
な３本の凸部４ａ〜４ｃがそれぞれ平行に突設されてい
る。各凸部４ａ〜４ｃの先端面は断面半球状に凹設され
ている。
【００２１】かかるバリ取り金型の下型３の上面に鍛造
品Ｗ1 を載置し、上型４を下降させて鍛造品Ｗ1 からバ
リ８を取り、バリ取り品Ｗ2 を得る。 「曲げ工程」そして、図１（Ｃ）に示すように、下型５
と上型６とからなる曲げ金型を用意する。下型５には底
面が断面半球状の１本の凹部５ｂが凹設され、下型５の
上面には凹部５ｂに隣接して断面半球状の凹部５ａ、５
ｃがそれぞれ凹部５ｂと平行に凹設されている。また、
上型６には凹部５ｂ内に収納可能であり、先端面が断面
半球状に凹設された１本の凸部６ｂが突設され、上型６
の下面には凹部５ａ、５ｃと対面する断面半球状の凹部
６ａ、６ｃがそれぞれ凸部６ｂと平行に凹設されてい
る。
品Ｗ1 を載置し、上型４を下降させて鍛造品Ｗ1 からバ
リ８を取り、バリ取り品Ｗ2 を得る。 「曲げ工程」そして、図１（Ｃ）に示すように、下型５
と上型６とからなる曲げ金型を用意する。下型５には底
面が断面半球状の１本の凹部５ｂが凹設され、下型５の
上面には凹部５ｂに隣接して断面半球状の凹部５ａ、５
ｃがそれぞれ凹部５ｂと平行に凹設されている。また、
上型６には凹部５ｂ内に収納可能であり、先端面が断面
半球状に凹設された１本の凸部６ｂが突設され、上型６
の下面には凹部５ａ、５ｃと対面する断面半球状の凹部
６ａ、６ｃがそれぞれ凸部６ｂと平行に凹設されてい
る。
【００２２】かかる曲げ金型の下型５の上面にバリ取り
品Ｗ2 を載置し、上型６を下降させて所定の加圧力で粗
連絡部７の粗梁部１３ａ〜１３ｃを曲げる。これによ
り、図３に連絡部１３（図２及び図４参照）を示すよう
に、各梁部１３ａ〜１３ｃをそれぞれ１２０°の間隔で
広げて同一平面内に存在しないようにする。ここで、各
梁部１３ａ〜１３ｃの直径ｄは１６ｍｍ、各梁部１３ａ
〜１３ｃがなす同心円（二点鎖線で示す）の直径Ｄは５
３ｍｍとした。
品Ｗ2 を載置し、上型６を下降させて所定の加圧力で粗
連絡部７の粗梁部１３ａ〜１３ｃを曲げる。これによ
り、図３に連絡部１３（図２及び図４参照）を示すよう
に、各梁部１３ａ〜１３ｃをそれぞれ１２０°の間隔で
広げて同一平面内に存在しないようにする。ここで、各
梁部１３ａ〜１３ｃの直径ｄは１６ｍｍ、各梁部１３ａ
〜１３ｃがなす同心円（二点鎖線で示す）の直径Ｄは５
３ｍｍとした。
【００２３】この後、切削加工により、図２及び図４に
示すように、連結部１１、１２及びブラケット１５、１
６にボルト穴１１ａ、１２ａ、１５ａ、１６ａを所定の
径で形成し、ボス部１４に軸孔９４ａを所定の径で形成
する。また、ボス部１４の側方に座面１４ｂを切削す
る。このナックル１０において、図３に示す形状を断面
係数モデルとし、断面係数を算出した。この結果、この
ナックル１０においては、各梁部１３ａ〜１３ｃのいづ
れかを上にした上下曲げにおいて７１５５ｍｍ3 、左右
曲げにおいて６４１９ｍｍ3 が得られた。
示すように、連結部１１、１２及びブラケット１５、１
６にボルト穴１１ａ、１２ａ、１５ａ、１６ａを所定の
径で形成し、ボス部１４に軸孔９４ａを所定の径で形成
する。また、ボス部１４の側方に座面１４ｂを切削す
る。このナックル１０において、図３に示す形状を断面
係数モデルとし、断面係数を算出した。この結果、この
ナックル１０においては、各梁部１３ａ〜１３ｃのいづ
れかを上にした上下曲げにおいて７１５５ｍｍ3 、左右
曲げにおいて６４１９ｍｍ3 が得られた。
【００２４】また、このナックル１０において、図３に
示す形状を断面係数モデルとし、重量に相当する断面積
を算出した。この結果、このナックル１０においては、
６０３ｍｍ2 であった。 （実施例２）実施例２では請求項１のアームを請求項２
以外の方法により成形している。なお、同一の構成につ
いては同一符合を付している。
示す形状を断面係数モデルとし、重量に相当する断面積
を算出した。この結果、このナックル１０においては、
６０３ｍｍ2 であった。 （実施例２）実施例２では請求項１のアームを請求項２
以外の方法により成形している。なお、同一の構成につ
いては同一符合を付している。
【００２５】「鍛造工程」一般的な鍛造方法により、図
５（Ａ）に示す鍛造品Ｗ3 を得る。この鍛造品Ｗ 3 は、
同一平面内に存在しない３本の粗梁部１３ａ〜１３ｃ
と、各粗梁部１３ａ〜１３ｃ間及び粗梁部１３ａ、１３
ｃの側面に存在するバリ８とを有している。なお、連結
部１１、１２及び連絡部１３の他の部位は図示していな
い。
５（Ａ）に示す鍛造品Ｗ3 を得る。この鍛造品Ｗ 3 は、
同一平面内に存在しない３本の粗梁部１３ａ〜１３ｃ
と、各粗梁部１３ａ〜１３ｃ間及び粗梁部１３ａ、１３
ｃの側面に存在するバリ８とを有している。なお、連結
部１１、１２及び連絡部１３の他の部位は図示していな
い。
【００２６】このとき、やはり連絡方向と直交する上下
方向の鍛造圧力によって、各連結部１１、１２及び連絡
部１３を鍛造することができる。 「バリ取り工程」次いで、一般的なバリ取り工程によ
り、図５（Ｂ）に示すバリ取り品Ｗ4 を得る。このバリ
取り品Ｗ4 は鍛造品Ｗ3 におけるバリ８に窓抜き部８ａ
が形成されている。このバリ取り品Ｗ4 に切削加工を施
し、製品としてのナックルを得る。
方向の鍛造圧力によって、各連結部１１、１２及び連絡
部１３を鍛造することができる。 「バリ取り工程」次いで、一般的なバリ取り工程によ
り、図５（Ｂ）に示すバリ取り品Ｗ4 を得る。このバリ
取り品Ｗ4 は鍛造品Ｗ3 におけるバリ８に窓抜き部８ａ
が形成されている。このバリ取り品Ｗ4 に切削加工を施
し、製品としてのナックルを得る。
【００２７】このナックルにおいては、断面係数モデル
が実施例１と同様であるため、実施例１と同一の断面係
数及び断面積となる。 （比較例１）比較例１では図１２〜１４に示す従来のナ
ックルを従来の方法により成形している。なお、同一の
構成については同一符合を付している。
が実施例１と同様であるため、実施例１と同一の断面係
数及び断面積となる。 （比較例１）比較例１では図１２〜１４に示す従来のナ
ックルを従来の方法により成形している。なお、同一の
構成については同一符合を付している。
【００２８】「鍛造工程」一般的な鍛造方法により、図
６（Ａ）に示す鍛造品Ｗ5 を得る。この鍛造品Ｗ 5 は、
断面中実の略円形状に形成された連絡部９３と、この連
絡部９３の側面に存在するバリ９７とを有している。な
お、連結部１１、１２及び連絡部９３の他の部位は図示
していない。
６（Ａ）に示す鍛造品Ｗ5 を得る。この鍛造品Ｗ 5 は、
断面中実の略円形状に形成された連絡部９３と、この連
絡部９３の側面に存在するバリ９７とを有している。な
お、連結部１１、１２及び連絡部９３の他の部位は図示
していない。
【００２９】「バリ取り工程」次いで、一般的なバリ取
り工程により、図６（Ｂ）に示すバリ取り品Ｗ6 を得
る。このバリ取り品Ｗ6 は鍛造品Ｗ5 におけるバリ９７
が除去されている。このバリ取り品Ｗ6 に切削加工を施
し、製品としてのナックルを得る。このナックルにおい
ては、直径４０ｍｍの円形を断面係数モデルとし、断面
係数及び断面積を算出した。この結果、このナックルの
断面係数は６２８３ｍｍ3、断面積は１２５７ｍｍ2 で
あった。 （比較例２）比較例２ではナックルの連絡部を断面略Ｉ
形状に成形した。なお、同一の構成については同一符合
を付している。
り工程により、図６（Ｂ）に示すバリ取り品Ｗ6 を得
る。このバリ取り品Ｗ6 は鍛造品Ｗ5 におけるバリ９７
が除去されている。このバリ取り品Ｗ6 に切削加工を施
し、製品としてのナックルを得る。このナックルにおい
ては、直径４０ｍｍの円形を断面係数モデルとし、断面
係数及び断面積を算出した。この結果、このナックルの
断面係数は６２８３ｍｍ3、断面積は１２５７ｍｍ2 で
あった。 （比較例２）比較例２ではナックルの連絡部を断面略Ｉ
形状に成形した。なお、同一の構成については同一符合
を付している。
【００３０】「鍛造工程」一般的な鍛造方法により、図
７（Ａ）に示す鍛造品Ｗ7 を得る。この鍛造品Ｗ 7 は、
横倒しの断面Ｉ形状、つまり２本のリブが上下に平行に
延在した連絡部８１と、この連絡部８１の側面に存在す
るバリ８２とを有している。なお、連結部１１、１２及
び連絡部８１の他の部位は図示していない。
７（Ａ）に示す鍛造品Ｗ7 を得る。この鍛造品Ｗ 7 は、
横倒しの断面Ｉ形状、つまり２本のリブが上下に平行に
延在した連絡部８１と、この連絡部８１の側面に存在す
るバリ８２とを有している。なお、連結部１１、１２及
び連絡部８１の他の部位は図示していない。
【００３１】「バリ取り工程」次いで、一般的なバリ取
り工程により、図７（Ｂ）に示すバリ取り品Ｗ8 を得
る。このバリ取り品Ｗ8 は鍛造品Ｗ7 におけるバリ８２
が除去されている。このバリ取り品Ｗ8 に切削加工を施
し、製品としてのナックルを得る。このナックルにおい
ては、図７（Ｃ）に示す形状を断面係数モデルとし、断
面係数及び断面積を算出した。ここで、図中、ａ＝８ｍ
ｍ、ｂ＝４８．５ｍｍ、ｃ＝８ｍｍ、ｅ＝２９ｍｍ、ｆ
＝１３ｍｍである。この結果、このナックルの断面係数
は上下曲げが６２９６ｍｍ3 、左右曲げが６２８７ｍｍ
3 、断面積は８８０ｍｍ2 であった。 （評価）実施例１、２及び比較例１、２の断面係数及び
断面積を表１に示す。
り工程により、図７（Ｂ）に示すバリ取り品Ｗ8 を得
る。このバリ取り品Ｗ8 は鍛造品Ｗ7 におけるバリ８２
が除去されている。このバリ取り品Ｗ8 に切削加工を施
し、製品としてのナックルを得る。このナックルにおい
ては、図７（Ｃ）に示す形状を断面係数モデルとし、断
面係数及び断面積を算出した。ここで、図中、ａ＝８ｍ
ｍ、ｂ＝４８．５ｍｍ、ｃ＝８ｍｍ、ｅ＝２９ｍｍ、ｆ
＝１３ｍｍである。この結果、このナックルの断面係数
は上下曲げが６２９６ｍｍ3 、左右曲げが６２８７ｍｍ
3 、断面積は８８０ｍｍ2 であった。 （評価）実施例１、２及び比較例１、２の断面係数及び
断面積を表１に示す。
【００３２】
【表１】 表１より、実施例１、２のナックルは、連絡部１３を断
面中実の略円形状又は断面略Ｉ形状にした比較例１、２
のものと比較して、より高い断面係数が得られ、かつ各
梁部１３ａ〜１３ｃ間の空間分だけ材料を減量させて軽
量化されることがわかる。
面中実の略円形状又は断面略Ｉ形状にした比較例１、２
のものと比較して、より高い断面係数が得られ、かつ各
梁部１３ａ〜１３ｃ間の空間分だけ材料を減量させて軽
量化されることがわかる。
【００３３】また、実施例１、２のナックルは、主とし
て鍛造及び加圧力による曲げによって得られるため、全
体として金属組織が均一で、靱性の強いものであるとと
もに、曲げ力を受ける連絡部１３の曲げ強度等が損なわ
れていないことが明らかである。なお、連結部１１等に
切削されるボルト穴１１ａ等は、連結部１１等に曲げ力
を受けず、特性を損なうことはない。
て鍛造及び加圧力による曲げによって得られるため、全
体として金属組織が均一で、靱性の強いものであるとと
もに、曲げ力を受ける連絡部１３の曲げ強度等が損なわ
れていないことが明らかである。なお、連結部１１等に
切削されるボルト穴１１ａ等は、連結部１１等に曲げ力
を受けず、特性を損なうことはない。
【００３４】さらに、実施例１、２のナックルは、さほ
ど高い鍛造圧力を必要とせずに鍛造が容易であるととも
に、鍛造欠陥が生じにくい。したがって、こうして必要
な曲げ力に対する強度を確保しつつ軽量化された実施例
１、２のナックルをサスペンションに採用すれば、バネ
下荷重が小さくなり、車両の軽量化から燃費の向上及び
サスペンション特性の向上等の利点を得ることができ
る。 （実施例３）実施例３でも請求項１のナックルを請求項
２の鍛造方法により成形している。
ど高い鍛造圧力を必要とせずに鍛造が容易であるととも
に、鍛造欠陥が生じにくい。したがって、こうして必要
な曲げ力に対する強度を確保しつつ軽量化された実施例
１、２のナックルをサスペンションに採用すれば、バネ
下荷重が小さくなり、車両の軽量化から燃費の向上及び
サスペンション特性の向上等の利点を得ることができ
る。 （実施例３）実施例３でも請求項１のナックルを請求項
２の鍛造方法により成形している。
【００３５】実施例１と同様の鍛造工程及びバリ取り工
程を経て、図８（Ａ）に示すバリ取り品Ｗ9 を得る。こ
のバリ取り品Ｗ9 は４本の粗梁部１３ｄ〜１３ｇを有し
ている。なお、連結部１１、１２及び連絡部１３の他の
部位は図示していない。次いで、実施例１と同様の曲げ
工程及び切削工程を経て、図８（Ｂ）に示すナックルを
得る。このナックルは、梁部１３ｅ、１３ｆをそれぞれ
矢印方向に曲げることにより、梁部１３ｄと梁部１３ｆ
との間及び梁部１３ｇと梁部１３ｅとの間が１１０°の
間隔、梁部１３ｆと梁部１３ｇとの間及び梁部１３ｅと
梁部１３ｄとの間が７０°の間隔に広げられて同一平面
内に存在しないようにされている。
程を経て、図８（Ａ）に示すバリ取り品Ｗ9 を得る。こ
のバリ取り品Ｗ9 は４本の粗梁部１３ｄ〜１３ｇを有し
ている。なお、連結部１１、１２及び連絡部１３の他の
部位は図示していない。次いで、実施例１と同様の曲げ
工程及び切削工程を経て、図８（Ｂ）に示すナックルを
得る。このナックルは、梁部１３ｅ、１３ｆをそれぞれ
矢印方向に曲げることにより、梁部１３ｄと梁部１３ｆ
との間及び梁部１３ｇと梁部１３ｅとの間が１１０°の
間隔、梁部１３ｆと梁部１３ｇとの間及び梁部１３ｅと
梁部１３ｄとの間が７０°の間隔に広げられて同一平面
内に存在しないようにされている。
【００３６】このナックルでは、間隔の狭い方向での曲
げ強度が強くなっている。したがって、請求項２の鍛造
方法では、特定の方向の曲げ強度を強くしたい場合、曲
げ工程により、容易に各梁部間の角度を調整できるた
め、かかる所望に容易に対処することができることがわ
かる。 （実施例４）実施例４でも請求項１のナックルを請求項
２の鍛造方法により成形している。
げ強度が強くなっている。したがって、請求項２の鍛造
方法では、特定の方向の曲げ強度を強くしたい場合、曲
げ工程により、容易に各梁部間の角度を調整できるた
め、かかる所望に容易に対処することができることがわ
かる。 （実施例４）実施例４でも請求項１のナックルを請求項
２の鍛造方法により成形している。
【００３７】実施例１と同様の鍛造工程及びバリ取り工
程を経て、図９（Ａ）に示すバリ取り品Ｗ10を得る。こ
のバリ取り品Ｗ10は６本の粗梁部１３ｈ〜１３ｍを有し
ている。なお、連結部１１、１２及び連絡部１３の他の
部位は図示していない。次いで、実施例１と同様の曲げ
工程及び切削工程を経て、図９（Ｂ）に示すナックルを
得る。このナックルは、梁部１３ｉ、１３ｊ、１３ｋ、
１３ｌをそれぞれ矢印方向に曲げることにより、梁部１
３ｈと梁部１３ｉとの間、梁部１３ｉと梁部１３ｋとの
間、梁部１３ｍと梁部１３ｌとの間及び梁部１３ｌと梁
部１３ｊとの間が５５°の間隔、梁部１３ｋと梁部１３
ｍとの間及び梁部１３ｊと梁部１３ｈとの間が７０°の
間隔に広げられて同一平面内に存在しないようにされて
いる。
程を経て、図９（Ａ）に示すバリ取り品Ｗ10を得る。こ
のバリ取り品Ｗ10は６本の粗梁部１３ｈ〜１３ｍを有し
ている。なお、連結部１１、１２及び連絡部１３の他の
部位は図示していない。次いで、実施例１と同様の曲げ
工程及び切削工程を経て、図９（Ｂ）に示すナックルを
得る。このナックルは、梁部１３ｉ、１３ｊ、１３ｋ、
１３ｌをそれぞれ矢印方向に曲げることにより、梁部１
３ｈと梁部１３ｉとの間、梁部１３ｉと梁部１３ｋとの
間、梁部１３ｍと梁部１３ｌとの間及び梁部１３ｌと梁
部１３ｊとの間が５５°の間隔、梁部１３ｋと梁部１３
ｍとの間及び梁部１３ｊと梁部１３ｈとの間が７０°の
間隔に広げられて同一平面内に存在しないようにされて
いる。
【００３８】このナックルにおいても、実施例３と同様
の効果を発揮することができる。 （実施例５）実施例５のナックルは、図１０に示すよう
に、各梁部１３ｎ〜１３ｐが樋形状に形成されている。
鍛造方法及び他の構成は実施例１と同様である。このナ
ックルにおいても、実施例１と同様の効果を発揮するこ
とができる。したがって、請求項２の鍛造方法では、各
梁部の形状は高い自由度を有しており、曲げ強度に好ま
しい任意の形状を鍛造することができる。 （実施例６）実施例６のナックルは、図１１に示すよう
に、各梁部１３ｑ〜１３ｓが＋形状に形成されている。
鍛造方法及び他の構成は実施例１と同様である。
の効果を発揮することができる。 （実施例５）実施例５のナックルは、図１０に示すよう
に、各梁部１３ｎ〜１３ｐが樋形状に形成されている。
鍛造方法及び他の構成は実施例１と同様である。このナ
ックルにおいても、実施例１と同様の効果を発揮するこ
とができる。したがって、請求項２の鍛造方法では、各
梁部の形状は高い自由度を有しており、曲げ強度に好ま
しい任意の形状を鍛造することができる。 （実施例６）実施例６のナックルは、図１１に示すよう
に、各梁部１３ｑ〜１３ｓが＋形状に形成されている。
鍛造方法及び他の構成は実施例１と同様である。
【００３９】このナックルにおいても、実施例１と同様
の効果を発揮することができる。
の効果を発揮することができる。
【００４０】
【発明の効果】以上詳述したように、請求項１のアーム
では、要求される特性を損なうことなく、かつ必要な曲
げ力に対する強度を確保しつつ、軽量化される。また、
請求項２のアームの鍛造方法では、要求される特性を損
なうことなく、かつ必要な曲げ力に対する強度を確保し
つつ、軽量化されたアームを鍛造可能である。
では、要求される特性を損なうことなく、かつ必要な曲
げ力に対する強度を確保しつつ、軽量化される。また、
請求項２のアームの鍛造方法では、要求される特性を損
なうことなく、かつ必要な曲げ力に対する強度を確保し
つつ、軽量化されたアームを鍛造可能である。
【図１】実施例１に係り、（Ａ）は鍛造金型等の断面
図、（Ｂ）はバリ取り金型等の断面図、（Ｃ）は曲げ金
型等の断面図である。
図、（Ｂ）はバリ取り金型等の断面図、（Ｃ）は曲げ金
型等の断面図である。
【図２】実施例１のナックルの平面図である。
【図３】実施例１のナックルに係り、図２のＩＩＩ−Ｉ
ＩＩ矢視端面図である。
ＩＩ矢視端面図である。
【図４】実施例１のナックルの側面図である。
【図５】実施例２のナックルに係り、（Ａ）は鍛造後の
図３と同様の端面図、（Ｂ）はバリ取り後の図３と同様
の端面図である。
図３と同様の端面図、（Ｂ）はバリ取り後の図３と同様
の端面図である。
【図６】比較例１のナックルに係り、（Ａ）は鍛造後の
図３と同様の端面図、（Ｂ）はバリ取り後の図３と同様
の端面図である。
図３と同様の端面図、（Ｂ）はバリ取り後の図３と同様
の端面図である。
【図７】比較例２のナックルに係り、（Ａ）は鍛造後の
図３と同様の端面図、（Ｂ）はバリ取り後の図３と同様
の端面図、（Ｃ）は断面係数モデルである。
図３と同様の端面図、（Ｂ）はバリ取り後の図３と同様
の端面図、（Ｃ）は断面係数モデルである。
【図８】実施例３のナックルに係り、（Ａ）はバリ取り
後の図３と同様の端面図、（Ｂ）は図３と同様の端面図
である。
後の図３と同様の端面図、（Ｂ）は図３と同様の端面図
である。
【図９】実施例４のナックルに係り、（Ａ）はバリ取り
後の図３と同様の端面図、（Ｂ）は図３と同様の端面図
である。
後の図３と同様の端面図、（Ｂ）は図３と同様の端面図
である。
【図１０】実施例４のナックルに係り、図３と同様の端
面図である。
面図である。
【図１１】実施例５のナックルに係り、図３と同様の端
面図である。
面図である。
【図１２】従来のナックルの平面図である。
【図１３】従来のナックルに係り、図１２のＸＩＩＶ−
ＸＩＩＶ矢視端面図である。
ＸＩＩＶ矢視端面図である。
【図１４】従来のナックルの側面図である。
【図１５】車両のフロント側のサスペンションの一部を
示す透視図である。
示す透視図である。
１１、１２…連結部 １３…連絡部 １３ａ〜１３ｓ…梁部 １３ａ〜１３ｃ…
粗梁部 ７…粗連絡部 ８…バリ
粗梁部 ７…粗連絡部 ８…バリ
フロントページの続き (72)発明者 木村 雅俊 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】相手部材と連結される少なくとも二つの連
結部と、各該連結部を連絡する連絡部とを有し、該連絡
部に曲げ力を受けるアームにおいて、 前記連絡部は、各々連絡方向に延在して同一平面内に存
在しない３本以上の梁部を有することを特徴とするアー
ム。 - 【請求項２】粗材を鍛造することにより、相手部材と連
結される少なくとも二つの連結部と、各該連結部を連絡
し、各々連絡方向に延在して同一平面内に存在する３本
以上の粗梁部を有する粗連絡部とを形成する鍛造工程
と、 加圧力で該粗連絡部の該粗梁部を曲げることにより、同
一平面内に存在しない３本以上の梁部を有する連絡部を
形成する曲げ工程と、からなることを特徴とするアーム
の鍛造方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7105784A JP3027922B2 (ja) | 1995-04-28 | 1995-04-28 | アーム及びアームの鍛造方法 |
| DE69601743T DE69601743T2 (de) | 1995-04-28 | 1996-04-24 | Lenker und Verfahren zu dessen Herstellung |
| EP96106444A EP0739762B1 (en) | 1995-04-28 | 1996-04-24 | Arm and process for making same |
| US08/636,956 US5829768A (en) | 1995-04-28 | 1996-04-24 | Arm and process for forging the same |
| KR1019960013052A KR0177288B1 (ko) | 1995-04-28 | 1996-04-26 | 아암 및 아암의 단조방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7105784A JP3027922B2 (ja) | 1995-04-28 | 1995-04-28 | アーム及びアームの鍛造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08295112A true JPH08295112A (ja) | 1996-11-12 |
| JP3027922B2 JP3027922B2 (ja) | 2000-04-04 |
Family
ID=14416775
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7105784A Expired - Fee Related JP3027922B2 (ja) | 1995-04-28 | 1995-04-28 | アーム及びアームの鍛造方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5829768A (ja) |
| EP (1) | EP0739762B1 (ja) |
| JP (1) | JP3027922B2 (ja) |
| KR (1) | KR0177288B1 (ja) |
| DE (1) | DE69601743T2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115194407A (zh) * | 2022-07-06 | 2022-10-18 | 湖北三环锻造有限公司 | 一种转向节臂的加工方法 |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE29718557U1 (de) * | 1997-10-18 | 1997-12-04 | Benteler Werke Ag | Achsschenkel |
| DE10110492A1 (de) * | 2001-03-05 | 2002-09-19 | Volkswagen Ag | Lenker für eine Radaufhängung |
| KR20020088174A (ko) * | 2001-05-18 | 2002-11-27 | 현대자동차주식회사 | 차량용 트레일링 아암 및 그 제조방법 |
| KR100793698B1 (ko) * | 2005-11-10 | 2008-01-11 | 한국프랜지공업 주식회사 | 자동차의 너클 |
| DE102007015615B4 (de) * | 2007-03-29 | 2012-07-19 | Zf Friedrichshafen Ag | Verbindungsstück zum gelenkigen Verbinden von im Fahrwerk eines Fahrzeugs angeordneten Bauelementen |
| DE102009035702A1 (de) * | 2009-07-30 | 2011-02-03 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Fahrwerksbauteil für ein Kraftfahrzeug und Verfahren zur Herstellung |
| US9205482B2 (en) * | 2014-03-21 | 2015-12-08 | Alex Global Technology, Inc. | Method for manufacturing integrated aluminum alloy bicycle front fork |
| CN104454951A (zh) * | 2014-11-25 | 2015-03-25 | 吴中区光福良盛机械厂 | 一种往复杆 |
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