JPH08290265A - 熱膨脹率を異にする二種の部材の加熱接合方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 熱膨脹率を異にする二種の部材を強固に加熱
接合する。 【構成】 熱膨脹率を異にする二種の部材１，３の接合
面９，７間にろう材を介在させ、加熱工程と、それに次
ぐ冷却工程とを用いて両部材１，３を接合する。その
際、冷却工程での熱膨脹率が大きい一方の部材３の接合
面７を、複数の小接合面４より形成して、それら小接合
面４をろう材層１１を介し他方の部材１の接合面９に接
合する。また一方の部材３に、小接合面４に隣接する凹
部５を形成して、加熱工程においてろう材の過剰分ａを
凹部５に受容させる。これにより、両接合面７，９間か
ら食出したろう材の過剰分ａが他方の部材１外面に付着
するのを防止すると共に両部材１，３間の接合部におけ
る熱応力を緩和して、冷却工程での熱膨脹率の小さい他
方の部材１が脆くても、それに割れを生じることなく、
両部材１，３を強固に接合することができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、熱膨脹率を異にする二
種の部材の加熱接合方法、特に、両部材の接合面間にろ
う材を介在させ、加熱工程と、それに次ぐ冷却工程とを
用いて両部材を接合する方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、例えば永久磁石と鋼製取付台とを
接合する場合、合成樹脂接着剤が用いられている（例え
ば、特公昭６１−３３３３９号公報参照）。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、合成樹
脂接着剤による接合では、その永久磁石の昇温に伴い接
合強度が著しく低下し、また接合強度のばらつきが大き
いため品質管理が難しい、といった問題がある。

【０００４】本発明は前記に鑑み、前記二種の部材をろ
う材を用いて加熱接合するに当り、両部材の接合部に発
生する熱応力を緩和すると共に両接合面間から食出した
ろう材の過剰分が部材外面に付着することを防止して、
冷却工程での熱膨脹率が小さい方の部材が脆くてもそれ
に割れが発生するのを回避することができる前記加熱接
合方法を提供することを目的とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明は、熱膨脹率を異
にする二種の部材の接合面間にろう材を介在させ、加熱
工程と、それに次ぐ冷却工程とを用いて両部材を接合す
るに当り、前記冷却工程での熱膨脹率が大きい前記一方
の部材の接合面を複数の小接合面より形成して、それら
小接合面をろう材層を介し前記他方の部材の接合面に接
合し、また前記一方の部材に、前記小接合面に隣接する
凹部を形成して、前記加熱工程において前記ろう材の過
剰分を前記凹部に受容させることを特徴とする。

【０００６】

【作用】前記加熱接合方法においては、均一厚さのろう
材層を両接合面全域に亘って形成すべく、使用ろう材量
は必要最少量よりも多目に見積られる。加熱工程では両
部材が膨脹し、例えば長さが加熱前よりも長くなる。一
方、ろう材は液相状態または固液共存状態となるが、そ
のろう材の過剰分、つまり過剰ろう材は凹部に受容され
るので、両接合面間から食出した過剰ろう材が部材外面
に付着することが防止される。

【０００７】冷却工程では、熱膨脹率が大きい一方の部
材においては各小接合面形成部分が収縮すると共に小接
合面が他方の部材の接合面にろう材層を介して接合され
るので、隣接する両小接合面間の間隔は加熱前よりも大
きくなり、その結果、一方の部材は、加熱前の長さより
も長い状態に拘束される。これにより、一方の部材の長
さが加熱前の長さに略復元する場合に比べて両部材の接
合部に発生する熱応力が緩和される。

【０００８】また両接合面間から食出した過剰ろう材が
他方の部材の外面に玉状になって付着すると、その他方
の部材が脆い場合には過剰ろう材の付着部を起点として
他方の部材に割れが生じるが、この問題は前記凹部によ
り解消される。

【０００９】このようにして、熱膨脹率が小さい他方の
部材が脆くても、その部材に割れを生じることなく、両
部材を強固に接合することができる。

【００１０】

【実施例】熱膨脹率を異にする二種の部材をろう材を用
いて、加熱工程と、それに次ぐ冷却工程を経て接合する
に当り、図１に示すように、冷却工程での熱膨脹率が小
さい方の部材として希土類元素を含む永久磁石（合金部
材）１を選定し、また冷却工程での熱膨脹率が大きい方
の部材として、複数の鋼板（板材）２よりなる積層体３
を選択した。

【００１１】積層体３を構成する鋼板２は、積層方向に
並ぶ一端面（外面）の少なくとも一部、図示例では全部
を小接合面４とする複数の接合用鋼板（接合用板材）２
ａと、隣接する両接合用鋼板２ａ間の全てに挟着される
と共に隣接する両小接合面４間に凹部５を形成すべく、
積層方向に並ぶ一端面（外面）６の少なくとも一部、図
示例では全部を小接合面４よりも引込ませた複数の凹部
用鋼板（凹部用板材）２ｂとよりなる。この場合、両鋼
板２ａ，２ｂの他端面は同一平面上に在る。したがっ
て、積層体３の接合面７は複数の接合用鋼板２ａによる
小接合面４より形成される。積層体３において、複数の
接合用鋼板２ａおよび凹部用鋼板２ｂの接合にはかしめ
手段８、またはボルトおよびナットによる緊締手段が用
いられる。

【００１２】永久磁石１と積層体３の両接合面９，７間
に、それらの融点よりも低い温度で液相を生じる箔状、
または箔材を重ねた薄板状ろう材１０が介在される。こ
の場合、均一厚さのろう材層を両接合面７，９全域に亘
って形成すべく、使用ろう材量は必要最少量よりも多目
に見積られる。

【００１３】加熱接合に当っては、永久磁石１、ろう材
１０および積層体３よりなる重ね合せ物を真空加熱炉内
に設置する工程と、加熱下でろう材１０を液相状態また
は固液共存状態にする加熱工程と、重ね合せ物を炉冷し
て、図２に示すように永久磁石１と積層体３とをろう材
層１１を介し接合して接合体１２を得る冷却工程とが採
用される。

【００１４】図３は前記加熱接合のメカニズムを示す。
図３（ａ）の加熱前においては、重ね合せ物１３を形成
する永久磁石１、ろう材１０および積層体３の長さＬ₁
は等しい。図３（ｂ）の加熱中において永久磁石１およ
び積層体３が膨脹し、それらの長さが加熱前よりも長く
なり、Ｌ₂ ＞Ｌ₁ 、Ｌ₃ ＞Ｌ₁ （ただし、Ｌ₃ ＞Ｌ₂）
となる。一方、ろう材１０は液相状態または固液共存状
態となるが、そのろう材１０の過剰分、つまり過剰ろう
材ａは各凹部５に受容されるので、両接合面７，９間か
ら食出した過剰ろう材ａが永久磁石１外面に付着するこ
とが防止される。

【００１５】図３（ｃ）の冷却後においては、冷却工程
で、熱膨脹率が大きい方の積層体３の各小接合面形成部
分である各接合用鋼板２ａが収縮すると共に各小接合面
４が永久磁石１の接合面９にろう材層１１を介して接合
されるので、隣接する両小接合面４間の間隔ｂは加熱前
よりも大きくなり、その結果、積層体３の永久磁石１側
は、加熱前の長さＬ₁ よりも長い状態に拘束され、Ｌ₄
＞Ｌ₁ （例えば、Ｌ₄≒１．０１×Ｌ₁ ）となる。これ
により、加熱中における、例えば鋼製ブロック体の長さ
が、冷却後において加熱前の長さに略復元する場合に比
べ、接合部に発生する熱応力が緩和される。

【００１６】また両接合面７，９間から食出した過剰ろ
う材ａが永久磁石１外面に付着すると、その永久磁石１
が脆い場合には過剰ろう材ａの付着部を起点として永久
磁石１に割れが生じるが、この問題は前記凹部５により
解消される。

【００１７】このようにして、熱膨脹率が小さい永久磁
石１が脆くても、その永久磁石１に割れを生じることな
く、それ１と積層体３とを強固に接合することができ
る。

【００１８】ろう材１０としては、前記のような希土類
元素を含む永久磁石１の磁気特性を低下させない加熱温
度Ｔ、つまりＴ≦６５０℃で、接合力を発揮するもので
なければならない。また、この接合力は、加熱下におい
て、ろう材１０が固相状態である場合には、その拡散性
により発現し、一方、ろう材１０が液相状態または固液
共存状態である場合にはその濡れ性により発現すること
が必要である。

【００１９】このような観点からろう材１０としては、
希土類元素系合金より構成された高活性なものが用いら
れる。この希土類元素系合金においては、非晶質相の体
積分率Ｖｆが５０％≦Ｖｆ≦１００％であることが望ま
しい。その理由は、次の通りである。即ち、非晶質相
は、酸化の起点となるような粒界層が存在しないので耐
酸化性が著しく高く、また酸化物の混在も僅少であり、
その上偏析がなく組成が均一である、といった特性を有
するので、ろう材層１１の強度向上を図る上で有効であ
るからである。

【００２０】この場合、希土類元素にはＹ、Ｌａ、Ｃ
ｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈ
ｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、ＹｂおよびＬｕから選択される少なく
とも一種が該当し、それらは単体、または混合物である
Ｍｍ（ミッシュメタル）、Ｄｉ（ジジミウム）の形態で
用いられる。また合金元素ＡＥは希土類元素と共晶反応
を行うもので、その合金元素ＡＥには、Ｃｕ、Ａｌ、Ｇ
ａ、Ｃｏ、Ｆｅ、Ａｇ、Ｎｉ、Ａｕ、Ｍｎ、Ｚｎ、Ｐ
ｄ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｐｂ、Ｂｉ、ＧｅおよびＩｎから選択
される少なくとも一種が該当する。合金元素ＡＥの含有
量は５原子％≦ＡＥ≦５０原子％に設定される。二種以
上の合金元素ＡＥを含有する場合には、それらの合計含
有量が５原子％≦ＡＥ≦５０原子％となる。ただし、合
金元素ＡＥの含有量がＡＥ＞５０原子％では、ろう材１
０としての希土類元素系合金の活性が損われ、一方、Ａ
Ｅ＜５原子％では、固液共存状態において液相を十分に
確保することができなくなる。

【００２１】希土類元素系合金における共晶合金を例示
すれば表１の通りである。

【００２２】

【表１】

【００２３】また希土類元素系合金における亜、過共晶
合金としては以下のものを挙げることができる。各化学
式において、数値の単位は原子％である（これは以下同
じ）。 （ａ） Ｎｄ₆₀Ｃｕ₄₀合金、Ｎｄ₇₅Ｃｕ₂₅合金、Ｎｄ₈₀
Ｃｕ₂₀合金、Ｎｄ₅₀Ｃｕ ₅₀合金……液相発生温度５２０
℃（図４参照） （ｂ） Ｓｍ₇₅Ｃｕ₂₅合金、Ｓｍ₆₅Ｃｕ₃₅合金……液相
発生温度５９７℃ （ｃ） Ｎｄ₉₀Ａｌ₁₀合金（液相発生温度６３４℃）、
Ｎｄ₈₀Ｃｏ₂₀合金（液相発生温度５９９℃）、Ｌａ₈₅Ｇ
ａ₁₅合金（液相発生温度５５０℃） さらに三元系合金としては、Ｎｄ₆₅Ｆｅ₅ Ｃｕ₃₀合金
（液相発生温度５０１℃）およびＮｄ₇₀Ｃｕ₂₅Ａｌ₅ 合
金（液相発生温度４７４℃）を挙げることができる。

【００２４】加熱時間ｈは、それが長過ぎる場合には永
久磁石１および積層体３の特性変化を招来するので、ｈ
≦１０時間であることが望ましく、生産性向上の観点か
らはｈ≦１時間である。 〔実施例１〕先ず、以下に述べる方法で、非晶質相の体
積分率ＶｆがＶｆ＝１００％であるろう材用箔材を製造
した。

【００２５】純度９９．９％のＮｄと、純度９９．９％
のＣｕと、純度９９．９％のＡｌとを、Ｎｄ₇₀Ｃｕ₂₆Ａ
ｌ₄ 合金が得られるように秤量し、次いでその秤量物を
真空溶解炉を用いて溶解し、その後鋳造を行ってインゴ
ットを得た。

【００２６】このインゴットから約５０ｇの原料を採取
し、これを石英ノズル内で高周波溶解して溶湯を調製
し、次いで溶湯を石英ノズルのスリットから、その下方
で高速回転するＣｕ製冷却ロール外周面にアルゴンガス
圧により噴出させて超急冷し、幅３０mm、厚さ５０μｍ
のＮｄ₇₀Ｃｕ₂₆Ａｌ₄ 合金よりなる薄帯を得た。

【００２７】この場合の製造条件は次の通りである。石
英ノズルの内径：４０mm；スリットの寸法：幅 ０．２
５mm；長さ ３０mm；アルゴンガス圧：１．５kgｆ／cm
² 、溶湯温度；６７０℃；スリットと冷却ロールとの距
離：１．０mm；冷却ロールの周速：１３ｍ／sec ；溶湯
の冷却速度 約１０⁵ Ｋ／sec ．図５は薄帯のＸ線回折
結果を示し、この薄帯においては２θ≒３２°に幅広の
ハローパターンが観察され、このことから薄帯の金属組
織は非晶質単相組織であることが判明した。また薄帯は
高い靱性を有し、１８０°密着曲げが可能であった。

【００２８】次に、Ｎｄ₇₀Ｃｕ₂₆Ａｌ₄ 合金よりなる非
晶質薄帯から、縦１００mm、横２０mm、厚さ５０μｍの
箔材を切出した。

【００２９】永久磁石１として、縦１００mm、横２０m
m、厚さ６mmのＮｄＦｅＢ系永久磁石（住友特殊金属社
製、商品名ＮＥＯＭＡＸ−２８ＵＨ、キュリー点＝３１
０℃）を選定した。また積層体３として、縦４０mm、横
２０mm、厚さ０．４mmの接合用冷間圧延鋼板２ａと、縦
３５mm、横２０mm、厚さ０．２mmの凹部用冷間圧延鋼板
２ｂとを図１に示すように積層してなり、且つ縦４０m
m、横２０mm、長さ１００mmの直方体状の積層体を選定
した。この場合、小接合面４の面積は２０mm×０．４mm
＝８mm² 、凹部５の深さは４０mm−３５mm＝５mm、幅は
０．２mm、長さは２０mmである。

【００３０】図１に示すように、積層体３の接合面７上
に、１枚の箔材（厚さ５０μｍ）よりなるろう材１０ま
たは２枚以上の箔材を重ね合せてなるろう材１０を、ま
たそのろう材１０の上に永久磁石１をその接合面９を下
向きにしてそれぞれ重ね合せ、その重ね合せ物を真空加
熱炉内に設置して、加熱温度Ｔ＝５３０℃、加熱時間ｈ
＝２０分間の加熱工程、それに次ぐ炉冷よりなる冷却工
程を行って、図２に示すように永久磁石１と積層体３と
をろう材層９を介し接合した接合体１２の例１〜５を得
た。この加熱接合処理においては、加熱温度ＴがＴ＝５
３０℃であって液相発生温度４７４℃を超えているの
で、ろう材１０は液相状態となる。

【００３１】表２は、接合体１２の例１〜５に関する、
ろう材１０の厚さ（箔材の厚さ５０μｍ×使用枚数）、
永久磁石１外面への過剰ろう材ａの付着の有無および永
久磁石の割れの有無を示す。

【００３２】

【表２】

【００３３】表２から明らかなように、例１〜５におい
ては、永久磁石１外面への過剰ろう材ａの付着および永
久磁石１の割れは生じておらず、永久磁石１と積層体３
とがろう材層１１を介して強固に接合されていた。これ
は、前記のように、凹部５を持つ積層体３を用いたこと
により、過剰ろう材の食出しが防止されると共に加熱工
程後の冷却工程で接合部に生じる熱応力が緩和されたか
らである。

【００３４】比較のため、凹部を持たない積層体とし
て、接合用冷間圧延板２ａと同一寸法、したがって縦４
０mm、横２０mm、厚さ０．４mmの冷間圧延鋼板を積層し
てなり、且つ縦４０mm、横２０mm、長さ１００mmの直方
体状の積層体を用い、前記と同様の方法で５種の接合体
を得た。これら接合体において、ろう材の厚さが５０〜
５００μｍである場合には異常はなかったが、ろう材の
厚さを５５０μｍに設定すると、両接合面間から過剰ろ
う材が食出して永久磁石外面に玉状になって付着し、そ
の結果、永久磁石に割れが発生した。

【００３５】また比較のため、積層体３の代りに、炭素
鋼（ＪＩＳ Ｓ３５Ｃ）よりなり、且つ積層体３と同一
寸法のブロック体を用い、前記と同様の方法で５種の接
合体を得た。これらの接合体においては、ろう材の厚
さ、即ち、５０〜５５０μｍに関係なく、全ての永久磁
石全体に割れが発生し、特に熱応力が集中する各永久磁
石の周辺部は割れが大きかった。これは永久磁石とブロ
ック体との熱膨脹率の差が大きいことに起因する。

【００３６】なお、積層体３もブロック体と略同様の熱
膨脹率を有するが、積層構造により前記のような熱応力
緩和効果が得られるので、ブロック体を用いた場合の問
題は回避される。 〔実施例２〕実施例１で述べたＮｄ₇₀Ｃｕ₂₆Ａｌ₄ 合金
よりなる非晶質薄帯から、縦１０mm、横１０mm、厚さ５
０μｍの箔材を切出した。

【００３７】永久磁石１として、縦１０mm、横１０mm、
厚さ３mmのＮｄＦｅＢ系永久磁石（住友特殊金属社製、
商品名ＮＥＯＭＡＸ−２８ＵＨ、キュリー点＝３１０
℃）１を選定した。また積層体３として、縦１５mm、横
１０mm、厚さ０．３mmの接合用冷間圧延鋼板２ａと、縦
１３mm、横１０mm、厚さ０．１mmの凹部用冷間圧延鋼板
２ｂとを図６に示すように（図１の場合と同様に）積層
してなり、且つ縦１０．３mm、横１０mm、長さ１５mmの
直方体状の積層体を選定した。この場合、小接合面４の
面積は１０mm×０．３mm＝３mm² 、凹部５の深さは１５
mm−１３mm＝２mm、幅は０．１mm、長さは１０mmであ
る。

【００３８】そして、１つの積層体３の接合面７上に１
枚の箔材（５０μｍ）よりなるろう材１０または２枚以
上の箔材を重ね合せてなるろう材１０を、またろう材１
０の上に一方の接合面９を下向きにした永久磁石１を、
さらに永久磁石１の他方の接合面９上に、前記同様のろ
う材１０を、さらにまたろう材１０の上にもう１つの積
層体３をその接合面７を下向きにしてそれぞれ重ね合せ
て重ね合せ物を作製した。次いで、重ね合せ物を真空加
熱炉内に設置し、加熱温度Ｔ＝５３０℃、加熱時間ｈ＝
２０分間の加熱工程、それに次ぐ炉冷よりなる冷却工程
を行って、図７に示すように２つの積層体３により永久
磁石１を挟むようにそれら１，３をろう材層１１を介し
接合した接合体１２の例１〜５を得た。この加熱接合処
理においては、前記同様に加熱温度ＴがＴ＝５３０℃で
あるからろう材１０は液相状態となる。これらの例１〜
５においては、永久磁石１外面への過剰ろう材ａの付着
および永久磁石１の割れは生じていなかった。なお、両
積層体３に存する貫通孔１４は引張り試験においてチャ
ックとの連結に用いられる。

【００３９】比較のため、凹部を持たない積層体とし
て、接合用冷間圧延鋼板２ａと同一寸法、したがって縦
１５mm、横１０mm、厚さ０．３mmの冷間圧延鋼板を積層
してなり、且つ縦９．９mm、横１０mm、長さ１５mmの直
方体状の積層体を用い、前記と同様の寸法で接合体の例
１ａ〜５ａを得た。これらの例１ａ〜５ａにおいて、厚
さが５５０μｍのろう材を用いた例５ａでは、過剰ろう
材の永久磁石外面への付着および永久磁石の割れが発生
していた。

【００４０】次いで、例１〜５、１ａ〜５ａについて室
温下で引張り試験を行ったところ、表３の結果を得た。

【００４１】

【表３】

【００４２】表３において、例１〜４および例１ａ〜４
ａの引張強さはろう材層の破断による値である。対応す
る例１と１ａ、例２と２ａ、例３と３ａ、例４と４ａを
比較すると、例１ａ〜２ａの方が例１〜４よりも僅かで
はあるが接合強度が高い。これは例１ａ〜４ａの方が例
１〜４よりも積層体接合面の面積が大きいことに起因す
る。

【００４３】例５と５ａとを比べると、それらの接合強
度には大きな差が生じている。これは、例５が健全であ
るので、その破断がろう材層１１において発生している
のに対し、例５ａでは永久磁石に割れが生じているの
で、その破断が永久磁石において発生していることに起
因する。なお、例１〜５の接合強度は、高温下、例えば
１５０℃の加熱下においても、室温下のそれと略同じで
ある。

【００４４】前記接合技術は、図８，９に示すように、
回転機としてのモータのロータ１５において、その成層
鉄心（積層体）３に対する永久磁石１の接合に適用さ
れ、回転数が１００００rpm 以上である高速回転モータ
の実現を可能にするものである。

【００４５】成層鉄心３を構成する複数の鋼板（板材）
２は、積層方向に並ぶ外周面（外面）の少なくとも一部
を小接合面４とする複数の接合用冷間圧延鋼板（接合用
板材）２ａと、隣接する両接合用冷間圧延鋼板２ａ間の
全てに挟着されると共に凹部５を形成すべく、積層方向
に並ぶ外周面（外面）６の少なくとも一部、図示例では
全部を小接合面４よりも引込ませた複数の凹部用冷間圧
延鋼板（凹部用板材）２ｂとよりなる。したがって、成
層鉄心３の複数の接合面７は複数の接合用冷間圧延鋼板
２ａによる小接合面４より形成される。

【００４６】図中、１６は回転軸であり、その回転軸１
６は成層鉄心３にスプライン結合され、その成層鉄心３
の一端部が回転軸１６に溶接１７される。この場合、回
転軸１６を成層鉄心３にスプラインを介し圧入してもよ
い。

【００４７】図１０は成層鉄心３の他例を示す。その成
層鉄心３の複数の接合面７は、複数の冷間圧延鋼板（板
材）２における積層方向に並ぶ外周面（外面）の少なく
とも一部である小接合面４より形成される。接合面７の
両側に凹部５が形成され、それら凹部５は各小接合面４
に隣接して積層方向に延びている。

【００４８】この成層鉄心３に前記同様の方法で永久磁
石１を接合したところ、過剰ろう材ａの永久磁石１外面
への付着および永久磁石１の割れは発生しなかった。

【００４９】接合条件は次の通りである。成層鉄心：長
さ１０４mm、冷間圧延鋼板の厚さ０．４mm、小接合面の
面積１９mm×０．４mm＝７．６mm² 、凹部の深さ３mm、
幅０．５mm、長さ１０４mm；永久磁石：縦１０４mm、横
２０mm、厚さ５mmのＮｄＦｅＢ系永久磁石（住友特殊金
属社製、商品名ＮＥＯＭＡＸ−２８ＵＨ、キュリー点＝
３１０℃）；ろう材：非晶質Ｎｄ₇₀Ｃｕ₂₆Ａｌ₄ 合金よ
りなる、縦１０４mm、横２０mm、厚さ５０μｍの箔材を
用い、ろう材の厚さを、箔材を重ね合わせることにより
１００，２００，５００，５５０μｍの４段階に変化さ
せた；永久磁石に対する押圧手段：永久磁石１個当り、
押圧力１．５kgのスプリングを２本使用；加熱温度Ｔ：
５３０℃；加熱時間ｈ：４０分間．なお、永久磁石１に
は、前記加熱接合処理後において着磁処理が施される。

【００５０】

【発明の効果】本発明によれば、前記のように特定され
た手段を用いることによって、熱膨脹率を異にする二種
の部材を、加熱工程後の冷却工程での熱膨脹率が小さい
方の部材が脆い場合にもその部材における割れ発生を回
避して、強固に加熱接合することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】永久磁石、ろう材および積層体の重ね合せ関係
の一例を示す斜視図である。

【図２】接合体の一例を示す要部断面図である。

【図３】加熱接合メカニズムを示す説明図である。

【図４】Ｃｕ−Ｎｄ系状態図の要部を示す。

【図５】Ｎｄ₇₀Ｃｕ₂₆Ａｌ₄ 合金のＸ線回折図である。

【図６】永久磁石、ろう材および積層体の重ね合せ関係
の他例を示す斜視図である。

【図７】接合体の他例を示す斜視図である。

【図８】要部を拡大したモータ用ロータの断面図で、そ
の破断位置は図９に８−８線で示す。

【図９】要部を破断した、図８の９−９矢視図である。

【図１０】成層鉄心の要部斜視図である。

【符号の説明】

１ 永久磁石、合金部材（他方の部材） ２ 鋼板（板材） ２ａ 接合用鋼板（接合用板材） ２ｂ 凹部用鋼板（凹部用板材） ３ 積層体、成層鉄心（一方の部材） ４ 小接合面 ５ 凹部 ６ 端面、外周面（外面） ７，９ 接合面 １０ ろう材 １１ ろう材層 ａ 過剰分

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【手続補正書】

【提出日】平成７年５月２６日

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】請求項５

【補正方法】変更

【補正内容】

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｈ０２Ｋ 15/03 Ｈ０２Ｋ 15/03 Ａ Ｚ // Ｂ２３Ｋ 103:18 (72)発明者 喜多 真佐人 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内 (72)発明者 木村 直正 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内 (72)発明者 野崎 勝敏 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 熱膨脹率を異にする二種の部材（１，
   ３）の接合面（９，７）間にろう材（１０）を介在さ
   せ、加熱工程と、それに次ぐ冷却工程とを用いて両部材
   （１，３）を接合するに当り、前記冷却工程での熱膨脹
   率が大きい前記一方の部材（３）の接合面（７）を複数
   の小接合面（４）より形成して、それら小接合面（４）
   をろう材層（１１）を介し前記他方の部材（１）の接合
   面（９）に接合し、また前記一方の部材（３）に、前記
   小接合面（４）に隣接する凹部（５）を形成して、前記
   加熱工程において前記ろう材（１０）の過剰分（ａ）を
   前記凹部（５）に受容させることを特徴とする、熱膨脹
   率を異にする二種の部材の加熱接合方法。
2. 【請求項２】 前記一方の部材は、複数の板材（２）よ
   りなる積層体（３）であり、それら板材（２）は、積層
   方向に並ぶ外面の少なくとも一部を前記小接合面（４）
   とする複数の接合用板材（２ａ）と、隣接する両接合用
   板材（２ａ）間に挟着される共に前記凹部（５）を形成
   すべく、積層方向に並ぶ外面（６）の少なくとも一部を
   前記小接合面（４）よりも引込ませた複数の凹部用板材
   （２ｂ）とよりなる、請求項１記載の熱膨脹率を異にす
   る二種の部材の加熱接合方法。
3. 【請求項３】 前記一方の部材は複数の板材（２）より
   なる積層体（３）であり、その積層体（３）の接合面
   （７）は、複数の前記板材（２）における積層方向に並
   ぶ外面の少なくとも一部である小接合面（４）より形成
   され、前記凹部（５）は各小接合面（４）に隣接して積
   層方向に延びている、請求項１記載の熱膨脹率を異にす
   る二種の部材の加熱接合方法。
4. 【請求項４】 前記ろう材（１０）は希土類元素系合金
   よりなる、請求項１，２または３記載の熱膨脹率を異に
   する二種の部材の加熱接合方法。
5. 【請求項５】 前記ろう材（１０）において、希土類元
   素はＹ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、
   Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、ＹｂおよびＬｕから選
   択される少なくとも一種であり、合金元素ＭＥはＣｕ、
   Ａｌ、Ｇａ、Ｃｏ、Ｆｅ、Ａｇ、Ｎｉ、Ａｕ、Ｍｎ、Ｚ
   ｎ、Ｐｄ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｐｂ、Ｂｉ、ＧｅおよびＩｎか
   ら選択される少なくとも一種であって、その合金元素Ｍ
   Ｅの含有量が５原子％≦ＭＥ≦５０原子％である、請求
   項４記載の熱膨脹率を異にする二種の部材の加熱接合方
   法。
6. 【請求項６】 前記積層体（３）における板材（２）は
   鋼板であり、前記冷却工程での熱膨脹率が小さい前記他
   方の部材（１）は、希土類元素を含む合金部材である、
   請求項２，３，４または５記載の熱膨脹率を異にする二
   種の部材の加熱接合方法。
7. 【請求項７】 前記希土類元素を含む合金部材は永久磁
   石（１）である、請求項６記載の熱膨脹率を異にする二
   種の部材の加熱接合方法。
8. 【請求項８】 前記積層体（３）は、回転機のロータ
   （１５）における成層鉄心である、請求項２，３，４，
   ５，６または７記載の熱膨脹率を異にする二種の部材の
   加熱接合方法。