JPH08138920A - 加熱接合用永久磁石およびその製造方法 - Google Patents
加熱接合用永久磁石およびその製造方法Info
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- JPH08138920A JPH08138920A JP6272709A JP27270994A JPH08138920A JP H08138920 A JPH08138920 A JP H08138920A JP 6272709 A JP6272709 A JP 6272709A JP 27270994 A JP27270994 A JP 27270994A JP H08138920 A JPH08138920 A JP H08138920A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 永久磁石本体を異材種部材に対して強固に接
合することのできる加熱接合用永久磁石を提供する。 【構成】 異材種部材８に加熱接合される永久磁石１で
あって、永久磁石本体２における異材種部材８に接合さ
れる面３に、希土類元素系合金よりなる接合材層４を一
体的に有する。希土類元素系合金は、合金元素ＡＥとし
て、Ｃｕ、Ａｌ、Ｇａ、Ｃｏ、Ｆｅ、Ａｇ、Ｎｉ、Ａ
ｕ、Ｍｎ、Ｚｎ、Ｐｄ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｐｂ、Ｂｉ、Ｃｄ
およびＩｎから選択される少なくとも一種を５原子％≦
ＡＥ≦５０原子％含有する。希土類元素を主成分とする
前記合金より生じた液相は永久磁石本体２および異材種
部材８に対して優れた濡れ性を発揮する。
合することのできる加熱接合用永久磁石を提供する。 【構成】 異材種部材８に加熱接合される永久磁石１で
あって、永久磁石本体２における異材種部材８に接合さ
れる面３に、希土類元素系合金よりなる接合材層４を一
体的に有する。希土類元素系合金は、合金元素ＡＥとし
て、Ｃｕ、Ａｌ、Ｇａ、Ｃｏ、Ｆｅ、Ａｇ、Ｎｉ、Ａ
ｕ、Ｍｎ、Ｚｎ、Ｐｄ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｐｂ、Ｂｉ、Ｃｄ
およびＩｎから選択される少なくとも一種を５原子％≦
ＡＥ≦５０原子％含有する。希土類元素を主成分とする
前記合金より生じた液相は永久磁石本体２および異材種
部材８に対して優れた濡れ性を発揮する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は加熱接合用永久磁石およ
びその製造方法に関する。
びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】例えば、希土類元素を含む永久磁石は、
非常に脆いため機械加工性が悪く、また高温下に曝され
ると、金属組織が変化するためそれに伴い磁気特性が低
下する、といった性質を有する。
非常に脆いため機械加工性が悪く、また高温下に曝され
ると、金属組織が変化するためそれに伴い磁気特性が低
下する、といった性質を有する。
【０００３】そのため、永久磁石を、例えば異材種部材
であるモータの金属製ロータに接合する場合、あり差し
構造、ねじ止め、溶接等の取付手段を採用することがで
きないので、従来は接着剤が用いられている（例えば、
特開昭５５−５８７６０号公報参照）。
であるモータの金属製ロータに接合する場合、あり差し
構造、ねじ止め、溶接等の取付手段を採用することがで
きないので、従来は接着剤が用いられている（例えば、
特開昭５５−５８７６０号公報参照）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、接着剤
を用いると、永久磁石の濡れ性が悪いため接着強度が低
く、その上、温度上昇に伴いその接着強度が著しく低下
する、といった問題を生ずる。このような状況下ではモ
ータの高速回転化の要請に到底対応することはできな
い。また永久磁石、特に希土類元素を含む永久磁石は耐
食性に乏しいので何等かの防錆処理が必要である。
を用いると、永久磁石の濡れ性が悪いため接着強度が低
く、その上、温度上昇に伴いその接着強度が著しく低下
する、といった問題を生ずる。このような状況下ではモ
ータの高速回転化の要請に到底対応することはできな
い。また永久磁石、特に希土類元素を含む永久磁石は耐
食性に乏しいので何等かの防錆処理が必要である。
【０００５】本発明は前記に鑑み、異材種部材に対して
強固に接合することが可能であり、また防錆能を有する
加熱接合用永久磁石およびその製造方法を提供すること
を目的とする。
強固に接合することが可能であり、また防錆能を有する
加熱接合用永久磁石およびその製造方法を提供すること
を目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明に係る異材種部材
に加熱接合される永久磁石は、永久磁石本体における前
記異材種部材に接合される面に、希土類元素系合金より
なる接合材層を一体的に有し、その希土類元素系合金
は、合金元素ＡＥとして、Ｃｕ、Ａｌ、Ｇａ、Ｃｏ、Ｆ
ｅ、Ａｇ、Ｎｉ、Ａｕ、Ｍｎ、Ｚｎ、Ｐｄ、Ｓｎ、Ｓ
ｂ、Ｐｂ、Ｂｉ、ＣｄおよびＩｎから選択される少なく
とも一種を５原子％≦ＡＥ≦５０原子％含有することを
特徴とする。
に加熱接合される永久磁石は、永久磁石本体における前
記異材種部材に接合される面に、希土類元素系合金より
なる接合材層を一体的に有し、その希土類元素系合金
は、合金元素ＡＥとして、Ｃｕ、Ａｌ、Ｇａ、Ｃｏ、Ｆ
ｅ、Ａｇ、Ｎｉ、Ａｕ、Ｍｎ、Ｚｎ、Ｐｄ、Ｓｎ、Ｓ
ｂ、Ｐｂ、Ｂｉ、ＣｄおよびＩｎから選択される少なく
とも一種を５原子％≦ＡＥ≦５０原子％含有することを
特徴とする。
【０００７】また本発明に係る加熱接合用永久磁石にお
いて、前記永久磁石本体は、前記接合材層を除いた全部
の表面を、Ａｌ、Ｎｉ、Ａｕ、ＴｉまたはＴｉＮの一種
よりなる防錆膜により被覆されていることを特徴とす
る。
いて、前記永久磁石本体は、前記接合材層を除いた全部
の表面を、Ａｌ、Ｎｉ、Ａｕ、ＴｉまたはＴｉＮの一種
よりなる防錆膜により被覆されていることを特徴とす
る。
【０００８】さらに本発明は加熱接合用永久磁石を製造
するに当り、永久磁石本体における異材種部材と加熱接
合される面を除いた全部の表面に、Ａｌ、Ｎｉ、Ａｕ、
ＴｉまたはＴｉＮの一種よりなる防錆膜を形成する工程
と、前記加熱接合される面に、合金元素ＡＥとして、Ｃ
ｕ、Ａｌ、Ｇａ、Ｃｏ、Ｆｅ、Ａｇ、Ｎｉ、Ａｕ、Ｍ
ｎ、Ｚｎ、Ｐｄ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｐｂ、Ｂｉ、Ｃｄおよび
Ｉｎから選択される少なくとも一種を５原子％≦ＡＥ≦
５０原子％含有する希土類元素系合金よりなる接合材層
を形成する工程とを用いることを特徴とする。
するに当り、永久磁石本体における異材種部材と加熱接
合される面を除いた全部の表面に、Ａｌ、Ｎｉ、Ａｕ、
ＴｉまたはＴｉＮの一種よりなる防錆膜を形成する工程
と、前記加熱接合される面に、合金元素ＡＥとして、Ｃ
ｕ、Ａｌ、Ｇａ、Ｃｏ、Ｆｅ、Ａｇ、Ｎｉ、Ａｕ、Ｍ
ｎ、Ｚｎ、Ｐｄ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｐｂ、Ｂｉ、Ｃｄおよび
Ｉｎから選択される少なくとも一種を５原子％≦ＡＥ≦
５０原子％含有する希土類元素系合金よりなる接合材層
を形成する工程とを用いることを特徴とする。
【０００９】
【作用】接合材層を構成する希土類元素系合金におい
て、前記のように特定された合金元素ＡＥを特定量含有
させると、加熱下において希土類元素と合金元素ＡＥと
が共晶反応を生じるため、接合材層が液相状態または固
液共存状態となる温度は比較的低くなる。これにより、
接合時における永久磁石本体および異材種部材の特性変
化を回避することができる。
て、前記のように特定された合金元素ＡＥを特定量含有
させると、加熱下において希土類元素と合金元素ＡＥと
が共晶反応を生じるため、接合材層が液相状態または固
液共存状態となる温度は比較的低くなる。これにより、
接合時における永久磁石本体および異材種部材の特性変
化を回避することができる。
【００１０】また希土類元素を主成分とする接合材層よ
り生じた液相は高活性であって、種種の材質の永久磁石
本体および異材種部材に対して優れた濡れ性を発揮す
る。このような接合材層を用いることによって永久磁石
本体を異材種部材に対して強固に接合することができ
る。
り生じた液相は高活性であって、種種の材質の永久磁石
本体および異材種部材に対して優れた濡れ性を発揮す
る。このような接合材層を用いることによって永久磁石
本体を異材種部材に対して強固に接合することができ
る。
【００１１】さらに永久磁石は接合材層を一体的に有す
るので、接合作業性が良い。
るので、接合作業性が良い。
【００１２】ただし、希土類元素系合金において、合金
元素ＡＥの含有量がＡＥ＜５原子％であるか、またはＡ
Ｅ＞５０原子％であると、固液共存状態における液相の
体積分率Ｖｆが低くなるため接合強度が低下する。この
ことから、合金元素ＡＥの含有量は、希土類元素との関
係において共晶組成またはそれに近い組成となるように
設定するのが望ましい。なお、二種以上の合金元素ＡＥ
を含有する場合には、それらの合計含有量が５原子％≦
ＡＥ≦５０原子％となる。
元素ＡＥの含有量がＡＥ＜５原子％であるか、またはＡ
Ｅ＞５０原子％であると、固液共存状態における液相の
体積分率Ｖｆが低くなるため接合強度が低下する。この
ことから、合金元素ＡＥの含有量は、希土類元素との関
係において共晶組成またはそれに近い組成となるように
設定するのが望ましい。なお、二種以上の合金元素ＡＥ
を含有する場合には、それらの合計含有量が５原子％≦
ＡＥ≦５０原子％となる。
【００１３】また加熱接合用永久磁石は接合材層以外の
全部の表面に前記のように特定された防錆膜を有するの
で優れた耐食性を発揮する。
全部の表面に前記のように特定された防錆膜を有するの
で優れた耐食性を発揮する。
【００１４】さらに前記製造方法によれば、防錆膜を備
えた加熱接合用永久磁石を容易に得ることができる。こ
の場合、前記両工程は何れが先に行われてもよい。
えた加熱接合用永久磁石を容易に得ることができる。こ
の場合、前記両工程は何れが先に行われてもよい。
【００１５】
【実施例】図１，２において、加熱接合用永久磁石１
は、永久磁石本体２と、その永久磁石本体２における異
材種部材に接合される面３に一体的に形成され、且つ希
土類元素系合金よりなる接合材層４と、接合材層４を除
いた永久磁石本体２の全部の表面５を被覆する防錆膜６
とよりなる。この防錆膜６は必要に応じて設けられる。
は、永久磁石本体２と、その永久磁石本体２における異
材種部材に接合される面３に一体的に形成され、且つ希
土類元素系合金よりなる接合材層４と、接合材層４を除
いた永久磁石本体２の全部の表面５を被覆する防錆膜６
とよりなる。この防錆膜６は必要に応じて設けられる。
【００１６】希土類元素系合金は、基本的には主成分で
ある希土類元素と、その希土類元素と共晶反応を行う合
金元素ＡＥとから構成される。希土類元素はＹ、Ｌａ、
Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈ
ｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ、Ｍｍ（ミッシュメタル）および
Ｌｕから選択される少なくとも一種である。また合金元
素ＡＥは、Ｃｕ、Ａｌ、Ｇａ、Ｃｏ、Ｆｅ、Ａｇ、Ｎ
ｉ、Ａｕ、Ｍｎ、Ｚｎ、Ｐｄ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｐｂ、Ｂ
ｉ、ＣｄおよびＩｎから選択される少なくとも一種であ
る。その合金元素ＡＥの含有量は５原子％≦ＡＥ≦５０
原子％に設定される。
ある希土類元素と、その希土類元素と共晶反応を行う合
金元素ＡＥとから構成される。希土類元素はＹ、Ｌａ、
Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈ
ｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ、Ｍｍ（ミッシュメタル）および
Ｌｕから選択される少なくとも一種である。また合金元
素ＡＥは、Ｃｕ、Ａｌ、Ｇａ、Ｃｏ、Ｆｅ、Ａｇ、Ｎ
ｉ、Ａｕ、Ｍｎ、Ｚｎ、Ｐｄ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｐｂ、Ｂ
ｉ、ＣｄおよびＩｎから選択される少なくとも一種であ
る。その合金元素ＡＥの含有量は５原子％≦ＡＥ≦５０
原子％に設定される。
【００１７】希土類元素系合金における共晶合金を例示
すれば表１の通りである。
すれば表１の通りである。
【００１８】
【表１】 また希土類元素系合金における亜、過共晶合金としては
以下のものを挙げることができる。各化学式において、
数値の単位は原子％である（これは以下同じ）。Ｎｄ60
Ｃｕ40合金、Ｎｄ80Ｃｕ20合金、Ｎｄ50Ｃｕ50合金、Ｎ
ｄ90Ａｌ10合金、Ｎｄ80Ｃｏ20合金、Ｓｍ75Ｃｕ25合
金、Ｓｍ65Ｃｕ35合金、Ｌａ85Ｇａ15合金。さらに三元
系合金としては、Ｎｄ65Ｆｅ5 Ｃｕ30合金（液相発生温
度５１０℃）およびＮｄ70Ｃｕ25Ａｌ5 （液相発生温度
４７４℃）を挙げることができる。
以下のものを挙げることができる。各化学式において、
数値の単位は原子％である（これは以下同じ）。Ｎｄ60
Ｃｕ40合金、Ｎｄ80Ｃｕ20合金、Ｎｄ50Ｃｕ50合金、Ｎ
ｄ90Ａｌ10合金、Ｎｄ80Ｃｏ20合金、Ｓｍ75Ｃｕ25合
金、Ｓｍ65Ｃｕ35合金、Ｌａ85Ｇａ15合金。さらに三元
系合金としては、Ｎｄ65Ｆｅ5 Ｃｕ30合金（液相発生温
度５１０℃）およびＮｄ70Ｃｕ25Ａｌ5 （液相発生温度
４７４℃）を挙げることができる。
【００１９】防錆膜６はＡｌ、Ｎｉ、Ａｕ、Ｔｉまたは
ＴｉＮの一種よりなる。
ＴｉＮの一種よりなる。
【００２０】接合材層４、または接合材層４および防錆
膜６の形成には、電気メッキ処理または気相メッキ処
理、例えば物理蒸着法（イオンプレーティング、スパッ
タリング等）が適用される。
膜６の形成には、電気メッキ処理または気相メッキ処
理、例えば物理蒸着法（イオンプレーティング、スパッ
タリング等）が適用される。
【００２１】このように物理蒸着法を適用すると、薄
く、且つ組成が均一で、付着強度の高い薄層である接合
材層４および防錆膜６を能率良く形成することができ
る。これは、永久磁石本体２の前記面３および表面５が
複雑でも回り込み効果により実現される。
く、且つ組成が均一で、付着強度の高い薄層である接合
材層４および防錆膜６を能率良く形成することができ
る。これは、永久磁石本体２の前記面３および表面５が
複雑でも回り込み効果により実現される。
【００２２】接合材層４は、それを構成する希土類元素
系合金が共晶系合金であって、比較的液相発生温度が低
いことから容易に非晶質化される。非晶質化接合材層４
は結晶粒界が少ないので優れた耐酸化性を有し、また接
合時に不純物となる酸化物を殆ど含まず、その上組成も
均一である。接合材層４の耐酸化性向上を図るために
は、その層４における非晶質相の体積分率ＶｆがＶｆ≧
５０％（ただし、Ｖｆ＝１００％を含む）であることが
望ましい。
系合金が共晶系合金であって、比較的液相発生温度が低
いことから容易に非晶質化される。非晶質化接合材層４
は結晶粒界が少ないので優れた耐酸化性を有し、また接
合時に不純物となる酸化物を殆ど含まず、その上組成も
均一である。接合材層４の耐酸化性向上を図るために
は、その層４における非晶質相の体積分率ＶｆがＶｆ≧
５０％（ただし、Ｖｆ＝１００％を含む）であることが
望ましい。
【００２３】加熱接合用永久磁石１の製造に当っては、
永久磁石本体２における異材種部材と接合される面３に
Ｃｕ板、Ａｌ板、四フッ化エチレン樹脂板等によりマス
キングを施し、その面３を除いた全部の表面５に防錆膜
６を形成する工程と、前記マスキングを除去した後前記
面３に接合材層４を形成する工程とが用いられる。
永久磁石本体２における異材種部材と接合される面３に
Ｃｕ板、Ａｌ板、四フッ化エチレン樹脂板等によりマス
キングを施し、その面３を除いた全部の表面５に防錆膜
６を形成する工程と、前記マスキングを除去した後前記
面３に接合材層４を形成する工程とが用いられる。
【００２４】加熱接合用永久磁石１を異材種部材に接合
するに当っては、永久磁石１の接合材層４に異材種部材
を重ね合せ、次いでその重ね合せ物を真空加熱炉内に設
置して、加熱下で接合材層４を液相状態または固液共存
状態にし、その後炉冷する、といった方法が採用され
る。
するに当っては、永久磁石１の接合材層４に異材種部材
を重ね合せ、次いでその重ね合せ物を真空加熱炉内に設
置して、加熱下で接合材層４を液相状態または固液共存
状態にし、その後炉冷する、といった方法が採用され
る。
【００２５】この場合、加熱温度Ｔは接合材の組成によ
って異なるが、前記組成の各種希土類元素系合金は比較
的低い加熱温度Ｔにて液相状態または固液共存状態とな
るので永久磁石本体２および異材種部材の特性を変化さ
せるようなことはない。
って異なるが、前記組成の各種希土類元素系合金は比較
的低い加熱温度Ｔにて液相状態または固液共存状態とな
るので永久磁石本体２および異材種部材の特性を変化さ
せるようなことはない。
【００２６】また希土類元素を主成分とする接合材層４
より生じた液相は高活性であって、種々の材質の部材、
例えば鋼製部材、希土類元素を含む永久磁石本体２（接
着剤やろう材に対して非常に濡れ性が悪い）等に対して
優れた濡れ性を発揮する。このような接合材層４を用い
ることによって永久磁石本体２を異材種部材に対して強
固に接合することができる。
より生じた液相は高活性であって、種々の材質の部材、
例えば鋼製部材、希土類元素を含む永久磁石本体２（接
着剤やろう材に対して非常に濡れ性が悪い）等に対して
優れた濡れ性を発揮する。このような接合材層４を用い
ることによって永久磁石本体２を異材種部材に対して強
固に接合することができる。
【００２７】加熱時間ｔは、それが長過ぎる場合には永
久磁石本体２および異材種部材の特性変化を招来するの
で、ｔ≦１０時間であることが望ましく、生産性向上の
観点からはｔ≦１時間である。
久磁石本体２および異材種部材の特性変化を招来するの
で、ｔ≦１０時間であることが望ましく、生産性向上の
観点からはｔ≦１時間である。
【００２８】〔実施例１〕純度９９．９％のＮｄと純度
９９．９％のＣｕとを、共晶組成を有するＮｄ70Ｃｕ30
合金が得られるように秤量し、次いでその秤量物を真空
溶解炉を用いて溶解し、その後鋳造を行ってＮｄ70Ｃｕ
30合金インゴットを得た。
９９．９％のＣｕとを、共晶組成を有するＮｄ70Ｃｕ30
合金が得られるように秤量し、次いでその秤量物を真空
溶解炉を用いて溶解し、その後鋳造を行ってＮｄ70Ｃｕ
30合金インゴットを得た。
【００２９】図３に示すように、永久磁石本体２とし
て、縦２０mm、横２０mm、厚さ３mmのＮｄＦｅＢ系永久
磁石（住友特殊金属社製、商品名ＮＥＯＭＡＸ−２８Ｕ
Ｈ）を選定した。
て、縦２０mm、横２０mm、厚さ３mmのＮｄＦｅＢ系永久
磁石（住友特殊金属社製、商品名ＮＥＯＭＡＸ−２８Ｕ
Ｈ）を選定した。
【００３０】先ず、永久磁石本体２の前記面３にＣｕ板
を用いてマスキングを施し、また蒸発源として純度９
９．９％のＡｌインゴットを用い、電源電圧４ｋＶ、Ａ
ｒ雰囲気１０-3Torr、Ａｌインゴットの加熱温度約１４
００℃の条件でイオンプレーティングを行い、前記面３
を除いた全部の表面５に厚さ約１０μｍのＡｌ製防錆膜
６を形成した。
を用いてマスキングを施し、また蒸発源として純度９
９．９％のＡｌインゴットを用い、電源電圧４ｋＶ、Ａ
ｒ雰囲気１０-3Torr、Ａｌインゴットの加熱温度約１４
００℃の条件でイオンプレーティングを行い、前記面３
を除いた全部の表面５に厚さ約１０μｍのＡｌ製防錆膜
６を形成した。
【００３１】次いで永久磁石本体２よりマスキングを除
去し、また蒸発源として前記Ｎｄ70Ｃｕ30合金インゴッ
トを用い、電源電圧５ｋＶ、Ａｒ雰囲気１０-3Torr、Ｎ
ｄ70Ｃｕ30合金インゴットの加熱温度約１３００℃の条
件でイオンプレーティングを行い、永久磁石本体２の前
記面３に厚さ約５０μｍのＮｄ70Ｃｕ30合金製接合材層
４を形成して、図３に示す加熱接合用永久磁石１を得
た。
去し、また蒸発源として前記Ｎｄ70Ｃｕ30合金インゴッ
トを用い、電源電圧５ｋＶ、Ａｒ雰囲気１０-3Torr、Ｎ
ｄ70Ｃｕ30合金インゴットの加熱温度約１３００℃の条
件でイオンプレーティングを行い、永久磁石本体２の前
記面３に厚さ約５０μｍのＮｄ70Ｃｕ30合金製接合材層
４を形成して、図３に示す加熱接合用永久磁石１を得
た。
【００３２】異材種部材として、図３に示すように厚さ
０．４mmの冷間圧延鋼板７を積層してなり、縦１０mm、
横１０mm、長さ２０mmの直方体状積層体８を選定した。
その積層体８において、各冷間圧延鋼板７はかしめ手段
９により接合されている。また積層体８の貫通孔１０は
引張り試験においてチャックとの連結に用いられる。
０．４mmの冷間圧延鋼板７を積層してなり、縦１０mm、
横１０mm、長さ２０mmの直方体状積層体８を選定した。
その積層体８において、各冷間圧延鋼板７はかしめ手段
９により接合されている。また積層体８の貫通孔１０は
引張り試験においてチャックとの連結に用いられる。
【００３３】加熱接合に当っては、加熱接合用永久磁石
１の接合材層４上に、積層体８の各鋼板端面よりなる接
合面を下向きにして重ね合わせ、その重ね合せ物を真空
加熱炉内に設置して、加熱温度Ｔ＝５３０℃、加熱時間
ｔ＝１０分間の加熱工程、それに次ぐ炉冷よりなる接合
処理を行って、図４に示すように永久磁石１と積層体８
とよりなる接合体１１を得た。この接合処理において
は、加熱温度ＴがＴ＝５３０℃であって、図５に示す共
晶点５２０℃を超えているので、接合材層４は共晶組成
を有することから液相状態となる。
１の接合材層４上に、積層体８の各鋼板端面よりなる接
合面を下向きにして重ね合わせ、その重ね合せ物を真空
加熱炉内に設置して、加熱温度Ｔ＝５３０℃、加熱時間
ｔ＝１０分間の加熱工程、それに次ぐ炉冷よりなる接合
処理を行って、図４に示すように永久磁石１と積層体８
とよりなる接合体１１を得た。この接合処理において
は、加熱温度ＴがＴ＝５３０℃であって、図５に示す共
晶点５２０℃を超えているので、接合材層４は共晶組成
を有することから液相状態となる。
【００３４】比較のため、前記同様の永久磁石本体２と
前記同様の積層体８とをエポキシ樹脂系接着剤（日本チ
バガイギ社製、商品名アラルダイト）を介し重ね合せて
重ね合せ物を作製し、その重ね合せ物を乾燥炉内に設置
して、加熱温度２００℃、加熱時間６０分間の加熱工
程、それに次ぐ炉冷よりなる接合処理を行って、永久磁
石本体２と積層体８とをエポキシ樹脂系接着剤を介して
接合した接合体を得た。
前記同様の積層体８とをエポキシ樹脂系接着剤（日本チ
バガイギ社製、商品名アラルダイト）を介し重ね合せて
重ね合せ物を作製し、その重ね合せ物を乾燥炉内に設置
して、加熱温度２００℃、加熱時間６０分間の加熱工
程、それに次ぐ炉冷よりなる接合処理を行って、永久磁
石本体２と積層体８とをエポキシ樹脂系接着剤を介して
接合した接合体を得た。
【００３５】各接合体について室温下および１５０℃の
加熱下で引張り試験を行ったところ、表２の結果を得
た。
加熱下で引張り試験を行ったところ、表２の結果を得
た。
【００３６】
【表２】 表２から明らかなように、接合材層４を用いた接合体１
１は、室温下および１５０℃の加熱下において、エポキ
シ樹脂系接着剤を用いたものに比べて接合強度が高く、
その接合強度は両環境下において殆ど変わらず、またそ
のばらつきも小さかった。
１は、室温下および１５０℃の加熱下において、エポキ
シ樹脂系接着剤を用いたものに比べて接合強度が高く、
その接合強度は両環境下において殆ど変わらず、またそ
のばらつきも小さかった。
【００３７】接着剤を用いた接合体は室温下における接
合強度が低い上にそのばらつきが大きく、また１５０℃
の加熱下ではその接合強度が室温下のそれの３分の１に
低下した。
合強度が低い上にそのばらつきが大きく、また１５０℃
の加熱下ではその接合強度が室温下のそれの３分の１に
低下した。
【００３８】ＮｄＦｅＢ系永久磁石、ＳｍＣｏ系永久磁
石等の希土類元素を含む永久磁石本体２は、接合処理時
の加熱温度ＴがＴ＞６５０℃になると、その磁気特性、
特に保磁力 IＨc （磁化の強さＩ＝０）が低下傾向とな
る。ただし、残留磁束密度Ｂｒおよび保磁力 BＨc （磁
束密度Ｂ＝０）は殆ど変わらず、したがって最大磁気エ
ネルギ積（ＢＨ）ｍａｘは略一定である。前記接合材層
４を用いた接合処理において、その加熱温度ＴはＴ＝５
３０℃であってＴ≦６５０℃であるから、永久磁石本体
２の磁気特性を変化させるようなことはない。
石等の希土類元素を含む永久磁石本体２は、接合処理時
の加熱温度ＴがＴ＞６５０℃になると、その磁気特性、
特に保磁力 IＨc （磁化の強さＩ＝０）が低下傾向とな
る。ただし、残留磁束密度Ｂｒおよび保磁力 BＨc （磁
束密度Ｂ＝０）は殆ど変わらず、したがって最大磁気エ
ネルギ積（ＢＨ）ｍａｘは略一定である。前記接合材層
４を用いた接合処理において、その加熱温度ＴはＴ＝５
３０℃であってＴ≦６５０℃であるから、永久磁石本体
２の磁気特性を変化させるようなことはない。
【００３９】また前記永久磁石本体２の濡れ性の悪さ
は、その結晶粒界に希土類元素濃度、この実施例ではＮ
ｄ濃度の高い相が存在していることに起因する。前記接
合材層４を用いた接合処理において、その接合材層４は
液相状態となっており、Ｎｄを主成分とするＮｄ70Ｃｕ
30合金より生じた液相は、高活性であると共に前記結晶
粒界に存するＮｄ濃度の高い相と主成分を共通にするこ
とから永久磁石本体２に対して優れた濡れ性を発揮し、
また前記高活性化に伴い冷間圧延鋼板７よりなる積層体
８に対する濡れ性も極めて良好である。
は、その結晶粒界に希土類元素濃度、この実施例ではＮ
ｄ濃度の高い相が存在していることに起因する。前記接
合材層４を用いた接合処理において、その接合材層４は
液相状態となっており、Ｎｄを主成分とするＮｄ70Ｃｕ
30合金より生じた液相は、高活性であると共に前記結晶
粒界に存するＮｄ濃度の高い相と主成分を共通にするこ
とから永久磁石本体２に対して優れた濡れ性を発揮し、
また前記高活性化に伴い冷間圧延鋼板７よりなる積層体
８に対する濡れ性も極めて良好である。
【００４０】したがって、前記のような接合材層４を用
いることによって、永久磁石本体２の磁気特性を損うこ
となく、その永久磁石本体２を積層体８に対して強固に
接合することができる。この接合技術は、モータ用ロー
タに対する永久磁石本体２の接合に適用され、回転数が
１００００rpm 以上である高速回転モータの実現を可能
にするものである。
いることによって、永久磁石本体２の磁気特性を損うこ
となく、その永久磁石本体２を積層体８に対して強固に
接合することができる。この接合技術は、モータ用ロー
タに対する永久磁石本体２の接合に適用され、回転数が
１００００rpm 以上である高速回転モータの実現を可能
にするものである。
【００４１】また前記接合体１１について、その接合体
１１を、６０℃、相対湿度９０％の環境に３０日間保持
する、といった耐食性試験を行ったところ、永久磁石本
体２における錆の発生がＡｌ系防錆膜６によって確実に
防止されていることが判明した。
１１を、６０℃、相対湿度９０％の環境に３０日間保持
する、といった耐食性試験を行ったところ、永久磁石本
体２における錆の発生がＡｌ系防錆膜６によって確実に
防止されていることが判明した。
【００４２】〔実施例２〕実施例１と同様のＮｄ70Ｃｕ
30合金インゴットにスタンプミルによる粉砕処理を施
し、次いで分級処理を行って粒径１０６μｍ以下のＮｄ
70Ｃｕ30合金粉末を得た。
30合金インゴットにスタンプミルによる粉砕処理を施
し、次いで分級処理を行って粒径１０６μｍ以下のＮｄ
70Ｃｕ30合金粉末を得た。
【００４３】永久磁石本体２として、実施例１と同様の
縦１０mm、横１０mm、厚さ３mmのＮｄＦｅＢ系永久磁石
（住友特殊金属社製、商品名ＮＥＯＭＡＸ−２８ＵＨ）
を選定した。
縦１０mm、横１０mm、厚さ３mmのＮｄＦｅＢ系永久磁石
（住友特殊金属社製、商品名ＮＥＯＭＡＸ−２８ＵＨ）
を選定した。
【００４４】そして、図６に示すように、永久磁石本体
２の正方形をなす両面３に、Ｎｄ70Ｃｕ30合金粉末を用
いたフラッシュ蒸着法を施して、厚さ２０μｍのＮｄ70
Ｃｕ 30合金製接合材層４を形成し、これにより加熱接合
用永久磁石１を得た。
２の正方形をなす両面３に、Ｎｄ70Ｃｕ30合金粉末を用
いたフラッシュ蒸着法を施して、厚さ２０μｍのＮｄ70
Ｃｕ 30合金製接合材層４を形成し、これにより加熱接合
用永久磁石１を得た。
【００４５】フラッシュ蒸着法の条件は、Ｐｔ製加熱ボ
ートの温度９００℃、加熱ボートへのＮｄ70Ｃｕ30合金
粉末の供給量１５mg／min 、雰囲気の圧力５×１０-5To
rrである。Ｎｄ70Ｃｕ30合金粉末を前記供給量にて加熱
ボートに供給すると、加熱ボートに到達したＮｄ70Ｃｕ
30合金粉末は、その全部が直ちに蒸発して永久磁石本体
２の面３に付着するので、接合材層４における組成がＮ
ｄ70Ｃｕ30合金のそれと略同一となり、組成変化が抑制
される。
ートの温度９００℃、加熱ボートへのＮｄ70Ｃｕ30合金
粉末の供給量１５mg／min 、雰囲気の圧力５×１０-5To
rrである。Ｎｄ70Ｃｕ30合金粉末を前記供給量にて加熱
ボートに供給すると、加熱ボートに到達したＮｄ70Ｃｕ
30合金粉末は、その全部が直ちに蒸発して永久磁石本体
２の面３に付着するので、接合材層４における組成がＮ
ｄ70Ｃｕ30合金のそれと略同一となり、組成変化が抑制
される。
【００４６】異材種部材として、図６に示すように実施
例１と同様の厚さ０．３mmの冷間圧延鋼板７を積層して
なり、縦１０mm、横１０mm、長さ１５mmの２つの直方体
状積層体８を選定した。その積層体８において、各冷間
圧延鋼板７はかしめ手段９により接合されている。また
積層体８の貫通孔１０は引張り試験においてチャックと
の連結に用いられる。
例１と同様の厚さ０．３mmの冷間圧延鋼板７を積層して
なり、縦１０mm、横１０mm、長さ１５mmの２つの直方体
状積層体８を選定した。その積層体８において、各冷間
圧延鋼板７はかしめ手段９により接合されている。また
積層体８の貫通孔１０は引張り試験においてチャックと
の連結に用いられる。
【００４７】加熱接合に当っては、図６に示すように、
一方の積層体８の各鋼板端面よりなる接合面上に加熱接
合用永久磁石１を、その一方の接合材層４を下向きにし
て重ね合せ、また他方の接合材層４上に他方の積層体８
を、その各鋼板端面よりなる接合面を下向きにして重ね
合せ、これにより重ね合せ物を作製した。次いで、重ね
合せ物を真空加熱炉内に設置して、加熱温度Ｔ＝５３０
℃、加熱時間ｔ＝３０分間の加熱工程、それに次ぐ炉冷
よりなる接合処理を行って、図７に示すように２つの積
層体８により永久磁石１を挟むようにそれら１，８を接
合材層４を介して接合した接合体１１を得た。
一方の積層体８の各鋼板端面よりなる接合面上に加熱接
合用永久磁石１を、その一方の接合材層４を下向きにし
て重ね合せ、また他方の接合材層４上に他方の積層体８
を、その各鋼板端面よりなる接合面を下向きにして重ね
合せ、これにより重ね合せ物を作製した。次いで、重ね
合せ物を真空加熱炉内に設置して、加熱温度Ｔ＝５３０
℃、加熱時間ｔ＝３０分間の加熱工程、それに次ぐ炉冷
よりなる接合処理を行って、図７に示すように２つの積
層体８により永久磁石１を挟むようにそれら１，８を接
合材層４を介して接合した接合体１１を得た。
【００４８】比較のため前記同様のＮｄ70Ｃｕ30合金イ
ンゴットにマイクロカッタによる切断加工を施して、Ｎ
ｄ70Ｃｕ30合金よりなり、且つ縦１０mm、横１０mm、厚
さ０．２mmの薄板状接合材を得た。
ンゴットにマイクロカッタによる切断加工を施して、Ｎ
ｄ70Ｃｕ30合金よりなり、且つ縦１０mm、横１０mm、厚
さ０．２mmの薄板状接合材を得た。
【００４９】そして前記同様のＮｄＦｅＢ系永久磁石と
２つの積層体とを２つの接合材を用いて前記と同一条件
で加熱接合し、これにより、図７に示す接合体１１と同
様の接合体を得た。
２つの積層体とを２つの接合材を用いて前記と同一条件
で加熱接合し、これにより、図７に示す接合体１１と同
様の接合体を得た。
【００５０】各接合体について室温下および１５０℃の
加熱下で引張り試験を行ったところ、表３の結果を得
た。
加熱下で引張り試験を行ったところ、表３の結果を得
た。
【００５１】
【表３】 表３から明らかなように、接合材層４を用いた接合体１
１は、室温下および１５０℃の加熱下において、薄板状
接合材を用いた接合体に比べて接合強度が高く、その接
合強度は両環境下において全然変わらず、またそのばら
つきも小さかった。これは、フラッシュ蒸着による接合
材層４の組成が均一であって、その強度が鋳造による接
合材のそれよりも高いことに起因する。
１は、室温下および１５０℃の加熱下において、薄板状
接合材を用いた接合体に比べて接合強度が高く、その接
合強度は両環境下において全然変わらず、またそのばら
つきも小さかった。これは、フラッシュ蒸着による接合
材層４の組成が均一であって、その強度が鋳造による接
合材のそれよりも高いことに起因する。
【００５２】〔実施例３〕永久磁石本体２として、実施
例２と同様の縦１０mm、横１０mm、厚さ３mmのＮｄＦｅ
Ｂ系永久磁石（住友特殊金属社製、商品名ＮＥＯＭＡＸ
−２８ＵＨ）を選定した。
例２と同様の縦１０mm、横１０mm、厚さ３mmのＮｄＦｅ
Ｂ系永久磁石（住友特殊金属社製、商品名ＮＥＯＭＡＸ
−２８ＵＨ）を選定した。
【００５３】そして、図６に示すように、永久磁石本体
２の正方形をなす両面３に、ＮｄターゲットおよびＣｕ
ターゲットを用いた多元スパッタ法（実施例２ではＮ
ｄ、Ｃｕの二元スパッタ法）を施して堆積速度 約０．
３μｍ／min にて厚さ２０μｍのＮｄ70Ｃｕ30合金製接
合材層４を形成し、これにより加熱接合用永久磁石１を
得た。この場合、Ｎｄ70Ｃｕ30合金は非晶質単相構造で
あった（即ち、Ｖｆ＝１００％）。
２の正方形をなす両面３に、ＮｄターゲットおよびＣｕ
ターゲットを用いた多元スパッタ法（実施例２ではＮ
ｄ、Ｃｕの二元スパッタ法）を施して堆積速度 約０．
３μｍ／min にて厚さ２０μｍのＮｄ70Ｃｕ30合金製接
合材層４を形成し、これにより加熱接合用永久磁石１を
得た。この場合、Ｎｄ70Ｃｕ30合金は非晶質単相構造で
あった（即ち、Ｖｆ＝１００％）。
【００５４】多元スパッタ法の条件は次の通りである。
使用装置 マグネトロン型三元同時高周波スパッタ装置
（実施例では二元のみ使用）；永久磁石本体の冷却方式
水冷；永久磁石本体の回転数 ３０rpm ；Ｎｄターゲ
ットのＮｄ純度 ９９．９％；Ｎｄターゲットの寸法
直径８０mm、厚さ５mm；ＣｕターゲットのＣｕ純度９
９．９％；Ｃｕターゲットの寸法 直径８０mm、厚さ５
mm；スパッタガス Ａｒ；スパッタガス圧 １Ｐａ；永
久磁石本体の面を洗浄するための逆スパッタ投入電力１
００Ｗ、１０分間；Ｎｄ、Ｃｕターゲット表面をエッチ
ングして洗浄するためのプレスパッタ 投入電力１００
Ｗ、２０分間；接合材層形成時のスパッタ Ｎｄターゲ
ットでは投入電力３００Ｗ、Ｃｕターゲットでは投入電
力２５０Ｗ（Ｃｕのスパッタ率はＮｄのそれの３倍であ
るため、前記のように投入電力を調節する）。
使用装置 マグネトロン型三元同時高周波スパッタ装置
（実施例では二元のみ使用）；永久磁石本体の冷却方式
水冷；永久磁石本体の回転数 ３０rpm ；Ｎｄターゲ
ットのＮｄ純度 ９９．９％；Ｎｄターゲットの寸法
直径８０mm、厚さ５mm；ＣｕターゲットのＣｕ純度９
９．９％；Ｃｕターゲットの寸法 直径８０mm、厚さ５
mm；スパッタガス Ａｒ；スパッタガス圧 １Ｐａ；永
久磁石本体の面を洗浄するための逆スパッタ投入電力１
００Ｗ、１０分間；Ｎｄ、Ｃｕターゲット表面をエッチ
ングして洗浄するためのプレスパッタ 投入電力１００
Ｗ、２０分間；接合材層形成時のスパッタ Ｎｄターゲ
ットでは投入電力３００Ｗ、Ｃｕターゲットでは投入電
力２５０Ｗ（Ｃｕのスパッタ率はＮｄのそれの３倍であ
るため、前記のように投入電力を調節する）。
【００５５】加熱接合に当っては、加熱接合用永久磁石
１と２つの積層体８とを、実施例２同様に重ね合せて重
ね合せ物（図６参照）を作製し、次いで実施例２と同一
条件で加熱接合し、これにより接合体１１を得た（図７
参照）。
１と２つの積層体８とを、実施例２同様に重ね合せて重
ね合せ物（図６参照）を作製し、次いで実施例２と同一
条件で加熱接合し、これにより接合体１１を得た（図７
参照）。
【００５６】接合体１１について室温下および１５０℃
の加熱下で引張り試験を行ったところ、表４の結果を得
た。表４には、比較のため表３の薄板状接合材を用いた
場合の測定値も示されている。
の加熱下で引張り試験を行ったところ、表４の結果を得
た。表４には、比較のため表３の薄板状接合材を用いた
場合の測定値も示されている。
【００５７】
【表４】 表４から明らかなように、接合材層４を用いた接合体１
１は、室温下および１５０℃の加熱下において、薄板状
接合材を用いた接合体に比べて接合強度が高く、その接
合強度は両環境下において全然変わらず、またそのばら
つきも小さかった。これは、多元スパッタ法による接合
材層４の金属組織が非晶質単相構造であることから組成
が極めて均一であると共に酸化物量が僅少であって、そ
の強度が鋳造による接合材のそれよりも高いことに起因
する。
１は、室温下および１５０℃の加熱下において、薄板状
接合材を用いた接合体に比べて接合強度が高く、その接
合強度は両環境下において全然変わらず、またそのばら
つきも小さかった。これは、多元スパッタ法による接合
材層４の金属組織が非晶質単相構造であることから組成
が極めて均一であると共に酸化物量が僅少であって、そ
の強度が鋳造による接合材のそれよりも高いことに起因
する。
【００５８】
【発明の効果】請求項１記載の発明によれば、前記のよ
うに構成することによって、比較的低温にて異材種部材
に対して強固に接合することが可能な加熱接合用永久磁
石を提供することができる。特に、接合材層は、その組
成により、希土類元素を含む永久磁石本体と異材種部材
との接合において、永久磁石本体の磁気特性を損うこと
なく接合強度を高め得る、といった利点を有する。また
永久磁石本体と接合材層とを一体化したので、接合作業
性を向上させることができる。
うに構成することによって、比較的低温にて異材種部材
に対して強固に接合することが可能な加熱接合用永久磁
石を提供することができる。特に、接合材層は、その組
成により、希土類元素を含む永久磁石本体と異材種部材
との接合において、永久磁石本体の磁気特性を損うこと
なく接合強度を高め得る、といった利点を有する。また
永久磁石本体と接合材層とを一体化したので、接合作業
性を向上させることができる。
【００５９】請求項５記載の発明によれば、前記効果に
加え防錆能を有する加熱接合用永久磁石を提供すること
ができる。
加え防錆能を有する加熱接合用永久磁石を提供すること
ができる。
【００６０】請求項６記載の発明によれば、防錆能を持
つ加熱接合用永久磁石を容易に量産することができる。
つ加熱接合用永久磁石を容易に量産することができる。
【図１】加熱接合用永久磁石の斜視図である。
【図２】図１の２−２線断面図である。
【図３】加熱接合用永久磁石と積層体との重ね合せ関係
を示す斜視図である。
を示す斜視図である。
【図４】接合体の正面図である。
【図５】Ｃｕ−Ｎｄ系状態図の要部を示す。
【図６】加熱接合用永久磁石と積層体との重ね合せ関係
を示す斜視図である。
を示す斜視図である。
【図７】接合体の斜視図である。
１ 加熱接合用永久磁石 ２ 永久磁石本体 ３ 面 ４ 接合材層 ５ 表面 ６ 防錆膜 ８ 積層体（異材種部材）
【手続補正書】
【提出日】平成７年２月２８日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１８
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１８】
【表１】 また希土類元素系合金における亜、過共晶合金としては
以下のものを挙げることができる。各化学式において、
数値の単位は原子％である（これは以下同じ）。Ｎｄ60
Ｃｕ40合金、Ｎｄ80Ｃｕ20合金、Ｎｄ50Ｃｕ50合金、Ｎ
ｄ90Ａｌ10合金、Ｎｄ80Ｃｏ20合金、Ｓｍ75Ｃｕ25合
金、Ｓｍ65Ｃｕ35合金、Ｌａ85Ｇａ15合金。さらに三元
系合金としては、Ｎｄ65Ｆｅ5 Ｃｕ30合金（液相発生温
度５０１℃）およびＮｄ70Ｃｕ25Ａｌ5 （液相発生温度
４７４℃）を挙げることができる。
以下のものを挙げることができる。各化学式において、
数値の単位は原子％である（これは以下同じ）。Ｎｄ60
Ｃｕ40合金、Ｎｄ80Ｃｕ20合金、Ｎｄ50Ｃｕ50合金、Ｎ
ｄ90Ａｌ10合金、Ｎｄ80Ｃｏ20合金、Ｓｍ75Ｃｕ25合
金、Ｓｍ65Ｃｕ35合金、Ｌａ85Ｇａ15合金。さらに三元
系合金としては、Ｎｄ65Ｆｅ5 Ｃｕ30合金（液相発生温
度５０１℃）およびＮｄ70Ｃｕ25Ａｌ5 （液相発生温度
４７４℃）を挙げることができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｃ２３Ｃ 30/00 Ａ
Claims (8)
- 【請求項１】 異材種部材（８）に加熱接合される永久
磁石（１）であって、永久磁石本体（２）における前記
異材種部材（８）に接合される面（３）に、希土類元素
系合金よりなる接合材層（４）を一体的に有し、その希
土類元素系合金は、合金元素ＡＥとして、Ｃｕ、Ａｌ、
Ｇａ、Ｃｏ、Ｆｅ、Ａｇ、Ｎｉ、Ａｕ、Ｍｎ、Ｚｎ、Ｐ
ｄ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｐｂ、Ｂｉ、ＣｄおよびＩｎから選択
される少なくとも一種を５原子％≦ＡＥ≦５０原子％含
有することを特徴とする加熱接合用永久磁石。 - 【請求項２】 前記接合材層（４）は物理蒸着による薄
層である、請求項１記載の加熱接合用永久磁石。 - 【請求項３】 前記接合材層（４）における非晶質相の
体積分率ＶｆがＶｆ≧５０％である、請求項１または２
記載の加熱接合用永久磁石。 - 【請求項４】 前記永久磁石本体（２）は希土類元素を
含む、請求項１，２または３記載の加熱接合用永久磁
石。 - 【請求項５】 前記永久磁石本体（２）は、前記接合材
層（４）を除いた全部の表面（５）を、Ａｌ、Ｎｉ、Ａ
ｕ、ＴｉまたはＴｉＮの一種よりなる防錆膜（６）によ
り被覆されている、請求項１，２，３または４記載の加
熱接合用永久磁石。 - 【請求項６】 永久磁石本体（２）における異材種部材
（８）と加熱接合される面（３）を除いた全部の表面
（５）に、Ａｌ、Ｎｉ、Ａｕ、ＴｉまたはＴｉＮの一種
よりなる防錆膜（６）を形成する工程と、前記加熱接合
される面（３）に、合金元素ＡＥとして、Ｃｕ、Ａｌ、
Ｇａ、Ｃｏ、Ｆｅ、Ａｇ、Ｎｉ、Ａｕ、Ｍｎ、Ｚｎ、Ｐ
ｄ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｐｂ、Ｂｉ、ＣｄおよびＩｎから選択
される少なくとも一種を５原子％≦ＡＥ≦５０原子％含
有する希土類元素系合金よりなる接合材層（４）を形成
する工程とを用いることを特徴とする加熱接合用永久磁
石の製造方法。 - 【請求項７】 前記接合材層（４）の形成に物理蒸着法
を適用する、請求項６記載の加熱接合用永久磁石の製造
方法。 - 【請求項８】 前記接合材層（４）および防錆膜（６）
の形成に物理蒸着法を適用する、請求項６記載の加熱接
合用永久磁石の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27270994A JP3472358B2 (ja) | 1994-11-07 | 1994-11-07 | 加熱接合用永久磁石およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27270994A JP3472358B2 (ja) | 1994-11-07 | 1994-11-07 | 加熱接合用永久磁石およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08138920A true JPH08138920A (ja) | 1996-05-31 |
| JP3472358B2 JP3472358B2 (ja) | 2003-12-02 |
Family
ID=17517698
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27270994A Expired - Fee Related JP3472358B2 (ja) | 1994-11-07 | 1994-11-07 | 加熱接合用永久磁石およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3472358B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011061038A (ja) * | 2009-09-10 | 2011-03-24 | Toyota Central R&D Labs Inc | 希土類磁石とその製造方法および磁石複合部材 |
| WO2013176096A1 (ja) * | 2012-05-21 | 2013-11-28 | 日本発條株式会社 | 積層体および積層体の製造方法 |
-
1994
- 1994-11-07 JP JP27270994A patent/JP3472358B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011061038A (ja) * | 2009-09-10 | 2011-03-24 | Toyota Central R&D Labs Inc | 希土類磁石とその製造方法および磁石複合部材 |
| WO2013176096A1 (ja) * | 2012-05-21 | 2013-11-28 | 日本発條株式会社 | 積層体および積層体の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3472358B2 (ja) | 2003-12-02 |
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