JPH08112680A - 熱膨脹率を異にする二種の部材の加熱接合方法 - Google Patents
熱膨脹率を異にする二種の部材の加熱接合方法Info
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- JPH08112680A JPH08112680A JP24980294A JP24980294A JPH08112680A JP H08112680 A JPH08112680 A JP H08112680A JP 24980294 A JP24980294 A JP 24980294A JP 24980294 A JP24980294 A JP 24980294A JP H08112680 A JPH08112680 A JP H08112680A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 熱膨脹率を異にする二種の部材を強固に加熱
接合する。 【構成】 熱膨脹率を異にする二種の部材１，３を接合
するに当り、加熱工程と、それに次ぐ冷却工程とを用い
る加熱接合方法において、冷却工程での熱膨脹率が大き
い方の部材３の接合面４を、複数の小接合面５を集合さ
せて形成する。これにより、両部材１，３間の接合層９
における熱応力を緩和して、冷却工程での熱膨脹率の小
さい方の部材１における割れ発生を回避すると共に両部
材１，３を強固に接合することができる。
接合する。 【構成】 熱膨脹率を異にする二種の部材１，３を接合
するに当り、加熱工程と、それに次ぐ冷却工程とを用い
る加熱接合方法において、冷却工程での熱膨脹率が大き
い方の部材３の接合面４を、複数の小接合面５を集合さ
せて形成する。これにより、両部材１，３間の接合層９
における熱応力を緩和して、冷却工程での熱膨脹率の小
さい方の部材１における割れ発生を回避すると共に両部
材１，３を強固に接合することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、熱膨脹率を異にする二
種の部材の加熱接合方法、特に、加熱工程と、それに次
ぐ冷却工程とを用いる加熱接合方法に関する。
種の部材の加熱接合方法、特に、加熱工程と、それに次
ぐ冷却工程とを用いる加熱接合方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、例えば永久磁石と鋼製取付台とを
接合する場合、その接合材としては、合成樹脂接着剤が
用いられている（例えば、特公昭６１−３３３３９号公
報参照）。
接合する場合、その接合材としては、合成樹脂接着剤が
用いられている（例えば、特公昭６１−３３３３９号公
報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】前記のように接着剤を
用いる理由は、永久磁石と取付台とを、例えばろう材を
用いて接合すると、加熱工程後の冷却工程において、永
久磁石よりも取付台の熱膨脹率が大きいため、その永久
磁石に割れが生じ易いからである。
用いる理由は、永久磁石と取付台とを、例えばろう材を
用いて接合すると、加熱工程後の冷却工程において、永
久磁石よりも取付台の熱膨脹率が大きいため、その永久
磁石に割れが生じ易いからである。
【０００４】しかしながら、合成樹脂接着剤による接合
では、その永久磁石を高温下にて使用する場合接合強度
が著しく低下し、また接合強度のばらつきが大きいため
品質管理が難しい、といった問題がある。
では、その永久磁石を高温下にて使用する場合接合強度
が著しく低下し、また接合強度のばらつきが大きいため
品質管理が難しい、といった問題がある。
【０００５】本発明は前記に鑑み、前記二種の部材を加
熱接合するに当り、冷却工程での熱膨脹率が小さい方の
部材に割れが発生するのを回避することができる前記加
熱接合方法を提供することを目的とする。
熱接合するに当り、冷却工程での熱膨脹率が小さい方の
部材に割れが発生するのを回避することができる前記加
熱接合方法を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、熱膨脹率を異
にする二種の部材を接合するに当り、加熱工程と、それ
に次ぐ冷却工程とを用いる加熱接合方法において、前記
冷却工程での熱膨脹率が大きい方の前記部材の接合面
を、複数の小接合面を集合させて形成することを特徴と
する。
にする二種の部材を接合するに当り、加熱工程と、それ
に次ぐ冷却工程とを用いる加熱接合方法において、前記
冷却工程での熱膨脹率が大きい方の前記部材の接合面
を、複数の小接合面を集合させて形成することを特徴と
する。
【０００７】
【作用】前記加熱接合方法において、加熱工程では両部
材が膨脹し、例えば長さが加熱前よりも長くなる。冷却
工程では、熱膨脹率の大きい方の一方の部材においては
各小面積形成部分が収縮すると共に他方の部材に接合さ
れるので、相隣る両小面積形成部分間には間隙が生じ、
その結果、一方の部材は、加熱前の長さよりも長い状態
に拘束される。
材が膨脹し、例えば長さが加熱前よりも長くなる。冷却
工程では、熱膨脹率の大きい方の一方の部材においては
各小面積形成部分が収縮すると共に他方の部材に接合さ
れるので、相隣る両小面積形成部分間には間隙が生じ、
その結果、一方の部材は、加熱前の長さよりも長い状態
に拘束される。
【０００８】これにより、一方の部材の長さが加熱前の
長さに略復元する場合に比べて両部材の接合部に発生す
る熱応力が緩和されるので、他方の部材が脆い場合に
も、それに割れが生じる、といった不具合を回避するこ
とができる。
長さに略復元する場合に比べて両部材の接合部に発生す
る熱応力が緩和されるので、他方の部材が脆い場合に
も、それに割れが生じる、といった不具合を回避するこ
とができる。
【０００９】
【実施例】熱膨脹率を異にする二種の部材を、加熱工程
と、それに次ぐ冷却工程を経て接合するに当り、図１に
示すように、冷却工程での熱膨脹率が小さい方の部材と
して希土類元素を含む永久磁石１を選定し、また冷却工
程での熱膨脹率が大きい方の部材として、複数の板材、
実施例では鋼板２よりなる積層体３を選択した。したが
って、積層体３の接合面４は、各鋼板２の端面である小
接合面５の集合により形成される。積層体３において、
各鋼板２の接合にはかしめ手段６、またはボルトおよび
ナットによる緊締手段が用いられる。
と、それに次ぐ冷却工程を経て接合するに当り、図１に
示すように、冷却工程での熱膨脹率が小さい方の部材と
して希土類元素を含む永久磁石１を選定し、また冷却工
程での熱膨脹率が大きい方の部材として、複数の板材、
実施例では鋼板２よりなる積層体３を選択した。したが
って、積層体３の接合面４は、各鋼板２の端面である小
接合面５の集合により形成される。積層体３において、
各鋼板２の接合にはかしめ手段６、またはボルトおよび
ナットによる緊締手段が用いられる。
【００１０】永久磁石１と積層体３の両接合面７，４間
に、それらの融点よりも低い温度で液相を生じる薄板状
接合材８が介在される。
に、それらの融点よりも低い温度で液相を生じる薄板状
接合材８が介在される。
【００１１】加熱接合に当っては、永久磁石１、接合材
８および積層体３よりなる重ね合せ物を真空加熱炉内に
設置する工程と、加熱下で接合材８を液相状態または固
液共存状態にする加熱工程と、重ね合せ物を炉冷して、
図２に示すように永久磁石１と積層体３とを接合材８よ
りなる接合層９を介し接合して接合体１０を得る冷却工
程とが採用される。
８および積層体３よりなる重ね合せ物を真空加熱炉内に
設置する工程と、加熱下で接合材８を液相状態または固
液共存状態にする加熱工程と、重ね合せ物を炉冷して、
図２に示すように永久磁石１と積層体３とを接合材８よ
りなる接合層９を介し接合して接合体１０を得る冷却工
程とが採用される。
【００１２】図３は前記加熱接合のメカニズムを示す。
図３（ａ）の加熱前においては、重ね合せ物１１を形成
する永久磁石１と積層体３の長さＬ1 は等しい。図３
（ｂ）の加熱中において永久磁石１および積層体３が膨
脹し、それらの長さが加熱前よりも長くなり、Ｌ2 ＞Ｌ
1 、Ｌ3 ＞Ｌ1 （ただし、Ｌ3 ＞Ｌ2 ）となる。図３
（ｃ）の冷却後においては、冷却工程で、熱膨脹率が大
きい方の積層体３の各小面積形成部分である各鋼板２が
収縮すると共に永久磁石１に接合されるので、永久磁石
１側において相隣る両鋼板２間に間隙ｇが生じ、その結
果、積層体３の永久磁石１側は、加熱前の長さＬ1 より
も長い状態に拘束され、Ｌ4 ＞Ｌ1 （例えば、Ｌ4 ≒
１．０１×Ｌ1 ）となる。
図３（ａ）の加熱前においては、重ね合せ物１１を形成
する永久磁石１と積層体３の長さＬ1 は等しい。図３
（ｂ）の加熱中において永久磁石１および積層体３が膨
脹し、それらの長さが加熱前よりも長くなり、Ｌ2 ＞Ｌ
1 、Ｌ3 ＞Ｌ1 （ただし、Ｌ3 ＞Ｌ2 ）となる。図３
（ｃ）の冷却後においては、冷却工程で、熱膨脹率が大
きい方の積層体３の各小面積形成部分である各鋼板２が
収縮すると共に永久磁石１に接合されるので、永久磁石
１側において相隣る両鋼板２間に間隙ｇが生じ、その結
果、積層体３の永久磁石１側は、加熱前の長さＬ1 より
も長い状態に拘束され、Ｌ4 ＞Ｌ1 （例えば、Ｌ4 ≒
１．０１×Ｌ1 ）となる。
【００１３】これにより、図４（ａ）〜（ｃ）に示す比
較例のように、加熱中における鋼製ブロック体１２の長
さＬ3 が、冷却後において加熱前の長さＬ1 に略復元す
る場合に比べ、接合層９に発生する熱応力が緩和される
ので、永久磁石１が脆い場合にも、それに図４（ｃ）に
示すような割れｃが生じる、といった不具合を回避する
ことができる。
較例のように、加熱中における鋼製ブロック体１２の長
さＬ3 が、冷却後において加熱前の長さＬ1 に略復元す
る場合に比べ、接合層９に発生する熱応力が緩和される
ので、永久磁石１が脆い場合にも、それに図４（ｃ）に
示すような割れｃが生じる、といった不具合を回避する
ことができる。
【００１４】接合材８は希土類元素系合金より構成され
る。希土類元素はＹ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｍ、
Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂおよ
びＬｕから選択される少なくとも一種である。合金元素
ＭＥは、希土類元素と共晶反応を行う元素であって、Ｃ
ｕ、Ａｌ、Ｇａ、Ｃｏ、Ｆｅ、Ａｇ、Ｎｉ、Ａｕ、Ｍ
ｎ、Ｚｎ、Ｐｄ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｐｂ、Ｂｉ、Ｃｄおよび
Ｉｎから選択される少なくとも一種が該当する。その合
金元素ＭＥの含有量は５原子％≦ＭＥ≦５０原子％に設
定される。
る。希土類元素はＹ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｍ、
Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂおよ
びＬｕから選択される少なくとも一種である。合金元素
ＭＥは、希土類元素と共晶反応を行う元素であって、Ｃ
ｕ、Ａｌ、Ｇａ、Ｃｏ、Ｆｅ、Ａｇ、Ｎｉ、Ａｕ、Ｍ
ｎ、Ｚｎ、Ｐｄ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｐｂ、Ｂｉ、Ｃｄおよび
Ｉｎから選択される少なくとも一種が該当する。その合
金元素ＭＥの含有量は５原子％≦ＭＥ≦５０原子％に設
定される。
【００１５】ただし、合金元素ＡＥの含有量がＡＥ＜５
原子％であるか、またはＡＥ＞５０原子％であると、固
液共存状態における液相の体積分率Ｖｆが低くなるため
接合強度が低下する。このことから、合金元素ＡＥの含
有量は、希土類元素との関係において共晶組成またはそ
れに近い組成となるように設定するのが望ましい。
原子％であるか、またはＡＥ＞５０原子％であると、固
液共存状態における液相の体積分率Ｖｆが低くなるため
接合強度が低下する。このことから、合金元素ＡＥの含
有量は、希土類元素との関係において共晶組成またはそ
れに近い組成となるように設定するのが望ましい。
【００１６】なお、二種以上の合金元素ＡＥを含有する
場合には、それらの合計含有量が５原子％≦ＡＥ≦５０
原子％となる。
場合には、それらの合計含有量が５原子％≦ＡＥ≦５０
原子％となる。
【００１７】希土類元素系合金を例示すれば次の通りで
ある。以下に述べられる各化学式において、数値の単位
は原子％である。
ある。以下に述べられる各化学式において、数値の単位
は原子％である。
【００１８】（ａ）Ｎｄ−Ｃｕ系合金：Ｎｄ70Ｃｕ30合
金、Ｎｄ60Ｃｕ40合金、Ｎｄ73Ｃｕ 27、Ｎｄ80Ｃｕ20合
金。図５に示すように、Ｎｄ70Ｃｕ30合金は共晶合金で
あって、その共晶点は５２０℃である。
金、Ｎｄ60Ｃｕ40合金、Ｎｄ73Ｃｕ 27、Ｎｄ80Ｃｕ20合
金。図５に示すように、Ｎｄ70Ｃｕ30合金は共晶合金で
あって、その共晶点は５２０℃である。
【００１９】（ｂ）Ｎｄ−Ａｌ系合金：Ｎｄ85Ａｌ15合
金（共晶合金、共晶点：６３５℃）、Ｎｄ90Ａｌ10合金 （ｃ）Ｎｄ−Ｃｏ系合金：Ｎｄ64Ｃｏ36合金（共晶合
金、共晶点：５９９℃）、Ｎｄ80Ｃｏ20合金 （ｄ）Ｓｍ−Ｃｕ系合金：Ｓｍ71Ｃｕ29合金（共晶合
金、共晶点：５９７℃）、Ｓｍ75Ｃｕ25合金、Ｓｍ65Ｃ
ｕ35合金 （ｅ）Ｌａ−Ｇａ系合金：Ｌａ80Ｇａ20合金（共晶合
金、共晶点：５５０℃）、Ｌａ85Ｇａ15合金 その他の希土類元素系合金としては、Ｎｄ75Ｆｅ25合金
（共晶合金、共晶点：６４０℃）、Ｎｄ80Ａｇ20合金
（共晶合金、共晶点：６４０℃）、Ｌａ71Ｃｕ29合金
（共晶合金、共晶点：４７５℃）、Ｃｅ72Ｃｕ28合金
（共晶合金、共晶点：４２４℃）、Ｐｒ68Ｃｕ32合金
（共晶合金、共晶点：４７２℃）、Ｃｅ82Ｇａ18合金
（共晶合金、共晶点：４９５℃）、Ｃｅ84Ｍｎ16合金
（共晶合金、共晶点：６２２℃）を挙げることができ
る。
金（共晶合金、共晶点：６３５℃）、Ｎｄ90Ａｌ10合金 （ｃ）Ｎｄ−Ｃｏ系合金：Ｎｄ64Ｃｏ36合金（共晶合
金、共晶点：５９９℃）、Ｎｄ80Ｃｏ20合金 （ｄ）Ｓｍ−Ｃｕ系合金：Ｓｍ71Ｃｕ29合金（共晶合
金、共晶点：５９７℃）、Ｓｍ75Ｃｕ25合金、Ｓｍ65Ｃ
ｕ35合金 （ｅ）Ｌａ−Ｇａ系合金：Ｌａ80Ｇａ20合金（共晶合
金、共晶点：５５０℃）、Ｌａ85Ｇａ15合金 その他の希土類元素系合金としては、Ｎｄ75Ｆｅ25合金
（共晶合金、共晶点：６４０℃）、Ｎｄ80Ａｇ20合金
（共晶合金、共晶点：６４０℃）、Ｌａ71Ｃｕ29合金
（共晶合金、共晶点：４７５℃）、Ｃｅ72Ｃｕ28合金
（共晶合金、共晶点：４２４℃）、Ｐｒ68Ｃｕ32合金
（共晶合金、共晶点：４７２℃）、Ｃｅ82Ｇａ18合金
（共晶合金、共晶点：４９５℃）、Ｃｅ84Ｍｎ16合金
（共晶合金、共晶点：６２２℃）を挙げることができ
る。
【００２０】例えば、Ｎｄ−Ｃｕ系合金において、その
共晶点を下げるためにＦｅを添加することもある。この
種合金としてはＮｄ65Ｆｅ5 Ｃｕ30を挙げることがで
き、この場合の共晶点は５１０℃である。
共晶点を下げるためにＦｅを添加することもある。この
種合金としてはＮｄ65Ｆｅ5 Ｃｕ30を挙げることがで
き、この場合の共晶点は５１０℃である。
【００２１】加熱工程における加熱温度Ｔは接合材８の
組成によって異なるが、前記組成の各種希土類元素系合
金は比較的低い加熱温度Ｔで液相状態または固液共存状
態となるので永久磁石１および積層体３の特性を変化さ
せるようなことはない。
組成によって異なるが、前記組成の各種希土類元素系合
金は比較的低い加熱温度Ｔで液相状態または固液共存状
態となるので永久磁石１および積層体３の特性を変化さ
せるようなことはない。
【００２２】また希土類元素を主成分とする接合材８よ
り生じた液相は高活性であって、接着剤やろう材に対し
て非常に濡れ性が悪い希土類元素を含む永久磁石１およ
び鋼板製積層体３に対して優れた濡れ性を発揮する。こ
のような接合材８を用いることによって永久磁石１およ
び積層体３を強固に接合することができる。
り生じた液相は高活性であって、接着剤やろう材に対し
て非常に濡れ性が悪い希土類元素を含む永久磁石１およ
び鋼板製積層体３に対して優れた濡れ性を発揮する。こ
のような接合材８を用いることによって永久磁石１およ
び積層体３を強固に接合することができる。
【００２３】加熱時間ｈは、それが長過ぎる場合には永
久磁石１および積層体３の特性変化を招来するので、ｈ
≦１０時間であることが望ましく、生産性向上の観点か
らはｈ≦１時間である。
久磁石１および積層体３の特性変化を招来するので、ｈ
≦１０時間であることが望ましく、生産性向上の観点か
らはｈ≦１時間である。
【００２４】積層体３において、各鋼板２の厚さｔは
０．１mm≦ｔ≦６．０mmに設定される。ｔ≧０．１mmで
あることの理由は、主として、通常入手し得る鋼板２の
最小厚さｔがｔ＝０．１mmである、ということに因る。
これよりも薄い鋼板２を入手し得ない訳ではないが、積
層体３を作成するに当り、大量の極薄鋼板２を必要とす
るため、量産向きではない。一方、ｔ＞６．０mmでは、
接合層９における熱応力を十分に緩和することができな
くなるため永久磁石１に割れｃが生じ易くなる。 〔実施例１〕純度９９．９％のＮｄと純度９９．９％の
Ｃｕとを、共晶組成を有するＮｄ70Ｃｕ30合金が得られ
るように秤量し、次いでその秤量物を真空溶解炉を用い
て溶解し、その後、縦１０mm、横２０mm、長さ１００mm
のインゴットを鋳造した。このインゴットに、その長手
方向に沿うマイクロカッタによる切断加工を施して、Ｎ
ｄ70Ｃｕ30合金よりなり、且つ縦２０mm、横１００mm、
厚さ０．３mmの薄板状接合材８を得た。
０．１mm≦ｔ≦６．０mmに設定される。ｔ≧０．１mmで
あることの理由は、主として、通常入手し得る鋼板２の
最小厚さｔがｔ＝０．１mmである、ということに因る。
これよりも薄い鋼板２を入手し得ない訳ではないが、積
層体３を作成するに当り、大量の極薄鋼板２を必要とす
るため、量産向きではない。一方、ｔ＞６．０mmでは、
接合層９における熱応力を十分に緩和することができな
くなるため永久磁石１に割れｃが生じ易くなる。 〔実施例１〕純度９９．９％のＮｄと純度９９．９％の
Ｃｕとを、共晶組成を有するＮｄ70Ｃｕ30合金が得られ
るように秤量し、次いでその秤量物を真空溶解炉を用い
て溶解し、その後、縦１０mm、横２０mm、長さ１００mm
のインゴットを鋳造した。このインゴットに、その長手
方向に沿うマイクロカッタによる切断加工を施して、Ｎ
ｄ70Ｃｕ30合金よりなり、且つ縦２０mm、横１００mm、
厚さ０．３mmの薄板状接合材８を得た。
【００２５】一方の金属部材として、縦２０mm、横１０
０mm、厚さ６mmのＮｄＦｅＢ系永久磁石（住友特殊金属
社製、商品名ＮＥＯＭＡＸ−２８ＵＨ、融点１２２０
℃）１を選定し、また他方の金属部材として、厚さ０．
６mmの冷間圧延鋼板（融点１５３８℃）２を積層してな
り、且つ縦２０mm、横４０mm、長さ１００mmの直方体状
の積層体３を選定した。
０mm、厚さ６mmのＮｄＦｅＢ系永久磁石（住友特殊金属
社製、商品名ＮＥＯＭＡＸ−２８ＵＨ、融点１２２０
℃）１を選定し、また他方の金属部材として、厚さ０．
６mmの冷間圧延鋼板（融点１５３８℃）２を積層してな
り、且つ縦２０mm、横４０mm、長さ１００mmの直方体状
の積層体３を選定した。
【００２６】図１に示すように、積層体３の接合面４上
に接合材８を、またその接合材８の上に永久磁石１をそ
の接合面７を下向きにしてそれぞれ重ね合せ、その重ね
合せ物を真空加熱炉内に設置して、加熱温度Ｔ＝５３０
℃、加熱時間ｈ＝２０分間の加熱工程、それに次ぐ炉冷
よりなる冷却工程を行って、図２に示すように永久磁石
１と積層体３とを接合材８よりなる接合層９を介し接合
した接合体１０を得た。この加熱接合処理においては、
加熱温度ＴがＴ＝５３０℃であって、図５に示す共晶点
５２０℃を超えているので、接合材８は共晶組成を有す
ることから液相状態となる。
に接合材８を、またその接合材８の上に永久磁石１をそ
の接合面７を下向きにしてそれぞれ重ね合せ、その重ね
合せ物を真空加熱炉内に設置して、加熱温度Ｔ＝５３０
℃、加熱時間ｈ＝２０分間の加熱工程、それに次ぐ炉冷
よりなる冷却工程を行って、図２に示すように永久磁石
１と積層体３とを接合材８よりなる接合層９を介し接合
した接合体１０を得た。この加熱接合処理においては、
加熱温度ＴがＴ＝５３０℃であって、図５に示す共晶点
５２０℃を超えているので、接合材８は共晶組成を有す
ることから液相状態となる。
【００２７】このようにして得られた永久磁石１と積層
体３との接合体１０において、永久磁石１には割れが生
じておらず、両者１，３は接合層９を介して強固に接合
していた。これは、前記のように、積層体３を用いたこ
とにより、加熱工程後の冷却工程で接合層９に生じる熱
応力が緩和されたからである。
体３との接合体１０において、永久磁石１には割れが生
じておらず、両者１，３は接合層９を介して強固に接合
していた。これは、前記のように、積層体３を用いたこ
とにより、加熱工程後の冷却工程で接合層９に生じる熱
応力が緩和されたからである。
【００２８】比較のため、図４に示すように積層体３の
代りに、炭素鋼（ＪＩＳ Ｓ３５Ｃ）よりなり、且つ積
層体３と同一寸法のブロック体１２を作製し、そのブロ
ック体１２と前記同様の永久磁石１とを前記同様の接合
材８を用い、前記と同一条件で加熱接合した。
代りに、炭素鋼（ＪＩＳ Ｓ３５Ｃ）よりなり、且つ積
層体３と同一寸法のブロック体１２を作製し、そのブロ
ック体１２と前記同様の永久磁石１とを前記同様の接合
材８を用い、前記と同一条件で加熱接合した。
【００２９】図６は、永久磁石１、接合材８およびブロ
ック体１２における温度と熱膨脹率との関係を示す。
ック体１２における温度と熱膨脹率との関係を示す。
【００３０】図６から明らかなように、ブロック体１２
は永久磁石１に比べ冷却工程において大きな熱膨脹率を
有することが判る。これに起因して、ブロック１２を用
いた接合体１０においては永久磁石１全体に亘って図４
（ｃ）に示すような割れｃが発生し、また熱応力が集中
する永久磁石１の周辺部は粉々になっていた。
は永久磁石１に比べ冷却工程において大きな熱膨脹率を
有することが判る。これに起因して、ブロック１２を用
いた接合体１０においては永久磁石１全体に亘って図４
（ｃ）に示すような割れｃが発生し、また熱応力が集中
する永久磁石１の周辺部は粉々になっていた。
【００３１】なお、積層体３もブロック体１２と略同様
の熱膨脹率を有するが、積層構造により前記のような熱
応力緩和効果が得られるので、ブロック体１２を用いた
場合の問題は回避される。 〔実施例２〕純度９９．９％のＮｄと純度９９．９％の
Ｃｕとを、過共晶組成を有するＮｄ 73Ｃｕ27合金が得ら
れるように秤量し、次いでその秤量物を真空溶解炉を用
いて溶解し、その後、縦１５mm、横１５mm、長さ３０mm
のインゴットを鋳造した。このインゴットにマイクロカ
ッタによる切断加工を施して、Ｎｄ73Ｃｕ27合金よりな
り、且つ縦１５mm、横１５mm、厚さ０．３mmの薄板状接
合材８を得た。
の熱膨脹率を有するが、積層構造により前記のような熱
応力緩和効果が得られるので、ブロック体１２を用いた
場合の問題は回避される。 〔実施例２〕純度９９．９％のＮｄと純度９９．９％の
Ｃｕとを、過共晶組成を有するＮｄ 73Ｃｕ27合金が得ら
れるように秤量し、次いでその秤量物を真空溶解炉を用
いて溶解し、その後、縦１５mm、横１５mm、長さ３０mm
のインゴットを鋳造した。このインゴットにマイクロカ
ッタによる切断加工を施して、Ｎｄ73Ｃｕ27合金よりな
り、且つ縦１５mm、横１５mm、厚さ０．３mmの薄板状接
合材８を得た。
【００３２】一方の金属部材として、縦１５mm、横１５
mm、厚さ５mmのＮｄＦｅＢ系永久磁石（住友特殊金属社
製、商品名ＮＥＯＭＡＸ−２８ＵＨ）１を選定し、また
他方の金属部材として、厚さｔ＝０．８mmの冷間圧延鋼
板２を積層してなり、且つ縦１５mm、横１５mm、長さ２
０mmの直方体状の積層体３を選定した。
mm、厚さ５mmのＮｄＦｅＢ系永久磁石（住友特殊金属社
製、商品名ＮＥＯＭＡＸ−２８ＵＨ）１を選定し、また
他方の金属部材として、厚さｔ＝０．８mmの冷間圧延鋼
板２を積層してなり、且つ縦１５mm、横１５mm、長さ２
０mmの直方体状の積層体３を選定した。
【００３３】図７に示すように、１つの積層体３の接合
面４上に１つの接合材８を、また接合材８の上に一方の
接合面７を下向きにした永久磁石１を、さらに永久磁石
１の他方の接合面７上にもう１つの接合材８を、さらに
また接合材２の上にもう１つの積層体３をその接合面４
を下向きにしてそれぞれ重ね合せて重ね合せ物を作製
し、同様の手順で合計２０個の重ね合せ物を作製した。
次いで、これら重ね合せ物を真空加熱炉内に設置し、加
熱温度Ｔ＝５８０℃、加熱時間ｈ＝２０分間の加熱工
程、それに次ぐ炉冷よりなる冷却工程を行って、図８に
示すように２つの積層体３により永久磁石１を挟むよう
にそれら１，３を接合材８よりなる接合層９を介し接合
した２０個の接合体１０を得た。この加熱接合処理にお
いては、加熱温度ＴがＴ＝５８０℃であって、図３に示
す共晶点５２０℃と液相線ａとの間の温度領域に存する
ので、接合材８は固液共存状態となる。なお、両積層体
３に存する貫通孔１３は引張り試験においてチャックと
の連結に用いられる。
面４上に１つの接合材８を、また接合材８の上に一方の
接合面７を下向きにした永久磁石１を、さらに永久磁石
１の他方の接合面７上にもう１つの接合材８を、さらに
また接合材２の上にもう１つの積層体３をその接合面４
を下向きにしてそれぞれ重ね合せて重ね合せ物を作製
し、同様の手順で合計２０個の重ね合せ物を作製した。
次いで、これら重ね合せ物を真空加熱炉内に設置し、加
熱温度Ｔ＝５８０℃、加熱時間ｈ＝２０分間の加熱工
程、それに次ぐ炉冷よりなる冷却工程を行って、図８に
示すように２つの積層体３により永久磁石１を挟むよう
にそれら１，３を接合材８よりなる接合層９を介し接合
した２０個の接合体１０を得た。この加熱接合処理にお
いては、加熱温度ＴがＴ＝５８０℃であって、図３に示
す共晶点５２０℃と液相線ａとの間の温度領域に存する
ので、接合材８は固液共存状態となる。なお、両積層体
３に存する貫通孔１３は引張り試験においてチャックと
の連結に用いられる。
【００３４】比較のため、前記同様の永久磁石１と前記
同様の２つの積層体３とをエポキシ樹脂系接着剤（日本
チバガイギ社製、商品名アラルダイト）を介し重ね合せ
て前記同様の重ね合せ物を作製し、同様の手順で合計２
０個の重ね合せ物を作製した。次いで、これら重ね合せ
物を乾燥炉内に設置して、加熱温度２００℃、加熱時間
６０分間の加熱工程、それに次ぐ炉冷よりなる接合処理
を行って、２つの積層体３と永久磁石１とをエポキシ樹
脂系接着剤を介して接合した前記同様の２０個の接合体
を得た。
同様の２つの積層体３とをエポキシ樹脂系接着剤（日本
チバガイギ社製、商品名アラルダイト）を介し重ね合せ
て前記同様の重ね合せ物を作製し、同様の手順で合計２
０個の重ね合せ物を作製した。次いで、これら重ね合せ
物を乾燥炉内に設置して、加熱温度２００℃、加熱時間
６０分間の加熱工程、それに次ぐ炉冷よりなる接合処理
を行って、２つの積層体３と永久磁石１とをエポキシ樹
脂系接着剤を介して接合した前記同様の２０個の接合体
を得た。
【００３５】接合材８を用いた各接合体１０およびエポ
キシ樹脂系接着剤を用いた各接合体の各１０個について
室温下で引張り試験を行い、また残りの各１０個につい
て１５０℃の加熱下で引張り試験を行ったところ、表１
の結果を得た。
キシ樹脂系接着剤を用いた各接合体の各１０個について
室温下で引張り試験を行い、また残りの各１０個につい
て１５０℃の加熱下で引張り試験を行ったところ、表１
の結果を得た。
【００３６】
【表１】 表１から明らかなように、接合材８を用いた接合体１０
は、室温下および１５０℃の加熱下において、エポキシ
樹脂系接着剤を用いた接合体に比べて接合強度が高く、
その接合強度は両環境下において殆ど変わらず、またそ
のばらつきも小さい。接着剤を用いた接合体は室温下に
おける接合強度が低い上にそのばらつきが大きく、また
１５０℃の加熱下ではその接合強度が室温下のそれの３
分の１に低下する。
は、室温下および１５０℃の加熱下において、エポキシ
樹脂系接着剤を用いた接合体に比べて接合強度が高く、
その接合強度は両環境下において殆ど変わらず、またそ
のばらつきも小さい。接着剤を用いた接合体は室温下に
おける接合強度が低い上にそのばらつきが大きく、また
１５０℃の加熱下ではその接合強度が室温下のそれの３
分の１に低下する。
【００３７】ＮｄＦｅＢ系永久磁石、ＳｍＣｏ系永久磁
石等の希土類元素を含む永久磁石１は、接合処理時の加
熱温度ＴがＴ＞６５０℃になると、その磁気特性、特に
保磁力 IＨC （磁化の強さＩ＝０）が低下傾向となる。
ただし、残留磁束密度Ｂｒおよび保磁力 BＨC （磁束密
度Ｂ＝０）は殆ど変わらず、したがって最大磁気エネル
ギ積（ＢＨ）ｍａｘは略一定である。前記接合材８を用
いた加熱接合処理において、その加熱温度ＴはＴ＝５３
０℃、または５８０℃であってＴ≦６５０℃であるか
ら、永久磁石１の磁気特性を変化させるようなことはな
い。
石等の希土類元素を含む永久磁石１は、接合処理時の加
熱温度ＴがＴ＞６５０℃になると、その磁気特性、特に
保磁力 IＨC （磁化の強さＩ＝０）が低下傾向となる。
ただし、残留磁束密度Ｂｒおよび保磁力 BＨC （磁束密
度Ｂ＝０）は殆ど変わらず、したがって最大磁気エネル
ギ積（ＢＨ）ｍａｘは略一定である。前記接合材８を用
いた加熱接合処理において、その加熱温度ＴはＴ＝５３
０℃、または５８０℃であってＴ≦６５０℃であるか
ら、永久磁石１の磁気特性を変化させるようなことはな
い。
【００３８】また前記永久磁石１の濡れ性の悪さは、そ
の結晶粒界に希土類元素濃度、この実施例ではＮｄ濃度
の高い相が晶出または析出していることに起因する。前
記接合材８を用いた加熱接合処理において、その接合材
８は液相状態または固液共存状態となっており、Ｎｄを
主成分とするＮｄ70Ｃｕ30合金、またはＮｄ73Ｃｕ27合
金より生じた液相は、高活性であると共に前記結晶粒界
に存するＮｄ濃度の高い相と主成分を共通にすることか
ら永久磁石１に対して優れた濡れ性を発揮し、また前記
高活性化に伴い鋼板２よりなる積層体３に対する濡れ性
も極めて良好である。
の結晶粒界に希土類元素濃度、この実施例ではＮｄ濃度
の高い相が晶出または析出していることに起因する。前
記接合材８を用いた加熱接合処理において、その接合材
８は液相状態または固液共存状態となっており、Ｎｄを
主成分とするＮｄ70Ｃｕ30合金、またはＮｄ73Ｃｕ27合
金より生じた液相は、高活性であると共に前記結晶粒界
に存するＮｄ濃度の高い相と主成分を共通にすることか
ら永久磁石１に対して優れた濡れ性を発揮し、また前記
高活性化に伴い鋼板２よりなる積層体３に対する濡れ性
も極めて良好である。
【００３９】したがって、前記のような接合材８を用い
ることによって、永久磁石１の磁気特性を損うことな
く、その永久磁石１と積層体３とを強固に接合すること
ができる。
ることによって、永久磁石１の磁気特性を損うことな
く、その永久磁石１と積層体３とを強固に接合すること
ができる。
【００４０】前記接合技術は、図７，８に示すように、
回転電機としてのモータにおいて、ロータ１４の成層鉄
心１５に対する永久磁石１の接合に適用され、回転数が
１００００rpm 以上である高速回転モータの実現を可能
にするものである。
回転電機としてのモータにおいて、ロータ１４の成層鉄
心１５に対する永久磁石１の接合に適用され、回転数が
１００００rpm 以上である高速回転モータの実現を可能
にするものである。
【００４１】図中、１６は回転軸であり、その回転軸１
６に成層鉄心１５の一端部が溶接１７される。
６に成層鉄心１５の一端部が溶接１７される。
【００４２】なお、本発明には接合材８を用いない拡散
接合も含まれる。
接合も含まれる。
【００４３】
【発明の効果】本発明によれば、加熱工程後の冷却工程
での熱膨脹率が大きい方の部材の接合面を前記のように
構成することによって、加熱工程後の冷却工程での熱膨
脹率が小さい方の部材が脆い場合にも、その部材におけ
る割れ発生を回避して両部材を強固に加熱接合すること
ができる。
での熱膨脹率が大きい方の部材の接合面を前記のように
構成することによって、加熱工程後の冷却工程での熱膨
脹率が小さい方の部材が脆い場合にも、その部材におけ
る割れ発生を回避して両部材を強固に加熱接合すること
ができる。
【図１】永久磁石、接合材および積層体の重ね合せ関係
の一例を示す斜視図である。
の一例を示す斜視図である。
【図２】接合体の一例を示す要部断面図である。
【図３】実施例による加熱接合メカニズムを示す説明図
である。
である。
【図４】比較例による加熱接合メカニズムを示す説明図
である。
である。
【図５】Ｃｕ−Ｎｄ系状態図の要部を示す。
【図６】温度と熱膨脹率との関係を示すグラフである。
【図７】永久磁石、接合材および積層体の重ね合せ関係
の他例を示す斜視図である。
の他例を示す斜視図である。
【図８】接合体の他例を示す要部斜視図である。
【図９】モータ用ロータの断面図で、図１０の９−９線
断面図に相当する。
断面図に相当する。
【図１０】図９の１０−１０線断面図である。
１ 永久磁石（部材） ２ 鋼板（板材） ３ 積層体（部材） ４ 接合面 ５ 小接合面 ７ 接合面 ８ 接合材 １４ ロータ １５ 成層鉄心
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成７年５月１日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項６
【補正方法】変更
【補正内容】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００７
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００７】
【作用】前記加熱接合方法において、加熱工程では両部
材が膨脹し、例えば長さが加熱前よりも長くなる。冷却
工程では、熱膨脹率の大きい方の一方の部材においては
各小接合面形成部分が収縮すると共に他方の部材に接合
されるので、相隣る両小接合面形成部分間には間隙が生
じ、その結果、一方の部材は、加熱前の長さよりも長い
状態に拘束される。
材が膨脹し、例えば長さが加熱前よりも長くなる。冷却
工程では、熱膨脹率の大きい方の一方の部材においては
各小接合面形成部分が収縮すると共に他方の部材に接合
されるので、相隣る両小接合面形成部分間には間隙が生
じ、その結果、一方の部材は、加熱前の長さよりも長い
状態に拘束される。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１２】図３は前記加熱接合のメカニズムを示す。
図３（ａ）の加熱前においては、重ね合せ物１１を形成
する永久磁石１と積層体３の長さＬ1 は等しい。図３
（ｂ）の加熱中において永久磁石１および積層体３が膨
脹し、それらの長さが加熱前よりも長くなり、Ｌ2 ＞Ｌ
1 、Ｌ3 ＞Ｌ1 （ただし、Ｌ3 ＞Ｌ2 ）となる。図３
（ｃ）の冷却後においては、冷却工程で、熱膨脹率が大
きい方の積層体３の各小接合面形成部分である各鋼板２
が収縮すると共に永久磁石１に接合されるので、永久磁
石１側において相隣る両鋼板２間に間隙ｇが生じ、その
結果、積層体３の永久磁石１側は、加熱前の長さＬ1 よ
りも長い状態に拘束され、Ｌ4 ＞Ｌ1 （例えば、Ｌ4 ≒
１．０１×Ｌ1 ）となる。
図３（ａ）の加熱前においては、重ね合せ物１１を形成
する永久磁石１と積層体３の長さＬ1 は等しい。図３
（ｂ）の加熱中において永久磁石１および積層体３が膨
脹し、それらの長さが加熱前よりも長くなり、Ｌ2 ＞Ｌ
1 、Ｌ3 ＞Ｌ1 （ただし、Ｌ3 ＞Ｌ2 ）となる。図３
（ｃ）の冷却後においては、冷却工程で、熱膨脹率が大
きい方の積層体３の各小接合面形成部分である各鋼板２
が収縮すると共に永久磁石１に接合されるので、永久磁
石１側において相隣る両鋼板２間に間隙ｇが生じ、その
結果、積層体３の永久磁石１側は、加熱前の長さＬ1 よ
りも長い状態に拘束され、Ｌ4 ＞Ｌ1 （例えば、Ｌ4 ≒
１．０１×Ｌ1 ）となる。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３３
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３３】図７に示すように、１つの積層体３の接合
面４上に１つの接合材８を、また接合材８の上に一方の
接合面７を下向きにした永久磁石１を、さらに永久磁石
１の他方の接合面７上にもう１つの接合材８を、さらに
また接合材８の上にもう１つの積層体３をその接合面４
を下向きにしてそれぞれ重ね合せて重ね合せ物を作製
し、同様の手順で合計２０個の重ね合せ物を作製した。
次いで、これら重ね合せ物を真空加熱炉内に設置し、加
熱温度Ｔ＝５８０℃、加熱時間ｈ＝２０分間の加熱工
程、それに次ぐ炉冷よりなる冷却工程を行って、図８に
示すように２つの積層体３により永久磁石１を挟むよう
にそれら１，３を接合材８よりなる接合層９を介し接合
した２０個の接合体１０を得た。この加熱接合処理にお
いては、加熱温度ＴがＴ＝５８０℃であって、図３に示
す共晶点５２０℃と液相線ａとの間の温度領域に存する
ので、接合材８は固液共存状態となる。なお、両積層体
３に存する貫通孔１３は引張り試験においてチャックと
の連結に用いられる。
面４上に１つの接合材８を、また接合材８の上に一方の
接合面７を下向きにした永久磁石１を、さらに永久磁石
１の他方の接合面７上にもう１つの接合材８を、さらに
また接合材８の上にもう１つの積層体３をその接合面４
を下向きにしてそれぞれ重ね合せて重ね合せ物を作製
し、同様の手順で合計２０個の重ね合せ物を作製した。
次いで、これら重ね合せ物を真空加熱炉内に設置し、加
熱温度Ｔ＝５８０℃、加熱時間ｈ＝２０分間の加熱工
程、それに次ぐ炉冷よりなる冷却工程を行って、図８に
示すように２つの積層体３により永久磁石１を挟むよう
にそれら１，３を接合材８よりなる接合層９を介し接合
した２０個の接合体１０を得た。この加熱接合処理にお
いては、加熱温度ＴがＴ＝５８０℃であって、図３に示
す共晶点５２０℃と液相線ａとの間の温度領域に存する
ので、接合材８は固液共存状態となる。なお、両積層体
３に存する貫通孔１３は引張り試験においてチャックと
の連結に用いられる。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３８
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３８】また前記永久磁石１の濡れ性の悪さは、そ
の結晶粒界に希土類元素濃度、この実施例ではＮｄ濃度
の高い相が存在していることに起因する。前記接合材８
を用いた加熱接合処理において、その接合材８は液相状
態または固液共存状態となっており、Ｎｄを主成分とす
るＮｄ70Ｃｕ30合金、またはＮｄ73Ｃｕ27合金より生じ
た液相は、高活性であると共に前記結晶粒界に存するＮ
ｄ濃度の高い相と主成分を共通にすることから永久磁石
１に対して優れた濡れ性を発揮し、また前記高活性化に
伴い鋼板２よりなる積層体３に対する濡れ性も極めて良
好である。
の結晶粒界に希土類元素濃度、この実施例ではＮｄ濃度
の高い相が存在していることに起因する。前記接合材８
を用いた加熱接合処理において、その接合材８は液相状
態または固液共存状態となっており、Ｎｄを主成分とす
るＮｄ70Ｃｕ30合金、またはＮｄ73Ｃｕ27合金より生じ
た液相は、高活性であると共に前記結晶粒界に存するＮ
ｄ濃度の高い相と主成分を共通にすることから永久磁石
１に対して優れた濡れ性を発揮し、また前記高活性化に
伴い鋼板２よりなる積層体３に対する濡れ性も極めて良
好である。
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００４０】前記接合技術は、図９，１０に示すよう
に、回転機としてのモータにおいて、ロータ１４の成層
鉄心１５に対する永久磁石１の接合に適用され、回転数
が１００００rpm 以上である高速回転モータの実現を可
能にするものである。 ─────────────────────────────────────────────────────
に、回転機としてのモータにおいて、ロータ１４の成層
鉄心１５に対する永久磁石１の接合に適用され、回転数
が１００００rpm 以上である高速回転モータの実現を可
能にするものである。 ─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成７年１２月１９日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項４
【補正方法】変更
【補正内容】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１４
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１４】接合材８は希土類元素系合金より構成され
る。希土類元素はＹ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｍ、
Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂおよ
びＬｕから選択される少なくとも一種である。合金元素
ＡＥは、希土類元素と共晶反応を行う元素であって、Ｃ
ｕ、Ａｌ、Ｇａ、Ｃｏ、Ｆｅ、Ａｇ、Ｎｉ、Ａｕ、Ｍ
ｎ、Ｚｎ、Ｐｄ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｐｂ、Ｂｉ、Ｃｄおよび
Ｉｎから選択される少なくとも一種が該当する。その合
金元素ＡＥの含有量は５原子％≦ＡＥ≦５０原子％に設
定される。
る。希土類元素はＹ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｍ、
Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂおよ
びＬｕから選択される少なくとも一種である。合金元素
ＡＥは、希土類元素と共晶反応を行う元素であって、Ｃ
ｕ、Ａｌ、Ｇａ、Ｃｏ、Ｆｅ、Ａｇ、Ｎｉ、Ａｕ、Ｍ
ｎ、Ｚｎ、Ｐｄ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｐｂ、Ｂｉ、Ｃｄおよび
Ｉｎから選択される少なくとも一種が該当する。その合
金元素ＡＥの含有量は５原子％≦ＡＥ≦５０原子％に設
定される。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２５】一方の金属部材として、縦２０mm、横１０
０mm、厚さ６mmのＮｄＦｅＢ系永久磁石（住友特殊金属
社製、商品名ＮＥＯＭＡＸ−２８ＵＨ、融点１２２０
℃）１を選定し、また他方の金属部材として、厚さｔ＝
０．６mmの冷間圧延鋼板（融点１５３８℃）２を積層し
てなり、且つ縦２０mm、横４０mm、長さ１００mmの直方
体状の積層体３を選定した。
０mm、厚さ６mmのＮｄＦｅＢ系永久磁石（住友特殊金属
社製、商品名ＮＥＯＭＡＸ−２８ＵＨ、融点１２２０
℃）１を選定し、また他方の金属部材として、厚さｔ＝
０．６mmの冷間圧延鋼板（融点１５３８℃）２を積層し
てなり、且つ縦２０mm、横４０mm、長さ１００mmの直方
体状の積層体３を選定した。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３０】図６から明らかなように、ブロック体１２
は永久磁石１に比べ冷却工程において大きな熱膨脹率を
有することが判る。これに起因して、ブロック体１２を
用いた接合体１０においては永久磁石１全体に亘って図
４（ｃ）に示すような割れｃが発生し、また熱応力が集
中する永久磁石１の周辺部は粉々になっていた。
は永久磁石１に比べ冷却工程において大きな熱膨脹率を
有することが判る。これに起因して、ブロック体１２を
用いた接合体１０においては永久磁石１全体に亘って図
４（ｃ）に示すような割れｃが発生し、また熱応力が集
中する永久磁石１の周辺部は粉々になっていた。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３７
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３７】ＮｄＦｅＢ系永久磁石、ＳｍＣｏ系永久磁
石等の希土類元素を含む永久磁石１は、接合処理時の加
熱温度ＴがＴ＞６５０℃になると、その磁気特性、特に
保磁力 IＨC （磁化の強さＩ＝０）が低下傾向となる。
ただし、残留磁束密度Ｂｒおよび保磁力 BＨC （磁束密
度Ｂ＝０）は殆ど変わらず、したがって最大磁気エネル
ギ積（ＢＨ）ｍａｘは略一定である。前記接合材８を用
いた加熱接合処理において、その加熱温度ＴはＴ＝５３
０℃、または５８０℃であってＴ≦６５０℃であるか
ら、永久磁石１の磁気特性に影響を与えるようなことは
ない。
石等の希土類元素を含む永久磁石１は、接合処理時の加
熱温度ＴがＴ＞６５０℃になると、その磁気特性、特に
保磁力 IＨC （磁化の強さＩ＝０）が低下傾向となる。
ただし、残留磁束密度Ｂｒおよび保磁力 BＨC （磁束密
度Ｂ＝０）は殆ど変わらず、したがって最大磁気エネル
ギ積（ＢＨ）ｍａｘは略一定である。前記接合材８を用
いた加熱接合処理において、その加熱温度ＴはＴ＝５３
０℃、または５８０℃であってＴ≦６５０℃であるか
ら、永久磁石１の磁気特性に影響を与えるようなことは
ない。
【手続補正６】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図３
【補正方法】変更
【補正内容】
【図３】
【手続補正７】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図４
【補正方法】変更
【補正内容】
【図４】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 細江 光矢 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内 (72)発明者 木村 直正 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内
Claims (9)
- 【請求項１】 熱膨脹率を異にする二種の部材（１，
３）を接合するに当り、加熱工程と、それに次ぐ冷却工
程とを用いる加熱接合方法において、前記冷却工程での
熱膨脹率が大きい方の前記部材（３）の接合面（４）
を、複数の小接合面（５）を集合させて形成することを
特徴とする、熱膨脹率を異にする二種の部材の加熱接合
方法。 - 【請求項２】 前記二種の部材（１，３）の両接合面
（７，４）間に、それら部材（１，３）の融点よりも低
い温度で液相を生じる接合材（８）を介在させる、請求
項１記載の熱膨脹率を異にする二種の部材の加熱接合方
法。 - 【請求項３】 前記接合材（８）は希土類元素系合金で
ある、請求項２記載の熱膨脹率を異にする二種の部材の
加熱接合方法。 - 【請求項４】 前記接合材（８）において、前記希土類
元素はＹ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇ
ｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、ＹｂおよびＬｕか
ら選択される少なくとも一種であり、合金元素ＭＥはＣ
ｕ、Ａｌ、Ｇａ、Ｃｏ、Ｆｅ、Ａｇ、Ｎｉ、Ａｕ、Ｍ
ｎ、Ｚｎ、Ｐｄ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｐｂ、Ｂｉ、Ｃｄおよび
Ｉｎから選択される少なくとも一種であって、その合金
元素ＭＥの含有量が５原子％≦ＭＥ≦５０原子％であ
る、請求項３記載の熱膨脹率を異にする二種の部材の加
熱接合方法。 - 【請求項５】 前記冷却工程での熱膨脹率が大きい方の
前記部材は複数の板材（２）よりなる積層体（３）であ
り、その積層体（３）の接合面（４）は、各板材（２）
の端面である前記小接合面（５）の集合により形成され
る、請求項１，２，３または４記載の熱膨脹率を異にす
る二種の部材の加熱接合方法。 - 【請求項６】 前記積層体（３）は複数の鋼板（２）よ
りなり、前記冷却過程での熱膨脹率が小さい方の前記部
材は永久磁石（１）である、請求項５記載の熱膨脹率を
異にする二種の部材の加熱接合方法。 - 【請求項７】 前記永久磁石（１）は希土類元素を含む
永久磁石である、請求項６記載の熱膨脹率を異にする二
種の部材の加熱接合方法。 - 【請求項８】 前記鋼板（２）の厚さｔは０．１mm≦ｔ
≦６．０mmである、請求項６または７記載の熱膨脹率を
異にする二種の部材の加熱接合方法。 - 【請求項９】 前記積層体（３）は、回転電機のロータ
（１４）における成層鉄心（１５）である、請求項６，
７または８記載の熱膨脹率を異にする二種の部材の加熱
接合方法。
Priority Applications (5)
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|---|---|---|---|
| JP24980294A JP3373950B2 (ja) | 1994-10-14 | 1994-10-14 | 熱膨脹率を異にする二種の部材の加熱接合方法 |
| DE69510363T DE69510363T2 (de) | 1994-10-14 | 1995-10-13 | Rotor für rotierende maschine, verfahren zu seiner herstellung und magneteinheit |
| EP95934295A EP0786854B1 (en) | 1994-10-14 | 1995-10-13 | Rotor for rotating machine, method of manufacturing same, and magnet unit |
| PCT/JP1995/002102 WO1996012336A1 (fr) | 1994-10-14 | 1995-10-13 | Rotor pour machine rotative, son procede de fabrication et unite a aimant |
| US08/835,672 US6081052A (en) | 1994-10-14 | 1997-04-10 | Rotor for rotating machine, process for producing the same, and magnet unit |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24980294A JP3373950B2 (ja) | 1994-10-14 | 1994-10-14 | 熱膨脹率を異にする二種の部材の加熱接合方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08112680A true JPH08112680A (ja) | 1996-05-07 |
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Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014063850A (ja) * | 2012-09-20 | 2014-04-10 | Toyota Motor Corp | 希土類磁石の製造方法 |
| JP2016163395A (ja) * | 2015-02-27 | 2016-09-05 | アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 | 回転電機用ロータ |
| WO2020126417A3 (de) * | 2018-12-19 | 2020-08-06 | Universität Paderborn | Verfahren zur herstellung eines hybridbauteiles |
-
1994
- 1994-10-14 JP JP24980294A patent/JP3373950B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
| JP2014063850A (ja) * | 2012-09-20 | 2014-04-10 | Toyota Motor Corp | 希土類磁石の製造方法 |
| JP2016163395A (ja) * | 2015-02-27 | 2016-09-05 | アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 | 回転電機用ロータ |
| WO2020126417A3 (de) * | 2018-12-19 | 2020-08-06 | Universität Paderborn | Verfahren zur herstellung eines hybridbauteiles |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3373950B2 (ja) | 2003-02-04 |
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