JPH08142299A

JPH08142299A - 感熱孔版印刷装置

Info

Publication number: JPH08142299A
Application number: JP27815594A
Authority: JP
Inventors: Hajime Kato; 肇加藤; Yasumitsu Yokoyama; 保光横山; Yoshiyuki Shishido; 善幸宍戸
Original assignee: Tohoku Ricoh Co Ltd
Current assignee: Tohoku Ricoh Co Ltd
Priority date: 1994-11-11
Filing date: 1994-11-11
Publication date: 1996-06-04

Abstract

(57)【要約】【目的】主走査方向に隣接する発熱体部の間に電極層
を放熱部として残すことにより、感熱性孔版マスタにお
ける主走査方向の穿孔径の広がりを断面構造上から抑え
ると共に、上記放熱部における放熱性を向上することに
より隣接する発熱体部間の熱干渉を抑制し、主走査方向
に隣接する穿孔同士が繋がることなく独立し、主走査方
向の解像度に対応して最適な穿孔状態が得られると共に
裏移りの発生を防止した感熱孔版印刷装置を提供する。【構成】主走査方向Ｓに配列された複数の発熱体部３
３ａ，３３ｂ，３３ｃを具備したサーマルヘッド３０を
有する感熱孔版印刷装置において、主走査方向Ｓにおけ
る相隣る発熱体部３３ａ，３３ｂ，３３ｃ間に放熱部３
８ｂ，３８ｃを設けたことを特徴としている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、感熱孔版印刷装置に
関する。

【０００２】

【従来の技術】印刷すべき原稿の画像に応じた穿孔パタ
ーンが形成された感熱性孔版マスタを印刷ドラムの外周
面に巻装し、印刷ドラムの内周側からインキを供給し、
上記穿孔パターンを介して滲み出たインキにより穿孔パ
ターンに応じたインキ画像を印刷用紙上に形成する孔版
印刷装置が良く知られている。このような孔版印刷装置
においては、サーマルヘッドにおける主走査方向に一列
に配列された個々の発熱体部に一定の発熱作動時間間隔
（以下、「印字周期」もしくは「ライン周期」というと
きがある）をもって通電し、その電気エネルギーを発熱
体部で熱エネルギーに変換し、すなわちジュール熱を発
生させて上記感熱性孔版マスタを穿孔している。

【０００３】ところで、そうした孔版印刷装置において
印刷を行い、その印刷済用紙を順次排紙台へ排紙・積載
したとき、先に排紙された印刷済用紙表面のインキが、
次に排紙された印刷済用紙の裏面へ転移してその印刷済
用紙の裏面を汚損してしまう、いわゆる裏移りという不
具合が発生する。そこで、そうした裏移り不具合を解消
するために、例えば特開平２−６７１３３号公報、特開
平４−７１８４７号公報、あるいは特開平４−２６５７
５９号公報に記載されている技術のように、主走査方向
及びこれと直交する副走査方向において独立穿孔するこ
とにより、インキ転移量を抑制することが提案されてい
る。

【０００４】また例えば、特開昭６４−６９３６３号公
報に記載されている技術のように、端面型サーマルヘッ
ドなどを構成する際、隣接するドット状発熱体間の熱影
響を除去するとともに発熱体周囲の放熱効果を高め、印
字品位を容易に向上させることを可能としたサーマルヘ
ッドを提供するために、各発熱体間を熱的に分離する溝
を、絶縁基体に形成したものが提案されている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】感熱孔版印刷装置にお
いては、図２８及び図２９に示すように、主走査方向Ｓ
に一列に配列された微小かつ多数の、例えば発熱体部３
３ａ，３３ｂ，３３ｃを具備したサーマルヘッド３００
に対して感熱性孔版マスタ６１を直接接触させ、各発熱
体部３３ａ，３３ｂ，３３ｃに通電する時間を制御する
ことにより、主走査方向Ｓと直交する副走査方向Ｆにつ
いて送り線密度に対応した穿孔ｈの大きさ（以下、「穿
孔径」というときがある）を制御し、相隣る穿孔ｈ同士
が繋がらないように、すなわち穿孔ｈ同士の分離性を向
上することが本件出願人により提案されている（例え
ば、特願平５−１０９３４１号）。主走査方向Ｓについ
ては、主走査線密度に対応した発熱体部３３ａ，３３
ｂ，３３ｃの寸法にすることで穿孔径を制御していた。
このため、主走査方向Ｓに隣接する各発熱体部３３ａ，
３３ｂ，３３ｃに同時に通電した場合は、隣接する各発
熱体部３３ａ，３３ｂ，３３ｃの熱干渉を受けてしま
い、発熱体部３３ａ，３３ｂ，３３ｃにおける主走査方
向Ｓの寸法（以下、単に「主走査方向長Ｌｓ」と略記
し、また発熱体部３３ａ，３３ｂ，３３ｃにおける副走
査方向Ｆの寸法を単に「副走査方向長Ｌｆ」と略記す
る）以上の穿孔径となってしまう。なお、上記サーマル
ヘッド３００には、通常、８２６〜７１６８個の発熱体
部が備えられているが、説明の簡明化及びその位置の明
確化を図るため、サーマルヘッド３００から同一仕様の
上記３個の発熱体部３３ａ，３３ｂ，３３ｃのみを抽出
してこれらに別々の符号を付して説明する。また単に発
熱体部を説明するときには符号３３を付した図面を用い
ることとする。各発熱体部３３ａ，３３ｂ，３３ｃの両
端には、電流を流すための、発熱体部３３ａを挾んで設
けられた一対の電極３４ａ，３４ａが、発熱体部３３ｂ
を挾んで設けられた一対の電極３４ｂ，３４ｂが、発熱
体部３３ｃを挾んで設けられた一対の電極３４ｃ，３４
ｃが配設されている。

【０００６】感熱性孔版マスタ６１は、例えば和紙等か
らなる多孔性の支持体６１ｗとポリエステル等からなる
厚さ２μｍの熱可塑性樹脂フィルム６１ｆとを貼り合わ
せた厚さ４０〜６０μｍものが用いられている。

【０００７】上記現象を図２７〜図３０を参照して説明
する。図２７は従来のサーマルヘッド３００の発熱体部
３３廻りの平面及び断面構造を、図２８及び図２９は或
る製版条件で製版したときの穿孔状態を、図３０はサー
マルヘッド３００の個々の発熱体部３３に供給する穿孔
用エネルギーとこれに対応して形成される主走査方向Ｓ
及び副走査方向Ｆの穿孔ｈの大きさとの関係をそれぞれ
表わしている。

【０００８】図２７において、符号３１はアルミナ等で
できた基材、符号３２は電気及び熱絶縁性のガラス等で
できたグレーズ層、符号３４はタンタル（Ｔａ）又はア
ルミニウム等の金属材料でできた電極層（以下、単に
「電極」というときがある）、符号３５はその下部に形
成された二酸化珪素（ＳｉＯ₂）等からなる耐酸化層
と、この耐酸化層の上部に積層形成された、熱可塑性樹
脂フィルム等との接触による摩耗から電極３４及び発熱
体部３３を保護する五酸化タンタル（Ｔａ₂Ｏ₅）等の耐
摩耗層とからなる保護膜層をそれぞれ示す。抵抗体層３
３Ｒは、通常、例えばタンタルシリコン（ＴａＳｉ）又
は窒化タンタル（Ｔａ₂Ｎ）等の高電気抵抗材料ででき
ていて、電流を流すとジュール熱を発生する発熱体部３
３ａ，３３ｂ，３３ｃを備えている。このように、サー
マルヘッド３００の断面構造は、基材３１の上部に発熱
体部３３で発生したジュール熱を蓄えるグレーズ層３
２、発熱体部３３、発熱体部３３に電流を供給する電極
３４及び保護膜層３５が、この順に積層されて形成され
ている。符号３６はコモン電極を示す。なお、保護膜層
３５は、各断面図中においては梨地模様で示し、各平面
図中においてはこれを省略して示す。

【０００９】このサーマルヘッド３００の発熱体部３３
の製造方法は、通常、電極層３４をエッチングにより選
択的に取り除くことで発熱体部３３の副走査方向長Ｌｆ
を、電極層３４及び上記抵抗体層３３Ｒをエッチングに
より選択的に取り除くことで発熱体部３３の主走査方向
長Ｌｓを形成している。つまり、副走査方向Ｆには電極
層３４により段差ｇｆがあり、主走査方向Ｓには段差ｇ
ｆが無い断面構造となっている。

【００１０】図２９（ａ）及び図２８（ａ）に示すよう
に、例えば、主走査方向Ｓに３００ＤＰＩ（ドット／イ
ンチ）の解像度を持つ感熱孔版印刷装置の場合、それに
使用されるサーマルヘッド３００の発熱体部３３の寸法
として、主走査方向長Ｌｓ＝４５μｍ、副走査方向長Ｌ
ｆ＝５５μｍのもので、発熱体部間ピッチＰｓ＝８４．
７μｍであるものを用いたとする。さて、各発熱体部３
３ａ，３３ｂ，３３ｃに穿孔用エネルギーとしての電気
エネルギーを供給すると、各発熱体部３３ａ，３３ｂ，
３３ｃがジュール熱を発生する。このとき、発生したジ
ュール熱は、各発熱体部３３ａ，３３ｂ，３３ｃの中心
から同心円を描くようにその外周縁へと広がっていく
が、副走査方向Ｆについては、伝熱しやすい各々の一対
の電極３４ａ，３４ａ、３４ｂ，３４ｂ、３４ｃ，３４
ｃに到達することにより放熱される。しかし、主走査方
向Ｓについては、放熱効果のある部材は存在せず、隣接
する発熱体部３３ａ，３３ｂ，３３ｃにて発生したジュ
ール熱の影響を受け、図２９（ｂ）に示すような温度分
布曲線を示す。ここで、図２９（ｂ）及び（ｃ）におい
て主走査方向Ｓの温度分布曲線Ｔαｓ及び副走査方向Ｆ
の温度分布曲線Ｔαｆ（共に図中破線で示す）は、穿孔
用エネルギーが大きいときの温度分布を示し、主走査方
向Ｓの温度分布曲線Ｔβｓ及び副走査方向Ｆの温度分布
曲線Ｔβｆ（共に図中実線で示す）は、穿孔用エネルギ
ーが小さいときの温度分布を示す。符号Ｄは、感熱性孔
版マスタ６１におけるポリエステル等でできた熱可塑性
樹脂フィルムが溶融穿孔される「しきい値温度」を示し
ている。サーマルヘッド３００を発熱駆動させ、感熱性
孔版マスタ６１を副走査方向Ｆに搬送せずに、これらの
穿孔用エネルギーで感熱性孔版マスタ６１に溶融穿孔・
製版した場合は、図２９（ｄ）、（ｅ）の様な穿孔状態
となる。すなわち、図２９（ｄ）においては、穿孔用エ
ネルギーが小さいときの温度分布曲線Ｔβｓ及び温度分
布曲線Ｔβｆに対応して、主走査方向Ｓの穿孔径ｍ₁、
副走査方向Ｆの穿孔径ｌ₁の大きさの穿孔ｈが感熱性孔
版マスタ６１に形成される。一方、図２９（ｅ）におい
ては、穿孔用エネルギーが大きいときの温度分布曲線Ｔ
αｓ及び温度分布曲線Ｔαｆに対応して、主走査方向Ｓ
の穿孔径ｍ₂、副走査方向Ｆの穿孔径ｌ₂の大きさの穿孔
ｈが感熱性孔版マスタ６１に独立すること無く繋がって
形成される。

【００１１】これらの図から分かるように、各発熱体部
３３ａ，３３ｂ，３３ｃの寸法は副走査方向Ｆに長い長
方形であるにもかかわらず、主走査方向Ｓの穿孔径
ｍ₁，ｍ₂は、主走査方向Ｓに隣接する各発熱体部３３
ａ，３３ｂ，３３ｃの熱干渉を受けるために、小さい穿
孔用エネルギーでも「しきい値温度」に到達する範囲が
広く、主走査方向Ｓに長い楕円形となっている。また大
きい穿孔用エネルギーが各発熱体部３３ａ，３３ｂ，３
３ｃに供給されたときには、主走査方向Ｓの穿孔径ｍ₂
は、主走査方向Ｓに隣接する各発熱体部３３ａ，３３
ｂ，３３ｃの熱干渉を前者の状態よりも大きく広い範囲
で受けるために、主走査方向Ｓに長い楕円形となってし
まい、隣接する穿孔ｈ同士が繋がってしまうのである。

【００１２】また図２８（ｂ），（ｃ）に示すように、
サーマルヘッド３００の各発熱体部３３ａ，３３ｂ，３
３ｃの断面構造において、副走査方向Ｆには電極層３４
ａ，３４ｂ，３４ｃにより段差ｇｆがあり、主走査方向
Ｓにはそのような段差ｇｆが無い。このため副走査方向
Ｆにおいては、各電極３４ａ，３４ｂ，３４ｃがある程
度、各発熱体部３３ａ，３３ｂ，３３ｃで発生したジュ
ール熱を放熱する役目を果たすために、穿孔用エネルギ
ーの大小に対応して「しきい値温度」を超える領域が変
化する。すなわち、各発熱体部３３ａ，３３ｂ，３３ｃ
で発生したジュール熱は、副走査方向Ｆについては各電
極層３４ａ，３４ｂ，３４ｃへの放熱によりジュール熱
の拡散が防止されると共に、感熱性孔版マスタ６１に形
成された溶融穿孔しつつある穿孔ｈのマスタ溶融だれｈ
ｆが、電極層３４ａ，３４ｂ，３４ｃの段差ｇｆにぶつ
かり副走査方向Ｆの穿孔径ｌ₁，ｌ₂の成長が阻害され、
ジュール熱の広がりが止まるが、主走査方向Ｓについて
は段差ｇｆに相当する障壁がないためにジュール熱の影
響が続く限り広がってしまう。つまり、図３０に示すよ
うに、穿孔用エネルギーの大きさに対応して副走査方向
Ｆの穿孔径ｌ₁，ｌ₂が決まり、主走査方向Ｓの穿孔径ｍ
₁，ｍ₂は、穿孔径ｌ₁，ｌ₂の成長に比べてより急激に広
がる。この結果、印刷用紙へのインキの転移量は、副走
査方向Ｆでは最適な画像品質が得られる程度に抑制され
るものの、主走査方向Ｓでは過度のインキが転移される
こととなる。なお、図３０において、符号ｌ，ｍは、穿
孔用エネルギーの供給によりジュール熱に対応して生成
される、「しきい値温度」以上の主走査方向Ｓにおける
穿孔径の大きさと穿孔用エネルギーとの分布曲線、及び
副走査方向Ｆにおける穿孔径の大きさと穿孔用エネルギ
ーとの分布曲線をそれぞれ示している。

【００１３】以上述べた２つのことから、従来の感熱孔
版印刷装置においては、主走査方向Ｓに隣接する穿孔ｈ
同士が繋がってしまい、主走査方向Ｓでの印刷用紙への
インキ転移量が過度となり前述した裏移りという問題と
なる。また、ここで、発熱体部３３ａ，３３ｂ，３３ｃ
で発生するジュール熱を低くすることにより隣接する穿
孔ｈ同士が繋がるのを防止しようとしても、主走査方向
Ｓの穿孔径が短くなり始めるときには、発熱体部３３
ａ，３３ｂ，３３ｃの発熱温度が低すぎて任意に選択さ
れた位置に穿孔することができなくなって所謂「白抜
け」が発生し、画像品質が劣化する問題となる。

【００１４】また、各発熱体間を熱的に分離する溝を絶
縁基体に形成した後者の技術においても、上述した内容
と略同様の現象及び問題点を生じる。さらに絶縁基体に
溝を形成しているのでサーマルヘッドの強度が低下する
という問題点もある。

【００１５】本発明は、上記問題点に鑑みてなされたも
ので、主走査方向に隣接する発熱体部の間に電極層を放
熱部として残すことにより、感熱性孔版マスタにおける
主走査方向の穿孔径の広がりを断面構造上から抑えると
共に、上記放熱部における放熱性を向上することにより
隣接する発熱体部間の熱干渉を抑制し、主走査方向に隣
接する穿孔同士が繋がることなく独立し、主走査方向の
解像度に対応して最適な穿孔状態が得られる感熱孔版印
刷装置を提供することを目的とする。

【００１６】

【課題を解決するための手段】上述した目的を達成する
ために、請求項１記載の発明は、主走査方向に配列され
た複数の発熱体部を具備したサーマルヘッドに対して、
少なくとも熱可塑性樹脂フィルムを有する感熱性孔版マ
スタを接触させ、画像信号に応じて上記サーマルヘッド
の微小な発熱体部を発熱させて上記熱可塑性樹脂フィル
ムを位置選択的に溶融穿孔して上記画像信号に応じた穿
孔パターンを得、この感熱性孔版マスタを印刷ドラムの
外周面に巻装し、上記印刷ドラムの内周側からインキを
供給し、上記穿孔パターンを介して滲み出たインキによ
り上記画像信号に応じたインキ画像を印刷用紙上に形成
する感熱孔版印刷装置において、主走査方向における相
隣る上記発熱体部間に放熱部を設けたことを特徴として
いる。

【００１７】請求項２記載の発明は、請求項１記載の感
熱孔版印刷装置において、上記発熱体部に電流を供給す
るための電極層が設けられており、上記放熱部の高さ
が、上記電極層の高さと略同等であることを特徴として
いる請求項３記載の発明は、請求項２記載の感熱孔版印
刷装置において、上記放熱部が、上記電極層の一部をな
し、主走査方向と直交する副走査方向に延出して形成さ
れていることを特徴としている。

【００１８】請求項４記載の発明は、請求項１，２又は
３記載の感熱孔版印刷装置において、上記インキの温度
を検出するインキ温度検出手段と、上記サーマルヘッド
の個々の発熱体部に供給する穿孔用エネルギーを、上記
インキ温度検出手段で検出されたインキ温度に応じて所
定のエネルギーに調整する穿孔エネルギー調整手段とを
有することを特徴としている。

【００１９】請求項５記載の発明は、請求項１，２又は
３記載の感熱孔版印刷装置において、上記サーマルヘッ
ドの温度を検出するサーマルヘッド温度検出手段と、上
記サーマルヘッドの個々の発熱体部に供給する穿孔用エ
ネルギーを、上記サーマルヘッド温度検出手段で検出さ
れたサーマルヘッド温度に応じて所定のエネルギーに調
整する穿孔エネルギー調整手段とを有することを特徴と
している。

【００２０】請求項６記載の発明は、請求項４記載の感
熱孔版印刷装置において、上記サーマルヘッドの温度を
検出するサーマルヘッド温度検出手段を有し、上記穿孔
エネルギー調整手段は、上記インキ温度検出手段で検出
されたインキ温度と上記サーマルヘッド温度検出手段で
検出されたサーマルヘッド温度とに応じて上記穿孔用エ
ネルギーの調整を行うことを特徴としている。

【００２１】請求項７記載の発明は、請求項１，２又は
３記載の感熱孔版印刷装置において、上記インキ画像の
印刷濃度を設定するための印刷濃度設定手段と、上記サ
ーマルヘッドの個々の発熱体部に供給する穿孔用エネル
ギーを、上記印刷濃度設定手段で設定された印刷濃度に
応じて所定のエネルギーに調整する穿孔エネルギー調整
手段とを有し、上記印刷濃度が可変であることを特徴と
している。

【００２２】請求項８記載の発明は、請求項４記載の感
熱孔版印刷装置において、上記インキ画像の印刷濃度を
設定するための印刷濃度設定手段を有し、上記穿孔エネ
ルギー調整手段は、上記印刷濃度設定手段により設定さ
れた印刷濃度と上記インキ温度検出手段で検出されたイ
ンキ温度とに応じて上記穿孔用エネルギーの調整を行
い、上記印刷濃度が可変であることを特徴としている。

【００２３】請求項９記載の発明は、請求項５記載の感
熱孔版印刷装置において、上記インキ画像の印刷濃度を
設定するための印刷濃度設定手段を有し、上記穿孔エネ
ルギー調整手段は、上記印刷濃度設定手段により設定さ
れた印刷濃度と上記サーマルヘッド温度検出手段で検出
されたサーマルヘッド温度とに応じて上記穿孔用エネル
ギーの調整を行い、上記印刷濃度が可変であることを特
徴としている。

【００２４】請求項１０記載の発明は、請求項４記載の
感熱孔版印刷装置において、上記サーマルヘッドの温度
を検出するサーマルヘッド温度検出手段と、上記インキ
画像の印刷濃度を設定するための印刷濃度設定手段とを
有し、上記穿孔エネルギー調整手段は、上記印刷濃度設
定手段により設定された印刷濃度と上記インキ温度検出
手段で検出されたインキ温度と上記サーマルヘッド温度
検出手段で検出されたサーマルヘッド温度とに応じて上
記穿孔用エネルギーの調整を行い、上記印刷濃度が可変
であることを特徴としている。

【００２５】請求項１１記載の発明は、請求項１，２又
は３記載の感熱孔版印刷装置において、上記印刷ドラム
の内のインキの種類を検出する印刷ドラム内インキ種類
検出手段と、上記サーマルヘッドの個々の発熱体部に供
給する穿孔用エネルギーを、上記印刷ドラム内インキ種
類検出手段で検出された印刷ドラム内インキ種類に応じ
て所定のエネルギーに調整する穿孔エネルギー調整手段
とを有することを特徴としている。

【００２６】請求項１２記載の発明は、請求項４記載の
感熱孔版印刷装置において、上記印刷ドラムの内のイン
キの種類を検出する印刷ドラム内インキ種類検出手段を
有し、上記穿孔エネルギー調整手段は、上記インキ温度
検出手段で検出されたインキ温度と上記印刷ドラム内イ
ンキ種類検出手段で検出された印刷ドラム内インキ種類
とに応じて上記穿孔用エネルギーの調整を行うことを特
徴としている。

【００２７】請求項１３記載の発明は、請求項５記載の
感熱孔版印刷装置において、上記印刷ドラムの内のイン
キの種類を検出する印刷ドラム内インキ種類検出手段を
有し、上記穿孔エネルギー調整手段は、上記サーマルヘ
ッド温度検出手段で検出されたサーマルヘッド温度と上
記印刷ドラム内インキ種類検出手段で検出された印刷ド
ラム内インキ種類とに応じて上記穿孔用エネルギーの調
整を行うことを特徴としている。

【００２８】請求項１４記載の発明は、請求項４記載の
感熱孔版印刷装置において、上記印刷ドラムの内のイン
キの種類を検出する印刷ドラム内インキ種類検出手段
と、上記サーマルヘッドの温度を検出するサーマルヘッ
ド温度検出手段とを有し、上記穿孔エネルギー調整手段
は、上記インキ温度検出手段で検出されたインキ温度と
上記サーマルヘッド温度検出手段で検出されたサーマル
ヘッド温度と上記印刷ドラム内インキ種類検出手段で検
出された印刷ドラム内インキ種類とに応じて上記穿孔用
エネルギーの調整を行うことを特徴としている。

【００２９】請求項１５記載の発明は、請求項１，２又
は３記載の感熱孔版印刷装置において、上記印刷ドラム
の内のインキの種類を設定する印刷ドラム内インキ種類
設定手段と、上記サーマルヘッドの個々の発熱体部に供
給する穿孔用エネルギーを、上記印刷ドラム内インキ種
類設定手段で設定された印刷ドラム内インキ種類に応じ
て所定のエネルギーに調整する穿孔エネルギー調整手段
とを有することを特徴としている。

【００３０】請求項１６記載の発明は、請求項４記載の
感熱孔版印刷装置において、上記印刷ドラムの内のイン
キの種類を設定する印刷ドラム内インキ種類設定手段を
有し、上記穿孔エネルギー調整手段は、上記インキ温度
検出手段で検出されたインキ温度と上記印刷ドラム内イ
ンキ種類設定手段で設定された印刷ドラム内インキ種類
とに応じて上記穿孔エネルギーの調整を行うことを特徴
としている。

【００３１】請求項１７記載の発明は、請求項５記載の
感熱孔版印刷装置において、上記印刷ドラムの内のイン
キの種類を設定する印刷ドラム内インキ種類設定手段を
有し、上記穿孔エネルギー調整手段は、上記サーマルヘ
ッド温度検出手段で検出されたサーマルヘッド温度と上
記印刷ドラム内インキ種類設定手段で設定された印刷ド
ラム内インキ種類とに応じて上記穿孔用エネルギーの調
整を行うことを特徴としている。

【００３２】請求項１８記載の発明は、請求項４記載の
感熱孔版印刷装置において、上記印刷ドラムの内のイン
キの種類を設定する印刷ドラム内インキ種類設定手段
と、上記サーマルヘッドの温度を検出するサーマルヘッ
ド温度検出手段とを有し、上記穿孔エネルギー調整手段
は、上記インキ温度検出手段で検出されたインキ温度と
上記サーマルヘッド温度検出手段で検出されたサーマル
ヘッド温度と上記印刷ドラム内インキ種類設定手段で設
定された印刷ドラム内インキ種類とに応じて上記穿孔用
エネルギーの調整を行うことを特徴としている。

【００３３】請求項１９記載の発明は、請求項１乃至１
８の何れか１つに記載の感熱孔版印刷装置において、上
記サーマルヘッドにはグレーズ層が設けられており、上
記グレーズ層の厚さが、６０μｍ以下であることを特徴
としている。

【００３４】請求項２０記載の発明は、請求項１９記載
の感熱孔版印刷装置において、上記発熱体部における主
走査方向の寸法が、主走査方向における相隣る上記発熱
体部間ピッチの３０〜９５％の範囲にあり、かつ、上記
発熱体部における副走査方向の寸法が、相隣る上記発熱
体部間ピッチの３０〜９５％の範囲にあることを特徴と
している。

【００３５】請求項２１記載の発明は、請求項１９又は
２０記載の感熱孔版印刷装置において、上記サーマルヘ
ッドの個々の発熱体部を熱履歴制御するための熱履歴制
御手段と、上記熱履歴制御手段により上記サーマルヘッ
ドの個々の発熱体部が熱履歴制御を伴って駆動されると
き、熱履歴制御用の少なくとも第２パルスが、第１パル
スの４０〜９５％の印加エネルギーを持って上記サーマ
ルヘッドの個々の発熱体部に供給されるように、上記サ
ーマルヘッドの個々の発熱体部を制御するエネルギー調
整手段とを有することを特徴としている。

【００３６】請求項２２記載の発明は、請求項１乃至２
１の何れか１つに記載の感熱孔版印刷装置において、上
記感熱性孔版マスタが、実質的に熱可塑性樹脂フィルム
のみから成ることを特徴としている。

【００３７】なお、請求項２２記載の発明において、
「実質的に熱可塑性樹脂フィルムのみから成る」感熱性
孔版マスタとは、熱可塑性樹脂フィルムのみから成るも
のの他、熱可塑性樹脂フィルムに帯電防止剤等の微量成
分を含有させて成るもの、さらには熱可塑性樹脂フィル
ムの両主面、すなわち表面及び裏面のうち少なくとも一
方にオーバーコート層等の薄膜層を１層又は複数層形成
して成るものを含む。

【００３８】

【作用】請求項１記載の発明によれば、主走査方向にお
ける相隣る発熱体部間に、放熱部を有するサーマルヘッ
ドを搭載しているので、主走査方向に相隣る発熱体部同
士からそれぞれ発生するジュール熱が、上記放熱部に放
熱されることにより上記ジュール熱同士による熱干渉が
抑制される。

【００３９】請求項２記載の発明によれば、さらに、感
熱性孔版マスタにおける主走査方向への穿孔の急激な広
がりが、電極層の高さと略同等の高さの放熱部にその溶
融穿孔部分がぶつかることにより抑制されると共に、相
隣る発熱体部同士からそれぞれ発生するジュール熱が電
極層の高さと略同等の高さの放熱部に吸熱される。

【００４０】請求項３記載の発明によれば、放熱部が、
電極層の一部をなし、主走査方向と直交する副走査方向
に延出して形成されているので、その放熱部をエッチン
グにより容易に形成することができる。

【００４１】

【実施例】以下、添付図面を参照して本発明の実施例に
ついて述べる。なお、従来の技術例で説明したものと同
じ構成及び機能を有する構成要素等については、同一の
符号を付すに止めその説明を省略する。

【００４２】図１は、本発明の一実施例である感熱孔版
印刷装置を示している。まず、同図を参照してこの感熱
孔版印刷装置の全体構成と孔版印刷のプロセスを簡単に
説明する。

【００４３】同図において、符号５０は装置本体キャビ
ネットを示す。装置本体キャビネット５０の上部にあ
る、符号８０で示す部分は原稿読取部を構成し、その下
方の符号９０で示す部分は製版給版部、その左側に符号
１００で示す部分は多孔性の印刷ドラム１０１が配置さ
れた印刷ドラム部、その左の符号７０で示す部分は排版
部、製版給版部９０の下方の符号１１０で示す部分は給
紙部、印刷ドラム１０１の下方の符号１２０で示す部分
は印圧部、装置本体キャビネット５０の左下方の符号１
３０で示す部分は排紙部をそれぞれ示している。

【００４４】次に、この感熱孔版印刷装置の動作につい
てその細部構成を含めて以下に説明する。

【００４５】先ず、原稿読取部８０の上部に配置された
原稿積載台（図示せず）に、印刷すべき画像を持った原
稿６０を載置し、図示しない製版スタートキーを押下す
る。この製版スタートキー押下に伴い、先ず、排版工程
が実行される。すなわち、この状態においては、印刷ド
ラム部１００の印刷ドラム１０１の外周面に前回の印刷
で使用された使用済感熱性孔版マスタ６１ｂが装着され
たまま残っている。

【００４６】先ず、印刷ドラム１０１が反時計回り方向
に回転し、印刷ドラム１０１の外周面に装着されていた
使用済感熱性孔版マスタ６１ｂの後端部が排版部７０の
排版剥離ローラ対７１ａ，７１ｂに近づくと、同ローラ
対７１ａ，７１ｂは回転しつつ一方の排版剥離ローラ７
１ｂで使用済感熱性孔版マスタ６１ｂの後端部をすくい
上げ、排版剥離ローラ対７１ａ，７１ｂの左方に配設さ
れた排版コロ対７３ａ，７３ｂと排版剥離ローラ対７１
ａ，７１ｂとの間に掛け渡された排版搬送ベルト対７２
ａ，７２ｂで構成される排版剥離搬送部により、使用済
感熱性孔版マスタ６１ｂは印刷ドラム１０１の外周面か
ら漸次剥され、矢印Ｙ１方向へ搬送されつつ排版ボック
ス７４内へ排出されていわゆる排版が終了する。このと
き印刷ドラム１０１は反時計回り方向への回転を続けて
いる。排出された使用済感熱性孔版マスタ６１ｂは、そ
の後、圧縮板７５により排版ボックス７４の内部で圧縮
される。

【００４７】排版工程と並行して、原稿読取部８０では
原稿読み取りが行われる。すなわち、上記原稿載置台に
載置された原稿６０は、分離ローラ８１、前原稿搬送ロ
ーラ対８２ａ，８２ｂ及び後原稿搬送ローラ対８３ａ，
８３ｂのそれぞれの回転により矢印Ｙ２から矢印Ｙ３方
向に搬送されつつ露光読み取りに供される。このとき、
原稿６０が多数枚あるときは、分離ブレード８４の作用
でその最下部の原稿のみが搬送される。なお、後原稿搬
送ローラ８３ａは、原稿搬送ローラ用モータ８３Ａによ
って回転駆動されると共に、前原稿搬送ローラ８２ａは
後原稿搬送ローラ８３ａと前原稿搬送ローラ８２ａとの
間に掛け渡されたタイミングベルト（図示せず）を介し
て回転駆動され、前原稿搬送ローラ８２ｂ及び後原稿搬
送ローラ８３ｂはそれぞれ従動回転する。原稿６０の画
像読み取りは、コンタクトガラス８５上を搬送させつ
つ、蛍光灯８６により照明された原稿６０の表面からの
反射光を、ミラー８７で反射させレンズ８８を通して、
ＣＣＤ（光電変換素子）等から成る画像センサ８９に入
射させることにより行われる。すなわち、原稿６０の読
み取りは、公知の「縮小式の原稿読取方式」で行なわ
れ、その画像が読み取られた原稿６０は原稿トレイ８０
Ａ上に排出される。画像センサ８９で光電変換された電
気信号は、装置本体キャビネット５０内の図示しないア
ナログ／デジタル（Ａ／Ｄ）変換基板に入力されデジタ
ル画像信号に変換される。

【００４８】一方、この画像読み取り動作と並行して、
デジタル信号化された画像情報に基づき製版及び給版工
程が行われる。芯管６１ｓの周りにロール状に巻かれた
マスタロール６１Ｒの芯管６１ｓが、製版給版部９０の
所定部位に配設された図示しない回転支持部材により回
転自在に支持されていて、感熱性孔版マスタ６１がマス
タロール６１Ｒから引き出され、サーマルヘッド３０に
感熱性孔版マスタ６１を介して押圧しているプラテンロ
ーラ９２、及び送りローラ対９３ａ，９３ｂの回転によ
り、間欠的にマスタ搬送路の下流側に搬送される。この
ように搬送される感熱性孔版マスタ６１に対して、サー
マルヘッド３０の主走査方向Ｓに一列に配列された多数
の微小な発熱体部３３が、上記Ａ／Ｄ変換基板及びその
後の図示しない製版制御基板で各種処理を施されて送ら
れてくるデジタル画像信号に応じて各々選択的に発熱
し、発熱した発熱体部３３に接触している感熱性孔版マ
スタ６１の熱可塑性樹脂フィルムが溶融穿孔される。こ
のようにして、画像情報に応じた感熱性孔版マスタ６１
の位置選択的な溶融穿孔により、画像情報が穿孔パター
ンとして書き込まれる。なお、プラテンローラ９２は、
図示しないタイミングベルトを介して駆動手段としての
マスタ送りモータ９２Ａに連結されている。マスタ送り
モータ９２Ａは、ステッピングモータからなり、間欠的
又は連続的に回転駆動される。故に、感熱性孔版マスタ
６１は、上記マスタ送りモータ９２Ａによりプラテンロ
ーラ９２を介して所定の送りピッチをもって上記主走査
方向Ｓと直交する副走査方向Ｆに移動される。

【００４９】画像情報が書き込まれた製版済感熱性孔版
マスタ６１ａの先端は、給版ローラ対９４ａ，９４ｂに
より印刷ドラム１０１の外周面側へ向かって送り出さ
れ、図示しないガイド部材により進行方向を下方へ変え
られ、図示の給版位置状態にある印刷ドラム１０１の拡
開したマスタークランパ１０２（仮想線で示す）へ向か
って垂れ下がる。このとき印刷ドラム１０１は、排版工
程により使用済感熱性孔版マスタ６１ｂを既に除去され
ている。

【００５０】そして、製版済感熱性孔版マスタ６１ａの
先端が、一定のタイミングでマスタークランパ１０２に
よりクランプされると、印刷ドラム１０１は図中矢印Ａ
方向（時計回り方向）に回転しつつ外周面に製版済感熱
性孔版マスタ６１ａを徐々に巻き付けていく。製版済感
熱性孔版マスタ６１ａの後端部は、製版終了後にカッタ
９５により一定の長さに切断される。

【００５１】一版の製版済感熱性孔版マスタ６１ａが印
刷ドラム１０１の外周面に完全に巻装されると製版及び
給版が終了し、印刷工程が開始される。先ず、給紙台５
１上に積載された印刷用紙６２の内の最上位の１枚が、
給紙コロ１１１及び分離コロ対１１２ａ，１１２ｂによ
りレジストローラ対１１３ａ，１１３ｂに向けて矢印Ｙ
４方向に送り出され、さらにレジストローラ対１１３
ａ，１１３ｂにより印刷ドラム１０１の回転と同期した
所定のタイミングで印圧部１２０に送られる。こうして
送り出された印刷用紙６２が、印刷ドラム１０１とプレ
スローラ１０３との間にくると、印刷ドラム１０１の外
周面下方に離間していたプレスローラ１０３が上方に移
動されることにより、印刷ドラム１０１の外周面に巻装
された製版済感熱性孔版マスタ６１ａに押圧される。こ
うして、印刷ドラム１０１の多孔部及び製版済感熱性孔
版マスタ６１ａの穿孔パターン部（共に図示せず）から
インキが滲み出し、この滲み出たインキが印刷用紙６２
の表面に転移されて、印刷画像としてのインキ画像が形
成される。

【００５２】このとき、印刷ドラム１０１の内周側で
は、それぞれインキ供給手段を構成する、インキ供給管
１０４からインキローラ１０５とドクターローラ１０６
との間に形成されたインキ溜り１０７にインキが供給さ
れ、印刷ドラム１０１の回転方向と同一方向に、かつ、
印刷ドラム１０１の回転速度と同期して回転しながら内
周面に転接するインキローラ１０５により、インキが印
刷ドラム１０１の内周面に供給される。なお、インキは
Ｗ／Ｏ型のエマルジョンインキである。

【００５３】印圧部１２０において印刷画像が形成され
た印刷用紙６２は、それぞれ排紙部１３０を構成する、
排紙剥離爪１１４により印刷ドラム１０１から剥がさ
れ、吸着用ファン１１８により吸引されつつ、吸着排紙
入口ローラ１１５及び吸着排紙出口ローラ１１６に掛け
渡された搬送ベルト１１７の反時計回り方向の回転によ
り、矢印Ｙ５方向へ搬送され、排紙台５２上に落下して
順次排出積載される。このようにして所謂試し刷りが終
了する。

【００５４】次に、図示しないテンキーで印刷枚数をセ
ットし、図示しない印刷スタートキーを押下すると上記
試し刷りと同様の工程で、給紙、印刷及び排紙の各工程
がセットした印刷枚数分繰り返して行われ、孔版印刷の
全工程が終了する。

【００５５】なお、感熱性孔版マスタ６１は、多孔性の
支持体６１ｗである和紙上に厚さ：１．６μｍの熱可塑
性樹脂フィルム６１ｆを貼り合わせた厚さ：４０μｍの
ものを用いている（図２参照）。

【００５６】（実施例１）図２乃至図４を参照して、請
求項１乃至３記載の発明に係る実施例１について説明す
る。

【００５７】図２は本発明の実施をしたサーマルヘッド
３０の発熱体部３３廻りの平面及び断面構造を、図３は
或る製版条件で製版したときの穿孔状態を、図４はサー
マルヘッド３０の個々の発熱体部３３に供給する穿孔用
エネルギーとこれに対応して形成される主走査方向Ｓ及
び副走査方向Ｆの穿孔ｈの大きさとの関係をそれぞれ表
わしている。なお、図２乃至図４において、発熱体部３
３ａ，３３ｂ，３３ｃ、後述する放熱部３８ａ，３８
ｂ，３８ｃ，３８ｄ等の各構成要素の寸法、及び感熱性
孔版マスタ６１を構成する部分の厚さ等はその特徴を明
確にするために誇張して描かれている。

【００５８】本発明の特徴である新規なサーマルヘッド
３０には、図２（ａ），（ｂ）及び図３（ａ），（ｂ）
に示すように、主走査方向Ｓにおける相隣る発熱体部３
３ａ，３３ｂ，３３ｃの間に放熱部３８ａ，３８ｂ，３
８ｃ，３８ｄが副走査方向Ｆに延出して設けられてい
る。これらの放熱部３８ａ，３８ｂ，３８ｃ，３８ｄ
は、各発熱体部３３ａ，３３ｂ，３３ｃ及び各電極３４
ａ，３４ｂ，３４ｃを形成する際に、抵抗体層３３Ｒ、
電極層３４をエッチングせずに残して設けたものであ
る。すなわち、各放熱部３８ａ，３８ｂ，３８ｃ，３８
ｄは、抵抗体層３３Ｒ、電極層３４及び保護膜層３５か
らなり、そのグレーズ層３２の上面から保護膜層３５の
上面までの高さｈ３８が、各発熱体部３３ａ，３３ｂ，
３３ｃの両端部における各電極３４ａ，３４ｂ，３４ｃ
のグレーズ層３２の上面から保護膜層３５の上面までの
高さｈ３３と略同一に形成されている。

【００５９】各放熱部３８ａ，３８ｂ，３８ｃ，３８ｄ
の寸法は、コモン電極３６における各放熱部３８ａ，３
８ｂ，３８ｃ，３８ｄの基端３８Ａから各発熱体部３３
ａ，３３ｂ，３３ｃの一端３３Ａまでの長さＬａ以上に
副走査方向Ｆに延出していれば放熱効果は得られるが、
より放熱効果をあげるためには、一端３３Ａに相対する
各発熱体部３３ａ，３３ｂ，３３ｃの他端３３Ｂまでの
長さ以上にした方が良い。この実施例においては、長さ
Ｌａ＝５００μｍ、各発熱体部３３ａ，３３ｂ，３３ｃ
の副走査方向長Ｌｆ＝５５μｍ（各発熱体部３３ａ，３
３ｂ，３３ｃの主走査方向長Ｌｓ＝４５μｍ）、各発熱
体部３３ａ，３３ｂ，３３ｃ及び各放熱部３８ａ，３８
ｂ，３８ｃ，３８ｄを形成するときの製造条件、すなわ
ち露光やエッチング時のばらつきを考慮して他端３３Ｂ
から各放熱部３８ａ，３８ｂ，３８ｃ，３８ｄの先端３
８Ｂまでの長さＬｂ＝５０μｍの寸法をとっている。そ
れ故に、この実施例においては、各放熱部３８ａ，３８
ｂ，３８ｃ，３８ｄの長さを６０５μｍとしている。ま
た、各放熱部３８ａ，３８ｂ，３８ｃ，３８ｄの主走査
方向Ｓの幅Ｌｓ３８は、エッチング時のばらつきを考慮
して１２μｍとしている。

【００６０】なお、サーマルヘッド３０の仕様は、上記
特徴点を除き、従来の技術で説明したと同様のもの、す
なわちその解像度が主走査方向Ｓに３００ＤＰＩ（発熱
体部間ピッチＰｓ＝８４．７μｍ）であり、発熱体部３
３の寸法として、主走査方向長Ｌｓ＝４５μｍ、副走査
方向長Ｌｆ＝５５μｍであるものを用いている。

【００６１】次に、サーマルヘッド３０の発熱時の動作
について説明する。

【００６２】各発熱体部３３ａ，３３ｂ，３３ｃに穿孔
用エネルギーとしての電気エネルギーを供給すると、図
３（ｂ），（ｃ），（ｄ）に示すように、各発熱体部３
３ａ，３３ｂ，３３ｃで発生したジュール熱は、各発熱
体部３３ａ，３３ｂ，３３ｃの中心から同心円状にその
外周縁へと広がり、副走査方向Ｆについては、上述した
従来例と同様に一対の各電極３４ａ，３４ａ、３４ｂ，
３４ｂ、３４ｃ，３４ｃに伝熱することにより放熱され
る。一方、主走査方向Ｓについての上記ジュール熱は、
相隣る各発熱体部３３ａ，３３ｂ，３３ｃの各放熱部３
８ａ，３８ｂ，３８ｃ，３８ｄまで広がって、各放熱部
３８ａ，３８ｂ，３８ｃ，３８ｄにより吸収されると共
に、その吸熱された上記ジュール熱の大部分がコモン電
極３６に伝熱されコモン電極３６で放熱される。これに
より、図３（ｃ）に示すように、穿孔用エネルギーが大
きいときの温度分布を示す主走査方向Ｓの温度分布曲線
Ｔαｓ’（図中破線で示す）及び穿孔用エネルギーが小
さいときの温度分布を示す主走査方向Ｓの温度分布曲線
Ｔβｓ’（図中実線で示す）において、しきい値温度Ｄ
以上の温度における相隣る各発熱体部３３ａ，３３ｂ，
３３ｃの温度分布は、互いに交差すること無く、独立し
た山形状をなしている。

【００６３】この実施例のサーマルヘッド３０による穿
孔状態は、図３（ｅ），（ｆ）に示すようになる。すな
わち、図３（ｅ）においては、穿孔用エネルギーが小さ
いときの温度分布曲線Ｔβｓ’及び温度分布曲線Ｔβ
ｆ’に対応して、主走査方向Ｓの穿孔径ｍ₃、副走査方
向Ｆの穿孔径ｌ₃の大きさの穿孔ｈが感熱性孔版マスタ
６１に形成される。一方、図３（ｆ）においては、穿孔
用エネルギーが大きいときの温度分布曲線Ｔαｓ’及び
温度分布曲線Ｔαｆ’に対応して、主走査方向Ｓの穿孔
径ｍ₄、副走査方向Ｆの穿孔径ｌ₄の大きさの穿孔ｈが主
走査方向Ｓにおける相隣る穿孔ｈと繋がることなく、感
熱性孔版マスタ６１に独立して形成される。

【００６４】これらの結果から、従来のサーマルヘッド
３００による穿孔状態を示す図２９（ｄ），（ｅ）とこ
の実施例の穿孔状態を示す図３（ｅ），（ｆ）とを比較
すると、この実施例においては、各放熱部３８ａ，３８
ｂ，３８ｃ，３８ｄによる上記放熱効果で隣接する各発
熱体部３３ａ，３３ｂ，３３ｃの熱干渉が特に主走査方
向Ｓにおいて軽減されていることがよく分かる。またこ
の理由に伴い、この実施例においては、図４に示すよう
に、所定の穿孔用エネルギーＥに対応した値：Ｅ₄，Ｅ₃
における差：Ｅ₄−Ｅ₃に対しての、主走査方向Ｓの穿孔
径の差（ｍ₄−ｍ₃）の変化率：（ｍ₄−ｍ₃）／（Ｅ₄−
Ｅ₃）が、副走査方向Ｆの穿孔径の差（ｌ₄−ｌ₃）の変
化率：（ｌ₄−ｌ₃）／（Ｅ₄−Ｅ₃）に近づくことが分か
る（（ｌ₄−ｌ₃）／（Ｅ₄−Ｅ₃）≒（ｍ₄−ｍ₃）／（Ｅ
₄−Ｅ₃））。つまり、従来例の変化率、すなわち所定の
穿孔用エネルギーＥの値：Ｅ₂，Ｅ₁において、副走査方
向Ｆの穿孔径の差（ｌ₂−ｌ₁）の変化率に対する主走査
方向Ｓの穿孔径の差（ｍ₂−ｍ₁）の変化率が著しく小さ
い（（ｌ₂−ｌ₁）／（Ｅ₂−Ｅ₁）＞（ｍ₂−ｍ₁）／（Ｅ
₂−Ｅ₁））のに比べ、この実施例によれば、穿孔用エネ
ルギーＥの値Ｅ₄，Ｅ₃に対応した主走査方向Ｓの穿孔径
ｍ₄，ｍ₃の変化率：（ｍ₄−ｍ₃）／（Ｅ₄−Ｅ₃）と、副
走査方向Ｆの穿孔径ｌ₄，ｌ₃の変化率：（ｌ₄−ｌ₃）／
（Ｅ₄−Ｅ₃）との差が小さくなるのである（（ｌ₄−
ｌ₃）／（Ｅ₄−Ｅ₃）≒（ｍ₄−ｍ₃）／（Ｅ₄−
Ｅ₃））。

【００６５】また図２（ｂ），（ｃ）に示すように、サ
ーマルヘッド３０の各発熱体部３３ａ，３３ｂ，３３ｃ
は、各電極層３４ａ，３４ｂ，３４ｃがエッチングによ
り選択的に取り除き形成されるため凹状態になってい
る。すなわち、各放熱部３８ａ，３８ｂ，３８ｃ，３８
ｄにおける保護膜層３５を含めた電極層３４の上面の高
さは、各発熱体部３３ａ，３３ｂ，３３ｃにおける保護
膜層３５の上面よりも高くなっていて、主走査方向Ｓに
おける段差ｇｓが形成されている。このように各放熱部
３８ａ，３８ｂ，３８ｃ，３８ｄは、グレーズ層３２の
表面から突出して形成され、本実施例においては、各放
熱部３８ａ，３８ｂ，３８ｃ，３８ｄの上面の高さが各
発熱体部３３ａ，３３ｂ，３３ｃの上面の高さより高く
なっている。製版時においては、感熱性孔版マスタ６１
は、サーマルヘッド３０上で上述したプラテンローラ９
２に押し付けられていて、感熱性孔版マスタ６１を構成
している熱可塑性樹脂フィルム６１ｆが各発熱体部３３
ａ，３３ｂ，３３ｃで発生したジュール熱により溶融穿
孔され収縮しながら広がっていくときに、上述した副走
査方向Ｆにおける段差ｇｆには溶融した熱可塑性樹脂フ
ィルム６１ｆのマスタ溶融だれｈｆが、及び主走査方向
Ｓにおける段差ｇｓには溶融した熱可塑性樹脂フィルム
６１ｆのマスタ溶融だれｈｓがそれぞれぶつかることに
より、穿孔径ｌ₃，ｌ₄及び穿孔径ｍ₃，ｍ₄の成長が阻害
され、穿孔ｈの大きさが急激に広がるのが抑えられる。
この結果、副走査方向Ｆのみならず主走査方向Ｓでの穿
孔ｈの分離性が向上する。すなわち、主走査方向Ｓにお
いても、印刷用紙への過度のインキ転移を抑制すること
ができ、裏移りの少ない最適な印刷画像としてのインキ
画像が得られる。

【００６６】したがって、この実施例１によれば、隣接
する各発熱体部３３ａ，３３ｂ，３３ｃの熱干渉を抑制
し、かつ、感熱性孔版マスタ６１が溶融穿孔したとき
に、感熱性孔版マスタにおける主走査方向への穿孔の急
激な広がりは、電極層の高さと略同等の高さの放熱部に
その溶融穿孔部分がぶつかることにより抑制されるの
で、特に主走査方向Ｓに穿孔ｈを広がりにくくする利点
がある。また各放熱部３８ａ，３８ｂ，３８ｃ，３８ｄ
は、各発熱体部３３ａ，３３ｂ，３３ｃ及び各電極３４
ａ，３４ｂ，３４ｃを形成する際に、抵抗体層３３Ｒ、
電極層３４をエッチングせずに残して設けたことによ
り、容易に形成することができると共に、信頼性があ
り、かつ、コスト的にも有利である。

【００６７】従来のサーマルヘッド３００と本実施例の
サーマルヘッド３０とにおいて、同一の製版条件（ライ
ン周期：５ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ、通電パルス幅：５００
μｓｅｃ、印加電力：０．１８Ｗ）において製版し印刷
した結果、サーマルヘッド３０での印刷物は、従来サー
マルヘッド３００のそれに比べ裏移りの少ない原稿に忠
実な印刷画像が得られた。

【００６８】なお、放熱部の材料は、上記した電極層３
４及び抵抗体層３３Ｒの材料に限らず、例えば、タング
ステン、モリブデン、あるいはこれらの合金、さらには
タングステンシリサイド、モリブデンシリサイド等の金
属であってもよい。また放熱部の形成は、上記の各放熱
部３８ａ，３８ｂ，３８ｃ，３８ｄの製法に限らず、製
造上の困難さ及びコストアップになるが、例えばスクリ
ーン印刷法、真空蒸着法、スパッタリング法等により、
グレーズ層３２上に貼着又は一体的に設けてもよい。

【００６９】従来使用されている感熱性孔版マスタは、
上述したように、非常に薄いポリエステル等の熱可塑性
樹脂フィルムと、多孔性の支持体として和紙繊維とか合
成繊維、あるいは和紙繊維と合成繊維とを混抄したもの
とを貼り合わせたラミネート構造となっていて、サーマ
ルヘッド等の発熱体部によって上記熱可塑性樹脂フィル
ムの部分に溶融穿孔・製版を行うのであるが、感熱性孔
版マスタの上記支持体繊維が複雑に絡み合って塊となっ
ている部分がある場合や、上記支持体繊維の太い繊維が
横切っている場合に、インキの通過が阻害されインキが
正しく印刷用紙に転移されずに、ベタ部が抜けたり、文
字とか細線が切れたりかすれたりしてしまう、俗に繊維
目と呼ばれる現象が発生し、画質が悪化してしまう不具
合があった。そこで、繊維目を発生させる上記支持体を
除去したり、あるいは上記支持体を薄くしたりして繊維
目を低減させる試みがされている。

【００７０】実施例１の感熱孔版印刷装置には実質的に
熱可塑性樹脂フィルムのみから成る感熱性孔版マスタを
使用することが可能であって、例えば、その熱可塑性樹
脂フィルムの厚さが１．６μｍのものを用いて、穿孔を
行ったところ、実施例１と同様に、所望する最適で良好
な印刷画像品質のもので、かつ、裏移りによる印刷用紙
への汚損の無いものが得られた。またこの効能に加え
て、上記したようないわゆる繊維目のない良好な印刷画
像を得ることができた。

【００７１】また、実施例１によれば、穿孔用エネルギ
ーの大きさを制御することによって、主走査方向におけ
る開口面積の制御が可能となるので、対応可能なインキ
温度、及びサーマルヘッド本体の温度範囲も広がる。さ
らに、放熱部に感熱性孔版マスタの溶融穿孔部分がぶつ
かることにより、その主走査方向Ｓにおける穿孔の急激
な広がりはより一層抑制される。

【００７２】また、実施例１のサーマルヘッド３０によ
れば、各放熱部３８ａ，３８ｂ，３８ｃ，３８ｄはグレ
ーズ層３２の上面から突出して形成されているので、基
材３１に発熱体部３３間を熱的に分離する溝を形成した
ものに比べ、サーマルヘッド３０の強度を大きくするこ
とができる。

【００７３】（実施例２）孔版印刷装置に用いられるイ
ンキは温度によりその流動性が変化する。すなわち、一
般に、インキの温度が低いとインキは所謂「硬い」状態
にあって流動性が低く、インキ温度が高くなるほどイン
キは「柔らかく」なって流動性を増す。

【００７４】孔版印刷では、感熱性孔版マスタの表面側
を印刷用紙に接触させ、孔版マスタの裏面側からインキ
を供給し、孔版マスタの穿孔部分から滲み出したインキ
を印刷用紙に転移・付着させて印刷画像（インキ画像）
を形成するが、温度が低く「硬く」て流動性の低い状態
のインキは感熱性孔版マスタの穿孔部分を通りにくく、
このようなインキで印刷を行うと印刷画像の濃度不足が
生じやすい。逆に「柔らかく」て流動性の高いインキで
印刷を行うと、画像濃度が不必要に高くなり、印刷画像
の解像力が低下すると共に、裏移りの発生が多くなるこ
とがある。

【００７５】そこで、インキ温度及びサーマルヘッド温
度に拘らず、常に良好な印刷画像を得ると共に、裏移り
の発生を防止することのできる感熱孔版印刷装置を得る
目的で、請求項６記載の発明に係る実施例２を発明し
た。

【００７６】孔版印刷装置において、印刷画像の画像濃
度は感熱性孔版マスタから滲み出るインキの量により決
定される。感熱性孔版マスタから滲み出るインキ量は、
感熱性孔版マスタに形成された穿孔パターンを構成する
個々の微小な穿孔ｈの開口面積に比例的であり、さらに
インキの流動性に比例的である。

【００７７】したがって、インキが「硬く」流動性が低
い状態にあるときは、穿孔パターンを形成する個々の穿
孔ｈの大きさを大きくすることにより、インキの流動性
が低いことに起因する滲み出し量の低下を、穿孔ｈの開
口面積の拡大により補って良好な画像濃度の印刷画像を
得ることができる。逆に、インキが「柔らかく」て流動
性が高いときには、穿孔パターンにおける個々の穿孔ｈ
の大きさを小さくすることにより、インキの流動性が高
いことに起因する滲み出し量の増大を、穿孔ｈの開口面
積の縮小により抑制して良好な画像濃度の印刷画像を得
ることができる。換言すれば、インキの流動性に拘ら
ず良好な印刷画像を得るには、インキの流動性に適した
大きさの穿孔ｈで穿孔パターンを形成すればよい。イン
キの流動性はインキの温度により決まるから、インキ温
度の一々に応じて、適最な印刷画像を得るための穿孔パ
ターンの穿孔ｈの大きさが定まる。

【００７８】まず、図５を参照して、サーマルヘッド３
０の個々の発熱体部３３に供給する穿孔用エネルギーの
調整内容を説明するために、穿孔用エネルギーと穿孔パ
ターンの穿孔ｈの大きさとの間の関連作用について説明
する。さて、図５（ａ−３）、（ｂ−３）を参照する
と、これらの図は上述したように、サーマルヘッド３０
における微小な発熱体部３３の構造を断面図で示してい
る。

【００７９】電極３４間に電圧が印加されると電極３４
間の発熱体部３３に電流が流れ、ジュール熱により通電
部分の発熱体部３３が発熱する。サーマルヘッド３０に
おいては、このような微小な発熱体部３３が図５（ａ−
３）、（ｂ−３）の紙面に直交する方向、すなわち主走
査方向Ｓへ一定のピッチで近接して配列されており、感
熱性孔版マスタ６１は、これらの図５（ａ−３）、（ｂ
−３）の左右方向、すなわち副走査方向Ｆへ搬送されつ
つ溶融穿孔により穿孔パターンが形成される。

【００８０】サーマルヘッド３０は、上述したように、
３００ＤＰＩ（ドット／インチ）の解像度を有し、その
主走査方向Ｓに配列される微小な発熱体部３３には、所
謂矩形型の発熱体部３３が用いられており、サーマルヘ
ッド３０の発熱体部における副走査方向長Ｌｆは、副走
査方向解像度の３００ＤＰＩに対応する送りピッチ８
４．７μｍ／ｌｉｎｅ（ライン）の長さ以下に設定され
ている。

【００８１】なお、サーマルヘッドの発熱体部は、上記
のものの他、熱集中型（発熱体部３３Ａの中央部分が細
幅に形成され、この部分で電流密度が高くなり発熱がこ
の部分に集中する）であっても良く、この場合には、図
５（ａ−５）に示すように、例えば副走査方向Ｆにおけ
る発熱体部全長が９０μｍ、同方向における発熱集中部
分の長さが１０μｍ、主走査方向Ｓにおける発熱体部分
全幅が５０μｍ、同方向における発熱集中部分の幅が１
５μｍという寸法になっている。

【００８２】発熱体部３３に電気エネルギーという形で
穿孔用エネルギーが供給されると、このエネルギーは発
熱体部３３により熱エネルギーに変換され、保護膜層３
５に接触している感熱性孔版マスタ６１の温度が上昇す
る。このときの温度分布は、図５（ａ−２）に示す曲線
Ｔα、図５（ｂ−２）に示す曲線Ｔβのような山形状分
布となる。容易に理解されるように、図５（ａ−２）は
発熱体部３３に供給された穿孔用エネルギーが相対的に
小さい場合であり、図５（ｂ−２）は穿孔用エネルギー
が相対的に大きい場合である。

【００８３】感熱性孔版マスタ６１には、発熱体部３３
に供給された穿孔用エネルギーの大小に応じて、図５
（ａ−１）に示すような小さい穿孔ｈ、或は図５（ｂ−
１）に示すような大きな穿孔ｈが溶融穿孔される。この
ようにして、サーマルヘッド３０の個々の発熱体部３３
に供給する穿孔用エネルギーにより感熱性孔版マスタ６
１に形成される穿孔パターンの１単位としての穿孔ｈの
大きさを制御できる。この事情は、発熱体部が矩形型で
も熱集中型でも同様である。

【００８４】上述の如く、インキ温度の一々に応じて、
最適な印刷画像を得るための穿孔パターンの穿孔ｈの大
きさが定まり、一方において穿孔ｈの大きさは穿孔用エ
ネルギーにより定まるから、適正な印刷画像を得るため
のインキ温度と穿孔用エネルギーとの対応関係が存在
し、この対応関係は実験的に決定することができる。

【００８５】この実施例２では、予め実験的に決定され
た上記インキ温度と穿孔用エネルギーとの対応関係に基
づき、インキ温度に応じて適正な印刷画像を実現できる
と共に裏移りの発生を防止するような大きさの穿孔ｈの
穿孔パターンが形成されるように、穿孔用エネルギーを
調整するのである。

【００８６】なお、サーマルヘッド３０において発熱体
部３３において発熱した熱は、その多くが感熱性孔版マ
スタ６１の溶融・穿孔に消費されるが、発熱した熱の一
部はサーマルヘッド３０本体にも伝熱してサーマルヘッ
ド３０本体の温度を上昇させる。サーマルヘッド３０本
体の上記温度上昇は、一般的にはさほど大きくはない
が、サーマルヘッド３０が長時間連続動作したような場
合には、ある程度の温度上昇は避けられない。このよう
な場合には、上記のようにインキ温度だけにより穿孔用
エネルギーを調整すると、穿孔用エネルギーによる熱に
サーマルヘッド３０本体の蓄熱作用に基づく熱が加わっ
て、実際に必要な大きさよりも大きめの穿孔ｈが形成さ
れることがある。それ故に、このサーマルヘッド３０の
昇温が画像濃度に及ぼす影響を重要視する場合には、こ
れを自動補償することが必要となってくる。

【００８７】次に、図５乃至図７を参照して、請求項６
記載の発明に係る実施例２の構成について説明する。こ
の実施例２は、サーマルヘッド３０を用いた実施例１
に、インキの温度を検出するインキ温度検出手段と、サ
ーマルヘッド３０の温度を検出するサーマルヘッド温度
検出手段とを有し、サーマルヘッド３０の個々の発熱体
部３３に供給する穿孔用エネルギーを、インキ温度検出
手段で検出されたインキ温度とサーマルヘッド温度検出
手段で検出されたサーマルヘッド温度とに応じて所定の
エネルギーに調整する穿孔エネルギー調整手段を付設し
たことが主に相違する。

【００８８】インキ温度検出手段としては、サーミスタ
２００が用いられ、インキ溜り１０７におけるインキの
温度を検出する。なお、インキ温度の検出個所は、この
ように印刷部分に近い部位である、印刷ドラム内部のイ
ンキ供給部等であることが望ましい。

【００８９】サーマルヘッド温度検出手段としては、サ
ーミスタ２０１が用いられる。サーミスタ２０１は、図
７に示すように、サーマルヘッド３０を搭載した回路基
板であるサーマルヘッド基板３０Ｓ上に配置されてい
て、サーマルヘッド３０本体の温度の検出を行う。同図
において、符号３０Ａはサーマルヘッド３０の発熱体部
収容部を、符号３０Ｈはアルミ放熱体をそれぞれ示す。
なお、サーマルヘッド３０の温度の検出箇所は、発熱体
部表面部分、例えば、電極に囲まれた発熱体部中央の表
面部分に近い部位等であることが望ましいが、現時点に
おける技術では、その部分での検出は不可に近いので、
ここではサーマルヘッドを搭載した回路基板上であるサ
ーマルヘッド基板３０Ｓ上でサーマルヘッド３０本体の
温度検出を行う。またサーミスタ２０１の配置箇所は、
サーマルヘッド基板３０Ｓ上に限らず、例えばアルミ放
熱体３０Ｈの内部に設けてもよい。

【００９０】符号４００は電源を示し、この電源４００
はサーマルヘッド３０に感熱性孔版マスタ６１を溶融穿
孔するための穿孔用エネルギーに対応する電気エネルギ
ーを供給する。

【００９１】穿孔エネルギー調整手段としては、マイク
ロコンピュータやマイクロプロセッサが用いられるが、
この実施例２ではマイクロプロセッサ３０５を用いる。

【００９２】これらサーミスタ２００，２０１の出力は
穿孔エネルギー調整手段としてのマイクロプロセッサ３
０５のＩ／Ｏ（入出力）ポートに入力される。

【００９３】マイクロプロセッサ３０５のＲＯＭには
「穿孔用エネルギー調整のためのプログラム」と、適正
な印刷画像を得るための「インキ温度及びサーマルヘッ
ド温度と、これら温度に応じた最適径の穿孔ｈを穿孔す
るための穿孔用エネルギーとの関係」が予め実験的に定
められて記憶されている。

【００９４】穿孔用エネルギーの調整は上述のように、
画像信号に応じて個々の発熱体部３３に流す電流値もし
くは発熱体部３３に印加する電圧値の変化により行うよ
うにしてもよいが、この実施例２においては「サーマル
ヘッド３０の発熱体部３３への通電パルス幅の変化」に
より行う。すなわち、マイクロプロセッサ３０５はサー
ミスタ２００，２０１からの入力によりインキ温度とサ
ーマルヘッド温度とを検知し、適正な大きさの穿孔ｈを
穿孔することができる通電パルス幅を設定してサーマル
ヘッド３０を制御する。サーマルヘッド３０は画像信号
に従い、電源４００からの電力供給を受けて、上記設定
されたパルス幅に従って発熱体部３３を発熱させる。

【００９５】感熱性孔版マスタ６１としては、上記実施
例１と同一仕様のものを用いた。サーマルヘッド温度と
インキ温度とに応じて、サーマルヘッド３０の発熱体部
３３への通電パルス幅を変化させて穿孔を行い、サーマ
ルヘッド温度及びインキ温度に係り無く常に良好な印刷
画像が得られると共に裏移りの発生を防止することがで
きた。

【００９６】以上述べたように、この実施例２によれ
ば、実施例１の上記利点、すなわち副走査方向Ｆの穿孔
径ｌのみならず、主走査方向Ｓの穿孔径ｍについても最
適な大きさの穿孔ｈが得ることができることに加えて、
さらに、サーマルヘッド３０を用い、サーマルヘッド３
０の個々の発熱体部３３に供給する穿孔用エネルギー
（印加エネルギー）を可変することで、副走査方向のみ
ならず、主走査方向でのマスタ穿孔径をより確実にコン
トロールすることが可能となると共に、イサーマルヘッ
ドの温度変化やインキ温度の変化に伴うインキ流動性の
変化に拘らず、常に良好な印刷画像を実現できると共に
裏移りの発生を防止することができるようになる。実施
例２においては、インキ温度とサーマルヘッド温度とに
応じて、感熱性孔版マスタ６１に形成する穿孔パターン
の穿孔ｈの大きさを、サーマルヘッド３０の個々の発熱
体部３３に供給する穿孔用エネルギーで調整するので、
従来の、印圧部における感熱性孔版マスタと印刷用紙と
の圧接力を機械的に調整する方法（例えば特開平２−１
５１４７３号公報）や、印刷速度を調整する方法（例え
ば特開平２−２４５３７１号公報）のように、装置の機
械的条件やシーケンス条件を変える必要が無く、容易か
つ確実に印刷画像の濃度を安定化することができる。な
お、感熱孔版印刷装置の装置内部の温度が安定していれ
ば、インキ温度は装置内温度に略等しく、したがってイ
ンキ温度を検出するかわりに装置内温度を検出して、穿
孔パターンの穿孔ｈの大きさを調整しても、上記と同様
の利点を得ることができるが、一般には印刷装置内温度
は使用状態に応じて変化し、インキ温度と装置内温度に
はずれがあるので、上記実施例によるほどの画像品質、
すなわち画像濃度の安定化を実現するのは困難である。

【００９７】（実施例３）インキ画像の印刷濃度を可変
する装置として、例えば特開平２−１５１４７３号公報
に示されているように、感熱性孔版マスタと印刷用紙と
の圧接力を機械的に調整する技術が提案されている。ま
た、例えば特開平２−２４５３７１号公報に示されてい
るように、印刷速度、すなわち印圧部を通過する印刷用
紙の搬送速度を調整する技術が提案されている。しか
し、前者においては、上記圧接力を機械的に微妙に調整
するのは必ずしも容易ではない。また後者においては、
搬送速度を機械的に変化させるために印刷装置全体のシ
ーケンスを調整する必要があり、実際上の実施は面倒で
ある。

【００９８】そこで、この実施例３は、かかる問題点を
解決するために、感熱性孔版マスタと印刷用紙との圧接
力或いは印圧部を通過する印刷用紙の搬送速度を調整す
ることなく、設定した印刷画像の画像濃度を得ることが
できると共に裏移りの発生を防止した感熱孔版印刷装置
を提供することを目的とする。

【００９９】ところで、実施例２でも述べたように、孔
版印刷装置において、印刷画像の画像濃度は感熱性孔版
マスタから滲み出るインキの量により決定される。感熱
性孔版マスタから滲みでるインキ量は、感熱性孔版マス
タに形成された穿孔パターンを構成する個々の微小な穿
孔の開口面積に比例的である。

【０１００】したがって、画像濃度の濃い印刷画像は、
穿孔パターンを形成する個々の穿孔を大きくすることに
より得られ、逆に画像濃度の薄い印刷画像は、穿孔パタ
ーンを形成する個々の穿孔を小さくすることにより得ら
れる。

【０１０１】換言すれば、所望する印刷画像の画像濃度
の一々に応じてサーマルヘッドの個々の発熱体部に供給
する穿孔用エネルギー、すなわち最適な印刷画像を得る
ための穿孔パターンの穿孔の大きさを定めることができ
る。

【０１０２】上述のとおり、印刷画像の画像濃度の一々
に応じて穿孔パターンの穿孔の大きさが定まり、一方に
おいて穿孔の大きさは穿孔用エネルギーにより定まるか
ら、印刷画像の画像濃度と穿孔用エネルギーとの対応関
係が存在し、この対応関係は実験的に決定することがで
きる。

【０１０３】したがって、このような点を考慮して、請
求項９記載の発明に係る実施例３を発明した。

【０１０４】次に、図８乃至図１１を参照して、本発明
のサーマルヘッド３０を用いた実施例３の構成及び印刷
濃度を可変させるプロセスを説明する。なお、図１０に
おいて、符号２の下に括弧内丸付き数字乃至で記載
した内容は、説明の便宜上付したものである。実施例１
及び２と同一の構成及び機能を有する構成要素には同一
の符号を付すに止め、その説明を省略する。この実施例
３は、実施例１に、サーマルヘッド３０の温度を検出す
るサーマルヘッド温度検出手段としてのサーミスタ２０
１と、インキ画像の印刷濃度を設定するための印刷濃度
設定手段と、サーマルヘッド３０の個々の発熱体部３３
に供給する穿孔用エネルギーを、印刷濃度設定手段によ
り設定された印刷濃度とサーミスタ２０１で検出された
サーマルヘッド温度とに応じて所定のエネルギーに調整
する穿孔エネルギー調整手段としてのマイクロプロセッ
サ３０１とを付設したことが主に相違する。

【０１０５】図８において、符号１は、印刷濃度設定手
段としての印刷濃度設定キーを示す。印刷濃度設定キー
１は、図１０に示すように、図示しない操作パネルの所
定部位に２個のキーで印刷濃度を設定できるように配置
されている。印刷濃度設定キー１により設定された印刷
濃度設定値の出力は、印刷濃度の薄いから順に標準濃
度の及び印刷濃度の濃いの５段階に図示しない操作
パネルの所定部位に配置されたＬＥＤ２（発光ダイオー
ド）に表示される。符号３０１は、穿孔エネルギー調整
手段としてのマイクロプロセッサを示す。マイクロプロ
セッサ３０１は、ＣＰＵ（中央演算処理装置）、Ｉ／Ｏ
（入出力）ポート及びＲＯＭ（読み出し専用メモリ）等
を備えた周知の構成を有する。

【０１０６】これら印刷濃度設定キー１及びサーミスタ
２０１の各出力は、マイクロプロセッサ３０１の入力ポ
ートに入力される。マイクロプロセッサ３０１のＲＯＭ
には「穿孔用エネルギー調整のためのプログラム」と、
設定した印刷濃度を得るための「印刷濃度とサーマルヘ
ッドの温度に応じた最適径の穿孔を形成するための穿孔
用エネルギーとの関係」が予め実験的に定められて記憶
されている。

【０１０７】穿孔用エネルギーの調整は上述のように、
画像信号に応じて個々の発熱体部３３に流す電流値もし
くは発熱体部３３に印加する電圧値の変化により行うよ
うにしてもよいが、この実施例においてはサーマルヘッ
ド３０の発熱体部３３への通電パルス幅の変化により行
う。すなわち、マイクロプロセッサ３０１は、印刷濃度
設定キー１及びサーミスタ２０１からの各入力により印
刷濃度設定値とサーマルヘッド温度とを検知し、適正な
大きさの穿孔ｈを形成できる通電パルス幅を設定してサ
ーマルヘッド３０を制御する。サーマルヘッド３０は画
像信号に従い、電源４００からの電力供給を受けて、マ
イクロプロセッサ３０１で設定された通電パルス幅に従
って発熱体部３３を発熱させる。

【０１０８】次に、図９及び図１１を参照して、サーマ
ルヘッド３０に通電させるための通電パルス幅決定方法
について述べる。図９に示すように、先ず、ステップＳ
１０において、印刷濃度設定キー１の５段階の中から所
望する印刷濃度設定値を選定し設定する。ステップＳ１
１において、サーミスタ２０１でサーマルヘッド３０の
温度を検知する。そしてステップＳ１２において、サー
ミスタ２０１で検出されたサーマルヘッド３０の温度に
おける標準パルス幅を決定する。次に、ステップＳ１３
において、印刷濃度設定キー１により設定された印刷濃
度設定値とステップＳ１２で得られた標準パルス幅とに
応じて、マイクロプロセッサ３０１で計算し、サーマル
ヘッド３０に印加する通電パルス幅を決定する。

【０１０９】次に、図１１を参照して、例えばサーマル
ヘッド３０の或る温度（Ａ℃）及び（Ｂ℃）において、
Ａ℃＜Ｂ℃の場合についてサーマルヘッド３０に印加す
る通電パルス幅を説明する。サーマルヘッド３０の或る
温度（Ａ℃）における標準パルス幅をｔｐ_Aとし、印刷
濃度設定値を標準とした場合は、標準パルス幅のｔｐ_A
が通電される。そして、印刷濃度設定値を薄くと指定し
た場合は、ｔｐ_A−ｔ₁と標準より短いパルス幅が通電さ
れ、逆に印刷濃度設定値を濃くと指定した場合は、ｔｐ
_A＋ｔ₂と標準より長いパルス幅が通電される。また、サ
ーマルヘッド３０の或る温度（Ｂ℃）における標準パル
ス幅をｔｐ_Bとし、印刷濃度設定値を標準とした場合
は、上記と同じ要領で標準パルス幅のｔｐ_Bが通電され
る。そして、印刷濃度設定値を薄くと指定した場合は、
ｔｐ_B−ｔ₃と標準より短いパルス幅が通電され、逆に印
刷濃度設定値を濃くと指定した場合は、ｔｐ_B＋ｔ₄と標
準より長いパルス幅が通電される。なお、標準パルス
幅：ｔｐ_A，ｔｐ_B、印刷濃度設定値に応じて補正するパ
ルス幅：ｔ₁，ｔ₂，ｔ₃，ｔ₄等は、数多くの実験を繰り
返して求めたデータである。

【０１１０】このようにして、感熱性孔版マスタ６１と
して、多孔性の支持体である和紙上に厚さ：１．６μｍ
の熱可塑性樹脂フィルムを貼り合わせた厚さ：４０μｍ
のものを用いて、サーマルヘッド温度と印刷濃度設定値
とに応じて、サーマルヘッド３０の発熱体部３３への通
電パルス幅を変化させて穿孔を行ったところ、所望する
印刷濃度の良好な印刷画像が得られると共に裏移りの発
生を防止することができた。

【０１１１】また、この感熱孔版印刷装置は、実質的に
熱可塑性樹脂フィルムのみから成る感熱性孔版マスタを
使用することが可能であって、例えばその厚さが１．６
μｍのものを用いて、サーマルヘッド温度と印刷濃度設
定値とに応じて、サーマルヘッド３０の発熱体部３３へ
の通電パルス幅を変化させて穿孔を行ったところ、上記
実施例３と同様に、所望する印刷濃度の良好な印刷画像
品質のもので、かつ、裏移りによる印刷用紙への汚損の
無いものが得られた。またこの効能に加えて、上記した
ようないわゆる繊維目のない良好な印刷画像を得ること
ができた。

【０１１２】以上述べたように、この実施例３によれ
ば、実施例１の上記利点、すなわち副走査方向Ｆの穿孔
径ｌのみならず、主走査方向Ｓの穿孔径ｍについても最
適な大きさの穿孔ｈが得ることができることに加えて、
さらに、サーマルヘッド３０を用い、サーマルヘッド３
０の個々の発熱体部３３に供給する穿孔用エネルギー
（印加エネルギー）を可変することで、副走査方向Ｆの
みならず、主走査方向Ｓでの穿孔径をより確実にコント
ロールすることが可能となると共に、従来の、印圧部に
おける感熱性孔版マスタと印刷用紙との圧接力を機械的
に調整する技術や、印刷速度を調整する技術のように、
装置の機械的条件やシーケンス条件を変える必要がな
く、容易かつ確実にインキ画像の印刷濃度を変更するこ
とができる利点がある。

【０１１３】また、この実施例３によれば、適正な印刷
に必要な最低量のインキを用いるようにすることができ
るので、インキ消費量を抑制し印刷コストの低減化を図
ることもできる。

【０１１４】なお、実施例３は、これに限らず、その目
的及び用途に応じて精度が高く木目細かい穿孔用エネル
ギーの調整が必要でない場合、あるいは実施例３に係る
感熱孔版印刷装置が略一定の環境温度下にて使用される
場合には、上記実施例３の感熱孔版印刷装置からサーマ
ルヘッド温度検出手段としてのサーミスタ２０１のみを
除去した構成の感熱孔版印刷装置（請求項７記載の発明
に係る実施例）であってもよい。あるいは、上記とは反
対に、その目的及び用途に応じて精度が高く木目細かい
穿孔用エネルギーの調整が必要である場合、あるいは実
施例３に係る感熱孔版印刷装置が変動する環境温度下に
て使用される場合には、上記実施例３の感熱孔版印刷装
置にインキ温度検出手段としてのサーミスタ２００（図
６参照）を付設した構成の感熱孔版印刷装置（請求項１
０記載の発明に係る実施例）であってもよいし、あるい
は上記実施例３の感熱孔版印刷装置からサーマルヘッド
温度検出手段としてのサーミスタ２０１を除去すると共
に、これに代えてインキ温度検出手段としてのサーミス
タ２００を付設した構成の感熱孔版印刷装置（請求項８
記載の発明に係る実施例）であってもよい。

【０１１５】（実施例４）孔版印刷装置で、印刷ドラム
内のインキの種類を変えた場合においても最適な印刷画
像を得るためには、例えば、特開平２−１５１４７３
号、特開平６−１５５８８１号あるいは特開平６−１９
９０２８号公報等に示されているように、感熱性孔版マ
スタと印刷用紙との圧接力を機械的に調整する各技術が
提案されていて、これらの技術を利用することができ
る。

【０１１６】また、印刷ドラム内のインキの種類を検知
する技術としては、例えば、特開昭６４−１８６８２号
や特開昭６４−１８６８３号公報等に示されているもの
が、印刷ドラム内のインキの温度及びサーマルヘッドの
温度を検出する技術としては、例えば、同一出願人によ
り既に提案されている特願平５−１０９３４１号に示さ
れているものがそれぞれ利用できる。

【０１１７】しかしながら、少なくとも熱可塑性樹脂フ
ィルムを有する感熱性孔版マスタにサーマルヘッドを接
触させ、画像信号に応じて上記サーマルヘッドの微小な
発熱体部を発熱させて、上記熱可塑性樹脂フィルムを位
置選択的に溶融穿孔して上記画像信号に応じた穿孔パタ
ーンを得、この感熱性孔版マスタを印刷ドラムの外周面
に巻装し、上記印刷ドラムの内周側からインキを供給
し、上記穿孔パターンを介して滲み出たインキにより上
記画像信号に応じたインキ画像を印刷用紙上に形成する
感熱孔版印刷装置において、印刷ドラム内のインキの種
類の異なったものを同一感熱孔版印刷装置で印刷させる
際には、上記インキの種類の違いに基づくそのインキの
流動性（粘性）等を加味して印刷を行わないと、感熱孔
版印刷装置の印刷画像としては、最適で良好なものを得
ることができないと共に裏移りの発生を防止することが
できない。すなわち、周知のように、印刷用の多くのイ
ンキは、顔料、樹脂、溶剤、界面活性剤、水等の組成物
が所定の比率で配合されたエマルジョンインキであっ
て、粘性流体の中でも非ニュートン性の擬似塑性の性質
を有する。上記組成物の配合成分の相違や、その配合比
率の違いにより、またインキの色ごとにその顔料の種
類、粒子径が異なることにより、各々のインキの流動性
が異なり、ある特定のインキ温度のもとにおいてインキ
の種類ごとに固有の流動性の値（もしくは粘度）をもっ
ている。インキの流動性は、上記インキの種類のうちで
も、特にその色の違いにより大きく異なる。したがっ
て、上記各従来技術により、インキの種類の違いに基づ
くインキの流動性（粘性）等を加味して最適かつ良好な
印刷を行うには、上記圧接力を機械的に微妙に調整する
のは必ずしも容易ではないので、決して望ましいもので
はない。

【０１１８】そこで、請求項１４記載の発明に係る実施
例４は、かかる問題点を解決するために、印刷ドラム内
のインキの種類が如何なるものにおいても、感熱性孔版
マスタと印刷用紙との圧接力を調整することなく、最適
で良好な印刷画像が得られると共に、孔版印刷機特有の
裏移り現象を無くすことのできる感熱孔版印刷装置を提
供することを目的とする。

【０１１９】図１２乃至図１９を参照して、請求項１４
記載の発明に係る実施例４について説明する。実施例
１，２及び３と同一の構成及び機能を有する構成要素に
は同一の符号を付すに止め、その説明を省略する。

【０１２０】まず、この実施例４の特徴的な作用につい
て説明する。図１２には、縦軸にインキの流動性が、横
軸にインキ温度がそれぞれとられていて、印刷ドラム内
のインキの種類をパラメータとした、後述する実施例４
で用いた３種類のインキＡｋ，Ｂｋ，Ｃｋについての特
性線図が示されている。同図から明らかなように、各イ
ンキＡｋ，Ｂｋ，Ｃｋは、各々固有のインキの流動性の
値（後述するフロー値）をもっている。そのインキの流
動性の大きさは、インキＣｋ＞インキＡｋ＞インキＢｋ
という順になっている。それ故に、感熱性孔版マスタ６
１から滲み出るインキ量は、穿孔ｈの大きさ及びそのイ
ンキの種類ごとのインキの流動性に略比例的（インキの
粘度に対しては略反比例的）であるといえる。

【０１２１】この実施例４においては、印刷ドラム内イ
ンキ種類検出手段により印刷ドラム内のインキの種類を
検出することで、印刷ドラム内の如何なるインキの種類
に対しても、均一で最適な印刷画像を得、裏移り現象を
無くすために、インキの種類ごとのインキの流動性等の
固有特性に応じて、すなわち上記穿孔パターンを介して
印刷ドラムから滲み出るインキの出易さに応じて感熱性
孔版マスタ６１に溶融穿孔する穿孔径をコントロールす
る。さて、図１３（ａ）には、縦軸にサーマルヘッド３
０の個々の発熱体部３３に印加すべき通電パルス幅が、
横軸にインキの温度がそれぞれとられていて、印刷ドラ
ム内のインキの種類をパラメータとした、各インキＡ
ｋ，Ｂｋ，Ｃｋについての特性線図が示されている。図
１３（ｂ），（ｃ）には、各インキＡｋ，Ｂｋ，Ｃｋの
内で例えばインキＡｋに注目して、そのインキの流動性
が小さい場合と大きい場合とに対応した印加すべき通電
パルス幅の長短により、感熱性孔版マスタ６１に形成さ
れる穿孔径ｈ’の大きさをモデル的に示した。

【０１２２】この穿孔径ｈ’のコントロール、つまり穿
孔径ｈ’の大きさの設定としては、インキは、そのイン
キの流動性が大きい状態、つまり柔らかい程印刷ドラム
を介して上記穿孔パターンから出易くなるので、この様
にインキが出易い場合には、感熱性孔版マスタ６１の穿
孔径ｈ’を小さくするように、サーマルヘッド３０の発
熱体部３３に加える穿孔用エネルギーを減少させるよう
にコントロールすることで、溶融穿孔・製版された感熱
性孔版マスタ６１から印刷用紙６２へのインキの過剰な
付着を抑え、裏移り現象を無くすると共に最適な印刷画
像を得る。逆に、インキは、そのインキの流動性が小さ
い状態、つまり硬い程、印刷ドラムを介して上記穿孔パ
ターンから出にくくなるので、この様にインキが出にく
い場合には、感熱性孔版マスタ６１の穿孔径ｈ’を大き
くするように、すなわちサーマルヘッド３０の発熱体部
３３に加える穿孔用エネルギーを増加させるようにコン
トロールすることで、溶融穿孔・製版された感熱性孔版
マスタ６１から印刷用紙６２へのインキの付着を増大
し、印刷画像のかすれ等を無くすると共に最適な印刷画
像を得る（図５参照）。このことを具体的に図１３
（ａ），（ｂ），（ｃ）で説明すると、インキの流動性
の大なるインキＣｋ＞インキＡｋ＞インキＢｋという順
に、サーマルヘッド３０の個々の発熱体部３３に印加す
べき通電パルス幅を短くし感熱性孔版マスタ６１の穿孔
径ｈ’を小さくコントロールすべきことを表わしてい
る。

【０１２３】換言すれば、印刷ドラム内のインキの種類
に拘らず、サーマルヘッド３０の温度とインキの温度と
印刷ドラム内のインキの種類とに応じた穿孔用エネルギ
ー、すなわち、最適な印刷画像を得ると共に裏移り現象
を無くすることが可能な感熱性孔版マスタ６１の穿孔パ
ターンの穿孔ｈの大きさを定めることができる。

【０１２４】上述のとおり、印刷ドラム内のインキの種
類に応じて最適な穿孔パターンの穿孔ｈの大きさが定ま
り、一方において穿孔ｈの大きさは穿孔用エネルギーに
より定まるから、印刷ドラム内のインキの種類に応じた
最適な穿孔パターンの穿孔ｈの大きさと穿孔用エネルギ
ーとの対応関係が存在し、この対応関係は実験的に決定
することができる。

【０１２５】この実施例４は、サーマルヘッド３０を用
いた実施例１に、印刷ドラムの内のインキの種類を検出
する印刷ドラム内インキ種類検出手段と、インキの温度
を検出するインキ温度検出手段としてのサーミスタ２０
０と、サーマルヘッドの温度を検出するサーマルヘッド
温度検出手段としてのサーミスタ２０１と、サーミスタ
２００で検出されたインキ温度とサーミスタ２０１で検
出されたサーマルヘッド温度と印刷ドラム内インキ種類
検出手段で検出された印刷ドラム内インキ種類とに応じ
て、サーマルヘッド３０の個々の発熱体部３３に供給す
る穿孔用エネルギーを所定のエネルギーに調整する穿孔
エネルギー調整手段としてのマイクロプロセッサ３０２
とを付設したことが主に相違する。

【０１２６】また、実施例４の感熱孔版印刷装置は、黒
色、赤色、青色及び黄色等の多色重ね刷り印刷が可能で
あって、各色ごとの色替えがドラムユニットの交換によ
り容易に行えるようになっている。説明の簡明化のため
に、３種類のインキ：インキＡｋ（赤色），Ｂｋ（青
色），Ｃｋ（黒色）について色替えを行い、多色印刷を
行うものとする。インキＡｋ（赤色），Ｂｋ（青色），
Ｃｋ（黒色）は、上述したように、そのインキの含有成
分である顔料の組成及び量により各々流動性が異なる。
これら印刷ドラムの内の３種類のインキＡｋ（赤色），
Ｂｋ（青色），Ｃｋ（黒色）のインキの流動性を、直接
的に各種の粘度計であるいは各種のインキの流動性計測
法を駆使して計測することは、現在の技術ではその計測
装置が大型化して実用的ではない。したがって、この実
施例４では以下に述べるような印刷ドラム内インキ種類
検出手段による間接的計測手段を用いる。

【０１２７】図１５を参照して、印刷ドラム内インキ種
類検出手段について説明する。黒色のインキＣｋによる
印刷は、ドラムユニット１４０を用いることでなされ
る。すなわち、ドラムユニット１４０は、黒色のインキ
Ｃｋを供給するインキ供給手段がその内部に配設された
印刷ドラム１０１と、印刷ドラム１０１を回転自在に支
持するインキ供給管１０４と、長板状の把持フレーム１
０１Ｈに両端部にそれぞれ垂設され、インキ供給管１０
４を介して印刷ドラム１０１を回転自在に支持する後フ
レーム１０１Ａ及び前フレーム１０１Ｂと、後フレーム
１０１Ａの外側の所定位置に取り付けられた、印刷ドラ
ム内インキ種類検出手段を構成する小さなマグネット２
４と、前フレーム１０１Ｂの外側に固設されインキ供給
管１０４へ黒色のインキＣｋを送出する図示しないイン
キポンプ装置等とを有する。

【０１２８】同様に、赤色のインキＡｋによる印刷はド
ラムユニット１４１を、青色のインキＢｋによる印刷は
ドラムユニット１４２をそれぞれ用いることでなされ
る。

【０１２９】すなわち、ドラムユニット１４１は、赤色
のインキＡｋを供給するインキ供給手段がその内部に配
設された印刷ドラム１０１ｍと、後フレーム１０１Ａの
外側の所定位置に取り付けられた、印刷ドラム内インキ
種類検出手段を構成する小さなマグネット２５と、前フ
レーム１０１Ｂの外側に固設されインキ供給管１０４へ
赤色のインキＡｋを送出する図示しないインキポンプ装
置等とを有し、その他についてはドラムユニット１４０
と同様の構成を有する。

【０１３０】ドラムユニット１４２は、青色のインキＢ
ｋを供給するインキ供給手段がその内部に配設された印
刷ドラム１０１ｎと、後フレーム１０１Ａの外側の所定
位置に取り付けられた、印刷ドラム内インキ種類検出手
段を構成する小さなマグネット２６と、前フレーム１０
１Ｂの外側に固設されインキ供給管１０４へ青色のイン
キＢｋを送出する図示しないインキポンプ装置等とを有
し、その他についてはドラムユニット１４０と同様の構
成を有する。なお、ドラムユニット着脱機構の詳細は、
例えば特開平５−２２９２４３号公報に記載されている
構成と同様であるため、その説明を省略する。

【０１３１】感熱孔版印刷装置本体側には、機体部１４
５が配設されている。機体部１４５には、各ドラムユニ
ット１４０，１４１，１４２の、インキ供給管１０４を
着脱自在に支持する軸受支持部１４６及び把持フレーム
１０１Ｈを着脱自在に保持する図示しない保持手段がそ
れぞれ設けられている。機体部１４５の内壁には、各ド
ラムユニット１４０，１４１，１４２がこの機体部１４
５に装着されたときに、各マグネット２４．２５，２６
と相対向する位置にそれぞれ取り付けられた、３個のホ
ール素子センサ２１，２２，２３からなるホール素子セ
ンサ群２０が配設されている。３個のホール素子センサ
２１，２２，２３は、図示しない電子回路を介して穿孔
エネルギー調整手段３０２に接続されている。３個のホ
ール素子センサ２１，２２，２３からなるホール素子セ
ンサ群２０は、印刷ドラム内インキ種類検出手段を構成
する。

【０１３２】このような印刷ドラム内インキ種類検出手
段を有することで、例えば、黒色インキＣｋのドラムユ
ニット１４０が機体部１４５に装着されたときには、マ
グネット２４が機体部１４５のホール素子センサ２３と
相対向してホール素子センサ２３がオンすることで、黒
色インキＣｋのドラムユニット１４０が装着されている
ことが検知される。同様にして、赤色インキＡｋのドラ
ムユニット１４１が機体部１４５に装着されたときに
は、マグネット２５が機体部１４５のホール素子センサ
２１と相対向してホール素子センサ２１がオンすること
で、青色インキＢｋのドラムユニット１４２が機体部１
４５に装着されたときには、マグネット２６が機体部１
４５のホール素子センサ２２と相対向してホール素子セ
ンサ２２がオンすることで、それぞれ赤色インキＡｋの
ドラムユニット１４１、青色インキＢｋのドラムユニッ
ト１４２が装着されていることが検知される。このよう
に、色替え印刷時において、ドラムユニットに配設され
ているインキの種類の数（この実施例ではインキの色の
数）によって、マグネットの位置や個数を異なるように
配置し、かつ、それらに相対向する機体部１４５の所定
位置にホール素子センサを適宜配置することで、より多
数のドラム内のインキの種類を検出することができる。

【０１３３】次に、この感熱孔版印刷装置の動作につい
て上記実施例１に対して相違する箇所のみ以下に説明す
る。

【０１３４】原稿読取において、原稿読取部８０には、
多色重ね刷り印刷に必要な色分解のための諸機能を有す
る構成、例えば特開昭６４−１８６８２号公報記載の複
数の色フィルターを切換可能に制御できるフィルターユ
ニットと同様の機能及び構成を有するものが、ミラー８
７とレンズ８８との間の光路上に配設されていて、同公
報記載と同様の自動製版・給版等の動作を行うようにな
っており、その詳しい説明は省略する。

【０１３５】また製版及び給版終了と同時に行われる印
刷工程においては、実施例１と同様の動作後、印刷ドラ
ム１０１の多孔部及び製版済感熱性孔版マスタ６１ａの
穿孔パターン部（共に図示せず）から黒色インキＣｋが
滲み出し、この滲み出た黒色インキＣｋが印刷用紙６２
の表面に転移されて、印刷画像としての黒色のインキ画
像が形成され試し刷りが行われる。次いで、図示しない
テンキーで印刷枚数をセットし、図示しない印刷スター
トキーをオンすると上記試し刷りと同様の工程で、給
紙、印刷及び排紙の各工程がセットした印刷枚数分繰り
返して行われ、黒色インキＣｋの孔版印刷工程が終了す
る。

【０１３６】次に、上記特開昭６４−１８６８２号公報
記載と同様の構成に基づく同様の動作により、ドラム交
換を適宜行い、赤色インキＡｋ、青色インキＢｋによる
孔版印刷が、上記と同様の製版・給版、給紙、印刷及び
排紙の各工程を得て行われ、所望の３色印刷物が得られ
る。

【０１３７】次に、図１４を参照して、印刷ドラム内の
インキの種類を識別・検知して穿孔用エネルギーを調整
する制御構成、プロセスについて説明する。

【０１３８】同図において、符号３０２は穿孔エネルギ
ー調整手段としてのマイクロプロセッサを示す。マイク
ロプロセッサ３０２は、ＣＰＵ（中央演算処理装置）、
Ｉ／０（入出力）ポート、ＲＯＭ（読み出し専用メモ
リ）及びＲＡＭ（読み書き可能なメモリ）等を備えた周
知の構成を有する。マイクロプロセッサ３０２は、ホー
ル素子センサ群２０と、後述する、図示しないサーマル
ヘッド駆動回路を介して接続されているサーマルヘッド
３０と、サーミスタ２０１と、サーミスタ２００との間
で、指令信号及びデータ信号を送受信し、サーマルヘッ
ド３０の温度及びインキ溜り１０７の温度を検知すると
共に印刷ドラム内のインキの種類を識別・検知して穿孔
用エネルギーを調整するシステム全体をコントロールし
ている。

【０１３９】マイクロプロセッサ３０２は、後述するよ
うに、サーミスタ２０１が検出したサーマルヘッド温度
とサーミスタ２００が検出したインキ温度と上記印刷ド
ラム内インキ種類検出手段が検出した印刷ドラム内イン
キ種類とに応じて穿孔用エネルギーの調整を行う機能を
有する。このために、マイクロプロセッサ３０２の上記
ＲＯＭには「穿孔用エネルギー調整のためのプログラ
ム」と、識別・検知した印刷ドラム内のインキの種類に
基づいて、最適な印刷画像を得、裏移り現象を無くすた
めの「印刷ドラム内インキ種類とサーマルヘッド温度と
インキ温度とに応じて、感熱性孔版マスタ６１に最適径
の穿孔を行うための穿孔用エネルギーとの関係」が予め
実験的に定められて記憶されている。

【０１４０】サーミスタ２００は、上記各インキ供給手
段のインキ色ごとに形成されているインキ溜り１０７に
おけるインキ温度を検出する。

【０１４１】穿孔用エネルギーの調整は上述のように、
画像信号に応じて個々の発熱体部３３に流す電流値もし
くは発熱体部３３に印加する電圧値の変化により行うよ
うにしてもよいが、この実施例においては、サーマルヘ
ッド３０の発熱体部３３への通電パルス幅の変化により
行う。すなわち、マイクロプロセッサ３０２は、ホール
素子センサ群２０から出力される印刷ドラム内インキ種
類信号、及びサーミスタ２０１から出力されるサーマル
ヘッド温度データ信号、サーミスタ２００から出力され
る各インキ溜り１０７のインキ温度データ信号を上記Ｉ
／Ｏ（入出力）ポートを介して取り込む。そしてマイク
ロプロセッサ３０２は、これらの印刷ドラム内インキ種
類信号、サーマルヘッド温度データ信号及びインキ温度
データ信号を適宜上記ＲＯＭで照合しつつ上記ＣＰＵで
計算し、適宜上記ＲＡＭにストアしながら、感熱性孔版
マスタ６１に適切な大きさの穿孔を行える通電パルス幅
を設定してサーマルヘッド３０を制御する。サーマルヘ
ッド３０は、デジタル画像信号にしたがい、電源４００
からの電力供給を受けて、マイクロプロセッサ３０２で
設定された通電パルス幅に従って発熱体部３３を発熱さ
せる。

【０１４２】次に、図１６及び図１７を参照して、サー
マルヘッド３０に通電させる通電パルス幅決定方法につ
いて述べる。図１６に示すように、先ず、ステップＳ１
０’において、印刷ドラム内のインキの種類を識別し検
知する。ステップＳ１１’において、サーミスタ２０１
でサーマルヘッド３０の温度を検知する。ステップＳ１
２’において、サーミスタ２００でインキ温度を検知す
る。そして、ステップ１３’において、サーマルヘッド
３０の温度（ステップＳ１１’）とインキ温度（ステッ
プＳ１２’）とにおける標準パルス幅を決定する。次
に、ステップＳ１４’において、ステップＳ１０’で印
刷ドラム内インキの種類を識別し検知したものと、ステ
ップＳ１３’で得られた標準パルス幅とに応じて、マイ
クロプロセッサ３０２で計算し、サーマルヘッド３０に
印加する通電パルス幅を決定する。

【０１４３】図１７を参照して、例えば、サーマルヘッ
ド温度及びインキ温度の或温度Ａ℃及びＢ℃において、
Ａ℃＜Ｂ℃の場合についてサーマルヘッド３０に印加す
る通電パルス幅の設定方法を説明する。サーマルヘッド
温度及びインキ温度の或温度Ａ℃における標準パルス幅
をｔｐ_Aとし、標準の印刷ドラム内インキ種類とした場
合には、標準パルス幅のｔｐ_Aが通電される。そして、
印刷ドラム内のインキの種類で印刷ドラムからインキが
出易いものを使用する際にはｔｐ_A−ｔ₁と標準より短い
パルス幅が通電され、逆に、印刷ドラム内のインキ種類
で印刷ドラムからインキが出にくいものを使用する際に
はｔｐ_A＋ｔ₂と標準より長いパルス幅が通電される。サ
ーマルヘッド温度及びインキ温度の或温度Ｂ℃における
標準パルス幅をｔｐ_Bとし、標準の印刷ドラム内インキ
種類とした場合には、標準パルス幅のｔｐ_Bが通電され
る。そして、印刷ドラム内のインキの種類で印刷ドラム
からインキが出易いものを使用する際にはｔｐ_B−ｔ₃と
標準より短いパルス幅が通電され、逆に、印刷ドラム内
のインキの種類で印刷ドラムからインキが出にくいもの
を使用する際にはｔｐ_B＋ｔ₄と標準より長いパルス幅が
通電される。尚、標準パルス幅：ｔｐ_A、ｔｐ_B、印刷ド
ラム内インキ種類とサーマルヘッド温度及びインキ温度
に応じて補正するパルス幅：ｔ₁，ｔ₂，ｔ₃，ｔ₄等は、
数多くの実験を繰り返して求めたデータである。

【０１４４】このようにして、感熱性孔版マスタ６１と
して、多孔性の支持体である和紙上に厚さ：１．６μｍ
の熱可塑性樹脂フィルムを貼り合わせた厚さ：４０μｍ
のものを用いて、サーマルヘッド温度とインキ温度と印
刷ドラム内インキ種類とに応じて、サーマルヘッド３０
の発熱体部３３への通電パルス幅を変化して製版・印刷
を行ったところ、ある特定の通電パルス幅において所望
する良好な印刷画像で、かつ、裏移り不具合の無いもの
が得られた。

【０１４５】（実施例５）図１８及び図１９に請求項１
８記載の発明に係る実施例５を示す。

【０１４６】この実施例５は、上記実施例４の感熱孔版
印刷装置に対して、ドラム内インキ種類検出手段として
のホール素子センサ群２０及びマグネット２４，２５，
２６を除去し、これに代えて、印刷ドラム内のインキの
種類を設定するための印刷ドラム内インキ種類設定手段
としてのインキ種類設定キー４１を有することが主に相
違する。インキ種類設定キー４１は、ユーザ等が印刷ド
ラムの内のインキの種類を予め知っていてそのインキの
種類を設定するためのものである。

【０１４７】マイクロプロセッサ３０２は、サーマルヘ
ッド３０の個々の発熱体部３３に供給する穿孔用エネル
ギーを、インキ種類設定キー４１で入力された印刷ドラ
ム内インキ種類に応じて所定のエネルギーに調整する。

【０１４８】図１９に示すように、装置本体キャビネッ
ト上部には、この感熱孔版印刷装置を操作するための操
作パネル４０が配置されている。操作パネル４０には、
インキ種類設定キー４１と、印刷枚数等を入力するテン
キー４２と、このテンキー４２の押下（オン）により設
定された印刷枚数等を表示する７セグメントのＬＥＤ
（発光ダイオード）表示部４３と、原稿画像の画像読み
取りから試し刷りに至る各動作の起動を入力する製版ス
タートキー４４と、テンキー４２で入力された印刷枚数
の印刷動作起動を行う印刷スタートキー４５と、インキ
種類設定キー４１で選択的に設定された印刷ドラム内イ
ンキ種類を表示するための印刷ドラム内インキ種類表示
用のＬＥＤランプ群４６等とが配置されている。

【０１４９】ＬＥＤランプ群４６は、流動性の値が異な
る３種類の黒色インキ：黒１、黒２、黒３に対応するド
ラムユニットが選択されていることをそれぞれ表示する
ＬＥＤランプ４６ａ，４６ｂ，４６ｃ、赤色インキに対
応するドラムユニットが選択されていることを表示する
ＬＥＤランプ４６ｄ、青色インキに対応するドラムユニ
ットが選択されていることを表示するＬＥＤランプ４６
ｅ及び黄色インキに対応するドラムユニットが選択され
ていることを表示するＬＥＤランプ４６ｆからなる。イ
ンキ種類設定キー４１を１回押下するとＬＥＤランプ４
６ａが点灯し、インキ種類設定キー４１を２回押下する
とＬＥＤランプ４６ｂが点灯するというように、インキ
種類設定キー４１を１回押下するごとに順次ＬＥＤラン
プの点灯が切り替わり、ユーザが設定した印刷ドラム内
インキ種類に対応するドラムユニットが選択されている
ことを表示するようになっている。

【０１５０】この実施例５における印刷ドラム内のイン
キの種類を識別・検知して穿孔用エネルギーを調整する
プロセスは、下記の初期動作内容以外は上記実施例４と
同様のためその説明を省略する。すなわち、ユーザが、
予め知っていて所望する印刷ドラム内インキ種類をイン
キ種類設定キー４１で設定すると、その印刷ドラム内イ
ンキ種類信号がマイクロプロセッサ３０２に入力される
と共に、その印刷ドラム内インキ種類に対応したＬＥＤ
ランプが点灯する。

【０１５１】この実施例５によっても、感熱性孔版マス
タ６１として、多孔性の支持体である和紙上に厚さ：
１．６μｍの熱可塑性樹脂フィルムを貼り合わせた厚
さ：４０μｍのものを用いて、サーマルヘッド温度とイ
ンキ温度と印刷ドラム内インキ種類とに応じて、サーマ
ルヘッド３０の発熱体部３３への通電パルス幅を変化し
て製版・印刷を行ったところ、ある特定の通電パルス幅
において所望する良好な印刷画像で、かつ、裏移り不具
合の無い印刷物が得られた。

【０１５２】なお、実質的に熱可塑性樹脂フィルムのみ
から成る感熱性孔版マスタ、例えば、その熱可塑性樹脂
フィルムの厚さが１．６μｍのものを用いて、インキ温
度とサーマルヘッド温度と印刷ドラム内インキ種類とに
応じて、サーマルヘッド３０の発熱体部３３への通電パ
ルス幅を変化させて穿孔を行ったところ、実施例４と同
様に、所望する最適で良好な印刷画像品質のもので、か
つ、裏移りによる印刷用紙への汚損の無いものが得られ
た。またこの効能に加えて、上記したようないわゆる繊
維目のない良好な印刷画像を得ることができた。

【０１５３】なお、実施例４における印刷ドラム内イン
キ種類検出手段は、上記のものに限らず、例えば、印刷
ドラム内部のインキ供給手段のインキ溜り等に、Ｌ形粘
度計等の粘度計やインキの流動性を測定するスプレッド
メータ等の計測器を配設し、これらにより検出された計
測データ信号を、電気、光、電波あるいは磁気信号等に
変換して送信する送信部をドラムユニット側に、これら
の信号を受信する受信部を感熱孔版印刷装置本体側にそ
れぞれ設けたようなものでもよい。

【０１５４】また、印刷ドラム内インキ種類検出手段
は、例えば、特開平６−１９９０２８号公報の図３及び
図４等に記載されているディップスイッチ１３３，１３
５や、バーコード等の符号読み取り検出装置、印刷ドラ
ムに配設された色識別形状部の光電センサによる識別、
あるいは印刷ドラムに供給されるインキの色自体を直接
的に検出する色検出センサ等を設けて、使用する印刷ド
ラム内のインキの種類を検出するものであってもよい。

【０１５５】また、感熱孔版印刷装置の装置内部の温度
及び／又は装置外部の環境温度を検知し、この温度と印
刷ドラム内インキ種類検出手段が検出した印刷ドラム内
インキ種類又は印刷ドラム内インキ種類設定手段で設定
した印刷ドラム内インキ種類とに応じて穿孔用エネルギ
ーの調整を行うようにしてもよい。

【０１５６】なお、感熱孔版印刷装置の装置内部の温度
が安定していれば、インキ温度は装置内温度に略等し
く、したがってインキ温度を検出するかわりに装置内温
度を検出して、穿孔パターンの穿孔ｈの大きさを調整し
ても、上記と同様の効果を得ることができるが、一般に
は印刷装置内温度は使用状態に応じて変化し、インキ温
度と装置内温度にはずれがあるので、上記実施例による
ほどの濃度安定化を実現するのは困難である。

【０１５７】なお、実施例４及び５においては、多色重
ね刷り印刷を行う場合について説明したが、これに限ら
ず、黒色、赤色、青色及び黄色等の異なる色のインキを
用いて、それぞれ単色で印刷用紙に印刷を行う場合にも
本発明の感熱孔版印刷装置を適用できることは勿論であ
る。

【０１５８】なお、本発明の実施例は、実施例４及び実
施例５に限らず、その目的及び用途に応じて精度が高く
木目細かい穿孔用エネルギーの調整が必要でない場合、
あるいは実施例４及び実施例５に係る感熱孔版印刷装置
が略一定の環境温度下にて使用される場合には、実施例
４又は実施例５の感熱孔版印刷装置からサーマルヘッド
温度検出手段としてのサーミスタ２０１のみを除去した
構成の感熱孔版印刷装置（請求項１２又は１６記載の発
明に係る実施例）、あるいは実施例４又は実施例５の感
熱孔版印刷装置からインキ温度検出手段としてのサーミ
スタ２００のみを除去した構成の感熱孔版印刷装置（請
求項１３又は１７記載の発明に係る実施例）、あるいは
実施例４又は実施例５の感熱孔版印刷装置からサーミス
タ２０１及びサーミスタ２００のみを除去した構成の感
熱孔版印刷装置（請求項１１又は１５記載の発明に係る
実施例）であってもよい。

【０１５９】以上述べたように、請求項１１乃至１８記
載の発明に係る実施例によれば、実施例１の上記利点、
すなわち副走査方向Ｆの穿孔径ｌのみならず、主走査方
向Ｓの穿孔径ｍについても最適な大きさの穿孔ｈが得る
ことができることに加えて、さらに、サーマルヘッド３
０を用い、サーマルヘッド３０の個々の発熱体部３３に
供給する穿孔用エネルギー（印加エネルギー）を可変す
ることで、副走査方向Ｆのみならず、主走査方向Ｓでの
穿孔径をより確実にコントロールすることが可能となる
と共に、印刷ドラム内インキ種類、サーマルヘッド温度
及び／又はインキ温度の変化が印刷画像濃度に影響を与
える度合いによって、穿孔エネルギー調整手段により穿
孔用エネルギーが、印刷ドラム内インキ種類、あるいは
印刷ドラム内インキ種類、サーマルヘッド温度及び／又
はインキ温度に応じて所定のエネルギーに補正され調整
されるので、従来の印圧部における感熱性孔版マスタと
印刷用紙との圧接力を機械的に調整する技術等のように
機械的条件を変える必要がなく、印刷ドラム内のインキ
の種類が異なっても容易かつ確実に最適で良好な印刷画
像が得られ、孔版印刷装置特有の裏移り不具合のない印
刷物を得ることができる。

【０１６０】（実施例６）図２０乃至図２５を参照し
て、請求項１９記載の発明に係る実施例６について説明
する。

【０１６１】始めに、感熱孔版印刷装置に用いられるサ
ーマルヘッドとしては、いわゆる薄膜型のものが多用さ
れているので、従来の技術例で説明したタイプを含めた
一般的な構造等について説明する。

【０１６２】サーマルヘッド３０Ｘは、グレーズ構造上
大きく分けて二種類のものがある。その１つのサーマル
ヘッド３０Ｘは、図２０（ａ）に示すように、基材３１
の上面に全面的にグレーズ層３２がある全面グレーズ型
であり、もう１つのサーマルヘッド３０Ｘは、図２０
（ｂ）に示すように、基材３１の上面で発熱体部３３の
下方に部分的にグレーズ層３２がある部分グレーズ型で
ある。両者共に、グレーズ層３２の上部に抵抗体層３３
Ｒ、電極層３４、保護膜層３５がこの順に積層形成され
ている。基材３１はアルミナで、グレーズ層３２は電気
及び熱絶縁性のガラス、エポキシ樹脂（ＥＰ）等ででき
ている。

【０１６３】サーマルヘッド３０Ｘには微小かつ多数の
発熱体部３３が主走査方向Ｓへ一定のピッチで近接して
配列されており、感熱性孔版マスタ６１は、図５（Ａ）
（ａ−４），（Ｂ）（ｂ−４）を借りて説明すると、図
５（Ａ）（ａ−４），（Ｂ）（ｂ−４）における左右の
マスタ搬送方向、すなわち副走査方向Ｆへ搬送されつつ
保護膜層３５を介して発熱体部３３に直接接触する。こ
の状態で電極３４の間に電圧が印加されると、電極３４
の間の発熱体部３３に電流が流れ、ジュール熱により通
電部分の発熱体部３３が発熱し、保護膜層３５を介して
発熱体部３３に直接接触している感熱性孔版マスタ６１
が溶融穿孔され、感熱性孔版マスタ６１に穿孔パターン
が形成される。

【０１６４】このような孔版印刷装置においては、サー
マルヘッドの解像度に応じた好適な穿孔画像を感熱性孔
版マスタ６１に形成し、いかなる原稿画像に対しても忠
実な印刷画像（インキ画像）を感熱性孔版マスタ６１に
再現し、同時に印刷用紙の裏面に発生する裏移り現象を
防止するために、感熱性孔版マスタ６１の溶融穿孔した
穿孔パターンの個々の穿孔ｈの大きさ（以下「穿孔径」
というときがある）を微細化させると共に、独立穿孔さ
せて印刷用紙へのインキの転移量を少なくしなければな
らない。このような課題を解決するものとして、例えば
特開平４−２６５７５９号公報に示されているように、
サーマルヘッドの発熱体部寸法について、主走査方向長
の主走査ピッチ（主走査方向における相隣る発熱体部間
ピッチ）及び副走査方向長の副走査ピッチ（副走査方向
における相隣る発熱体部間ピッチ）に対する比率をそれ
ぞれ規定するという技術が提案されている。

【０１６５】しかしながら、穿孔径は明らかに発熱体部
の寸法に依存するため、穿孔径を小さくしようとした場
合、サーマルヘッドの発熱体部寸法について、主走査方
向長の主走査ピッチ及び副走査方向長の副走査ピッチに
対する比率をそれぞれ規定するという上記の技術では、
その比率をより小さくしてサーマルヘッドの発熱体部寸
法の微細化を実施しなければならないことになる。それ
故に、その副作用として、サーマルヘッドの発熱体部に
おいて同一のピーク温度を得ようとした場合、サーマル
ヘッドの電極への熱の逃げ等により、サーマルヘッドの
発熱体部が小さくなるほど発熱体部単位面積当たりの必
要エネルギーは大きくなり、この結果サーマルヘッドの
発熱体部の寿命は、その発熱体部寸法が小さくなるほど
短くなってしまう。

【０１６６】そして、その発熱体部３３に設けられたグ
レーズ層３２の厚さｔｇが、６０μｍを超えるサーマル
ヘッドにおいては、連続印字時の蓄熱作用がより大きい
ので、発熱体部３３のピーク温度が蓄熱しない場合のピ
ーク温度よりもかなり高くなり、発熱体部３３の単位面
積当たりの印加エネルギーがオーバー気味になって熱応
力等がかかると共に、発熱体部３３の酸化等が促進され
て電気抵抗値変化が生じやすくなるため、サーマルヘッ
ド３０Ｘの発熱体部３３の寿命が短くなってしまう問題
点がある。

【０１６７】また、溶融穿孔・製版された感熱性孔版マ
スタにおいて、独立穿孔したものが得られなくなってし
まう問題点もある。

【０１６８】さらに、孔版印刷装置の製版時間（サーマ
ルヘッドの発熱体部の発熱作動時間間隔、印字周期もし
くはライン周期ともいう）を例えば２．５ｍｓｅｃ／ｌ
ｉｎｅ以下にするというような、近年における製版時間
の高速化により、サーマルヘッドの蓄熱作用がさらに増
大し、これに伴いサーマルヘッドの寿命もさらに短くな
り、溶融穿孔・製版された感熱性孔版マスタにおいて独
立穿孔したものを得ることが非常に困難になってきた。

【０１６９】そこで、請求項１９記載の発明に係るこの
実施例６は、かかる問題点を解決するために、サーマル
ヘッドの発熱体部の寸法をあまり小さくせずに、サーマ
ルヘッドの発熱体部の高寿命化を成し遂げることがで
き、溶融穿孔・製版された感熱性孔版マスタの穿孔の大
きさが微細で、かつ、各穿孔が互いに独立穿孔したもの
が得られ、主走査方向及び副走査方向の解像度に応じた
好適な穿孔画像を形成して如何なる原稿画像に対しても
忠実な印刷画像を形成することができ、同時に裏移り不
具合の発生を防止することができると共に、製版時間の
高速化（印字周期：例えば２．５ｍｓｅｃ／ｌｉｎｅ以
下）という点においても上記各目的のものが得られる感
熱孔版印刷装置を提供することを目的とする。

【０１７０】この実施例６は、実施例１に対して、その
サーマルヘッド３０に代えて、サーマルヘッド３０の構
成に、グレーズ層の厚さが、６０μｍ以下である構成を
付設したサーマルヘッド３０Ｘを有することが主に相違
する。

【０１７１】次に、図２１を参照して、サーマルヘッド
３０Ｘの温度を検出するサーマルヘッド温度検出手段、
サーマルヘッド温度検出手段で検出されたサーマルヘッ
ド温度に応じて、サーマルヘッド３０Ｘの個々の発熱体
部３３に供給する穿孔用エネルギーを所定のエネルギー
に調整する穿孔エネルギー調整手段及びこれらの制御構
成に基づく制御プロセス、並びにサーマルヘッド３０Ｘ
のグレーズ層の厚さを６０μｍ以下にしたときの実施例
を述べる。

【０１７２】図２１において、符号３０３は穿孔エネル
ギー調整手段としてのマイクロプロセッサを示す。マイ
クロプロセッサ３０３は、ＣＰＵ（中央演算処理装
置）、Ｉ／０（入出力）ポート、ＲＯＭ（読み出し専用
メモリ）及びＲＡＭ（読み書き可能なメモリ）等を備え
た周知の構成を有する。マイクロプロセッサ３０３は、
サーミスタ２０１及びサーマルヘッド３０Ｘの間で、指
令信号及びデータ信号を送受信し、サーマルヘッド３０
Ｘの温度を検知して穿孔用エネルギーを調整するシステ
ム全体をコントロールしている。サーミスタ２０１のサ
ーマルヘッド温度に係る信号は、上記Ｉ／Ｏ（入出力）
ポートに入力される。

【０１７３】マイクロプロセッサ３０３は、サーミスタ
２０１が検出したサーマルヘッド温度に応じて穿孔用エ
ネルギーの調整を行う機能を有する。このために、マイ
クロプロセッサ３０３の上記ＲＯＭには「サーマルヘッ
ド温度の変化に応じた、穿孔用エネルギー調整のための
発熱体部３３へ通電する通電時間に係るプログラム」が
予め実験的に定められて記憶されている。

【０１７４】穿孔用エネルギーの調整は上述のように、
画像信号に応じて個々の発熱体部３３に流す電流値もし
くは発熱体部３３に印加する電圧値の変化により行うよ
うにしてもよいが、この実施例６においては、サーマル
ヘッド３０Ｘの発熱体部３３への通電パルス幅の変化に
より行う。すなわち、マイクロプロセッサ３０３は、サ
ーミスタ２０１から出力されるサーマルヘッド温度デー
タ信号を上記Ｉ／Ｏ（入出力）ポートを介して取り込
む。そしてマイクロプロセッサ３０３は、このサーマル
ヘッド温度データ信号を適宜上記ＲＯＭで照合しつつ上
記ＣＰＵで計算し、適宜上記ＲＡＭにストアしながら、
感熱性孔版マスタ６１に適切な大きさの穿孔を行える通
電パルス幅を設定してサーマルヘッド３０Ｘを制御す
る。サーマルヘッド３０Ｘは、デジタル画像信号にした
がい、電源４００からの電力供給を受けて、マイクロプ
ロセッサ３０３で設定された通電パルス幅にしたがって
発熱体部３３を発熱させる。

【０１７５】次に、図２２乃至図２５を参照して、実施
例６の特徴的な作用を明確にするために、グレーズ層３
２の厚さｔｇが、従来のサーマルヘッドの諸特性に及ぼ
す内容について説明する。

【０１７６】図２２（ａ）は、従来のサーマルヘッドの
グレーズ層３２の厚さｔｇをパラメータとした場合にお
ける従来のサーマルヘッドのピーク温度と印加パルス数
とに関する特性を表わしている。同特性線図より、印加
パルス数が多い程従来のサーマルヘッドに対する蓄熱は
大きくなり、あるパルス数まで印加すると従来のサーマ
ルヘッドのピーク温度が殆ど変化しないことから、その
蓄熱が飽和することが分かる。またグレーズ層３２の厚
さｔｇが小さい（薄い）程上記蓄熱が小さくなり、グレ
ーズ層３２の厚さｔｇが大きい（厚い）程上記蓄熱が大
きくなることを示している。図２２（ｂ）は、従来のサ
ーマルヘッドのグレーズ層３２の厚さｔｇをパラメータ
とした場合における従来のサーマルヘッドのピーク温度
と印字周期とに関する特性を表わしている。この特性は
印加パルス数が２００パルス目の時のものであり、同特
性線図より、印字周期が短ければ短い程上記蓄熱は大き
くなり、グレーズ層３２の厚さｔｇが小さい程上記蓄熱
が小さくなることを示している。

【０１７７】したがって、図２２（ａ），（ｂ）から、
印加パルス数及び印字周期を加味すると、グレーズ層３
２の厚さｔｇが小さい程上記蓄熱は小さくなるというこ
とが分かる。

【０１７８】次に、図２３を参照して、グレーズ層３２
の厚さｔｇが従来のサーマルヘッドの発熱体部３３の表
面温度分布に及ぼす内容について説明する。図２３
（ａ）は、従来のサーマルヘッドの発熱体部３３が一対
の電極３４，３４に挾まれて、主走査方向Ｓにおける相
隣る発熱体部間ピッチＰｓで主走査方向Ｓに一列に配列
されていて、発熱体部３３における主走査方向Ｓの寸法
Ｌｓ及び発熱体部３３における副走査方向Ｆの寸法Ｌｆ
がそれぞれ所定の寸法に設定されていることを示す。図
２３（ｂ）は、従来のサーマルヘッドのグレーズ層３２
の厚さｔｇをパラメータとした、従来のサーマルヘッド
の主走査方向Ｓにおける発熱体部１０の表面温度分布を
示し、図２３（ｃ）は、従来のサーマルヘッドのグレー
ズ層３２の厚さｔｇをパラメータとした、従来のサーマ
ルヘッドの副走査方向Ｆにおける発熱体部３３の表面温
度分布をそれぞれ示している。また図２３（ｄ）は、図
２３（ｂ）での従来のサーマルヘッドの表面温度分布曲
線上に形成される、感熱孔版印刷装置で用いる感熱性孔
版マスタ６１の熱可塑性樹脂フィルムが溶融穿孔して広
がるある温度、すなわち「しきい値温度」Ｚ℃における
感熱性孔版マスタ６１の穿孔パターンの穿孔状態を示
す。図２３（ｄ）から、グレーズ層３２の厚さｔｇの大
小により、主走査方向Ｓにおける発熱体部３３の表面温
度の広がりの違いも大きくなり、感熱性孔版マスタ６１
の溶融穿孔した穿孔ｈの大きさにも差が生じ、グレーズ
層３２の厚さｔｇの大きいもの、例えば６５μｍのもの
に関しては隣接する穿孔ｈ同士がつながって独立した穿
孔パターンの穿孔ｈが得られなくなってしまう。図２３
（ａ），（ｂ），（ｃ），（ｄ）から容易に、従来のサ
ーマルヘッドの個々の発熱体部３３に供給する穿孔用エ
ネルギーが同一である条件下においては、グレーズ層３
２の厚さｔｇが小さい方が感熱性孔版マスタ６１に溶融
穿孔された穿孔パターンの穿孔ｈの微細化が可能である
ことが分かる。また、図２３（ｂ），（ｃ）において、
連続印字時における従来のサーマルヘッドの発熱体部３
３のピーク温度は、グレーズ層３２の厚さｔｇの違いに
より図２２（ａ）で述べたように差が生じグレーズ層３
２の厚さｔｇの大きい方が高くなる。また図２２（ｂ）
で述べたように印字周期を高速化（短い）にした際にも
同様なことが言え、その蓄熱作用で上昇した温度分が従
来のサーマルヘッドの発熱体部３３へのオーバー温度
（オーバーパワー）となり、発熱体部３３の寿命を短く
している原因となっている。

【０１７９】また図２４（ａ１），（ａ２），（ａ３）
はグレーズ層３２の厚さｔｇが大きい場合において、ま
た図２４（ｂ１），（ｂ２），（ｂ３）はグレーズ層３
２の厚さｔｇが小さい場合において、最初のパルス印加
時及び２００パルス印加後の、サーマルヘッドの主走査
方向Ｓにける発熱体部３３の表面温度分布と穿孔状態と
の関係をそれぞれ表わしている。これらの各発熱体部３
３の表面温度分布からも分かるように、グレーズ層３２
の厚さｔｇの大小により、主走査方向Ｓにおける発熱体
部３３の表面温度の広がりの違いも大きくなり、感熱性
孔版マスタ６１に溶融穿孔された穿孔ｈの大きさにも差
が生じ、グレーズ層３２の厚さｔｇの大きいものに関し
ては、２００パルス印加後等最悪の場合、隣接する穿孔
ｈ同士がつながって独立した穿孔パターンの穿孔ｈが得
られなくなってしまう。これは副走査方向Ｆにおいても
同様である。

【０１８０】感熱孔版印刷装置において、印刷画像（イ
ンキ画像）は、感熱性孔版マスタ６１の穿孔パターンか
ら滲み出るインキによって形成され、その滲み出たイン
キが印刷用紙に転移した量の程度により、孔版印刷装置
特有の裏移り現象という汚れに影響を与えており、イン
キ転移量が多い程その汚れがひどくなる。そこで穿孔パ
ターンの穿孔ｈは独立したものにし、印刷用紙へのイン
キの転移量を制御しなければ裏移り現象は抑制できな
い。したがって、穿孔パターンの穿孔ｈは、独立したも
のであって、その大きさがより微細の方が裏移り現象は
無くなる方向になる。従来のサーマルヘッドを使用した
ファクシミリ等においては、本発明とは反する使用方法
で従来のサーマルヘッドの発熱体部３３で発生する熱が
下に逃げないように、グレーズ層３２を、断熱層として
使用していてその厚さを６５μｍ程度に厚くしている。
逆にいえば、グレーズ層３２の蓄熱作用をある程度利用
しているのである。この理由により、相隣る発熱ドット
パターンがつながっていた方がベタ部濃度が上がり印字
物としては望ましいものが得られる、従来のサーマルヘ
ッドを用いたファクシミリ等と異なり、感熱孔版印刷装
置では前述のように感熱性孔版マスタ６１の溶融穿孔し
た穿孔パターンの穿孔ｈが独立したものではなく、つな
がってしまっているとインキ転移量の増大を招き裏移り
現象が悪化するため、穿孔パターンの穿孔ｈの大きさは
より微細で独立したものの方が望ましく、これに対して
グレーズ層３２の薄層化が非常に効果的なのである。

【０１８１】上述したとおり、実施例６によれば、グレ
ーズ層の厚さを、６０μｍ以下に薄層化したことによ
り、溶融穿孔・製版された感熱性孔版マスタ６１の穿孔
径を小さくすることができる。また、上記蓄熱が程好く
抑えられることで、連続印字時におけるサーマルヘッド
３０Ｘの発熱体部３３にかかる熱応力等が小さくなり、
発熱体部３３の寿命が向上すると共に穿孔径もあまり大
きくならない。

【０１８２】溶融穿孔・製版された感熱性孔版マスタ６
１から滲み出るインキ量は、感熱性孔版マスタ６１に形
成された穿孔パターンを構成する個々の微小な穿孔ｈの
開口面積、すなわち穿孔ｈの大きさに比例的であり、一
方において穿孔ｈの大きさは、サーマルヘッド３０Ｘの
個々の発熱体部３３に供給する穿孔用エネルギーの大小
に応じて決まる。それ故に、感熱性孔版マスタ６１に形
成される穿孔パターンの１単位としての穿孔ｈの大きさ
を制御できる。

【０１８３】また、図２５に示すように、サーマルヘッ
ド３０Ｘの個々の発熱体部３３に供給する穿孔用エネル
ギーが同一の印加エネルギーである場合には、そのサー
マルヘッドの発熱体部３３のピーク温度は、サーマルヘ
ッド温度検出手段で検出されたサーマルヘッド温度が高
い程昇温する。例えば、図２５（ａ１）において、サー
マルヘッド温度Ｔ₁である条件下で通電パルス幅ｔ₁（ｔ
₁＞ｔ₂）の印加エネルギーをサーマルヘッド３０Ｘの発
熱体部３３に供給した場合と、サーマルヘッド温度Ｔ₂
に昇温した条件下で同一の印加エネルギー（通電パルス
幅ｔ₁）をサーマルヘッドの発熱体部に供給した場合と
を比較すると、サーマルヘッド３０Ｘの発熱体部３３の
ピーク温度はサーマルヘッド温度Ｔ₂の条件下の方が大
きく、このときに感熱性孔版マスタ６１に形成される穿
孔ｈの大きさ、すなわち図２５（ｂ２）に示されている
穿孔ｈは、図２５（ｂ１）のそれよりも大きいことが分
かる。したがって、このような場合には、図２５（ａ
２）に示すように、サーマルヘッド温度Ｔ₂の条件下で
通電パルス幅ｔ₁よりも短い通電パルス幅ｔ₂（ｔ₁＞
ｔ₂）の印加エネルギーをサーマルヘッド３０Ｘの発熱
体部３３に供給するようにサーマルヘッド３０Ｘを制御
することにより、穿孔ｈの大きさを、図２５（ｂ１）に
示したと同様の適正な大きさの穿孔ｈにするのである
（図２５（ｂ３）参照）。

【０１８４】すなわち、サーマルヘッド３０Ｘの発熱体
部３３において発熱した熱は、その多くが感熱性孔版マ
スタ６１の溶融穿孔に消費されるが、発熱した熱の一部
はサーマルヘッド本体にも伝熱してサーマルヘッド本体
の温度を上昇させる。サーマルヘッド本体の上記温度上
昇は、一般的にはさほど大きくはないが、サーマルヘッ
ド３０Ｘが長時間連続動作したような場合には、ある程
度の温度上昇は避けられない。このような場合には、穿
孔用エネルギーによる熱にサーマルヘッド本体の蓄熱作
用に基づく熱が加わって、印刷画像の画像濃度に対応す
る穿孔の大きさよりも大きめの穿孔ｈが形成され、その
穿孔の大きさはサーマルヘッド温度が高い程大きくな
り、所望する穿孔ｈが得られなくなってしまう。それ故
に、このサーマルヘッド温度の昇温が画像濃度に及ぼす
影響を重要視する場合には、これを自動補償することが
必要となってくる。そこで、サーマルヘッド温度に拘ら
ず最適な穿孔径を得るためには、サーマルヘッド温度検
出手段でサーマルヘッド温度を検出し、サーマルヘッド
温度が高いときには通電パルス幅を短くし、その温度が
低いときには長く通電するようにサーマルヘッドを制御
すればよい。これにより、サーマルヘッド温度に拘らず
サーマルヘッド３０Ｘの発熱体部３３のピーク温度は一
定となり、その穿孔径は一定となる。したがって、サー
マルヘッド温度に応じて穿孔パターンの穿孔の大きさが
定まり、一方において穿孔の大きさは穿孔用エネルギー
により定まるから、サーマルヘッド温度に応じて最適な
穿孔パターンの穿孔の大きさと穿孔用エネルギーとの対
応関係が存在し、この対応関係は実験的に決定すること
ができる。

【０１８５】なお、実施例６において、インキ温度検出
手段を付設し、インキ温度検出手段によって検出された
インキ温度とサーマルヘッド温度検出手段によって検出
されたサーマルヘッド温度とに応じて穿孔用エネルギー
を調整するようにしてもよい。

【０１８６】（実施例７）図２６に、実施例７を示す。
発熱体部３３に通電させる際には一般的になされている
熱履歴制御等を加味してもよい。この熱履歴制御として
は、例えば特開昭５７−８００７８号公報に記載の記録
パルス制御方式としての熱履歴制御手段（図示せず）を
利用することができる。

【０１８７】この実施例７は、実施例６に対して、サー
マルヘッド３０Ｘの個々の発熱体部３３を熱履歴制御す
るための上記熱履歴制御手段と、この熱履歴制御手段に
よりサーマルヘッド３０Ｘの個々の発熱体部３３が熱履
歴制御を伴って駆動されるとき、熱履歴制御用の第２パ
ルス幅ｔｈを有する第２パルスが、第１パルス幅ｔｐを
有する第１パルスの４０〜９５％の印加エネルギーを持
ってサーマルヘッド３０Ｘの個々の発熱体部３３に供給
されるように、サーマルヘッド３０Ｘの個々の発熱体部
３３を制御するエネルギー調整手段としてのマイクロプ
ロセッサ３０３’（図２１に括弧を付して示す）とを有
することのみ相違する。

【０１８８】マイクロプロセッサ３０３’には、上述し
たマイクロプロセッサ３０３が有する機能にさらに上記
の機能が付加されている。このために、マイクロプロセ
ッサ３０３’の上記ＲＯＭには「サーマルヘッド温度の
変化に応じた、穿孔用エネルギー調整のための発熱体部
３３へ通電する通電時間に係るプログラム」の他に、さ
らに「熱履歴制御用の第２パルス幅ｔｈを有する第２パ
ルスが、第１パルス幅ｔｐを有する第１パルスの４０〜
９５％の印加エネルギーを持ってサーマルヘッド３０Ｘ
の個々の発熱体部３３に供給・通電する通電時間に係る
プログラム」が予め実験的に定められて記憶されてい
る。

【０１８９】図２６（ａ），（ｂ１）に示すように、今
印字させようとしている発熱体部の前のラインの発熱体
部３３に印字した際には、印字して発熱した発熱体部３
３の下方のグレーズ層３２の部分は蓄熱されているの
で、この時は発熱体部３３に流す電流値もしくは発熱体
部３３に印加する電圧値の変化により又は通電パルス幅
の変化によって、印加エネルギーを小さくしないと、感
熱性孔版マスタ６１の穿孔パターンの穿孔ｈが大きくな
り独立せずにつながってしまう。したがって、前のライ
ンで印字をせず発熱していない際には、第１パルス幅ｔ
ｐの印加エネルギーを有する第１パルスをサーマルヘッ
ド３０Ｘの発熱体部３３に印加し、そうではない際には
前述のようなことが生じるので感熱性孔版マスタ６１の
穿孔パターンの穿孔ｈを独立させるために、第１パルス
の例えば約７０％の印加エネルギーを持った第２パルス
幅ｔｈを有する第２パルスをサーマルヘッド３０Ｘの個
々の発熱体部３３に印加するという重要で効果的な制御
を行うのである（図２６（ａ），（ｂ２））。なお、図
２６（ａ）において、熱履歴制御に係る部分を破線で示
す。またこの実施例では、第２パルス以下の通電パルス
幅を第２パルス幅ｔｈとしているものである。

【０１９０】また第２パルス幅ｔｈの第１パルス幅ｔｐ
に対する印加エネルギー比は、特に４０〜９５％である
と感熱性孔版マスタ６１における穿孔パターンの穿孔の
独立に対してより好ましく効果的である。第２パルス幅
ｔｈの第１パルス幅ｔｐに対する印加エネルギー比が、
４０％未満である場合には、穿孔径が小さすぎて印刷画
像としてベタ埋まりが悪化するという点から、その比が
９５％を超えた場合には、逆に穿孔径が大きすぎてイン
キの印刷用紙への転移量増大により裏移りが悪化すると
いう点から好ましくない。

【０１９１】また、第２パルス幅ｔｈのみでなく、第
３、第４といったように木目細かい制御をすればより効
果的である。

【０１９２】なお、実施例６及び実施例７のようなサー
マルヘッド温度の変化による自動補償を考慮した通電パ
ルス幅の制御及び熱履歴制御は、サーマルヘッド温度の
変化が無い場合、サーマルヘッド３０Ｘの本体への蓄熱
が無い、すなわち印字周期が遅い場合、又は画像劣化が
許容できる場合等においては、サーマルヘッド３０Ｘの
グレーズ層３２の厚さｔｇを６０μｍ以下とすることで
上述したように独立穿孔を図ることができるため、サー
マルヘッド温度検出手段としてのサーミスタ２０１及び
穿孔エネルギー調整手段としてのマイクロプロセッサ３
０３、あるいはエネルギー調整手段としてのマイクロプ
ロセッサ３０３’等の構成は不要とするものであって、
無くともよい。

【０１９３】次に、各実施例６及び７に使用しているサ
ーマルヘッド３０Ｘの仕様及び駆動条件を述べる（図２
０〜図２６の符号参照）。

【０１９４】サーマルヘッド３０Ｘは、薄膜型かつ矩形
型のもので、そのグレーズ層３２の型は全面グレーズ型
のもので、グレーズ材質としてはガラスを使用してい
る。サーマルヘッド３０Ｘの解像度は４００ｄｐｉ（ド
ット／インチ）であり、その発熱体部３３における主走
査方向Ｓの寸法Ｌｓ＝３０μｍ、発熱体部３３における
副走査方向Ｆの寸法Ｌｆ＝４０μｍとし、グレーズ層３
２の厚さｔｇ＝４０μｍ、印字周期は２．２５ｍｓｅｃ
／ｌｉｎｅで、サーマルヘッド温度が２３℃において通
電パルス幅を第１パルス幅ｔｐ＝４６８μｓｅｃ，第２
パルス幅ｔｈ＝３５９μｓｅｃで、かつ、印加パワーを
０．１１５ｗ（ワット）とした。また感熱性孔版マスタ
６１としては、多孔性支持体である和紙上に厚さ１．６
μｍの熱可塑性樹脂フィルムを貼合わせた厚み４０μｍ
のものを用いた。

【０１９５】このような製版条件において、サーマルヘ
ッド３０Ｘを発熱駆動させ感熱性孔版マスタ６１を溶融
穿孔・製版させたところ、実施例１の利点、すなわち副
走査方向Ｆの穿孔径のみならず、主走査方向Ｓの穿孔径
についても最適な大きさの穿孔ｈが得ることができるよ
うになり、副走査方向Ｆのみならず、主走査方向Ｓでの
穿孔径をより確実にコントロールすることが可能とな
り、独立しかつ適切な大きさの穿孔ｈを得ることがで
き、所望する印刷画像を形成し裏移りの無い印刷物が得
られると共に、サーマルヘッド３０Ｘの発熱体部３３の
高寿命化を達成することができた。

【０１９６】しかしながら、サーマルヘッド３０Ｘでグ
レーズ層３２の厚さｔｇを６５μｍに変えたものを使用
し、他の製版条件は上記条件と同一の下で上記感熱性孔
版マスタ６１を溶融・穿孔製版したところ、独立穿孔し
かつ適正な大きさの穿孔ｈを得ることはできず、所望す
る印刷画像が得られなかったと共に、裏移りはかなり悪
いものとなり、サーマルヘッド３０Ｘの発熱体部３３の
寿命も上記グレーズ層３２の厚さｔｇ＝４０μｍのもの
より短くなった。

【０１９７】一方、グレーズ層３２の厚さｔｇが６０μ
ｍのもので確認したところ、若干の上記各効果はあった
がまだ若干不十分であり、５μｍ未満のものでも前述の
ような効果としては大きいと推測されるが、現時点にお
ける製造技術水準での困難性、及びグレーズ層３２を介
在して抵抗体層３３Ｒを形成する基材３１の平滑性を確
保する点からその下限値を考慮し、また連続印字時にお
いて感熱性孔版マスタ６１に形成される各穿孔が独立分
離した実験結果が得られたことからその上限値を考慮す
ると、グレーズ層３２の厚さｔｇが５〜５０μｍの範囲
であるものが、特に好ましい。

【０１９８】また、この感熱孔版印刷装置は、実質的に
熱可塑性樹脂フィルムのみから成る感熱性孔版マスタを
使用することが可能であって、例えばその厚さが１．６
μｍのものを用いて、サーマルヘッド温度に応じてサー
マルヘッド３０Ｘの発熱体部３３への通電パルス幅を変
化させて穿孔を行ったところ、実施例６及び７と同様に
サーマルヘッド３０Ｘのグレーズ層３２の厚さｔｇが４
０μｍの際には独立した適切な大きさの穿孔を得ること
ができ、所望する印刷画像を形成し裏移りの無い印刷物
が得られると共に、サーマルヘッド３０Ｘの発熱体部３
３の高寿命化を達成することができた。

【０１９９】しかし、実質的に熱可塑性樹脂フィルムの
みから成る同一の厚さの感熱性孔版マスタを用い、か
つ、グレーズ層３２の厚さｔｇが６５μｍのものを使用
し、同一印加エネルギー条件（同一の、印加パワー及び
通電パルス幅）で上記感熱性孔版マスタを溶融穿孔・製
版したところ、独立した穿孔（穿孔径）を得ることはで
きず、所望する印刷画像は得られず、裏移りはかなり悪
いものとなり、サーマルヘッド３０Ｘの発熱体部３３の
寿命も上記グレーズ層３２の厚さｔｇが４０μｍのもの
より短くなった。また、グレーズ層厚が６０μｍのもの
で確認したところ若干の上記各効果はあったがまだ不十
分であり、５μｍ未満でも上記各効果としては大きいと
推測されるが、上述のような理由から、グレーズ層３２
の厚さｔｇの特に好ましい範囲は、５〜５０μｍであ
る。

【０２００】また、発熱体部３３の寸法について言及す
ると、穿孔パターンの穿孔ｈが大きくなり独立せずつな
がってしまい裏移り劣化の点から、発熱体部３３におけ
る主走査方向Ｓの寸法Ｌｓを、主走査方向Ｓにおける相
隣る発熱体部間ピッチＰｓ（上記実施例の場合６３．５
μｍ）以下とし、かつ、発熱体部３３における副走査方
向Ｆの寸法Ｌｆを、相隣る発熱体部間ピッチＰｓ以下と
すれば、感熱性孔版マスタ６１の穿孔パターンの穿孔の
微細化及び独立穿孔化は可能である。

【０２０１】また好ましくは、発熱体部３３における主
走査方向Ｓの寸法Ｌｓを、主走査方向Ｓにおける相隣る
発熱体部間ピッチＰｓ（上記実施例の場合６３．５μ
ｍ）の９５％以下とし、かつ、発熱体部３３における副
走査方向Ｆの寸法Ｌｆを、相隣る発熱体部間ピッチＰｓ
の９５％以下とすれば、感熱性孔版マスタ６１の穿孔パ
ターンの穿孔の微細化及び独立穿孔化が、より効果的に
可能となる。さらに特に好ましくは、発熱体部３３にお
ける主走査方向Ｓの寸法Ｌｓを、主走査方向Ｓにおける
相隣る発熱体部間ピッチＰｓの３０〜９５％の範囲と
し、かつ、発熱体部３３における副走査方向Ｆの寸法Ｌ
ｆを、相隣る発熱体部間ピッチＰｓの３０〜９５％の範
囲とすれば、感熱性孔版マスタ６１の穿孔パターンの穿
孔の微細化及び独立穿孔化が、より一層効果的に可能と
なる。この場合において、発熱体部３３における主走査
方向Ｓ（副走査方向Ｆ）の寸法Ｌｓ（Ｌｆ）が、主走査
方向Ｓ（副走査方向Ｆ）における相隣る発熱体部間ピッ
チＰｓの３０％未満であるときは穿孔した穿孔ｈの大き
さが小さすぎて印刷画像としてのベタ埋まりが悪化する
という点から、また発熱体部３３における主走査方向Ｓ
（副走査方向Ｆ）の寸法Ｌｓ（Ｌｆ）が、相隣る発熱体
部間ピッチＰｓの９５％を超えるときは、逆に穿孔した
穿孔ｈの大きさが大きすぎて最悪独立した穿孔ｈが得ら
れなくなり、インキの印刷用紙への転移量増大で裏移り
が悪化するという点から好ましくない（請求項２０記載
の発明）。

【０２０２】以上述べたように、実施例６によれば、実
施例１の利点、すなわちインキの温度及び／又はサーマ
ルヘッドの温度に応じた穿孔用エネルギーを加えること
により、副走査方向Ｆの穿孔径のみならず、主走査方向
Ｓの穿孔径についても最適な大きさの穿孔ｈが得ること
ができるようになると共に、サーマルヘッドへの印加エ
ネルギーを可変することで、副走査方向Ｆのみならず、
主走査方向Ｓでの穿孔径をより確実にコントロールする
ことがより一層効果的に可能となる。また、サーマルヘ
ッド３０Ｘの発熱体部寸法をあまり小さくすることな
く、使用するサーマルヘッド３０Ｘの発熱体部３３の高
寿命化を成し遂げることができ、溶融穿孔・製版された
感熱性孔版マスタ６１の穿孔ｈが微細で独立したものが
得られ、主走査方向Ｓ及び副走査方向Ｆの解像度に応じ
た好適な穿孔画像を形成し、如何なる原稿画像に対して
も忠実な印刷画像を形成することができ、かつ同時に印
刷用紙の裏面に発生する裏移り現象を防止することがで
きて、なおかつ製版時間の高速化（印字周期：例えば
２．５ｍｓ／ｌｉｎｅ以下）においても、上記各効果が
得られる。

【０２０３】実施例７によれば、実施例６における各効
果よりもさらに大きい効果が得られる。

【０２０４】また、実施例６及び実施例７によれば、実
質的に熱可塑性樹脂フィルムのみから成る感熱性孔版マ
スタを用いることで、印刷画像の高画質化を図ることが
できると共に、この感熱性孔版マスタを使用する際の特
有の問題点である耐刷性の確保を図ることができる。

【０２０５】

【発明の効果】以上説明したように、請求項１記載の発
明によれば、主走査方向における相隣る発熱体部間に放
熱部を有することにより、主走査方向に隣接する発熱体
部同士の熱干渉が抑制されることで、感熱性孔版マスタ
における主走査方向における穿孔の急激な広がりが抑制
されると共に、最適な大きさの穿孔が容易に形成できる
こととなり、裏移りも少なく、原稿に忠実な印刷画像を
得ることができる。

【０２０６】請求項２記載の発明によれば、主走査方向
における相隣る発熱体部間に、電極層の高さと略同等の
高さの放熱部を有するので、主走査方向に相隣る発熱体
部同士からそれぞれ発生するジュール熱が、上記放熱部
に放熱されることにより上記ジュール熱同士による熱干
渉が抑制されると共に、感熱性孔版マスタにおける主走
査方向への穿孔の急激な広がりは、電極層の高さと略同
等の高さの放熱部にその溶融穿孔部分がぶつかることに
より、確実に抑制されるので、請求項１記載の発明の効
果がより一層精度高く確実に得られる。

【０２０７】請求項３記載の発明によれば、放熱部が、
電極層の一部をなし、主走査方向と直交する副走査方向
に延出して形成されていることにより、その放熱部を容
易に形成することができるので、信頼性があり、かつ、
コスト的に有利である。

【０２０８】請求項４乃至２１記載の発明によれば、さ
らに印刷用紙への裏移りの発生を効果的に防止すること
ができる。

【０２０９】請求項２２記載の発明によれば、さらに繊
維目のない良質な印刷画像を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例が適用された感熱孔版印刷装
置を示す構成図である。

【図２】実施例１におけるサーマルヘッドの発熱体部廻
りの構成を示す図であって、図２（ａ）は発熱体部の平
面図、図２（ｂ）は図２（ａ）のＳｅｃｂ−Ｓｅｃｂに
おける断面図、図２（ｃ）は図２（ａ）のＳｅｃｃ−Ｓ
ｅｃｃにおける断面図である。

【図３】実施例１における発熱体部の温度分布曲線及び
或る製版条件で製版したときの穿孔状態を示す図であ
る。

【図４】サーマルヘッドの個々の発熱体部に供給する穿
孔用エネルギーとこれに対応して形成される主走査方向
及び副走査方向の穿孔の大きさとの関係を表わす線図で
ある。

【図５】実施例２の作用を示す図である。

【図６】実施例２の制御構成を示すブロック図である。

【図７】サーマルヘッドの温度を検出するサーミスタの
配置箇所を示す側面図である。

【図８】実施例３の制御構成を示すブロック図である。

【図９】実施例３の動作を説明するためのフローチャー
トである。

【図１０】実施例３の印刷濃度設定キーの構成を示す平
面図である。

【図１１】実施例３におけるサーマルヘッドに通電する
ための通電パルス幅決定方法を説明する図である。

【図１２】実施例４における作用を説明するための図で
あって、印刷ドラム内のインキの種類をパラメータとし
た、インキの流動性とインキ温度とに関する特性線図で
ある。

【図１３】実施例４における作用を説明するための図で
あって、図１３（ａ）は印刷ドラム内のインキの種類を
パラメータとした、サーマルヘッド通電パルス幅とイン
キの温度とに関する特性線図であり、図１３（ｂ），
（ｃ）は通電パルス幅の長短に基づく感熱性孔版マスタ
の穿孔状態をそれぞれ説明する平面図である。

【図１４】実施例４の制御構成を示すブロック図であ
る。

【図１５】実施例４の印刷ドラム内インキ種類検出手段
の一例を示す構成図である。

【図１６】実施例４におけるサーマルヘッドに印加する
通電パルス幅を決定するためのフローチャートである。

【図１７】実施例４における、サーマルヘッド温度及び
インキ温度の或温度Ａ℃及びＢ℃（Ａ℃＜Ｂ℃）におい
て、サーマルヘッドに印加する通電パルス幅の設定方法
を説明するための図である。

【図１８】実施例５の制御構成を示すブロック図であ
る。

【図１９】実施例５の感熱孔版印刷装置に配設された操
作パネルの構成を示す平面図である。

【図２０】サーマルヘッドのグレーズ層周辺の断面構造
を誇張して示すものであって、図２０（ａ）は全面グレ
ーズ型、図２０（ｂ）は部分グレーズ型の断面図であ
る。

【図２１】実施例６の制御構成を示すブロック図であ
る。

【図２２】図２２（ａ）はサーマルヘッドのグレーズ層
の厚さをパラメータとした、サーマルヘッドのピーク温
度と印加パルス数とに関する特性線図、図２２（ｂ）は
サーマルヘッドのグレーズ層の厚さをパラメータとし
た、サーマルヘッドのピーク温度と印字周期とに関する
特性線図である。

【図２３】図２３（ａ）はサーマルヘッドの発熱体部周
辺の平面図、図２３（ｂ）はサーマルヘッドのグレーズ
層の厚さをパラメータとした、サーマルヘッドの主走査
方向における発熱体部の表面温度分布を、図２３（ｃ）
はサーマルヘッドのグレーズ層の厚さをパラメータとし
た、サーマルヘッドの副走査方向における発熱体部の表
面温度分布をそれぞれ示す特性線図であり、図２３
（ｄ）は図２３（ｂ）の特性線図におけるＺ℃に対応し
て感熱性孔版マスタに形成される穿孔の状態を示す平面
図である。

【図２４】図２４（ａ１），（ｂ１）はサーマルヘッド
のグレーズ層の大小を説明する発熱体部周辺の平面図、
図２４（ａ２），（ｂ２）は図２４（ａ１），（ｂ１）
において最初のパルス及び２００パルス印加後の、サー
マルヘッドの主走査方向における発熱体部の表面温度分
布を表わす特性線図、図２４（ａ３），（ｂ３）は図２
４（ａ２），（ｂ２）における特性線図のＣ点に対応し
て感熱性孔版マスタにそれぞれ形成される、最初のパル
ス及び２００パルス印加後の穿孔の状態を示す平面図で
ある。

【図２５】図２５（ａ１），（ａ２）はサーマルヘッド
温度の相違に基づく発熱体部のピーク温度の推移を表わ
す特性線図、図２５（ｂ１），（ｂ２），（ｂ３）は図
２５（ａ１），（ａ２）において感熱性孔版マスタにそ
れぞれ形成される穿孔の状態を示す平面図である。

【図２６】図２６（ａ）は熱履歴制御の有無における作
用を説明する線図、図２６（ｂ１），（ｂ２）は熱履歴
制御の有無において感熱性孔版マスタにそれぞれ形成さ
れる穿孔の状態を示す平面図である。

【図２７】従来のサーマルヘッドの発熱体部の形状を示
す図であって、図２７（ａ）は平面図、図２７（ｂ）は
断面図である。

【図２８】従来のサーマルヘッドにおける発熱体部廻り
の構成を示す図であって、図２８（ａ）は発熱体部の平
面図、図２８（ｂ）は図２８（ａ）のＳｅｃｂ−Ｓｅｃ
ｂにおける断面図、図２８（ｃ）は図２８（ａ）のＳｅ
ｃｃ−Ｓｅｃｃにおける断面図である。

【図２９】従来の技術例における発熱体部の温度分布曲
線及び或る製版条件で製版したときの穿孔状態を示す図
である。

【図３０】従来の技術例におけるサーマルヘッドの個々
の発熱体部に供給する穿孔用エネルギーとこれに対応し
て形成される主走査方向及び副走査方向の穿孔の大きさ
との関係を表わす線図である。

【符号の説明】

１印刷濃度設定手段としての印刷濃度設定キー２０印刷ドラム内インキ種類検出手段を構成する
ホール素子センサ群３０，３０Ｘサーマルヘッド３３，３３ａ，３３ｂ，３３ｃ発熱体部３４，３４ａ，３４ｂ，３４ｃ電極層３８ａ，３８ｂ，３８ｃ，３８ｄ放熱部４１印刷ドラム内インキ種類設定手段としてのイ
ンキ種類設定キー６１感熱性孔版マスタ１０１印刷ドラム１０７インキ溜り１４０，１４１，１４２ドラムユニット２００インキ温度検出手段として
のサーミスタ２０１サーマルヘッド温度検出手
段としてのサーミスタ３０１，３０２，３０３，３０５穿孔エネルギー調
整手段としてのマイクロプロセッサ３０３’ エネルギー調整手
段を具備したマイクロプロセッサＡｋ，Ｂｋ，Ｃｋ印刷ドラムの内のインキの
種類Ｆ副走査方向ｈ３８放熱部の高さＳ主走査方向

─────────────────────────────────────────────────────

【手続補正書】

【提出日】平成７年３月２３日

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】図面の簡単な説明

【補正方法】変更

【補正内容】

【図面の簡単な説明】

【図５】実施例２の作用を示す図である。

【図６】実施例２の制御構成を示すブロック図である。

【図８】実施例３の制御構成を示すブロック図である。

【図１４】実施例４の制御構成を示すブロック図であ
る。

【図１８】実施例５の制御構成を示すブロック図であ
る。

【図２１】実施例６の制御構成を示すブロック図であ
る。

【図２４】サーマルヘッドにおける発熱体部周辺のグレ
ーズ層の大小を説明する図であって、最初のパルス及び
２００パルス印加後におけるサーマルヘッドの主走査方
向の発熱体部の表面温度分布を表わす特性線図、及び前
記状態における特性線図のＣ点に対応して感熱性孔版マ
スタにそれぞれ形成される穿孔の状態を示す。

【符号の説明】１印刷濃度設定手段としての印刷濃度設定キー２０印刷ドラム内インキ種類検出手段を構成する
ホール素子センサ群３０，３０Ｘサーマルヘッド３３，３３ａ，３３ｂ，３３ｃ発熱体部３４，３４ａ，３４ｂ，３４ｃ電極層３８ａ，３８ｂ，３８ｃ，３８ｄ放熱部４１印刷ドラム内インキ種類設定手段としてのイ
ンキ種類設定キー６１感熱性孔版マスタ１０１印刷ドラム１０７インキ溜り１４０，１４１，１４２ドラムユニット２００インキ温度検出手段として
のサーミスタ２０１サーマルヘッド温度検出手
段としてのサーミスタ３０１，３０２，３０３，３０５穿孔エネルギー調
整手段としてのマイクロプロセッサ３０３’ エネルギー調整手
段を具備したマイクロプロセッサＡｋ，Ｂｋ，Ｃｋ印刷ドラムの内のインキの
種類Ｆ副走査方向ｈ３８放熱部の高さＳ主走査方向

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号庁内整理番号ＦＩ技術表示箇所Ｂ４１Ｌ 13/18 Ｍ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】主走査方向に配列された複数の発熱体部を
具備したサーマルヘッドに対して、少なくとも熱可塑性
樹脂フィルムを有する感熱性孔版マスタを接触させ、画
像信号に応じて上記サーマルヘッドの微小な発熱体部を
発熱させて上記熱可塑性樹脂フィルムを位置選択的に溶
融穿孔して上記画像信号に応じた穿孔パターンを得、こ
の感熱性孔版マスタを印刷ドラムの外周面に巻装し、上
記印刷ドラムの内周側からインキを供給し、上記穿孔パ
ターンを介して滲み出たインキにより上記画像信号に応
じたインキ画像を印刷用紙上に形成する感熱孔版印刷装
置において、主走査方向における相隣る上記発熱体部間に放熱部を設
けたことを特徴とする感熱孔版印刷装置。
【請求項２】請求項１記載の感熱孔版印刷装置におい
て、上記発熱体部に電流を供給するための電極層が設けられ
ており、上記放熱部の高さが、上記電極層の高さと略同
等であることを特徴とする感熱孔版印刷装置。
【請求項３】請求項２記載の感熱孔版印刷装置におい
て、上記放熱部が、上記電極層の一部をなし、主走査方向と
直交する副走査方向に延出して形成されていることを特
徴とする感熱孔版印刷装置。
【請求項４】請求項１，２又は３記載の感熱孔版印刷装
置において、上記インキの温度を検出するインキ温度検出手段と、上記サーマルヘッドの個々の発熱体部に供給する穿孔用
エネルギーを、上記インキ温度検出手段で検出されたイ
ンキ温度に応じて所定のエネルギーに調整する穿孔エネ
ルギー調整手段と、を有することを特徴とする感熱孔版印刷装置。
【請求項５】請求項１，２又は３記載の感熱孔版印刷装
置において、上記サーマルヘッドの温度を検出するサーマルヘッド温
度検出手段と、上記サーマルヘッドの個々の発熱体部に供給する穿孔用
エネルギーを、上記サーマルヘッド温度検出手段で検出
されたサーマルヘッド温度に応じて所定のエネルギーに
調整する穿孔エネルギー調整手段と、を有することを特徴とする感熱孔版印刷装置。
【請求項６】請求項４記載の感熱孔版印刷装置におい
て、上記サーマルヘッドの温度を検出するサーマルヘッド温
度検出手段を有し、上記穿孔エネルギー調整手段は、上記インキ温度検出手
段で検出されたインキ温度と上記サーマルヘッド温度検
出手段で検出されたサーマルヘッド温度とに応じて上記
穿孔用エネルギーの調整を行うことを特徴とする感熱孔
版印刷装置。
【請求項７】請求項１，２又は３記載の感熱孔版印刷装
置において、上記インキ画像の印刷濃度を設定するための印刷濃度設
定手段と、上記サーマルヘッドの個々の発熱体部に供給する穿孔用
エネルギーを、上記印刷濃度設定手段で設定された印刷
濃度に応じて所定のエネルギーに調整する穿孔エネルギ
ー調整手段とを有し、上記印刷濃度が可変であることを特徴とする感熱孔版印
刷装置。
【請求項８】請求項４記載の感熱孔版印刷装置におい
て、上記インキ画像の印刷濃度を設定するための印刷濃度設
定手段を有し、上記穿孔エネルギー調整手段は、上記印刷濃度設定手段
により設定された印刷濃度と上記インキ温度検出手段で
検出されたインキ温度とに応じて上記穿孔用エネルギー
の調整を行い、上記印刷濃度が可変であることを特徴と
する感熱孔版印刷装置。
【請求項９】請求項５記載の感熱孔版印刷装置におい
て、上記インキ画像の印刷濃度を設定するための印刷濃度設
定手段を有し、上記穿孔エネルギー調整手段は、上記印刷濃度設定手段
により設定された印刷濃度と上記サーマルヘッド温度検
出手段で検出されたサーマルヘッド温度とに応じて上記
穿孔用エネルギーの調整を行い、上記印刷濃度が可変で
あることを特徴とする感熱孔版印刷装置。
【請求項１０】請求項４記載の感熱孔版印刷装置におい
て、上記サーマルヘッドの温度を検出するサーマルヘッド温
度検出手段と、上記インキ画像の印刷濃度を設定するための印刷濃度設
定手段とを有し、上記穿孔エネルギー調整手段は、上記印刷濃度設定手段
により設定された印刷濃度と上記インキ温度検出手段で
検出されたインキ温度と上記サーマルヘッド温度検出手
段で検出されたサーマルヘッド温度とに応じて上記穿孔
用エネルギーの調整を行い、上記印刷濃度が可変である
ことを特徴とする感熱孔版印刷装置。
【請求項１１】請求項１，２又は３記載の感熱孔版印刷
装置において、上記印刷ドラムの内のインキの種類を検出する印刷ドラ
ム内インキ種類検出手段と、上記サーマルヘッドの個々の発熱体部に供給する穿孔用
エネルギーを、上記印刷ドラム内インキ種類検出手段で
検出された印刷ドラム内インキ種類に応じて所定のエネ
ルギーに調整する穿孔エネルギー調整手段と、を有することを特徴とする感熱孔版印刷装置。
【請求項１２】請求項４記載の感熱孔版印刷装置におい
て、上記印刷ドラムの内のインキの種類を検出する印刷ドラ
ム内インキ種類検出手段を有し、上記穿孔エネルギー調整手段は、上記インキ温度検出手
段で検出されたインキ温度と上記印刷ドラム内インキ種
類検出手段で検出された印刷ドラム内インキ種類とに応
じて上記穿孔用エネルギーの調整を行うことを特徴とす
る感熱孔版印刷装置。
【請求項１３】請求項５記載の感熱孔版印刷装置におい
て、上記印刷ドラムの内のインキの種類を検出する印刷ドラ
ム内インキ種類検出手段を有し、上記穿孔エネルギー調整手段は、上記サーマルヘッド温
度検出手段で検出されたサーマルヘッド温度と上記印刷
ドラム内インキ種類検出手段で検出された印刷ドラム内
インキ種類とに応じて上記穿孔用エネルギーの調整を行
うことを特徴とする感熱孔版印刷装置。
【請求項１４】請求項４記載の感熱孔版印刷装置におい
て、上記印刷ドラムの内のインキの種類を検出する印刷ドラ
ム内インキ種類検出手段と、上記サーマルヘッドの温度を検出するサーマルヘッド温
度検出手段とを有し、上記穿孔エネルギー調整手段は、上記インキ温度検出手
段で検出されたインキ温度と上記サーマルヘッド温度検
出手段で検出されたサーマルヘッド温度と上記印刷ドラ
ム内インキ種類検出手段で検出された印刷ドラム内イン
キ種類とに応じて上記穿孔用エネルギーの調整を行うこ
とを特徴とする感熱孔版印刷装置。
【請求項１５】請求項１，２又は３記載の感熱孔版印刷
装置において、上記印刷ドラムの内のインキの種類を設定する印刷ドラ
ム内インキ種類設定手段と、上記サーマルヘッドの個々の発熱体部に供給する穿孔用
エネルギーを、上記印刷ドラム内インキ種類設定手段で
設定された印刷ドラム内インキ種類に応じて所定のエネ
ルギーに調整する穿孔エネルギー調整手段と、を有することを特徴とする感熱孔版印刷装置。
【請求項１６】請求項４記載の感熱孔版印刷装置におい
て、上記印刷ドラムの内のインキの種類を設定する印刷ドラ
ム内インキ種類設定手段を有し、上記穿孔エネルギー調整手段は、上記インキ温度検出手
段で検出されたインキ温度と上記印刷ドラム内インキ種
類設定手段で設定された印刷ドラム内インキ種類とに応
じて上記穿孔エネルギーの調整を行うことを特徴とする
感熱孔版印刷装置。
【請求項１７】請求項５記載の感熱孔版印刷装置におい
て、上記印刷ドラムの内のインキの種類を設定する印刷ドラ
ム内インキ種類設定手段を有し、上記穿孔エネルギー調整手段は、上記サーマルヘッド温
度検出手段で検出されたサーマルヘッド温度と上記印刷
ドラム内インキ種類設定手段で設定された印刷ドラム内
インキ種類とに応じて上記穿孔用エネルギーの調整を行
うことを特徴とする感熱孔版印刷装置。
【請求項１８】請求項４記載の感熱孔版印刷装置におい
て、上記印刷ドラムの内のインキの種類を設定する印刷ドラ
ム内インキ種類設定手段と、上記サーマルヘッドの温度を検出するサーマルヘッド温
度検出手段とを有し、上記穿孔エネルギー調整手段は、上記インキ温度検出手
段で検出されたインキ温度と上記サーマルヘッド温度検
出手段で検出されたサーマルヘッド温度と上記印刷ドラ
ム内インキ種類設定手段で設定された印刷ドラム内イン
キ種類とに応じて上記穿孔用エネルギーの調整を行うこ
とを特徴とする感熱孔版印刷装置。
【請求項１９】請求項１乃至１８の何れか１つに記載の
感熱孔版印刷装置において、上記サーマルヘッドにはグレーズ層が設けられており、上記グレーズ層の厚さが、６０μｍ以下であることを特
徴とする感熱孔版印刷装置。
【請求項２０】請求項１９記載の感熱孔版印刷装置にお
いて、上記発熱体部における主走査方向の寸法が、主走査方向
における相隣る上記発熱体部間ピッチの３０〜９５％の
範囲にあり、かつ、上記発熱体部における副走査方向の
寸法が、相隣る上記発熱体部間ピッチの３０〜９５％の
範囲にあることを特徴とする感熱孔版印刷装置。
【請求項２１】請求項１９又は２０記載の感熱孔版印刷
装置において、上記サーマルヘッドの個々の発熱体部を熱履歴制御する
ための熱履歴制御手段と、上記熱履歴制御手段により上記サーマルヘッドの個々の
発熱体部が熱履歴制御を伴って駆動されるとき、熱履歴
制御用の少なくとも第２パルスが、第１パルスの４０〜
９５％の印加エネルギーを持って上記サーマルヘッドの
個々の発熱体部に供給されるように、上記サーマルヘッ
ドの個々の発熱体部を制御するエネルギー調整手段と、を有することを特徴とする感熱孔版印刷装置。
【請求項２２】請求項１乃至２１の何れか１つに記載の
感熱孔版印刷装置において、上記感熱性孔版マスタが、実質的に熱可塑性樹脂フィル
ムのみから成ることを特徴とする感熱孔版印刷装置。