JPH07252604A - エッチング性とプレス成形性に優れたＦｅ−Ｎｉ合金 - Google Patents
エッチング性とプレス成形性に優れたＦｅ−Ｎｉ合金Info
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- JPH07252604A JPH07252604A JP3980894A JP3980894A JPH07252604A JP H07252604 A JPH07252604 A JP H07252604A JP 3980894 A JP3980894 A JP 3980894A JP 3980894 A JP3980894 A JP 3980894A JP H07252604 A JPH07252604 A JP H07252604A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、エッチング時に腐食生成物の発生
を抑制し、更にプレス成形後に発生する遅れ破壊を防止
し、製造歩留を大幅に向上させることができる、エッチ
ング性とプレス成形性に優れたＦｅ−Ｎｉ合金を提供す
る。 【構成】 重量％で、Ｎｉ：３０〜８５％、Ｃ≦０．０
３％、Ｓｉ≦０．３０％、Ｍｎ≦２．０％、Ａｌ≦０．
０２％、Ｏ≦０．０２％、Ｓ≦０．００５％、Ｈ≧０．
０００１５％であって、かつＳ＋５・Ｈ≦０．０１０％
であり、残部がＦｅおよび不純物からなる。また、同合
金にＭｏ、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｃｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｗを１種また
は２種以上を合計で１０％以下含有する。更に、Ｂを
０．０５％以下含有する。 【効果】 エッチング時に溶解面に腐食生成物の発生が
抑制され、またプレス成形後に数週間経て発生する遅れ
破壊が防止できる。
を抑制し、更にプレス成形後に発生する遅れ破壊を防止
し、製造歩留を大幅に向上させることができる、エッチ
ング性とプレス成形性に優れたＦｅ−Ｎｉ合金を提供す
る。 【構成】 重量％で、Ｎｉ：３０〜８５％、Ｃ≦０．０
３％、Ｓｉ≦０．３０％、Ｍｎ≦２．０％、Ａｌ≦０．
０２％、Ｏ≦０．０２％、Ｓ≦０．００５％、Ｈ≧０．
０００１５％であって、かつＳ＋５・Ｈ≦０．０１０％
であり、残部がＦｅおよび不純物からなる。また、同合
金にＭｏ、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｃｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｗを１種また
は２種以上を合計で１０％以下含有する。更に、Ｂを
０．０５％以下含有する。 【効果】 エッチング時に溶解面に腐食生成物の発生が
抑制され、またプレス成形後に数週間経て発生する遅れ
破壊が防止できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、エッチング時の腐食生
成物抑制効果とプレス後の遅れ破壊防止効果に優れたＦ
ｅ−Ｎｉ合金に関するものであり、特にシャドウマスク
用Ｆｅ−３６％Ｎｉ合金、リードフレーム用Ｆｅ−４２
％Ｎｉ合金、磁気ヘッド用パーマロイ合金等のエッチン
グおよびプレス成形を施すＦｅ−Ｎｉ合金に関するもの
である。
成物抑制効果とプレス後の遅れ破壊防止効果に優れたＦ
ｅ−Ｎｉ合金に関するものであり、特にシャドウマスク
用Ｆｅ−３６％Ｎｉ合金、リードフレーム用Ｆｅ−４２
％Ｎｉ合金、磁気ヘッド用パーマロイ合金等のエッチン
グおよびプレス成形を施すＦｅ−Ｎｉ合金に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】カラーテレビ用受像管に用いられるシャ
ドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ合金は、エッチング穿孔するに
際して、エッチング面に多量の腐食生成物が発生するこ
とがあり、これがエッチング面の平滑性やエッチング溶
解速度を著しく阻害する。また、フォトエッチング後に
絞りや打ち抜き等のプレス加工を行うと、数日あるいは
数週間後に加工の厳しいコーナー部や打ち抜き部に遅れ
破壊による微小割れの発生が散見されることがある。従
って、エッチング時に腐食生成物の発生を抑制し、更に
プレス成形後に発生する遅れ破壊を防止できるＦｅ−Ｎ
ｉ合金が強く要望されていた。
ドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ合金は、エッチング穿孔するに
際して、エッチング面に多量の腐食生成物が発生するこ
とがあり、これがエッチング面の平滑性やエッチング溶
解速度を著しく阻害する。また、フォトエッチング後に
絞りや打ち抜き等のプレス加工を行うと、数日あるいは
数週間後に加工の厳しいコーナー部や打ち抜き部に遅れ
破壊による微小割れの発生が散見されることがある。従
って、エッチング時に腐食生成物の発生を抑制し、更に
プレス成形後に発生する遅れ破壊を防止できるＦｅ−Ｎ
ｉ合金が強く要望されていた。
【０００３】従来、エッチング穿孔性を改善する技術と
しては、例えば特開昭６１−１１３７４６号公報に開示
されているように、Ｃ、Ｓ、Ｏ、Ｎを高純化して炭化
物、硫化物、酸化物、窒化物等の介在物を低減する方法
がある。これによれば、エッチング穿孔時の介在物に起
因する穿孔ムラおよび欠陥は防止できるが、介在物以外
の原因によるエッチング不良を防止するには十分でな
く、またプレス成形後に発生する遅れ破壊の防止につい
ては考慮されていない。
しては、例えば特開昭６１−１１３７４６号公報に開示
されているように、Ｃ、Ｓ、Ｏ、Ｎを高純化して炭化
物、硫化物、酸化物、窒化物等の介在物を低減する方法
がある。これによれば、エッチング穿孔時の介在物に起
因する穿孔ムラおよび欠陥は防止できるが、介在物以外
の原因によるエッチング不良を防止するには十分でな
く、またプレス成形後に発生する遅れ破壊の防止につい
ては考慮されていない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、エッチング
時に腐食生成物の発生を抑制し、更にプレス成形後に発
生する遅れ破壊を防止し、製造歩留を大幅に向上させる
ことができる、エッチング性とプレス成形性に優れたＦ
ｅ−Ｎｉ合金を提供することを目的としている。
時に腐食生成物の発生を抑制し、更にプレス成形後に発
生する遅れ破壊を防止し、製造歩留を大幅に向上させる
ことができる、エッチング性とプレス成形性に優れたＦ
ｅ−Ｎｉ合金を提供することを目的としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を達
成するためのものであって、次の事項を要旨としてい
る。 （１）重量％で、Ｎｉ：３０〜８５％、Ｃ≦０．０３
％、Ｓｉ≦０．３０％、Ｍｎ≦２．０％、Ａｌ≦０．０
２％、Ｏ≦０．０２％、Ｓ≦０．００５％、Ｈ≧０．０
００１５％であって、かつＳ＋５・Ｈ≦０．０１０％で
あり、残部がＦｅおよび不純物からなるエッチング性と
プレス成形性に優れたＦｅ−Ｎｉ合金。 （２）上記（１）の合金において、さらにＭｏ、Ｃｕ、
Ｃｒ、Ｃｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｗを１種または２種以上を合計
で１０％以下含有する。 （３）上記（１）または（２）の合金において、さら
に、Ｂを０．０５％以下含有する。
成するためのものであって、次の事項を要旨としてい
る。 （１）重量％で、Ｎｉ：３０〜８５％、Ｃ≦０．０３
％、Ｓｉ≦０．３０％、Ｍｎ≦２．０％、Ａｌ≦０．０
２％、Ｏ≦０．０２％、Ｓ≦０．００５％、Ｈ≧０．０
００１５％であって、かつＳ＋５・Ｈ≦０．０１０％で
あり、残部がＦｅおよび不純物からなるエッチング性と
プレス成形性に優れたＦｅ−Ｎｉ合金。 （２）上記（１）の合金において、さらにＭｏ、Ｃｕ、
Ｃｒ、Ｃｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｗを１種または２種以上を合計
で１０％以下含有する。 （３）上記（１）または（２）の合金において、さら
に、Ｂを０．０５％以下含有する。
【０００６】以下に、本発明を詳細に説明する。まず、
本発明合金の各元素の限定理由について述べる。Ｎｉ
は、その含有量が３０％より少ないと熱膨張係数が極め
て高くなり、カラーブラウン管の鮮鋭性が劣化する。８
５％を超えて含有すると透磁率が極めて低くなり、磁気
ヘッドとしての特性が劣化する。従って、Ｎｉの成分範
囲を３０〜８５％とし、より好ましい範囲は、３５〜８
１％である。
本発明合金の各元素の限定理由について述べる。Ｎｉ
は、その含有量が３０％より少ないと熱膨張係数が極め
て高くなり、カラーブラウン管の鮮鋭性が劣化する。８
５％を超えて含有すると透磁率が極めて低くなり、磁気
ヘッドとしての特性が劣化する。従って、Ｎｉの成分範
囲を３０〜８５％とし、より好ましい範囲は、３５〜８
１％である。
【０００７】Ｃは、その含有量が０．０３％を超えると
鉄炭化物の生成が著しく、これがエッチング穿孔性を阻
害し穿孔欠陥の原因となる。従って、Ｃの成分範囲を
０．０３％以下とし、より好ましい範囲は、０．０１％
以下である。
鉄炭化物の生成が著しく、これがエッチング穿孔性を阻
害し穿孔欠陥の原因となる。従って、Ｃの成分範囲を
０．０３％以下とし、より好ましい範囲は、０．０１％
以下である。
【０００８】Ｓｉは、その含有量が０．３０％を超える
とＳｉＯ2 系介在物の生成が著しい。ＳｉＯ2 系介在物
は高延性であり、熱間圧延やその後の冷間圧延の加工に
より直鎖状に残留してエッチング時に筋状の穿孔ムラの
原因となる。従って、Ｓｉの成分範囲を０．３０％以下
とし、より好ましい範囲は、０．１０％以下である。
とＳｉＯ2 系介在物の生成が著しい。ＳｉＯ2 系介在物
は高延性であり、熱間圧延やその後の冷間圧延の加工に
より直鎖状に残留してエッチング時に筋状の穿孔ムラの
原因となる。従って、Ｓｉの成分範囲を０．３０％以下
とし、より好ましい範囲は、０．１０％以下である。
【０００９】Ｍｎは、その含有量が２．０％を超えると
Ｍｎ酸化物系介在物の生成が著しく、これがエッチング
穿孔性を阻害し穿孔欠陥の原因となる。従って、Ｍｎの
成分範囲を２．０％以下とした。
Ｍｎ酸化物系介在物の生成が著しく、これがエッチング
穿孔性を阻害し穿孔欠陥の原因となる。従って、Ｍｎの
成分範囲を２．０％以下とした。
【００１０】Ａｌは、脱酸剤として有効であるが、その
含有量が０．０２％を超えるとＡｌ2 Ｏ3 系介在物の生
成が著しい。Ａｌ2 Ｏ3 系介在物は低延性であり、熱間
圧延やその後の冷間圧延後の加工により分断されて線状
に残留してエッチング時に筋状の穿孔ムラの原因とな
る。従って、Ａｌの成分範囲を０．０２％以下とし、よ
り好ましい範囲は、０．０１％以下である。
含有量が０．０２％を超えるとＡｌ2 Ｏ3 系介在物の生
成が著しい。Ａｌ2 Ｏ3 系介在物は低延性であり、熱間
圧延やその後の冷間圧延後の加工により分断されて線状
に残留してエッチング時に筋状の穿孔ムラの原因とな
る。従って、Ａｌの成分範囲を０．０２％以下とし、よ
り好ましい範囲は、０．０１％以下である。
【００１１】Ｏは、その含有量が０．０２％を超えると
酸化物系介在物の生成が著しく、これがエッチング穿孔
性を阻害し穿孔欠陥や穿孔ムラの原因となる。従って、
Ｏの成分範囲を０．０２％以下とし、より好ましい範囲
は、０．０１％以下である。
酸化物系介在物の生成が著しく、これがエッチング穿孔
性を阻害し穿孔欠陥や穿孔ムラの原因となる。従って、
Ｏの成分範囲を０．０２％以下とし、より好ましい範囲
は、０．０１％以下である。
【００１２】本発明者等は、エッチング時に腐食生成物
の発生を抑制し、更にプレス後に発生する遅れ破壊を防
止するためには、Ｓの含有量が０．００５％以下、Ｈの
含有量が０．０００１５％以上であって、かつＳ＋５・
Ｈ≦０．０１０％であることが有効なことを見い出し
た。
の発生を抑制し、更にプレス後に発生する遅れ破壊を防
止するためには、Ｓの含有量が０．００５％以下、Ｈの
含有量が０．０００１５％以上であって、かつＳ＋５・
Ｈ≦０．０１０％であることが有効なことを見い出し
た。
【００１３】板厚が０．２０ｍｍであるＦｅ−３６％Ｎ
ｉ合金薄板を用いて、素材中のＳおよびＨの含有量によ
るエッチング時の腐食生成物の発生量とプレス後の遅れ
破壊の発生割合への影響を調査した結果を、図１に示
す。
ｉ合金薄板を用いて、素材中のＳおよびＨの含有量によ
るエッチング時の腐食生成物の発生量とプレス後の遅れ
破壊の発生割合への影響を調査した結果を、図１に示
す。
【００１４】ここで、エッチング時の腐食生成物の発生
量は、ＦｅＣｌ3 ＋０．１７％ＨＣｌでボーメ比重が
１．４９であるエッチング液を用いて、液温度が６７
℃、スプレー圧力が２．０ｋｇｆ／ｃｍ2 、時間が１分
であるエッチング条件で試験した時にエッチング溶解面
に付着した腐食生成物を水洗によりビーカーに補集し、
０．２μｍのポアフィルターで吸引ろ過、乾燥後に重量
測定して１０ｃｍ2 当たりの腐食生成物発生量（ｍｇ）
の割合で評価した。また、プレス成形後の遅れ破壊の発
生割合は、ブランク径１００ｍｍφの円板を直径４０ｍ
ｍのポンチで円筒絞りした後、１週間経た時に円筒の側
壁に割れが発生した個数を絞り加工総数で割った百分率
で評価した。図１においてプロットの右上の数字は腐食
生成物の発生量であり、右下の数字は遅れ破壊の発生割
合である。
量は、ＦｅＣｌ3 ＋０．１７％ＨＣｌでボーメ比重が
１．４９であるエッチング液を用いて、液温度が６７
℃、スプレー圧力が２．０ｋｇｆ／ｃｍ2 、時間が１分
であるエッチング条件で試験した時にエッチング溶解面
に付着した腐食生成物を水洗によりビーカーに補集し、
０．２μｍのポアフィルターで吸引ろ過、乾燥後に重量
測定して１０ｃｍ2 当たりの腐食生成物発生量（ｍｇ）
の割合で評価した。また、プレス成形後の遅れ破壊の発
生割合は、ブランク径１００ｍｍφの円板を直径４０ｍ
ｍのポンチで円筒絞りした後、１週間経た時に円筒の側
壁に割れが発生した個数を絞り加工総数で割った百分率
で評価した。図１においてプロットの右上の数字は腐食
生成物の発生量であり、右下の数字は遅れ破壊の発生割
合である。
【００１５】図１から明らかなように、Ｓの含有量が
０．００５％を超えると、エッチング時の腐食生成物の
発生量が著しく増加するため、溶解面の平滑性や溶解速
度の低下等のエッチング穿孔性が劣化することがわか
る。また、Ｈの含有量が０．０００１５％未満では、エ
ッチング時の腐食生成物の発生量が著しく増加し、溶解
面に不均一な凹凸が生じてエッチング穿孔性が劣化す
る。更に、Ｓ＋５・Ｈが０．０１０％を超える場合に
は、プレス後の遅れ破壊の発生割合が増加するためプレ
ス加工性が劣化する。従って、Ｓの範囲を０．００５％
以下、Ｈの範囲を０．０００１５％以上として、かつＳ
＋５・Ｈ≦０．０１０％とした。より好ましい範囲は、
Ｈの含有量が０．０００２０〜０．００１５％である。
０．００５％を超えると、エッチング時の腐食生成物の
発生量が著しく増加するため、溶解面の平滑性や溶解速
度の低下等のエッチング穿孔性が劣化することがわか
る。また、Ｈの含有量が０．０００１５％未満では、エ
ッチング時の腐食生成物の発生量が著しく増加し、溶解
面に不均一な凹凸が生じてエッチング穿孔性が劣化す
る。更に、Ｓ＋５・Ｈが０．０１０％を超える場合に
は、プレス後の遅れ破壊の発生割合が増加するためプレ
ス加工性が劣化する。従って、Ｓの範囲を０．００５％
以下、Ｈの範囲を０．０００１５％以上として、かつＳ
＋５・Ｈ≦０．０１０％とした。より好ましい範囲は、
Ｈの含有量が０．０００２０〜０．００１５％である。
【００１６】上記理由についての詳細は不明であるが、
腐食生成物組成中にＳ分が占める割合が比較的高いこと
により、合金中のＳ含有量が高いと腐食生成物が形成さ
れやすいと考えられる。また、合金中のＨ含有量が高い
と腐食生成物の形成が抑制される理由は、エッチング反
応時にＨがＳと結合して消費されるので、腐食生成物形
成に寄与できるＨ量が低減するためと推定される。更
に、プレス後の遅れ破壊は、プレス中に導入されるボイ
ド内にＨ2 やＨ2 Ｓが形成され、ガス圧が母相の破壊強
度を超えた時に起こると考えられるので、合金中のＨお
よびＳの含有量が相補的に影響すると推定される。
腐食生成物組成中にＳ分が占める割合が比較的高いこと
により、合金中のＳ含有量が高いと腐食生成物が形成さ
れやすいと考えられる。また、合金中のＨ含有量が高い
と腐食生成物の形成が抑制される理由は、エッチング反
応時にＨがＳと結合して消費されるので、腐食生成物形
成に寄与できるＨ量が低減するためと推定される。更
に、プレス後の遅れ破壊は、プレス中に導入されるボイ
ド内にＨ2 やＨ2 Ｓが形成され、ガス圧が母相の破壊強
度を超えた時に起こると考えられるので、合金中のＨお
よびＳの含有量が相補的に影響すると推定される。
【００１７】Ｍｏ、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｃｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｗ、
Ｚｒは、１種または２種以上添加することにより磁気特
性を向上させる元素である。しかしながら、合計で１０
％を超えて添加すると、Ｃｒ、Ｎｂ、Ｖ、Ｗ、Ｚｒは炭
化物を、Ｍｏ、Ｃｏは硫化物をそれぞれ形成し、これが
エッチング穿孔性を阻害し穿孔欠陥の原因となる。ま
た、Ｃｕは第２相として析出し、母相とのエッチング速
度差から溶解面に凹凸が生じて、均一なエッチング穿孔
ができない。より好ましい範囲は、合計で６％以下であ
る。
Ｚｒは、１種または２種以上添加することにより磁気特
性を向上させる元素である。しかしながら、合計で１０
％を超えて添加すると、Ｃｒ、Ｎｂ、Ｖ、Ｗ、Ｚｒは炭
化物を、Ｍｏ、Ｃｏは硫化物をそれぞれ形成し、これが
エッチング穿孔性を阻害し穿孔欠陥の原因となる。ま
た、Ｃｕは第２相として析出し、母相とのエッチング速
度差から溶解面に凹凸が生じて、均一なエッチング穿孔
ができない。より好ましい範囲は、合計で６％以下であ
る。
【００１８】本発明者等は、エッチング時に腐食生成物
の発生を抑制し、エッチング穿孔速度を向上するために
は、Ｂの含有量が０．０５％以下含有することが有効な
ことを見出した。
の発生を抑制し、エッチング穿孔速度を向上するために
は、Ｂの含有量が０．０５％以下含有することが有効な
ことを見出した。
【００１９】板厚が０．２０ｍｍであるＦｅ−３６％Ｎ
ｉ合金薄板を用いて、素材中のＢの含有量によるエッチ
ング時の腐食生成物の発生量とエッチング穿孔速度への
影響を調査した結果を、図２に示す。ここで、エッチン
グ穿孔速度は、ＦｅＣｌ3 ＋０．１７％ＨＣｌでボーメ
比重が１．４９であるエッチング液を用いて、液温度が
６７℃、スプレー圧力が２．０ｋｇｆ／ｃｍ2 、時間が
１分であるエッチング条件で試験した時に１分当たりの
穿孔深さで評価した。
ｉ合金薄板を用いて、素材中のＢの含有量によるエッチ
ング時の腐食生成物の発生量とエッチング穿孔速度への
影響を調査した結果を、図２に示す。ここで、エッチン
グ穿孔速度は、ＦｅＣｌ3 ＋０．１７％ＨＣｌでボーメ
比重が１．４９であるエッチング液を用いて、液温度が
６７℃、スプレー圧力が２．０ｋｇｆ／ｃｍ2 、時間が
１分であるエッチング条件で試験した時に１分当たりの
穿孔深さで評価した。
【００２０】図２から明らかなように、Ｂの含有量が
０．５０％を超えると、エッチング穿孔速度の向上効果
が飽和し、エッチング時に腐食生成物の発生量が顕著に
増大することがわかる。従って、Ｂの添加範囲を０．０
５％以下とした。より好ましい範囲は、０．０００１〜
０．００２０％である。
０．５０％を超えると、エッチング穿孔速度の向上効果
が飽和し、エッチング時に腐食生成物の発生量が顕著に
増大することがわかる。従って、Ｂの添加範囲を０．０
５％以下とした。より好ましい範囲は、０．０００１〜
０．００２０％である。
【００２１】エッチング穿孔速度の向上に与えるＢの効
果についての詳細な機構はまだよくわかっていないが、
粒界偏析したＢが粒界近傍に金属結合に係わる自由電子
を引きつけるので、粒内での自由電子密度が相対的に低
下し、Ｆｅ原子やＮｉ原子の結合力を弱めるため、エッ
チング反応により母相の溶解速度が増大すると推定され
る。
果についての詳細な機構はまだよくわかっていないが、
粒界偏析したＢが粒界近傍に金属結合に係わる自由電子
を引きつけるので、粒内での自由電子密度が相対的に低
下し、Ｆｅ原子やＮｉ原子の結合力を弱めるため、エッ
チング反応により母相の溶解速度が増大すると推定され
る。
【００２２】
【実施例】本発明例および比較例の試料の化学組成を、
表１に示す。試料は、Ｆｅ−３６％Ｎｉ合金、Ｆｅ−４
２％Ｎｉ合金、Ｆｅ−５０％Ｎｉ合金およびＦｅ−８０
％Ｎｉ合金をベースにした板厚０．２０ｍｍの材料であ
る。これらの材料は、溶解精練後に連続鋳造して加熱後
熱間圧延した合金帯（スラブＣＣ−熱延）または溶解精
練後に薄肉連続鋳造で合金帯（薄肉帯状鋳片）を素材と
して１回または２回以上の冷間圧延と雰囲気焼鈍を繰り
返して０．２０ｍｍの仕上厚みとした。
表１に示す。試料は、Ｆｅ−３６％Ｎｉ合金、Ｆｅ−４
２％Ｎｉ合金、Ｆｅ−５０％Ｎｉ合金およびＦｅ−８０
％Ｎｉ合金をベースにした板厚０．２０ｍｍの材料であ
る。これらの材料は、溶解精練後に連続鋳造して加熱後
熱間圧延した合金帯（スラブＣＣ−熱延）または溶解精
練後に薄肉連続鋳造で合金帯（薄肉帯状鋳片）を素材と
して１回または２回以上の冷間圧延と雰囲気焼鈍を繰り
返して０．２０ｍｍの仕上厚みとした。
【００２３】表１には、成分、製造履歴、エッチング試
験結果および絞り加工後の遅れ破壊を併せて示してい
る。ここで、溶解面の性状についての評価は、○印が平
滑性良好であり、△印が溶解面にやや凹凸がある場合で
あり、×印が溶解面に凹凸が顕著に生じて平滑性不良で
ある。
験結果および絞り加工後の遅れ破壊を併せて示してい
る。ここで、溶解面の性状についての評価は、○印が平
滑性良好であり、△印が溶解面にやや凹凸がある場合で
あり、×印が溶解面に凹凸が顕著に生じて平滑性不良で
ある。
【００２４】本発明例は、比較例に比べ、エッチング穿
孔時にエッチング溶解面に腐食生成物の発生量が１０ｃ
ｍ2 当たり１．０ｍｇ以下と極めて少なく、溶解面の平
滑性も良好であり、絞り加工後に１週間経て発生する遅
れ破壊の発生割合も１．０％以下であることがわかる。
孔時にエッチング溶解面に腐食生成物の発生量が１０ｃ
ｍ2 当たり１．０ｍｇ以下と極めて少なく、溶解面の平
滑性も良好であり、絞り加工後に１週間経て発生する遅
れ破壊の発生割合も１．０％以下であることがわかる。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】
【表３】
【００２８】
【表４】
【００２９】
【表５】
【００３０】
【表６】
【００３１】
【発明の効果】以上説明した通り、本発明により製造し
たＦｅ−Ｎｉ合金薄板を用いれば、エッチング穿孔時に
エッチング溶解面に腐食生成物の発生が抑制され、また
絞りや打ち抜き等のプレス加工後に数日ないしは数週間
経て発生する遅れ破壊が防止できる。
たＦｅ−Ｎｉ合金薄板を用いれば、エッチング穿孔時に
エッチング溶解面に腐食生成物の発生が抑制され、また
絞りや打ち抜き等のプレス加工後に数日ないしは数週間
経て発生する遅れ破壊が防止できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】素材中のＳおよびＨの含有量によるエッチング
時の腐食生成物の発生量とプレス後の遅れ破壊の発生割
合への影響を示す図である。
時の腐食生成物の発生量とプレス後の遅れ破壊の発生割
合への影響を示す図である。
【図２】素材中のＢの含有量によるエッチング時の腐食
生成物の発生量とエッチング穿孔速度への影響を示す図
である。
生成物の発生量とエッチング穿孔速度への影響を示す図
である。
Claims (3)
- 【請求項１】重量％で、Ｎｉ：３０〜８５％、Ｃ≦０．
０３％、Ｓｉ≦０．３０％、Ｍｎ≦２．０％、Ａｌ≦
０．０２％、Ｏ≦０．０２％、Ｓ≦０．００５％、Ｈ≧
０．０００１５％であって、かつＳ＋５・Ｈ≦０．０１
０％であり、残部がＦｅおよび不純物からなることを特
徴とするエッチング性とプレス成形性に優れたＦｅ−Ｎ
ｉ合金。 - 【請求項２】さらに、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｃｏ、Ｎｂ、
Ｖ、Ｗを１種または２種以上を合計で１０％以下含有す
ることを特徴とする請求項１に記載のエッチング性とプ
レス成形性に優れたＦｅ−Ｎｉ合金。 - 【請求項３】さらに、Ｂを０．０５％以下含有すること
を特徴とする請求項１または２に記載のエッチング性と
プレス成形性に優れたＦｅ−Ｎｉ合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3980894A JPH07252604A (ja) | 1994-03-10 | 1994-03-10 | エッチング性とプレス成形性に優れたＦｅ−Ｎｉ合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3980894A JPH07252604A (ja) | 1994-03-10 | 1994-03-10 | エッチング性とプレス成形性に優れたＦｅ−Ｎｉ合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07252604A true JPH07252604A (ja) | 1995-10-03 |
Family
ID=12563269
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3980894A Pending JPH07252604A (ja) | 1994-03-10 | 1994-03-10 | エッチング性とプレス成形性に優れたＦｅ−Ｎｉ合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07252604A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09263827A (ja) * | 1996-03-28 | 1997-10-07 | Nisshin Steel Co Ltd | スジむら発生のないシャドウマスク用素材の製造方法 |
| WO1998038725A1 (fr) * | 1997-02-26 | 1998-09-03 | Seiko Instruments Inc. | Moteur pas a pas |
| JP2001158946A (ja) * | 1999-11-22 | 2001-06-12 | Korea Atomic Energy Research Inst | アルカリ金属酸化物を含有する溶融塩に対する優れた耐腐食性を有する合金鋼 |
| US7622012B2 (en) | 2005-02-09 | 2009-11-24 | Mitsubishi Materials Corporation | Flat soft magnetic metal powder and composite magnetic material including the soft magnetic metal powder |
-
1994
- 1994-03-10 JP JP3980894A patent/JPH07252604A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09263827A (ja) * | 1996-03-28 | 1997-10-07 | Nisshin Steel Co Ltd | スジむら発生のないシャドウマスク用素材の製造方法 |
| WO1998038725A1 (fr) * | 1997-02-26 | 1998-09-03 | Seiko Instruments Inc. | Moteur pas a pas |
| JP2001158946A (ja) * | 1999-11-22 | 2001-06-12 | Korea Atomic Energy Research Inst | アルカリ金属酸化物を含有する溶融塩に対する優れた耐腐食性を有する合金鋼 |
| US7622012B2 (en) | 2005-02-09 | 2009-11-24 | Mitsubishi Materials Corporation | Flat soft magnetic metal powder and composite magnetic material including the soft magnetic metal powder |
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