JPH0721944A - 陰極線管用ガラスバルブ - Google Patents
陰極線管用ガラスバルブInfo
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- JPH0721944A JPH0721944A JP5187268A JP18726893A JPH0721944A JP H0721944 A JPH0721944 A JP H0721944A JP 5187268 A JP5187268 A JP 5187268A JP 18726893 A JP18726893 A JP 18726893A JP H0721944 A JPH0721944 A JP H0721944A
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- stress
- bulb
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J29/00—Details of cathode-ray tubes or of electron-beam tubes of the types covered by group H01J31/00
- H01J29/86—Vessels; Containers; Vacuum locks
- H01J29/861—Vessels or containers characterised by the form or the structure thereof
Landscapes
- Vessels, Lead-In Wires, Accessory Apparatuses For Cathode-Ray Tubes (AREA)
- Re-Forming, After-Treatment, Cutting And Transporting Of Glass Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】ガラスバルブの肉厚を従来品より薄くして軽量
化しても爆縮することのない陰極線管用ガラスバルブを
提供する。 【構成】パネル部３の領域に物理強化により圧縮応力σ
KCを有する圧縮層を形成し、圧縮応力σKCはガラスバル
ブの破壊強度σSGと引張応力の最大値σVTmax との間
に、１＜３σVTmax ／σSG≦１−（σKC／σSG）≦３／
２なる関係を有する。
化しても爆縮することのない陰極線管用ガラスバルブを
提供する。 【構成】パネル部３の領域に物理強化により圧縮応力σ
KCを有する圧縮層を形成し、圧縮応力σKCはガラスバル
ブの破壊強度σSGと引張応力の最大値σVTmax との間
に、１＜３σVTmax ／σSG≦１−（σKC／σSG）≦３／
２なる関係を有する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、主にテレビジョン等に
用いるためのガラスバルブを有する陰極線管に関するも
のである。
用いるためのガラスバルブを有する陰極線管に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】図１の部分断面図に示すように、テレビ
ジョン等に用いる陰極線管１は、基本的には映像を表示
するパネル部３、偏向コイルを装着するファンネル部４
及び電子銃１７を格納するネック部５からなるガラスバ
ルブ２で構成されている。
ジョン等に用いる陰極線管１は、基本的には映像を表示
するパネル部３、偏向コイルを装着するファンネル部４
及び電子銃１７を格納するネック部５からなるガラスバ
ルブ２で構成されている。
【０００３】図１において６はパネルスカート部で、７
は映像を映し出すパネルフェース部で、８は強度を保持
するための防爆補強バンドで、１０はパネル部３とファ
ンネル部４をハンダガラス等で封着する封着部で、１２
は電子線の照射により蛍光を発する蛍光膜で、１３は蛍
光の戻りを防止するアルミニウム膜で、１４は電子線の
照射位置を規定するシャドウマスクで、１５はシャドウ
マスク１４をパネルスカート部６内面に固定するための
スタッドピンで、１６はシャドウマスク１４の電子線に
よる高帯電を防ぎ外部へ導通接地するための内装ダッグ
である。また、Ａはネック部５の中心軸とパネル部３の
中心を結ぶ管軸を示している。
は映像を映し出すパネルフェース部で、８は強度を保持
するための防爆補強バンドで、１０はパネル部３とファ
ンネル部４をハンダガラス等で封着する封着部で、１２
は電子線の照射により蛍光を発する蛍光膜で、１３は蛍
光の戻りを防止するアルミニウム膜で、１４は電子線の
照射位置を規定するシャドウマスクで、１５はシャドウ
マスク１４をパネルスカート部６内面に固定するための
スタッドピンで、１６はシャドウマスク１４の電子線に
よる高帯電を防ぎ外部へ導通接地するための内装ダッグ
である。また、Ａはネック部５の中心軸とパネル部３の
中心を結ぶ管軸を示している。
【０００４】真空容器としての陰極線管のガラスバルブ
は、大気圧が外表面に加わるため応力が（以後真空応力
と称する）発生するが、球殻とは異なる非対称的構造に
負うところの引張応力（＋の符号）の領域が、圧縮応力
（−の符号）と共に比較的広範囲に図２の如く存在す
る。ここで、図２中のσR は紙面に沿った応力、σT は
紙面に垂直方向の応力成分を示す。図中の応力分布に沿
った数字は、その位置における応力値を示している。
は、大気圧が外表面に加わるため応力が（以後真空応力
と称する）発生するが、球殻とは異なる非対称的構造に
負うところの引張応力（＋の符号）の領域が、圧縮応力
（−の符号）と共に比較的広範囲に図２の如く存在す
る。ここで、図２中のσR は紙面に沿った応力、σT は
紙面に垂直方向の応力成分を示す。図中の応力分布に沿
った数字は、その位置における応力値を示している。
【０００５】ガラスバルブの表面上には二次元的応力分
布が存在し、通常引張真空応力の最大値は、パネルガラ
スフェース部の映像表示面端部もしくはパネルガラスの
側壁部に存在する。したがって、もし陰極線ガラスバル
ブの前記引張真空応力が大きく、十分に構造的な強度が
なければ、大気圧による静的疲労破壊を生じ陰極線管と
して機能しなくなる。更に陰極線管の製造工程において
は、特に３８０℃程度の高温に保持し排気する際に、そ
の熱工程において熱応力が発生し前記真空応力に加わる
ため、甚しい場合には瞬間的な空気流入とその反作用に
よって激しい爆縮を発生し、周囲まで損害を及ぼす危険
性がある。
布が存在し、通常引張真空応力の最大値は、パネルガラ
スフェース部の映像表示面端部もしくはパネルガラスの
側壁部に存在する。したがって、もし陰極線ガラスバル
ブの前記引張真空応力が大きく、十分に構造的な強度が
なければ、大気圧による静的疲労破壊を生じ陰極線管と
して機能しなくなる。更に陰極線管の製造工程において
は、特に３８０℃程度の高温に保持し排気する際に、そ
の熱工程において熱応力が発生し前記真空応力に加わる
ため、甚しい場合には瞬間的な空気流入とその反作用に
よって激しい爆縮を発生し、周囲まで損害を及ぼす危険
性がある。
【０００６】このような破壊を防止するための保証とし
ては、ガラスバルブ及び陰極線管の組立て工程で発生す
るガラス表面への加傷の強さと陰極線管の実用耐用年数
等を考慮して、＃１５０エメリー紙により一様に加傷し
たガラスバルブに空気圧あるいは水圧により加圧して外
圧負荷試験をおこない、破壊に至った時の内外圧力差を
求め、かかる圧力差として３気圧以上は耐え得るように
している。
ては、ガラスバルブ及び陰極線管の組立て工程で発生す
るガラス表面への加傷の強さと陰極線管の実用耐用年数
等を考慮して、＃１５０エメリー紙により一様に加傷し
たガラスバルブに空気圧あるいは水圧により加圧して外
圧負荷試験をおこない、破壊に至った時の内外圧力差を
求め、かかる圧力差として３気圧以上は耐え得るように
している。
【０００７】このような加傷をおこなったガラスバルブ
が持つ構造的な破壊強度は、図２に示したようにガラス
バルブの外表面に存在する真空応力がガラスバルブの構
造に左右され、二次元的であるため一義的には決まらな
い。同じ材質から作られた各種のテレビジョン受信用ガ
ラスバルブの破壊強度を図３に示しているが、高々最小
値１９０、平均２５０ｋｇ／ｃｍ2 程度にしか過ぎな
い。
が持つ構造的な破壊強度は、図２に示したようにガラス
バルブの外表面に存在する真空応力がガラスバルブの構
造に左右され、二次元的であるため一義的には決まらな
い。同じ材質から作られた各種のテレビジョン受信用ガ
ラスバルブの破壊強度を図３に示しているが、高々最小
値１９０、平均２５０ｋｇ／ｃｍ2 程度にしか過ぎな
い。
【０００８】一方、真空応力による疲労破壊を考える
と、最大引張真空応力σVTmax の存在する領域が起点と
なって破壊する確率が高いので、前述の耐圧強度の保証
値である内外圧力差が３気圧以上の強度を有する陰極線
管ガラスバルブにするためには、弾性体の線形性がガラ
スバルブに適合することからして、３．０σVTmax ＜σ
SGの条件を満足すればよい。即ち、σVTmax ＜σSG／３
であるから、従来は図２に示すように、σVTmax を６０
〜９０ｋｇ／ｃｍ2 に抑えるようにガラスバルブの肉
厚、形状等の幾何学的構造を定めている。
と、最大引張真空応力σVTmax の存在する領域が起点と
なって破壊する確率が高いので、前述の耐圧強度の保証
値である内外圧力差が３気圧以上の強度を有する陰極線
管ガラスバルブにするためには、弾性体の線形性がガラ
スバルブに適合することからして、３．０σVTmax ＜σ
SGの条件を満足すればよい。即ち、σVTmax ＜σSG／３
であるから、従来は図２に示すように、σVTmax を６０
〜９０ｋｇ／ｃｍ2 に抑えるようにガラスバルブの肉
厚、形状等の幾何学的構造を定めている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかし、耐圧強度を保
証するためσVTmax を前述のように６０〜９０ｋｇ／ｃ
ｍ2 に定めたガラスバルブの構造にすると、例えばアス
ペクト比が４：３（横：縦）の有効画像表示面を有する
カラーテレビジョン用陰極線管ガラスバルブに用いられ
るパネル部の重量は、その最大外径のほぼ２．０〜２．
４乗に比例し増加するので、大型サイズの陰極線管の生
産性、とりわけガラスバルブの生産性を極端に低下さ
せ、材料コストも大幅に増大する結果となる。
証するためσVTmax を前述のように６０〜９０ｋｇ／ｃ
ｍ2 に定めたガラスバルブの構造にすると、例えばアス
ペクト比が４：３（横：縦）の有効画像表示面を有する
カラーテレビジョン用陰極線管ガラスバルブに用いられ
るパネル部の重量は、その最大外径のほぼ２．０〜２．
４乗に比例し増加するので、大型サイズの陰極線管の生
産性、とりわけガラスバルブの生産性を極端に低下さ
せ、材料コストも大幅に増大する結果となる。
【００１０】このような問題に対する解決方法として、
例えばガラスバルブの表面をイオン交換処理によって強
化させ、軽量化を図ることが考えられる。この方法は、
徐冷域以下の温度でガラス中のアルカリイオンをそれよ
りも大きいイオンで置換し、その容積増加によって表面
に圧縮応力を作る方法である。例えば、Ｎａ2 Ｏを５〜
８％、Ｋ2 Ｏを５〜９％程度含有するＳｉＯ2 −ＳｒＯ
−ＢａＯ−Ａｌ2 Ｏ3−ＺｎＯ2 系パネルガラス（旭硝
子製５００１ガラス）を、約４５０℃に保持したＫＮＯ
3 の溶融液中に約４〜６時間程度浸漬することによって
得られる。
例えばガラスバルブの表面をイオン交換処理によって強
化させ、軽量化を図ることが考えられる。この方法は、
徐冷域以下の温度でガラス中のアルカリイオンをそれよ
りも大きいイオンで置換し、その容積増加によって表面
に圧縮応力を作る方法である。例えば、Ｎａ2 Ｏを５〜
８％、Ｋ2 Ｏを５〜９％程度含有するＳｉＯ2 −ＳｒＯ
−ＢａＯ−Ａｌ2 Ｏ3−ＺｎＯ2 系パネルガラス（旭硝
子製５００１ガラス）を、約４５０℃に保持したＫＮＯ
3 の溶融液中に約４〜６時間程度浸漬することによって
得られる。
【００１１】この処理により、パネルガラス表面に１５
００〜３０００ｋｇ／ｃｍ2 程度の大きさで、深さ１０
〜３０μｍ程度の深さを有する圧縮層が形成される。こ
の強化法の場合、ガラス内部に大きな引張応力層は形成
されないものの、得られた圧縮応力層の厚味は薄い。表
１に示すように＃１５０エメリー紙による加傷の深さと
同程度かそれ以下である。したがって、製造中あるいは
使用中に応力層をつき抜ける傷がつくことは充分考えら
れ、その場合強化の効果が消失する問題がある。
００〜３０００ｋｇ／ｃｍ2 程度の大きさで、深さ１０
〜３０μｍ程度の深さを有する圧縮層が形成される。こ
の強化法の場合、ガラス内部に大きな引張応力層は形成
されないものの、得られた圧縮応力層の厚味は薄い。表
１に示すように＃１５０エメリー紙による加傷の深さと
同程度かそれ以下である。したがって、製造中あるいは
使用中に応力層をつき抜ける傷がつくことは充分考えら
れ、その場合強化の効果が消失する問題がある。
【００１２】また風冷強化によっても、ガラスの表面を
強化できることは知られている。これは、ガラスを軟化
点よりも少し低い温度に加熱し、次に空気を吹きつけ急
冷し、ガラス表面に５００〜１０００ｋｇ／ｃｍ2 程度
の圧縮応力層を形成する方法である。
強化できることは知られている。これは、ガラスを軟化
点よりも少し低い温度に加熱し、次に空気を吹きつけ急
冷し、ガラス表面に５００〜１０００ｋｇ／ｃｍ2 程度
の圧縮応力層を形成する方法である。
【００１３】つまり、ガラスの軟化が多少生じる温度域
に保持して表面を急冷するため、処理後若干の変形を伴
うので、寸法精度が厳密に要求される陰極線管用パネル
ガラスの強化方法としては問題が大きい。また圧縮層形
成と同時にガラス内部に圧縮応力の絶対値の半分の大き
さの引張応力層が形成される。そのため、亀裂がガラス
内部へ進展した場合、貯えられている引張歪のエネルギ
ーを解放しようとして自爆するので、陰極線管のような
真空容器では、爆縮の点から大き過ぎる引張応力層は問
題となる。
に保持して表面を急冷するため、処理後若干の変形を伴
うので、寸法精度が厳密に要求される陰極線管用パネル
ガラスの強化方法としては問題が大きい。また圧縮層形
成と同時にガラス内部に圧縮応力の絶対値の半分の大き
さの引張応力層が形成される。そのため、亀裂がガラス
内部へ進展した場合、貯えられている引張歪のエネルギ
ーを解放しようとして自爆するので、陰極線管のような
真空容器では、爆縮の点から大き過ぎる引張応力層は問
題となる。
【００１４】本発明の目的は、従来技術におけるこのよ
うな欠点を解消しつつ、陰極線管の爆縮を招かないよう
安全性を確保しながらガラスバルブの表面を強化し、そ
の表面の圧縮応力値との関係において、従来よりも軽量
化された陰極線管ガラスバルブを新たに提供することに
ある。
うな欠点を解消しつつ、陰極線管の爆縮を招かないよう
安全性を確保しながらガラスバルブの表面を強化し、そ
の表面の圧縮応力値との関係において、従来よりも軽量
化された陰極線管ガラスバルブを新たに提供することに
ある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】本発明は、前述の課題を
解決すべくなされたものであり、略矩形のパネルフェー
ス部を有するパネル部とファンネル部及びネック部から
なる陰極線管用ガラスバルブにおいて、前記ガラスバル
ブの少くともパネル部の領域に物理強化によりほぼ一定
の大きさの圧縮応力σKCを有する圧縮層が形成されてな
り、前記圧縮応力σKCは、前記ガラスバルブの破壊強度
σSGと、内部が真空のガラスバルブの表面に大気圧が負
荷されることによって発生する引張応力の最大値σ
VTmax との間に、１＜３σVTmax ／σSG≦１−（σKC／
σSG）≦３／２なる関係を有することを特徴とする陰極
線管用ガラスバルブを提供する。
解決すべくなされたものであり、略矩形のパネルフェー
ス部を有するパネル部とファンネル部及びネック部から
なる陰極線管用ガラスバルブにおいて、前記ガラスバル
ブの少くともパネル部の領域に物理強化によりほぼ一定
の大きさの圧縮応力σKCを有する圧縮層が形成されてな
り、前記圧縮応力σKCは、前記ガラスバルブの破壊強度
σSGと、内部が真空のガラスバルブの表面に大気圧が負
荷されることによって発生する引張応力の最大値σ
VTmax との間に、１＜３σVTmax ／σSG≦１−（σKC／
σSG）≦３／２なる関係を有することを特徴とする陰極
線管用ガラスバルブを提供する。
【００１６】また、本発明においては、前記σVTmax が
パネル部の映像表示面端部に存在する陰極線管用ガラス
バルブであって、パネルフェース部の内面及び外面の面
形状を一定とし肉厚を変化させたときに、σVTmax ＝σ
SG／３となるようなパネルフェース部中央の肉厚がｔ0
である場合、パネルフェース部中央の肉厚ｔ1 が、σSG
／（σSG−σKC）≦（ｔ1 ／ｔ0 ）2 ＜１なる関係を有
するよう設定されていることが好ましい。
パネル部の映像表示面端部に存在する陰極線管用ガラス
バルブであって、パネルフェース部の内面及び外面の面
形状を一定とし肉厚を変化させたときに、σVTmax ＝σ
SG／３となるようなパネルフェース部中央の肉厚がｔ0
である場合、パネルフェース部中央の肉厚ｔ1 が、σSG
／（σSG−σKC）≦（ｔ1 ／ｔ0 ）2 ＜１なる関係を有
するよう設定されていることが好ましい。
【００１７】本発明は、パネル部、ファンネル部及びネ
ック部からなるガラスバルブを有してなる陰極線管用ガ
ラスバルブの表面に、物理強化により陰極線管の爆縮を
導かない程度の大きさと厚さを有する圧縮層（圧縮応力
σKC、以後圧縮強化応力と称する。）を形成する。特に
パネルガラスの寸法精度に非実用的な狂いを生じさせ
ず、前記圧縮強化応力σKCとの関係において、ガラスバ
ルブの機械的物性とガラスバルブの構造によって定まる
最大引張真空応力σVTmax の許容範囲を従来より増大せ
しめる構造にして、軽量化された陰極線管ガラスバルブ
を提供する。
ック部からなるガラスバルブを有してなる陰極線管用ガ
ラスバルブの表面に、物理強化により陰極線管の爆縮を
導かない程度の大きさと厚さを有する圧縮層（圧縮応力
σKC、以後圧縮強化応力と称する。）を形成する。特に
パネルガラスの寸法精度に非実用的な狂いを生じさせ
ず、前記圧縮強化応力σKCとの関係において、ガラスバ
ルブの機械的物性とガラスバルブの構造によって定まる
最大引張真空応力σVTmax の許容範囲を従来より増大せ
しめる構造にして、軽量化された陰極線管ガラスバルブ
を提供する。
【００１８】本発明の特に好ましい実施態様として、前
記圧縮強化応力σKCの大きさは、そのガラスが有する構
造上本質的な破壊強度σSGに対しσKC≦σSG／２の関係
を有し、かつ構造的に定まる引張真空応力の最大値σ
VTmax が、σSG／３＜σVTmax＜（σSG−σKC）／３と
なることが挙げられる。
記圧縮強化応力σKCの大きさは、そのガラスが有する構
造上本質的な破壊強度σSGに対しσKC≦σSG／２の関係
を有し、かつ構造的に定まる引張真空応力の最大値σ
VTmax が、σSG／３＜σVTmax＜（σSG−σKC）／３と
なることが挙げられる。
【００１９】本発明は、前述のように圧縮応力値は大き
いが充分な圧縮層の厚みが得られないイオン交換強化法
や、ガラス内部に過大な引張応力を導く結果陰極線管の
爆縮を招いたり、内部の引張応力を抑制しようとすると
安定的に圧縮強化応力が得られない風冷強化法によるも
のではなく、ガラス成型後の徐冷時の冷却速度と保持温
度を操作することにより、安定的な圧縮強化応力が得ら
れる物理強化をおこなうものである。本発明者らは、実
験により、許容され得る圧縮強化応力の大きさを特定す
ることによりガラスバルブの肉厚を従来品より薄くし、
爆縮を招かず軽量化したガラスバルブを実現できた。ま
た、パネルフェース部の形状は球面、円筒面、非球面の
いずれの形状であってもよい。
いが充分な圧縮層の厚みが得られないイオン交換強化法
や、ガラス内部に過大な引張応力を導く結果陰極線管の
爆縮を招いたり、内部の引張応力を抑制しようとすると
安定的に圧縮強化応力が得られない風冷強化法によるも
のではなく、ガラス成型後の徐冷時の冷却速度と保持温
度を操作することにより、安定的な圧縮強化応力が得ら
れる物理強化をおこなうものである。本発明者らは、実
験により、許容され得る圧縮強化応力の大きさを特定す
ることによりガラスバルブの肉厚を従来品より薄くし、
爆縮を招かず軽量化したガラスバルブを実現できた。ま
た、パネルフェース部の形状は球面、円筒面、非球面の
いずれの形状であってもよい。
【００２０】
【作用】物理強化においては、ガラスを軟化点近くの高
温域から急冷すると、表面は急激に収縮固化する反面、
内部はまだ充分流動性を保持し膨張したままの状態にあ
り、一時歪を流動により瞬時に緩和してしまう。更に冷
却されると内部も収縮しようとするが、その動きは固化
した表面層の存在によって制限される。この結果、硝子
の温度が室温まで下がり充分な平衡状態に達したときに
は、表面には大きな圧縮応力層と内部には引張応力層が
形成され残留応力として残る。
温域から急冷すると、表面は急激に収縮固化する反面、
内部はまだ充分流動性を保持し膨張したままの状態にあ
り、一時歪を流動により瞬時に緩和してしまう。更に冷
却されると内部も収縮しようとするが、その動きは固化
した表面層の存在によって制限される。この結果、硝子
の温度が室温まで下がり充分な平衡状態に達したときに
は、表面には大きな圧縮応力層と内部には引張応力層が
形成され残留応力として残る。
【００２１】この際、発生する応力の大きさはガラス表
面が徐冷温度から歪点に下がるまでに要する時間によっ
て左右され、冷却が早ければ早い程内部との収縮の差が
大きくなり、冷却終了後は表面に大きな圧縮応力σKCを
発生する。しかし、同時にこの圧縮応力を打ち消す形で
内部中央にはσKT＝−σKC／２の大きさの引張応力が必
然的に形成される。
面が徐冷温度から歪点に下がるまでに要する時間によっ
て左右され、冷却が早ければ早い程内部との収縮の差が
大きくなり、冷却終了後は表面に大きな圧縮応力σKCを
発生する。しかし、同時にこの圧縮応力を打ち消す形で
内部中央にはσKT＝−σKC／２の大きさの引張応力が必
然的に形成される。
【００２２】したがって、表面の圧縮応力層の存在が強
度を向上させる反面、圧縮応力層を貫通した亀裂が存在
する場合、内部の引張応力層に貯えられた歪エネルギー
を解放しようとして亀裂を加速度的に進展させ、陰極線
管の爆縮を招く危険性がある。単に圧縮応力σKC及び引
張応力σKTを過剰に大きくすることは問題である。
度を向上させる反面、圧縮応力層を貫通した亀裂が存在
する場合、内部の引張応力層に貯えられた歪エネルギー
を解放しようとして亀裂を加速度的に進展させ、陰極線
管の爆縮を招く危険性がある。単に圧縮応力σKC及び引
張応力σKTを過剰に大きくすることは問題である。
【００２３】通常、最大部外径が１５ｃｍ以上のテレビ
ジョン受信用陰極線管では、陰極線管パネル部のスカー
ト部外面を金属製の防爆バンドで締め付ける等の処理を
おこなって、取扱い上考えられる大きさの衝撃が陰極線
管に加わっても破壊を生じさせず安全性を確保するよう
にしている。
ジョン受信用陰極線管では、陰極線管パネル部のスカー
ト部外面を金属製の防爆バンドで締め付ける等の処理を
おこなって、取扱い上考えられる大きさの衝撃が陰極線
管に加わっても破壊を生じさせず安全性を確保するよう
にしている。
【００２４】また、たとえ衝撃により陰極線管ガラスバ
ルブの破壊が生じたとしても、使用者の安全性を確保す
るため、米国のＵＬ安全規格では、強制的に陰極線管を
破壊させ、その際飛散するガラスの量の大小によって可
否を判定するというような下記２種類の方法により安全
性を判断している。
ルブの破壊が生じたとしても、使用者の安全性を確保す
るため、米国のＵＬ安全規格では、強制的に陰極線管を
破壊させ、その際飛散するガラスの量の大小によって可
否を判定するというような下記２種類の方法により安全
性を判断している。
【００２５】一つは、ダイヤモンドカッターで長さ１０
ｃｍのスクラッチをパネルフェース部の有効画面表示端
近くの長辺側上下２ケ所に入れた後、最大２０ジュール
のエネルギーを与えるようミサイル状の鋼鉄製物体によ
りフェース部を衝撃する。その衝撃により陰極線管を破
壊して、その際飛散するガラス片の大小により合否判定
をおこなう試験で、ミサイル法と呼ばれている。
ｃｍのスクラッチをパネルフェース部の有効画面表示端
近くの長辺側上下２ケ所に入れた後、最大２０ジュール
のエネルギーを与えるようミサイル状の鋼鉄製物体によ
りフェース部を衝撃する。その衝撃により陰極線管を破
壊して、その際飛散するガラス片の大小により合否判定
をおこなう試験で、ミサイル法と呼ばれている。
【００２６】もう一つの方法は、直径２５ｍｍの鋼鉄棒
の上から４．５ｋｇ以上のおもりを落下させ７ジュール
以上のエネルギーを与えて、パネルとファンネル部の封
着部より３ｍｍ後方のファンネル部を衝撃し強制的に破
壊せしめ、その際飛散するガラス片の大小により合否判
定をおこなう試験で、ギロチン法と呼ばれている。
の上から４．５ｋｇ以上のおもりを落下させ７ジュール
以上のエネルギーを与えて、パネルとファンネル部の封
着部より３ｍｍ後方のファンネル部を衝撃し強制的に破
壊せしめ、その際飛散するガラス片の大小により合否判
定をおこなう試験で、ギロチン法と呼ばれている。
【００２７】これらの強制破壊試験において、急激な爆
縮を生じた場合にはガラス飛散量が多くなり、不合格に
なる確率が高い。
縮を生じた場合にはガラス飛散量が多くなり、不合格に
なる確率が高い。
【００２８】本発明においては、物理強化による応力層
の存在が安全性に与える影響を確認するため、これらの
試験を用いて爆縮の発生の有無で、σKTの許容範囲を求
めた。表１にパネルガラスを各種の加傷方法を用いて加
傷した場合に発生する傷の深さを示す。ミサイル法で
は、表１に示した通りダイヤモンドカッターで入れるス
クラッチの深さは高々１４０μｍであるのに対し、圧縮
層の厚みがガラス肉厚のほぼ１／６に相当することから
十分に厚く、圧縮応力値σKCが大きい程スクラッチから
の亀裂進展を阻止する度合が大きくなり安定する傾向を
見せた。
の存在が安全性に与える影響を確認するため、これらの
試験を用いて爆縮の発生の有無で、σKTの許容範囲を求
めた。表１にパネルガラスを各種の加傷方法を用いて加
傷した場合に発生する傷の深さを示す。ミサイル法で
は、表１に示した通りダイヤモンドカッターで入れるス
クラッチの深さは高々１４０μｍであるのに対し、圧縮
層の厚みがガラス肉厚のほぼ１／６に相当することから
十分に厚く、圧縮応力値σKCが大きい程スクラッチから
の亀裂進展を阻止する度合が大きくなり安定する傾向を
見せた。
【００２９】
【表１】
【００３０】一方ギロチン法においては、ファンネルの
衝撃点から伸長した亀裂がパネルまで進展すると、圧縮
応力層を貫通し引張応力層まで達しているため、逆にσ
KTが大きければ大きい程亀裂進展を加速させるため、爆
縮の発生率が増加した。
衝撃点から伸長した亀裂がパネルまで進展すると、圧縮
応力層を貫通し引張応力層まで達しているため、逆にσ
KTが大きければ大きい程亀裂進展を加速させるため、爆
縮の発生率が増加した。
【００３１】例えば、ガラス内部の引張応力値σKTの値
がσSG／２を超えるとほぼ１００％近くの爆縮を発生さ
せ極めて危険であり、σSG／３程度においても若干の爆
縮が発生し好ましくなかった。未強化の場合と同様爆縮
を起こさないσKTの範囲は高々σSG／４以下であった。
したがってσKT＝−σKC／２の関係により、−σKC≦σ
SG／２の範囲に表面の圧縮応力を定める必要があること
が判明した。
がσSG／２を超えるとほぼ１００％近くの爆縮を発生さ
せ極めて危険であり、σSG／３程度においても若干の爆
縮が発生し好ましくなかった。未強化の場合と同様爆縮
を起こさないσKTの範囲は高々σSG／４以下であった。
したがってσKT＝−σKC／２の関係により、−σKC≦σ
SG／２の範囲に表面の圧縮応力を定める必要があること
が判明した。
【００３２】このような表面圧縮応力層を有するガラス
バルブが陰極線管として組み立てられ、内部を真空にし
た際、外表面に発生する応力σは、線形弾性体に関する
応力の重ね合わせの原理からして、真空応力σV と表面
圧縮応力σKCの和、即ちσ＝σV ＋σKCとして表わせ
る。
バルブが陰極線管として組み立てられ、内部を真空にし
た際、外表面に発生する応力σは、線形弾性体に関する
応力の重ね合わせの原理からして、真空応力σV と表面
圧縮応力σKCの和、即ちσ＝σV ＋σKCとして表わせ
る。
【００３３】陰極線管の製造工程や使用時に破壊が生じ
ない保証として、前述の耐圧強度試験において、内外圧
力差が３気圧の場合に耐え得るようにしなければならな
い。内外圧力差として３気圧を与えた場合、陰極線管ガ
ラスバルブの表面に発生している応力の大きさはσ＝
３．０σV ＋σKCに変化している。
ない保証として、前述の耐圧強度試験において、内外圧
力差が３気圧の場合に耐え得るようにしなければならな
い。内外圧力差として３気圧を与えた場合、陰極線管ガ
ラスバルブの表面に発生している応力の大きさはσ＝
３．０σV ＋σKCに変化している。
【００３４】したがって、ガラスバルブが構造的に特有
する破壊強度をσSG、大気圧における最大引張真空応力
をσVTmax とすれば、破壊しない条件としては、３．０
σVTmax ＋σKC＜σSGとなる。したがって、σVTmax ＜
（σSG−σKC）／３となるが、前述の−σKC≦１／２σ
SGの関係を用いると、σVTmax ＜１／３（σSG−σKC）
≦１／２σSGの範囲にσKCを抑える必要がある。
する破壊強度をσSG、大気圧における最大引張真空応力
をσVTmax とすれば、破壊しない条件としては、３．０
σVTmax ＋σKC＜σSGとなる。したがって、σVTmax ＜
（σSG−σKC）／３となるが、前述の−σKC≦１／２σ
SGの関係を用いると、σVTmax ＜１／３（σSG−σKC）
≦１／２σSGの範囲にσKCを抑える必要がある。
【００３５】一方、物理強化により薄肉化、軽量化する
として、σSG／３＜σVTmax なる条件を満足しなければ
ならないから、結局１／３σSG＜σVTmax ＜（σSG−σ
KC）／３≦σSG／２となる。即ち、１＜３σVTmax ／σ
SG＜１−σKC／σSG≦３／２なる関係をσVTmax とσKC
が満足することが、物理強化をおこなって安全に軽量化
し得る条件となると判明した。
として、σSG／３＜σVTmax なる条件を満足しなければ
ならないから、結局１／３σSG＜σVTmax ＜（σSG−σ
KC）／３≦σSG／２となる。即ち、１＜３σVTmax ／σ
SG＜１−σKC／σSG≦３／２なる関係をσVTmax とσKC
が満足することが、物理強化をおこなって安全に軽量化
し得る条件となると判明した。
【００３６】カラーテレビジョン用陰極線管の製造工程
においては、パネルとファンネルとは、封着域の強度を
向上させる目的で、旭硝子製ＡＳＦ１３０７のようなＰ
ｂＯ−Ｂ2 Ｏ3 −ＺｎＯ−ＢａＯ−ＳｉＯ2 系の結晶性
ハンダガラスを用い、約４４０℃で３５分間焼成して封
着し、ガラスバルブとして一体化した構造にする。しか
し、このようなハンダガラス焼成体が有する曲げ強度
は、パネルガラスやハンダガラスの約７０％しかない。
そこで、封着部からの破壊を防止する必要上、封着部近
傍のパネル、ファンネルの肉厚を厚くし、封着部に発生
する真空引張応力を通常６０ｋｇ／ｃｍ2 程度に抑えて
いる。
においては、パネルとファンネルとは、封着域の強度を
向上させる目的で、旭硝子製ＡＳＦ１３０７のようなＰ
ｂＯ−Ｂ2 Ｏ3 −ＺｎＯ−ＢａＯ−ＳｉＯ2 系の結晶性
ハンダガラスを用い、約４４０℃で３５分間焼成して封
着し、ガラスバルブとして一体化した構造にする。しか
し、このようなハンダガラス焼成体が有する曲げ強度
は、パネルガラスやハンダガラスの約７０％しかない。
そこで、封着部からの破壊を防止する必要上、封着部近
傍のパネル、ファンネルの肉厚を厚くし、封着部に発生
する真空引張応力を通常６０ｋｇ／ｃｍ2 程度に抑えて
いる。
【００３７】したがって、パネル部の軽量化は、パネル
フェース部又はパネル側壁部のいずれかを薄肉化しても
得られるものの、パネル側壁部を薄肉化する場合、パネ
ルとファンネルの封着部の引張真空応力の増加を招き、
封着部からの破壊発生が問題となる。即ち、軽量化はパ
ネルフェース部を薄肉化し達成するのが好ましい。
フェース部又はパネル側壁部のいずれかを薄肉化しても
得られるものの、パネル側壁部を薄肉化する場合、パネ
ルとファンネルの封着部の引張真空応力の増加を招き、
封着部からの破壊発生が問題となる。即ち、軽量化はパ
ネルフェース部を薄肉化し達成するのが好ましい。
【００３８】いま、パネルフェース部の外曲面の曲率及
び内曲面の曲率を一定にしたまま、どちらか一方を平行
移動し薄肉化を達成するものとする。
び内曲面の曲率を一定にしたまま、どちらか一方を平行
移動し薄肉化を達成するものとする。
【００３９】アスペクト比が４：３あるいは１６：９の
テレビジョン用陰極線管ガラスバルブの短軸又は長軸上
のフェース画像表示端部の近傍に発生する最大引張真空
応力σVTmax は、フェース部中央の肉厚のほぼ２乗に反
比例して増減する。したがって、σVTmax ＝σSG／３を
与えるフェース部中央肉厚をｔ0 とすると、肉厚をｔ1
にした場合の最大引張真空応力は、ほぼσVTmax ＝（ｔ
0 ／ｔ1 ）2 σSG／３の関係を有する。
テレビジョン用陰極線管ガラスバルブの短軸又は長軸上
のフェース画像表示端部の近傍に発生する最大引張真空
応力σVTmax は、フェース部中央の肉厚のほぼ２乗に反
比例して増減する。したがって、σVTmax ＝σSG／３を
与えるフェース部中央肉厚をｔ0 とすると、肉厚をｔ1
にした場合の最大引張真空応力は、ほぼσVTmax ＝（ｔ
0 ／ｔ1 ）2 σSG／３の関係を有する。
【００４０】前述したように、物理強化により圧縮強化
応力σKCを有するガラスバルブについて、許容されるσ
VTmax の範囲はσSG／３＜σVTmax ＜（σSG−σKC）／
３であるから、σSG／（σSG−σKC）＜（ｔ1 ／ｔ0 ）
2 ＜１となる。つまり、前式の範囲でフェース部中央肉
厚ｔ1 を薄くすることにより、陰極線管の爆縮を招かず
軽量化を達成できる。
応力σKCを有するガラスバルブについて、許容されるσ
VTmax の範囲はσSG／３＜σVTmax ＜（σSG−σKC）／
３であるから、σSG／（σSG−σKC）＜（ｔ1 ／ｔ0 ）
2 ＜１となる。つまり、前式の範囲でフェース部中央肉
厚ｔ1 を薄くすることにより、陰極線管の爆縮を招かず
軽量化を達成できる。
【００４１】
（実施例１）本実施例においては、図１に示すような通
常カラーテレビジョン用陰極線管に使用されるもので、
表２に示されるような特性を有し、表３に記載された組
成からなるガラス材料を用いてガラスバルブを作成し
た。図１の各部品については、ガラスバルブ２の応力分
布及びパネルフェース部７の肉厚が薄肉化しているのを
除いて、従来と同様であるのでその説明を省略する。な
お、表２、表３における「名称」はいずれも商品名（旭
硝子製）である。
常カラーテレビジョン用陰極線管に使用されるもので、
表２に示されるような特性を有し、表３に記載された組
成からなるガラス材料を用いてガラスバルブを作成し
た。図１の各部品については、ガラスバルブ２の応力分
布及びパネルフェース部７の肉厚が薄肉化しているのを
除いて、従来と同様であるのでその説明を省略する。な
お、表２、表３における「名称」はいずれも商品名（旭
硝子製）である。
【００４２】前記ガラスバルブはアスペクト比が４：３
で、対角径６８ｃｍの有効画面を有する２９インチ形テ
レビジョン用の従来品と同一形状、同一寸法の外形をし
ている。また、パネルフェース部の内曲面を、パネルフ
ェースとネック中心を結ぶ管軸に沿って外方向に平行移
動して薄肉化し、フェース中央肉厚が１４ｍｍの従来品
から１３ｍｍに変更した構造になっている。
で、対角径６８ｃｍの有効画面を有する２９インチ形テ
レビジョン用の従来品と同一形状、同一寸法の外形をし
ている。また、パネルフェース部の内曲面を、パネルフ
ェースとネック中心を結ぶ管軸に沿って外方向に平行移
動して薄肉化し、フェース中央肉厚が１４ｍｍの従来品
から１３ｍｍに変更した構造になっている。
【００４３】
【表２】
【００４４】
【表３】
【００４５】ガラスバルブの内部を排気し真空にする
と、フェース部外面の有効画面端の短軸上に最大引張真
空応力σVTmax を形成するが、その値を表４に示してい
る。
と、フェース部外面の有効画面端の短軸上に最大引張真
空応力σVTmax を形成するが、その値を表４に示してい
る。
【００４６】
【表４】
【００４７】この値は、パネルフェース中央肉厚が１４
ｍｍの従来品において８４ｋｇ／ｃｍ2 であったが、フ
ェース中央肉厚を１３ｍｍに薄肉化した場合９７ｋｇ／
ｃｍ2 まで増加した。
ｍｍの従来品において８４ｋｇ／ｃｍ2 であったが、フ
ェース中央肉厚を１３ｍｍに薄肉化した場合９７ｋｇ／
ｃｍ2 まで増加した。
【００４８】次に、この薄肉化したパネルを成型後の徐
冷時に冷却速度と保持温度を操作し、パネルの外面、内
面にほぼ一様に種々のσKCの値を有する圧縮応力層を形
成した。これらのσKCの値は表４のケース３からケース
７に示した。
冷時に冷却速度と保持温度を操作し、パネルの外面、内
面にほぼ一様に種々のσKCの値を有する圧縮応力層を形
成した。これらのσKCの値は表４のケース３からケース
７に示した。
【００４９】このようにして、パネル表面に形成された
圧縮応力値σKCと強度との関係を確認するため、強化さ
れたパネルとファンネルとを封着しガラスバルブを形成
後、耐圧強度テストと排気後防爆加工をおこない前述の
ミサイル法とギロチン法により防爆試験で評価した。
圧縮応力値σKCと強度との関係を確認するため、強化さ
れたパネルとファンネルとを封着しガラスバルブを形成
後、耐圧強度テストと排気後防爆加工をおこない前述の
ミサイル法とギロチン法により防爆試験で評価した。
【００５０】フェース中央肉厚が１４ｍｍのパネルを用
いた従来品のガラスバルブの場合、耐圧強度は約３．０
ｋｇ／ｃｍ2 であった。これに対し、フェース中央肉厚
が１３ｍｍの薄肉化されたパネルを用いた未強化ガラス
バルブの場合、耐圧強度は２．６ｋｇ／ｃｍ2 に低下し
た。この両者の破壊強度σSGを求めると約２５０ｋｇ／
ｃｍ2 であった。
いた従来品のガラスバルブの場合、耐圧強度は約３．０
ｋｇ／ｃｍ2 であった。これに対し、フェース中央肉厚
が１３ｍｍの薄肉化されたパネルを用いた未強化ガラス
バルブの場合、耐圧強度は２．６ｋｇ／ｃｍ2 に低下し
た。この両者の破壊強度σSGを求めると約２５０ｋｇ／
ｃｍ2 であった。
【００５１】また、薄肉化された強化ガラスバルブにつ
いて耐圧強度を求めると、表４に示したように、ほぼσ
SG＝Ｐ・σVT＋σKCの関係が成り立つ。圧縮強化応力σ
KCが増加するにつれて、耐圧強度Ｐの値が大きくなるこ
とが判った。しかし、σVTmax ＜（σSG−σKC）／３を
満たさないケース３の場合、耐圧強度は２．９ｋｇ／ｃ
ｍ2 となり、３．０ｋｇ／ｃｍ2 を保証できなかった。
いて耐圧強度を求めると、表４に示したように、ほぼσ
SG＝Ｐ・σVT＋σKCの関係が成り立つ。圧縮強化応力σ
KCが増加するにつれて、耐圧強度Ｐの値が大きくなるこ
とが判った。しかし、σVTmax ＜（σSG−σKC）／３を
満たさないケース３の場合、耐圧強度は２．９ｋｇ／ｃ
ｍ2 となり、３．０ｋｇ／ｃｍ2 を保証できなかった。
【００５２】次にミサイルテストをおこない爆縮発生率
の差異を求めたが、圧縮応力値が大きくなるにつれて、
爆縮率が増加するようなことは認められず、むしろフェ
ース有効面端に予め入れられたスクラッチが伸びた亀裂
の進展を阻止する効果によって安定する傾向を示した。
の差異を求めたが、圧縮応力値が大きくなるにつれて、
爆縮率が増加するようなことは認められず、むしろフェ
ース有効面端に予め入れられたスクラッチが伸びた亀裂
の進展を阻止する効果によって安定する傾向を示した。
【００５３】更に、ギロチンテストをおこない、ミサイ
ルテストと同様爆縮発生率の差異を求めた。鋼鉄棒によ
り衝撃を加えたファンネル上の領域から発生した亀裂が
パネルまで進展し、少くとも肉厚方向に圧縮応力層部分
を貫通し引張応力層まで達した状態になると、強化によ
り蓄積された歪エネルギーを解放しようとして、その亀
裂の進展を加速するため、圧縮応力σKCあるいは引張応
力σKTが増加するにつれてケース６、ケース７に見られ
るように爆縮の発生率が増加した。
ルテストと同様爆縮発生率の差異を求めた。鋼鉄棒によ
り衝撃を加えたファンネル上の領域から発生した亀裂が
パネルまで進展し、少くとも肉厚方向に圧縮応力層部分
を貫通し引張応力層まで達した状態になると、強化によ
り蓄積された歪エネルギーを解放しようとして、その亀
裂の進展を加速するため、圧縮応力σKCあるいは引張応
力σKTが増加するにつれてケース６、ケース７に見られ
るように爆縮の発生率が増加した。
【００５４】これらの結果から、爆縮を発生させないσ
KTあるいはσKCの範囲を求めると、表４の値からσKT≦
σSG／４、即ち−σKC≦σSG／２であれば十分であると
判明した。
KTあるいはσKCの範囲を求めると、表４の値からσKT≦
σSG／４、即ち−σKC≦σSG／２であれば十分であると
判明した。
【００５５】（実施例２）本実施例においては、ガラス
バルブの構造的因子が与える影響を確認するため、アス
ペクト比がほぼ１６：９で、対角径が６６ｃｍの有効画
面を有する横長の２８インチ型テレビジョン用ガラスバ
ルブについて、実施例１と同様の評価をおこなった。
バルブの構造的因子が与える影響を確認するため、アス
ペクト比がほぼ１６：９で、対角径が６６ｃｍの有効画
面を有する横長の２８インチ型テレビジョン用ガラスバ
ルブについて、実施例１と同様の評価をおこなった。
【００５６】この２８インチ形テレビジョン用の従来パ
ネルのフェース中央肉厚は１３．５ｍｍであり、一方薄
肉化されたパネルのフェース中央肉厚は１２．５ｍｍで
あった。本実施例においてもフェース部外面の有効面端
短軸上に最大引張真空応力σVTmax を形成しており、こ
のガラスバルブについて耐圧強度試験をおこなって測定
した破壊強度σSGはほぼ２５０ｋｇ／ｃｍ2 であった。
また強化によりパネル表面に形成した圧縮応力値σKCの
値は表５のケース３からケース５に示した。
ネルのフェース中央肉厚は１３．５ｍｍであり、一方薄
肉化されたパネルのフェース中央肉厚は１２．５ｍｍで
あった。本実施例においてもフェース部外面の有効面端
短軸上に最大引張真空応力σVTmax を形成しており、こ
のガラスバルブについて耐圧強度試験をおこなって測定
した破壊強度σSGはほぼ２５０ｋｇ／ｃｍ2 であった。
また強化によりパネル表面に形成した圧縮応力値σKCの
値は表５のケース３からケース５に示した。
【００５７】
【表５】
【００５８】耐圧強度に関しては、表５に示す通り、薄
肉化されたガラスバルブで、σVTmax が（σSG−σKC）
／３より大きいケース２、ケース３の場合、耐圧強度は
３．０ｋｇ／ｃｍ2 未満となり不充分であった。しかも
ミサイルテストにおいても若干の爆縮が発生し安全上問
題があると確認された。
肉化されたガラスバルブで、σVTmax が（σSG−σKC）
／３より大きいケース２、ケース３の場合、耐圧強度は
３．０ｋｇ／ｃｍ2 未満となり不充分であった。しかも
ミサイルテストにおいても若干の爆縮が発生し安全上問
題があると確認された。
【００５９】一方、圧縮強化応力σKCを増し、σVTmax
＜（σSG−σKC）／３を満足しているケース４、ケース
５については、耐圧強度が３．０ｋｇ／ｃｍ2 を超えか
つ圧縮応力層がもたらす亀裂進展阻止の効果により、ミ
サイルテストの際、爆縮が発生せず安定している。
＜（σSG−σKC）／３を満足しているケース４、ケース
５については、耐圧強度が３．０ｋｇ／ｃｍ2 を超えか
つ圧縮応力層がもたらす亀裂進展阻止の効果により、ミ
サイルテストの際、爆縮が発生せず安定している。
【００６０】しかしギロチンテストについては、σKT＜
σSG／４を満足しているケース４の場合、爆縮が発生し
なかったものの、σKT＞４σSG／４となったケース５の
場合には、爆縮の発生が認められた。したがって、ケー
ス４の場合のように、σVTmax ＜（σSG−σKC）／３か
つ−σKC≦σSG／２なるσVTmax とσKCの関係を有する
ことが、強度を保証するうえで必要であると確認し得
た。
σSG／４を満足しているケース４の場合、爆縮が発生し
なかったものの、σKT＞４σSG／４となったケース５の
場合には、爆縮の発生が認められた。したがって、ケー
ス４の場合のように、σVTmax ＜（σSG−σKC）／３か
つ−σKC≦σSG／２なるσVTmax とσKCの関係を有する
ことが、強度を保証するうえで必要であると確認し得
た。
【００６１】
【発明の効果】本発明は、陰極線管用ガラスバルブのガ
ラス成型後の徐冷時の冷却速度と保持温度を操作するこ
とにより、安定的な圧縮強化応力が得られる物理強化を
おこない、その圧縮強化応力の大きさを許容できる範囲
内で特定することにより、ガラスバルブの肉厚を従来品
より薄くし、爆縮を招かず軽量化したガラスバルブを実
現できるという優れた効果を有する。また、特に薄くし
ても強度的に影響の小さいパネルフェース部の肉厚を薄
肉化して軽量化をなし得るという効果も有するものであ
る。
ラス成型後の徐冷時の冷却速度と保持温度を操作するこ
とにより、安定的な圧縮強化応力が得られる物理強化を
おこない、その圧縮強化応力の大きさを許容できる範囲
内で特定することにより、ガラスバルブの肉厚を従来品
より薄くし、爆縮を招かず軽量化したガラスバルブを実
現できるという優れた効果を有する。また、特に薄くし
ても強度的に影響の小さいパネルフェース部の肉厚を薄
肉化して軽量化をなし得るという効果も有するものであ
る。
【図１】本発明のガラスバルブを説明するためのもの
で、テレビジョン用陰極線管の部分断面図。
で、テレビジョン用陰極線管の部分断面図。
【図２】従来の２８インチ形陰極線管用ガラスバルブの
応力分布図。
応力分布図。
【図３】従来の各種陰極線管用ガラスバルブの破壊強度
を示すグラフ。
を示すグラフ。
１：陰極線管 ２：ガラスバルブ ３：パネル部 ４：ファンネル部 ５：ネック部 ６：パネルスカート部 ７：パネルフェース部 ８：防爆補強バンド １０：封着部 １２：蛍光膜 １３：アルミニウム膜 １４：シャドウマスク １５：スタッドピン １６：内装ダッグ １７：電子銃
Claims (2)
- 【請求項１】略矩形のパネルフェース部を有するパネル
部とファンネル部及びネック部からなる陰極線管用ガラ
スバルブにおいて、前記ガラスバルブの少くともパネル
部の領域に物理強化によりほぼ一定の大きさの圧縮応力
σKCを有する圧縮層が形成されてなり、前記圧縮応力σ
KCは、前記ガラスバルブの破壊強度σSGと、内部が真空
のガラスバルブの表面に大気圧が負荷されることによっ
て発生する引張応力の最大値σVTmax との間に、１＜３
σVTmax ／σSG≦１−（σKC／σSG）≦３／２なる関係
を有することを特徴とする陰極線管用ガラスバルブ。 - 【請求項２】前記σVTmax がパネル部の映像表示面端部
に存在する陰極線管用ガラスバルブであって、パネルフ
ェース部の内面及び外面の面形状を一定とし肉厚を変化
させたときに、σVTmax ＝σSG／３となるようなパネル
フェース部中央の肉厚がｔ0である場合、パネルフェー
ス部中央の肉厚ｔ1 が、σSG／（σSG−σKC）≦（ｔ1
／ｔ0 ）2 ＜１なる関係を有するよう設定されてなる請
求項１記載の陰極線管用ガラスバルブ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5187268A JP2671766B2 (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | 陰極線管用ガラスバルブ |
| US08/268,792 US5445285A (en) | 1993-06-30 | 1994-06-30 | Glass bulb for a cathode ray tube |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5187268A JP2671766B2 (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | 陰極線管用ガラスバルブ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0721944A true JPH0721944A (ja) | 1995-01-24 |
| JP2671766B2 JP2671766B2 (ja) | 1997-10-29 |
Family
ID=16203018
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5187268A Expired - Fee Related JP2671766B2 (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | 陰極線管用ガラスバルブ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5445285A (ja) |
| JP (1) | JP2671766B2 (ja) |
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| KR100389539B1 (ko) * | 2000-09-26 | 2003-06-27 | 주식회사 엘지이아이 | 브라운관 |
| DE19748003B4 (de) * | 1996-10-30 | 2006-02-16 | Asahi Glass Co., Ltd. | Glaskolben für eine Kathodenstrahlröhre |
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