KR100316417B1 - 음극선관용 유리패널 및 이것을 이용한 음극선관 - Google Patents

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Abstract

직사각 형상의 페이스부와, 이 페이스부의 측벽을 구성하는 스커트부를 구비하고, 상기 페이스부의 두께의 적어도 1/10의 두께를 가진 압축응력층은 상기 페이스부의 유용한 스크린영역의 내부면 및 외부면 위에 각각 형성되어, 0.4 ≤ σdi/σci≤ 1.0을 만족하며, 여기서 σci는 상기 유용한 스크린영역 중앙에서의 내부면상의 압축응력이며, σdi는 상기 유용한 스크린영역의 대각축선 단부 근처에서의 내부면상의 압축응력인 것을 특징으로 하는 유리패널.

Description

음극선관용 유리패널 및 이것을 이용한 음극선관{GLASS PANEL FOR A CATHOD RAY TUBE}
본 발명은 TV 방송신호 등을 수신하는데 주로 사용되는 음극선관용 유리패널 (이하, "패널"이라 함) 에 관한 것이다. 더욱 상세히는, 본 발명은 물리적 템퍼링 방법에 의해 강화된 패널에 관한 것이다.
압축응력층이 표면의 강도를 개선하기 위해 패널의 표면에 형성되어 음극선관의 제조동안 열파손을 방지하거나 또는 음극선관의 제조완료 후 파손을 방지하는 패널은 공지되어 있다. 본 출원인은 이런 형태의 패널에 관련된 다양한 제안을 하였다 (JP-A-7-21944, JP-A-7-142012, JP-A-7-142013).
이러한 패널 템퍼링방법에서, 몰드로부터 취해진 패널은 큰 온도차가 유리 표면과 내부 사이에 유지되면서 어닐링점 또는 그 이하로 냉각되어, 큰 일시적 스트레인이 생성될 수 있다. 그러나 이러한 냉각동작이 이러한 상태에서 계속되는 경우, 패널에 축적된 일시적 스트레인은 과도하게되어, 냉각공정동안 자체폭발이 일어날 수 있어 이 공정이 실질적으로 무용하게된다. 그러므로, 어닐링 동작은 일시적 응력을 완화하기 위해 실행되어 이 공정의 실용성을 확보하게된다.
한편, 큰 일시적 스트레인을 얻기 위해 어닐링점 또는 그 이하로 패널을 냉각하는 공정에서, 온도분포는, 공기냉각으로 인한 열플럭스(heat flux) 분포 또는 두께분포 등의 패널의 3차원 구조때문에, 두께방향 뿐만 아니라 면내 (in-plane) 방향으로 형성될 것이다. 특히, 패널 페이스부의 내면상의 코너부에서의 냉각속도는, 패널의 3차원 구조의 영향 때문에, 통상의 공정에 의해서는 페이스부의 중앙에 비교하여 더 느리게되는 경향을 보인다.
이 공정에서, 유리 냉각속도가 더 높아지면, 두께방향의 온도구배가 더 커지고, 템퍼링 응력도 더 커진다. 따라서, 이러한 조건에서, 페이스의 코너부에서의 템퍼링 응력 (템퍼링에 의해 얻어질 수 있는 압축응력) 은 중앙부에 비해 더 낮아진다.
특히, 이 공정동안의 냉각시간이 페이스의 코너부의 열용량과 관련하여 부적절할 경우, 코너부의 냉각은 스트레인점보다 더 낮게 충분히 냉각된 페이스의 중앙부에 관련하여 부적절하게될 것이다. 만약 코너부의 두께에서 중앙점의 온도가 스트레인점보다 더 낮은 상태에서 어닐링 공정이 실행된다면, 코너부의 템퍼링 응력은 중앙부의 템퍼링 응력에 비해 매우 작게 되어 템퍼링 응력의 균일도가 악화된다.
더구나, 페이스의 내부면상의 코너부의 냉각은 스커트부에 비해 낮게될 것이다. 따라서, 스커트부의 속박에 의해 유발된 면내 방향에서의 인장응력은 상술의 템퍼링 응력에 부가되어 남을 것이다. 이러한 잔류 응력은 주로 페이스의 주변부에 관련하여 내부면측을 향해 패널 페이스의 중앙부를 볼록하게 변형시키게 된다.
따라서, 통상의 방법으로 물리적으로 강화된 패널은, 3차원 구조에 기인한 냉각공정 동안의 온도분포 때문에, 페이스의 주변부를 따르는 강화응력이 페이스의 중앙부와 관련하여 작게되고, 페이스의 내부면의 강화응력이 페이스의 외부면과 관련하여 더 작게되는 응력분포를 가진다. 이러한 응력분포를 가지는 패널을 사용하면, 분포의 정도가 큰 경우, 음극선관의 제조동안 열파손을 방지하는 효과는 반드시 적절한 것은 아니고, 열처리시간을 단축시키는데 있어서 한계를 가진다. 특히, 열처리공정에서, 인장응력은 페이스의 내부면에 생성되며, 따라서 내부면상의 저강도영역에 대한 잔류응력을 개선하는 것이 강하게 소망된다.
더구나, 이러한 음극선관이 방폭시험에 의해 파손되는 경우, 패널이 물리적으로 템퍼링되었기 때문에, 파손 유리조각은 미세하게 분할되고, 산포량 (scattering amount)은 크게 된다. 따라서, 템퍼링 응력이 무차별적으로 증가될 수 없다는 문제점이 있다.
즉, 방폭시험동안 상술의 응력분포를 가진 패널 페이스에서 균열전파가 발생한 경우, 내부면의 잔류 압축응력은 외부면의 잔류 압축응력보다 더 작게되어, 인장응력으로써 방출된 에너지가 외부면에서보다 내부면에서 더 크게되며, 외부면의 강화응력이 같을 경우에도, 균열은 내부면측에서 전파될 것이다. 결과적으로, 균열 진행 중 불균형이 내부면과 외부면 사이에 생성되어, 미세조각이 생성되고 산포량이 커진다고 믿어진다.
한편, 면내방향에서의 잔류응력은 페이스를 내부면측을 향해 볼록하게 변형하는 모드를 가지며, 이 응력이 해제된 (released) 경우, 외부방향으로의 동작이 유발되어 방폭성을 불안정하게 한다. 특히, 페이스면 (face plane) 의 작은 곡률을 가진 거의 평탄한 패널을 가지고, 대기압에 의해 생성된 내부면측을 향한 페이스면의 변형을 밴드의 강화에 의해 초기상태로 복원하기 위한 시도가 있는 경우, 이 페이스면의 복원량은 적절히 일어날 수 없으며, 복원방향에 대향하는 방향에서 형성된 상기 잔류응력은 방폭성을 불안정하게 하는 요인이 된다.
본 발명은 이러한 템퍼링 응력분포의 패널이 갖는 상술의 문제점을 해결하기 위한 것이다.
즉 패널의 3차원 구조 때문에 냉각공정에서의 온도분포에 기인한 페이스부에형성된 응력분포가 패널의 안전도 및 강도에 실제적인 영향을 미친다는 발견을 토대로 하여, 본 발명의 목적은, 주변을 따르는 압축응력이 페이스의 내부면의 중앙부에 비해 더 작게되는 응력분포를 개선하고 그것에 의해 음극선관의 제조 동안 열파손을 방지하는 효과를 증가시키고 방폭특성의 불안전성을 제거하기 위한 것이다. 더욱 본 발명의 다른 목적은, 통상적으론 허용되지 않는 높은 압축응력을 가지고도 적절히 작동될 수 있는 패널을 제공하고 얇은 두께를 갖도록 제조될 수 있는 패널을 제공하도록 응력분포를 개선하는 것이다.
본 발명은, 직사각 형상의 페이스부와 이 페이스부의 측벽을 구성하는 스커트부로 구성되는 음극선관용 패널을 제공하며, 페이스부의 두께의 1/10 이상의 두께를 가진 압축응력층이 페이스부의 유용한 스크린영역의 내부면 및 외부면 각각에 형성되어 0.4 ≤ σdi/σci≤ 1.0을 만족하며, 여기서 σci는 유용한 스크린영역의 중앙에서의 내부면상의 압축응력이며, σdi는 유용한 스크린영역 대각축선의 단부 근처에서의 내부면상의 압축응력이다.
더구나, 본 발명은 직사각 형상의 페이스부와 이 페이스부의 측벽을 구성하는 스커트부로 구성되는 음극선관용 패널을 제공하며, 페이스부의 두께의 1/10 이상의 두께를 가진 압축응력층이 페이스부의 유용한 스크린영역의 내부면 및 외부면에 각각 형성되어 0.4 ≤ σdi/σdo≤ 1.4를 만족하며, 여기서 σdi는 유용한 스크린영역의 대각축선 단부 근처에서의 내부면상의 압축응력이며, σdo는 유용한 스크린영역의 대각축선 단부 근처에서의 외부면상의 압축응력이다.
더욱이, 본 발명은 상기 압축응력 (σdi)이 5.0 ≤｜σdi｜≤ 25.0 (MPa) 의 범위 내에 있는 음극선관용 상기 패널을 제공한다.
또, 본 발명은 0 ≤ z ≤ r2/(1×104)을 만족하는 음극선관용 상기 패널을 제공하며, r 은 유용한 스크린영역의 중앙축으로부터 끝점까지의 페이스부의 외부면의 대각축선상의 거리 (mm) 이며, z 는 유용한 스크린영역의 끝점으로부터 중앙에서의 접면 (tangential plane) 까지의 거리 (mm)이다.
도 1 은 패널의 응력을 측정하기 위한 시료를 절단하는 방법을 도시하는 평면도이며,
도 2 는 도 1 의 코너부로부터 절단된 시료의 측면도.
도 3 은 도 1 의 중앙부로부터 절단된 시료의 측면도.
도 4 는 패널의 유용한 스크린영역의 대각축선 (diagonal axial line) 을 따라 취해진 횡단면도.
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명 *
1: 패널 2,3: 시료
4: 중심축 5: 끝점
6: 접면
지금부터, 바람직한 실시예를 참조하여 본 발명이 상세히 기술될 것이다.
본 발명의 패널은 직사각 형상의 페이스부와 이 측벽을 구성하는 스커트부로 구성되며, 이 페이스부의 유용한 스크린영역은 음극선관의 화상영역을 구성한다. 유용한 스크린영역의 외부면 및 내부면 각각에, 페이스부의 두께의 1/10 이상의 두께를 가지는 압축응력층이 형성된다. 즉, 본 발명의 패널은 물리적 강화에 의해 적어도 페이스부에 제공된 소정의 압축응력을 가지며, 이러한 점이 사실상 압축응력이 제거된 통상의 패널과 다르다.
압축응력층의 두께가 페이스부의 두께의 1/10보다 더 작다면, 강도는 낮아지고, 음극선관의 안전도를 개선하거나 또는 패널의 두께를 감소하기가 어려워진다. 더구나, 이 응력층의 두께가 작아지면, 페이스부의 표면이 손상되는 경우, 강도의 감소가 커진다.
본 발명에서, 강화도 (strengthening degree) 는 압축응력이 작은 페이스의내부면상의 구역에서 상대적으로 증가되어, 이 부분의 압축응력이 커져, 응력분포가 개선된다. 상술한 바와 같이, 패널의 3차원 구조에 기인한 냉각공정동안의 온도분포 때문에, 페이스의 내부면상의 압축응력은 중앙부에서 가장 크고, 페이스의 주변부를 향해 점진적으로 감소된다. 따라서, 응력분포의 관점에서, 스커트부에 근접한 주변부는 응력이 작은 구역이다. 특히, 페이스의 내부면상의 대각축선의 단부 근처에서, 즉 스커트부에 상대적으로 인접한 직사각 형상의 페이스의 내부면상의 코너부에서, 압축응력은 페이스의 내부면상의 다른 부분에서보다 더 작다.
본 발명에서, 페이스의 내부면상의 중앙에서의 압축응력 (σci) 에 대한 페이스의 내부면상의 대각축선의 단부 근처에서의 압축응력 (σdi) 의 비는 0.4 ≤σdi/σci≤ 1.0, 바람직하게는 0.5 ≤ σdi/σci≤ 0.8의 범위 내에 있도록 설정된다.
더구나, 상기 σdi와 σdo사이의 관계는 0.4 ≤ σdi/σdo≤ 1.4, 바람직하게는 0.5 ≤ σdi/σdo≤ 1.0의 범위 내에 있도록 설정되며, σdo는 페이스부의 대각축선의 단부 근처의 외부면상의 압축응력이다.
여기서, σci,σdi및 σdo는 도 1 에 도시된 방법에 의해 결정된다. 시료 (2) (예컨대, 15 mm × 30 mm) 는 패널 (1) 의 페이스 중앙부로부터 절단되며, 시료 (3) (예컨대, 15 mm × 100 mm) 는 대각축선상의 코너부로부터 절단된다. 이 시료 각각의 표면상의 압축응력은 JIS-S2305 직접법 (Senarmont method) 에 의해 광탄성 응력계(photoelastic stress meter)로 측정된다.
상술한 바와 같이, 페이스 중앙부는 압축응력이 최대인 구역이며, 상기 코너부는 압축응력이 최소인 구역이다. 따라서, 시료 (2 및 3) 는 각각 압축응력이 최대 및 최소인 구역을 나타낸다. σci는 시료 (2) 의 최대 응력이며, σdi및 σdo는 시료 (3) 의 최소 응력이다.
실질적으로 σci는 시료 (2) 의 중앙부에서의 응력이며 (도 3 참조), σdi및 σdo는 패널의 형상 및 크기 등에 따라 다소 변경될 수도 있으나, 많은 경우, 시료 (3) 의 스커트부로부터 내부로 거리 L (통상 약 20 mm)에 위치한 곳에서의 응력치로써 결정된다 (도 2 참조).
σdi/σci의 비가 0.4보다 작으면, 음극선관을 제조하는 동안의 열파손 또는 방폭특성을 개선하는데 효과적이지 못하다. 1.0 보다 크면, 코너부의 강력한 쿠엔칭 (Quenching) 이 요구되며, 형성공정 동안 파손이 일어나기 쉬워 실용적이지 않다. 충분한 효과를 얻고 파손을 확실하게 방지하기 위해, σdi/σci의 비는 바람직하게는 0.5 내지 0.8 이다.
한편, σdi/σdo의 비가 0.4보다 작으면, 음극선관의 제조 동안의 열파손 또는 방폭특성 등에서의 개선이 거의 얻어질 수 없으며, 1.4를 초과하면, 코너부의 강력한 쿠엔칭이 요구되어 파손이 형상화 공정동안 일어나기 쉽다. 더욱, 1.0보다 더 크면, 내압강도의 개선이 효과적이지 못해, 음극선관의 진공력에 의해 형성된 응력이 외부면측 상에서 인장성 (tensile)이기 때문에 패널의 두께를 충분히 감소시키기 어렵다. σdi/σdo의 비는 바람직하게는 0.5 내지 1.0 이다.
또한, 본 발명의 바람직한 실시예에 있어서, 패널의 이러한 응력분포에서는, ｜σdi｜가 5.0 내지 25.0 MPa로, 바람직하게는 6.0 내지 20.0 MPa로 설정된다. ｜σdi｜가 5.0 MPa보다 작으면, 패널의 강화도가 매우 감소되어, 음극선관의 제조동안 또는 그 후에 파손이 일어나기 쉽거나, 또는 소망의 방폭효과가 거의 획득되지 않게 된다. 한편, 25.0 MPa보다 큰 경우, 페이스부의 내부에 분포된 인장응력이 크게되어, 내부 결함으로부터 시작된 파손의 가능성이 높게된다. 실험으로부터, ｜σdi｜의 바람직한 범위는 6.0 내지 20.0 MPa이다.
본 발명은 물리적 강화 패널 중 페이스부가 평탄하며 페이스부의 강도가 특히 요구되는 패널에 특히 효과적이다. 그 이유는 평탄 페이스부를 갖는 패널은, 구형 (spherical) 또는 원통형 페이스부를 갖는 패널에 비해 음극선관의 진공력에 의해 형성된 응력 때문에 파손되기 더 쉽다는 것이다.
이 평탄패널은 도 4 를 참조하여 상세히 기술될 것이다. 도 4 는 패널 (1) 의 유용한 스크린영역의 대각축선의 횡단면도이다. 이 패널은 평탄패널이며, 페이스부는 큰 곡률반경을 가져, 0 ≤ z ≤ r2/(1×104)을 만족하며, 여기서 r 은 유용한 스크린 영역의 중앙축 (4) 으로부터 끝점 (5) 까지의 페이스부 외부면의 대각축선상의 거리 (mm) 이며, z 는 유용한 스크린영역의 끝점 (5) 으로부터 중앙에서의 접면 (6) 까지의 거리(mm)이다. 0 ≤ z ≤ r2/(6×104)인 경우, 평균 곡률반경은 30000 mm 이상이 되어, 응력분포의 개선에 의한 강도의 증가로 페이스부 두께를 감소시키는 것이 가능할 뿐만 아니라, 명료하게 볼 수 있는 스크린을 얻을 수 있어, 특히 효과적이다.
z 〈 0 인 경우, 페이스는 오목하게되어, 연마가 곤란하게되며, 방폭특성이 악화되어 실용성을 상실한다. 이 경우, 패널 페이스의 수직길이 : 수평길이는 3 : 4 이거나 9 : 16 이 될 수 있다.
본 발명에서, 페이스부의 내부면상의 압축응력분포를 개선하고 강화도가 낮은 코너부에서 내부면과 외부면 사이의 압축응력의 균형을 이루기 위한 가장 편리한 방법은, 몰드로부터 꺼내진 패널을 쿠엔칭하고 강화하는 과정에서, 페이스의 내부면의 코너부가 다른 부분보다 부분적으로 더욱 강하게 냉각되어 이 코너의 내부면상의 압축응력을 증가시키는 것이다. 이 과정은, 코너부의 내부면상의 압축응력이 페이스의 내부면상의 중앙부에서의 압축응력 그리고 코너부의 외부면상의 압축응력과 관련하여 소정의 응력분포범위에 있도록 제어한다.
이에 따라 페이스의 내부면의 코너부와 중앙부 사이의 응력차 및 코너부에서 내부면과 외부면 사이의 응력차를 제거하거나 또는 감소하는 것이 가능하여, 응력분포가 개선될 수 있다. 동시에 패널면의 취약점인 코너부의 강도를 증가시키는 것이 가능하다.
지금부터 본 발명이 실시예를 참조하여 더욱 상세히 기술될 것이다. 그러나, 본 발명은 이러한 특정의 실시예로 결코 제한되지 않는 것으로 이해되야한다.
A:σci(MPa) B:σdi(MPa) C:σdo(MPa) B/A B/C 열파손 비율
실시예 1 -11.8 -5.5 -11.2 0.47 0.49 1/5
실시예 2 -16.4 -15.6 -11.8 0.95 1.32 0/5
실시예 3 -20.3 -11.7 -15.0 0.58 0.78 0/5
실시예 4 -16.8 -5.2 -15.5 0.31 0.34 5/5
실시예 5 -15.0 -4.2 -17.9 0.28 0.23 5/5
<비고>
1) 이러한 응력치는 하기의 방법으로 얻은 각각의 패널에 대해서 도 1 내지 도 3 에 도시된 상술의 방법에 의해 측정된 것들이다.
실시예 1 (본 발명) : 몰드로부터 꺼낸 후 패널을 쿠엔칭하고 강화하는 과정 중, 1.5 ㎥/분 의 공기로 10초 동안 코너부를 냉각하여 얻은 29 인치 패널.
실시예 2 (본 발명) : 몰드로부터 꺼낸 후 패널을 쿠엔칭하고 강화하는 과정중, 1.5 ㎥/분 의 공기로 40초 동안 코너부를 냉각하여 얻은 29 인치 패널.
실시예 3 (본 발명) : 몰드로부터 꺼낸 후 패널을 쿠엔칭하고 강화하는 과정중, 0.7 ㎥/분 의 공기로 40초 동안 코너부를 냉각하여 얻은 29 인치 패널.
실시예 4 (비교예) : 몰드로부터 꺼낸 후 패널을 쿠엔칭하고 강화하는 과정중, 코너부를 부분적으로 냉각하지 않고 얻은 29 인치 패널.
실시예 5 (비교예) : 몰드로부터 꺼낸 후 패널을 쿠엔칭하고 강화하는 과정중, 코너부를 부분적으로 냉각하지 않고 얻은 32 인치 패널.
2) 열파손 비율의 평가 방법
150번 샌드페이퍼를 가지고, 패널 내부면의 네 개의 코너부에 2.2 kgf의 부하로 스크래치를 주었다 (5 회전). 그리고 나서, 패널을 고온수에 5 분 동안 침지하고 꺼낸 후, 고온수보다 30℃만큼 더 낮은 온도를 갖는 냉각수를 패널에 흩뿌려서 (sprinkling), 균열의 존재 여부를 평가하였다. 5개의 샘플 패널에 대해, 파손 패널의 수를 계수하여 그 결과를 표 1 에 개시하였다.
표 1 로부터, 본 발명의 실시예에서 패널 각각은 비교예의 패널보다 더 큰 압축응력 (σci,σdi및 σdo)을 가지는 것으로 판명되었다. 이러한 압축응력층의 두께를 측정하였더니, 페이스의 두께의 1/10 이상이 됨을 발견하였다.
더구나, 본 발명의 패널에서 σdi는 σci및 σdo와 관련하여 비교예보다 상대적으로 더 크며, σdi/σci및 σdi/σdo각각은 0.4보다 큰 반면, 비교예에서는 0.4보다 작다. 이것은, 본 발명의 패널에서 그 페이스부상의 압축응력분포가 개선되었다는 것을 나타낸다.
결과로서, 비교예의 패널 모두가 열파손 시험에서 파손되었으나, 본 발명의 패널은 실시예 1에서 한 패널이 파손된 것을 제외하고 파손되지 않았다.
상술한 바와 같이, 본 발명에 따르면, 페이스부의 내부면상의 응력분포가 개선되어 음극선관의 제조동안의 열파손 또는 방폭특성의 개선에 효과적이며, 내압강도가 개선되어, 패널의 두께, 특히 페이스부의 두께의 감소가 가능하여 패널크기의 확대에 공헌할 수 있다. 특히 부적절한 응력분포로 인해 사용하기 힘들었던 평탄 페이스부를 갖는 패널을 실질적으로 사용할 수 있다.

Claims (14)

  1. 직사각 형상의 페이스부와 이 페이스부의 측벽을 구성하는 스커트부를 구비하고, 상기 페이스부의 두께의 1/10 이상의 두께를 갖는 압축응력층이 상기 페이스부의 유용한 스크린영역의 내부면 및 외부면 각각에 형성되어 0.4 ≤ σdi/σci≤ 1.0을 만족하며, 여기서 σci는 상기 유용한 스크린영역 중앙에서의 내부면상의 압축응력이며, σdi는 상기 유용한 스크린영역의 대각축선의 단부 근처에서의 내부면상의 압축응력인 것을 특징으로 하는 음극선관용 유리패널.
  2. 제 1 항에 있어서, 상기 압축응력 (σdi) 은 5.0 ≤｜σdi｜≤ 25.0 (MPa)의 범위 내에 있는 것을 특징으로 하는 음극선관용 유리패널.
  3. 제 1 항에 있어서, 0 ≤ z ≤ r2/(1×104)을 만족하며, 여기서 r 은 상기 유용한 스크린영역의 중앙축으로부터 끝점까지의 상기 유용한 스크린영역의 페이스부 외부면의 대각축선상의 거리 (mm) 이며, z 는 상기 유용한 스크린영역의 끝점으로부터 중앙에서의 접면까지의 거리 (mm) 인 것을 특징으로 하는 음극선관용 유리패널.
  4. 제 1 항에 있어서, 0.5 ≤ σdi/σci≤ 0.8 을 만족하는 것을 특징으로 하는 음극선관용 유리패널.
  5. 제 2 항에 있어서, 6.0 ≤｜σdi｜≤ 20.0 (MPa)를 만족하는 것을 특징으로 하는 음극선관용 유리패널.
  6. 제 3 항에 있어서, 0 ≤ z ≤ r2/(6×104)를 만족하는 것을 특징으로 하는 음극선관용 유리패널.
  7. 제 1 항에 정의된 음극선관용 유리패널이 사용되는 것을 특징으로 하는 음극선관.
  8. 직사각 형상의 페이스부와 이 페이스부의 측벽을 구성하는 스커트부를 구비하고, 상기 페이스부의 두께의 1/10 이상의 두께를 가진 압축응력층이 상기 페이스부의 유용한 스크린영역의 내부면 및 외부면 각각에 형성되어 0.4 ≤ σdi/σdo≤ 1.4를 만족하며, 여기서 σdi는 상기 유용한 스크린영역의 대각축선 단부 근처에서의 내부면상의 압축응력이며, σdo는 상기 유용한 스크린영역의 대각축선 단부 근처에서의 외부면상의 압축응력인 것을 특징으로 하는 음극선관용 유리패널.
  9. 제 8 항에 있어서, 상기 압축응력 (σdi) 이 5.0 ≤｜σdi｜≤ 25.0 (MPa)의 범위 내에 있는 것을 특징으로 하는 음극선관용 유리패널.
  10. 제 8 항에 있어서, 0 ≤ z ≤ r2/(1×104)을 만족하며, 여기서 r 은 상기 유용한 스크린 영역의 중앙축으로부터 끝점까지의 상기 유용한 스크린영역의 페이스부 외부면의 대각축선상의 거리 (mm) 이며, z 는 상기 유용한 스크린영역의 끝점으로부터 중앙에서의 접면까지의 거리 (mm) 인 것을 특징으로 하는 음극선관용 유리패널.
  11. 제 8 항에 있어서, 0.5 ≤ σdi/σdo≤ 1.0 을 만족하는 것을 특징으로 하는 음극선관용 유리패널.
  12. 제 9 항에 있어서, 이 6.0 ≤｜σdi｜≤ 20.0 (MPa)를 만족하는 것을 특징으로 하는 음극선관용 유리패널.
  13. 제 10 항에 있어서, 0 ≤ z ≤ r2/(6×104)를 만족하는 것을 특징으로 하는 음극선관용 유리패널.
  14. 제 8 항에 정의된 음극선관용 유리패널이 사용되는 것을 특징으로 하는 음극선관.
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