JP3339680B2 - 陰極線管用ガラスパネル - Google Patents
陰極線管用ガラスパネルInfo
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- H01J2229/862—Parameterised shape, e.g. expression, relationship or equation
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Description
【発明の詳細な説明】 技術分野 本発明は、陰極線管に用いられるガラスバルブに関
し、特にその前面部を構成するガラスパネルに関するも
のである。
し、特にその前面部を構成するガラスパネルに関するも
のである。
背景技術 第３図に示すように、一般に陰極線管に用いられるガ
ラスバルブ１は、前面部となるガラスパネル１０と後部
構造体となるファンネル２０および内部に電子銃を装着
するネック３０より構成されている。ガラスパネル１０
は、画像を表示する有効画面を備えた略矩形のフェース
部１１と、その周縁からブレンドＲ部１２を介して連な
り、ファンネル２０と接合するための封着端面１４を有
するスカート部１３とからなる。カラー陰極線管の場
合、前記ガラスパネル１０は、スカート部１３の封着端
面１４とファンネル２０の封着端面との間に半田ガラス
等を介して封合される。
ラスバルブ１は、前面部となるガラスパネル１０と後部
構造体となるファンネル２０および内部に電子銃を装着
するネック３０より構成されている。ガラスパネル１０
は、画像を表示する有効画面を備えた略矩形のフェース
部１１と、その周縁からブレンドＲ部１２を介して連な
り、ファンネル２０と接合するための封着端面１４を有
するスカート部１３とからなる。カラー陰極線管の場
合、前記ガラスパネル１０は、スカート部１３の封着端
面１４とファンネル２０の封着端面との間に半田ガラス
等を介して封合される。
陰極線管用のガラスバルブ１は、内部を真空に排気し
た真空容器として使用されることから、ガラスバルブ１
の外表面には内外気圧差による応力が負荷されるが、球
殻とは異なるガラスバルブ１では、第４図に示すよう
に、バルブ外側への矢印で表した引張応力の領域と内側
への矢印で表した圧縮応力の領域が併存した複雑な応力
分布を生じる。
た真空容器として使用されることから、ガラスバルブ１
の外表面には内外気圧差による応力が負荷されるが、球
殻とは異なるガラスバルブ１では、第４図に示すよう
に、バルブ外側への矢印で表した引張応力の領域と内側
への矢印で表した圧縮応力の領域が併存した複雑な応力
分布を生じる。
ガラスバルブ１に生じる真空引張応力は、通常、ガラ
スパネル１０の短軸上のフェース部の端からスカート部
に亘る領域において最大となり、ガラスバルブ１に外部
からの一定以上の機械的或いは熱的衝撃が加わると、ガ
ラスバルブ１は最大真空引張応力の発生領域となる部位
付近、即ちフェース部１１の端からスカート部１３に亘
る領域を起点として破壊し、爆縮を生じる。従って、陰
極線管に用いられるガラスバルブ１は、通常、前記真空
引張応力を所定値以下に抑制できる機械的強度を有する
ように設計される。
スパネル１０の短軸上のフェース部の端からスカート部
に亘る領域において最大となり、ガラスバルブ１に外部
からの一定以上の機械的或いは熱的衝撃が加わると、ガ
ラスバルブ１は最大真空引張応力の発生領域となる部位
付近、即ちフェース部１１の端からスカート部１３に亘
る領域を起点として破壊し、爆縮を生じる。従って、陰
極線管に用いられるガラスバルブ１は、通常、前記真空
引張応力を所定値以下に抑制できる機械的強度を有する
ように設計される。
前記真空引張応力の分布はガラスバルブのサイズや形
状に依存するが、外部から加わる衝撃等の安全係数を考
慮した上でのガラスバルブに必要とされる機械的強度の
一基準として、ガラスパネルとファンネルとの封着部領
域に発生する前記真空引張応力値を８．４ＭＰａより小
さく抑えることを目安に、形状、肉厚等の設計がなされ
ている。
状に依存するが、外部から加わる衝撃等の安全係数を考
慮した上でのガラスバルブに必要とされる機械的強度の
一基準として、ガラスパネルとファンネルとの封着部領
域に発生する前記真空引張応力値を８．４ＭＰａより小
さく抑えることを目安に、形状、肉厚等の設計がなされ
ている。
そのため従来の陰極線管用ガラスパネルにおいては、
ガラスバルブとして使用される際の機械的強度を維持
し、前記真空引張応力を所定値以下に抑えるため、ガラ
ス肉厚を厚肉にしたり、またスカート部付近に発生する
真空引張応力を緩和分散させ、そのピーク値を低減させ
るためにスカート部を長化すること等が行われている。
ガラスバルブとして使用される際の機械的強度を維持
し、前記真空引張応力を所定値以下に抑えるため、ガラ
ス肉厚を厚肉にしたり、またスカート部付近に発生する
真空引張応力を緩和分散させ、そのピーク値を低減させ
るためにスカート部を長化すること等が行われている。
しかしながら、従来の陰極線管用ガラスパネルにあっ
ては、ガラス肉厚の厚肉化、スカート部の長化によりガ
ラス重量が増加するため、ガラスパネルの取扱い性、作
業性が悪いという問題がある。特にスカート部が長化さ
れたガラスパネルについては、成型直後のガラスパネル
はまだ充分に固化していないため、前記スカート部が内
側或いは外側へ傾倒しやすく、ガラスパネルの変形が生
じやすいという問題がある。
ては、ガラス肉厚の厚肉化、スカート部の長化によりガ
ラス重量が増加するため、ガラスパネルの取扱い性、作
業性が悪いという問題がある。特にスカート部が長化さ
れたガラスパネルについては、成型直後のガラスパネル
はまだ充分に固化していないため、前記スカート部が内
側或いは外側へ傾倒しやすく、ガラスパネルの変形が生
じやすいという問題がある。
そこで、本発明の目的は、特に大型サイズにして且つ
フェース部の平坦性の高い陰極線管用ガラスパネルであ
って、ガラスバルブとしての所定の機械的強度を維持し
ながら、スカート部の短縮化により軽量化を図り、且つ
また成型直後の変形を抑制した陰極線管用ガラスパネル
を提供することにある。
フェース部の平坦性の高い陰極線管用ガラスパネルであ
って、ガラスバルブとしての所定の機械的強度を維持し
ながら、スカート部の短縮化により軽量化を図り、且つ
また成型直後の変形を抑制した陰極線管用ガラスパネル
を提供することにある。
発明の開示 本発明は、前述の課題を解決するために、各種サイズ
の陰極線管用ガラスパネルを用い、そのスカート部の長
さ及び封着端面のガラス肉厚の異なる複数のサンプルに
ついて、パネルの重量及びガラスバルブとしたときの最
大真空引張応力を測定することによりなされたものであ
る。
の陰極線管用ガラスパネルを用い、そのスカート部の長
さ及び封着端面のガラス肉厚の異なる複数のサンプルに
ついて、パネルの重量及びガラスバルブとしたときの最
大真空引張応力を測定することによりなされたものであ
る。
即ち、本発明の陰極線管用ガラスパネルは、略矩形の
フェース部と、該フェース部の周縁からブレンドＲ部を
介して連なりファンネルと接合するための封着端面を有
するスカート部とからなり、前記ガラスパネルの対角軸
方向の有効画面径Ｄ（ｍｍ）が５００≦Ｄ＜６５０、フ
ェース部外面の平均曲率半径がフェース部中央を通るど
の放射方向においても１００００ｍｍ以上であり、また
前記ガラスパネルの少なくとも短軸におけるガラスパネ
ル内面の有効画面端部とブレンドＲ部との接点から前記
封着端面までの管軸方向距離ｈ（ｍｍ）と、封着端面の
ガラス肉厚ｔ（ｍｍ）が、０．０７Ｄ≦ｈ≦０．１１
Ｄ、０．０１５Ｄ≦ｔ≦０．０２５Ｄ、かつ（Ｄ／２
５．４）2≦ｔ×ｈ≦（Ｄ／２５．４＋３）2なる関係を
有することを特徴とする。
フェース部と、該フェース部の周縁からブレンドＲ部を
介して連なりファンネルと接合するための封着端面を有
するスカート部とからなり、前記ガラスパネルの対角軸
方向の有効画面径Ｄ（ｍｍ）が５００≦Ｄ＜６５０、フ
ェース部外面の平均曲率半径がフェース部中央を通るど
の放射方向においても１００００ｍｍ以上であり、また
前記ガラスパネルの少なくとも短軸におけるガラスパネ
ル内面の有効画面端部とブレンドＲ部との接点から前記
封着端面までの管軸方向距離ｈ（ｍｍ）と、封着端面の
ガラス肉厚ｔ（ｍｍ）が、０．０７Ｄ≦ｈ≦０．１１
Ｄ、０．０１５Ｄ≦ｔ≦０．０２５Ｄ、かつ（Ｄ／２
５．４）2≦ｔ×ｈ≦（Ｄ／２５．４＋３）2なる関係を
有することを特徴とする。
また、本発明の陰極線管用ガラスパネルは、前記ガラ
スパネルの対角軸方向の有効画面径Ｄ（ｍｍ）が６５０
以上、フェース部外面の平均曲率半径がフェース部中央
を通るどの放射方向においても１００００ｍｍ以上であ
り、また前記ガラスパネルの少なくとも短軸におけるガ
ラスパネル内面の有効画面端部とブレンドＲ部との接点
から前記封着端面までの管軸方向距離ｈ（ｍｍ）と、封
着端面のガラス肉厚ｔ（ｍｍ）が、０．０８Ｄ≦ｈ≦
０．１１Ｄ、０．０１５Ｄ≦ｔ≦０．０２０Ｄかつ（Ｄ
／２５．４）2≦ｔ×ｈ≦（Ｄ／２５．４＋２．５）2な
る関係を有することを特徴とする。
スパネルの対角軸方向の有効画面径Ｄ（ｍｍ）が６５０
以上、フェース部外面の平均曲率半径がフェース部中央
を通るどの放射方向においても１００００ｍｍ以上であ
り、また前記ガラスパネルの少なくとも短軸におけるガ
ラスパネル内面の有効画面端部とブレンドＲ部との接点
から前記封着端面までの管軸方向距離ｈ（ｍｍ）と、封
着端面のガラス肉厚ｔ（ｍｍ）が、０．０８Ｄ≦ｈ≦
０．１１Ｄ、０．０１５Ｄ≦ｔ≦０．０２０Ｄかつ（Ｄ
／２５．４）2≦ｔ×ｈ≦（Ｄ／２５．４＋２．５）2な
る関係を有することを特徴とする。
本発明は、特にガラスパネルの対角軸方向の有効画面
径が５００ｍｍ以上という大型サイズであり、しかもフ
ェース部外面の平均曲率半径が１００００ｍｍ以上とい
う平坦性の高い陰極線管用ガラスパネルに対して、機械
的強度と軽量化の観点から、ガラスパネル内面の有効画
面端部とブレンドＲ部との接点から前記封着端面までの
管軸方向距離ｈをスカート部の長さとし、スカート部の
封着端面のガラス肉厚ｔとしたとき、このｈとｔをガラ
スパネルの実質的サイズである有効画面径Ｄに対する割
合で範囲規定し、且つｈとｔの積についても有効画面径
Ｄと関連させて所定範囲となるように規定することによ
り、スカート部の傾倒による変形を抑制するとともにス
カート部の短縮化による機械的強度の低下を封着端面の
ガラス肉厚で補償し、所定の機械的強度を維持しなが
ら、ガラスパネルの軽量化を達成することができたもの
である。
径が５００ｍｍ以上という大型サイズであり、しかもフ
ェース部外面の平均曲率半径が１００００ｍｍ以上とい
う平坦性の高い陰極線管用ガラスパネルに対して、機械
的強度と軽量化の観点から、ガラスパネル内面の有効画
面端部とブレンドＲ部との接点から前記封着端面までの
管軸方向距離ｈをスカート部の長さとし、スカート部の
封着端面のガラス肉厚ｔとしたとき、このｈとｔをガラ
スパネルの実質的サイズである有効画面径Ｄに対する割
合で範囲規定し、且つｈとｔの積についても有効画面径
Ｄと関連させて所定範囲となるように規定することによ
り、スカート部の傾倒による変形を抑制するとともにス
カート部の短縮化による機械的強度の低下を封着端面の
ガラス肉厚で補償し、所定の機械的強度を維持しなが
ら、ガラスパネルの軽量化を達成することができたもの
である。
特に、これらの規定をガラスパネルの短軸においてな
した理由は、ガラスバルブに生じる最大真空引張応力
が、ガラスパネルの短軸上のフェース部の端からスカー
ト部に亘る領域において通常発生するためである。
した理由は、ガラスバルブに生じる最大真空引張応力
が、ガラスパネルの短軸上のフェース部の端からスカー
ト部に亘る領域において通常発生するためである。
ガラスパネルの対角軸方向の有効画面径Ｄ（ｍｍ）が
５００≦Ｄ＜６５０の陰極線管用ガラスパネルでは、ス
カート部の長さｈと、スカート部の封着端面のガラス肉
厚ｔが、０．０７Ｄ＞ｈおよびまたは０．０１５Ｄ＞ｔ
の場合、あるいはｔ×ｈ＜（Ｄ／２５．４）2の場合に
は、スカート部の短縮化または封着部の肉厚が薄くなり
過ぎることにより、ガラスバルブの排気により生じる封
着部領域の真空引張応力値が前記の８．４ＭＰａより大
きくなり、ガラスバルブに必要な所望の機械的強度が得
られなくなる。
５００≦Ｄ＜６５０の陰極線管用ガラスパネルでは、ス
カート部の長さｈと、スカート部の封着端面のガラス肉
厚ｔが、０．０７Ｄ＞ｈおよびまたは０．０１５Ｄ＞ｔ
の場合、あるいはｔ×ｈ＜（Ｄ／２５．４）2の場合に
は、スカート部の短縮化または封着部の肉厚が薄くなり
過ぎることにより、ガラスバルブの排気により生じる封
着部領域の真空引張応力値が前記の８．４ＭＰａより大
きくなり、ガラスバルブに必要な所望の機械的強度が得
られなくなる。
一方、ｈ＞０．１１Ｄ場合、スカート部の長さの短縮
化ができずに、ガラスパネルの軽量化が図れないと共
に、ガラスパネルの成型直後におけるスカート部の傾倒
変形が生じやすい。また、ｔ＞０．０２５Ｄの場合、あ
るいは（Ｄ／２５．４＋３）2＜ｔ×ｈの場合、ガラス
パネルの軽量化が図れない。
化ができずに、ガラスパネルの軽量化が図れないと共
に、ガラスパネルの成型直後におけるスカート部の傾倒
変形が生じやすい。また、ｔ＞０．０２５Ｄの場合、あ
るいは（Ｄ／２５．４＋３）2＜ｔ×ｈの場合、ガラス
パネルの軽量化が図れない。
また、ガラスパネルの対角軸方向の有効画面径Ｄ（ｍ
ｍ）が６５０以上の陰極線管用ガラスパネルでは、スカ
ート部の長さｈと、スカート部の封着端面のガラス肉厚
ｔが、０．０８Ｄ＞ｈおよびまたは０．０１５Ｄ＞ｔの
場合、あるいはｔ×ｈ＜（Ｄ／２５．４）2の場合に
は、スカート部の短縮化または封着部の肉厚が薄くなり
過ぎることにより、ガラスバルブの排気により生じる封
着部領域の真空引張応力値が前記の８．４ＭＰａより大
きくなり、ガラスバルブに必要な所望の機械的強度が得
られなくなる。
ｍ）が６５０以上の陰極線管用ガラスパネルでは、スカ
ート部の長さｈと、スカート部の封着端面のガラス肉厚
ｔが、０．０８Ｄ＞ｈおよびまたは０．０１５Ｄ＞ｔの
場合、あるいはｔ×ｈ＜（Ｄ／２５．４）2の場合に
は、スカート部の短縮化または封着部の肉厚が薄くなり
過ぎることにより、ガラスバルブの排気により生じる封
着部領域の真空引張応力値が前記の８．４ＭＰａより大
きくなり、ガラスバルブに必要な所望の機械的強度が得
られなくなる。
一方、ｈ＞０．１１Ｄ場合、スカート部の長さの短縮
化ができずに、ガラスパネルの軽量化が図れないと共
に、ガラスパネルの成型直後におけるスカート部の傾倒
変形が生じやすい。また、ｔ＞０．０２０Ｄの場合、あ
るいは（Ｄ／２５．４＋２．５）2＜ｔ×ｈの場合、ガ
ラスパネルの軽量化が図れない。
化ができずに、ガラスパネルの軽量化が図れないと共
に、ガラスパネルの成型直後におけるスカート部の傾倒
変形が生じやすい。また、ｔ＞０．０２０Ｄの場合、あ
るいは（Ｄ／２５．４＋２．５）2＜ｔ×ｈの場合、ガ
ラスパネルの軽量化が図れない。
図面の簡単な説明 第１図は、本発明の陰極線管用ガラスパネルの対角軸
断面説明図であり、第２図は、本発明の陰極線管用ガラ
スパネルの短軸断面説明図であり、第３図は、陰極線管
用ガラスバルブの説明図であり、第４図は、陰極線管用
ガラスバルブに発生する真空応力分布の説明図であり、
第５図〜第８図は、異なるサイズの陰極線管用ガラスパ
ネルに対する本発明の陰極線管用ガラスパネルスカート
部の寸法範囲を示すグラフである。
断面説明図であり、第２図は、本発明の陰極線管用ガラ
スパネルの短軸断面説明図であり、第３図は、陰極線管
用ガラスバルブの説明図であり、第４図は、陰極線管用
ガラスバルブに発生する真空応力分布の説明図であり、
第５図〜第８図は、異なるサイズの陰極線管用ガラスパ
ネルに対する本発明の陰極線管用ガラスパネルスカート
部の寸法範囲を示すグラフである。
発明を実施するための最良の形態 以下、実施例に基づいて本発明にかかる陰極線管用ガ
ラスパネルについて説明する。第１図は、本発明にかか
る陰極線管用ガラスパネルの対角軸断面の説明図であ
り、第２図は短軸断面の説明図である。先に説明した構
成部材については、同符号を記して、説明を省略する。
ラスパネルについて説明する。第１図は、本発明にかか
る陰極線管用ガラスパネルの対角軸断面の説明図であ
り、第２図は短軸断面の説明図である。先に説明した構
成部材については、同符号を記して、説明を省略する。
図中ｈは、ガラスパネル１０の短軸におけるその内面
の有効画面端部とブレンドＲ部１２との接点からスカー
ト部１３の封着端面１４までの管軸方向距離を示し、こ
れをスカート部の長さとする。また、ｔはスカート部１
３の封着端面１４のガラス肉厚を示す。
の有効画面端部とブレンドＲ部１２との接点からスカー
ト部１３の封着端面１４までの管軸方向距離を示し、こ
れをスカート部の長さとする。また、ｔはスカート部１
３の封着端面１４のガラス肉厚を示す。
本発明にかかる陰極線管用ガラスパネルと比較例のガ
ラスパネルを各々作製し、それらの重量を測定するとと
もに、各ガラスパネルにファンネルとネックを接合する
ことによりガラスバルブとした後、内部を排気して、各
ガラスバルブの封着部領域の真空引張応力値をストレイ
ンゲージにより測定した。ガラスバルブの機械的強度に
ついては、封着部領域に発生する真空引張応力値を測定
して評価した。
ラスパネルを各々作製し、それらの重量を測定するとと
もに、各ガラスパネルにファンネルとネックを接合する
ことによりガラスバルブとした後、内部を排気して、各
ガラスバルブの封着部領域の真空引張応力値をストレイ
ンゲージにより測定した。ガラスバルブの機械的強度に
ついては、封着部領域に発生する真空引張応力値を測定
して評価した。
ガラスパネルの対角軸方向の有効画面径Ｄが異なる４
種類の陰極線管用ガラスパネルについて、各々の陰極線
管用ガラスパネルの各部寸法、ガラスパネル重量、ガラ
スバルブとした場合の封着部領域に発生した真空引張応
力値を、表１から表４に示す。各表において、サンプル
１は従来例である。
種類の陰極線管用ガラスパネルについて、各々の陰極線
管用ガラスパネルの各部寸法、ガラスパネル重量、ガラ
スバルブとした場合の封着部領域に発生した真空引張応
力値を、表１から表４に示す。各表において、サンプル
１は従来例である。
表１は、ガラスパネルの対角軸方向の有効画面径Ｄが
５１０ｍｍ（２１インチ）でアスペクト比が４：３であ
り、フェース部中央肉厚が１５ｍｍでフェース部外面の
最小平均曲率半径が３３０００ｍｍの陰極線管用パネル
についてのデータである。
５１０ｍｍ（２１インチ）でアスペクト比が４：３であ
り、フェース部中央肉厚が１５ｍｍでフェース部外面の
最小平均曲率半径が３３０００ｍｍの陰極線管用パネル
についてのデータである。
表１において、サンプル２〜９として示した本発明の
陰極線管用パネルは、サンプル１の従来の陰極線管用パ
ネルよりも最大約１Ｋｇの重量軽減が図れ、ガラスバル
ブに用いた場合の封着部領域の真空引張応力は全て基準
値の８．４ＭＰａを下回る良好な結果が得られた。ま
た、本発明の陰極線管用パネルは、サンプル１の従来の
陰極線管用パネルよりも成型直後のスカート部の傾倒変
形量が抑制された。
陰極線管用パネルは、サンプル１の従来の陰極線管用パ
ネルよりも最大約１Ｋｇの重量軽減が図れ、ガラスバル
ブに用いた場合の封着部領域の真空引張応力は全て基準
値の８．４ＭＰａを下回る良好な結果が得られた。ま
た、本発明の陰極線管用パネルは、サンプル１の従来の
陰極線管用パネルよりも成型直後のスカート部の傾倒変
形量が抑制された。
サンプル１０〜１４は、比較例を示しており、サンプ
ル１０〜１２では、従来例のサンプル１より軽量化され
たが、真空引張応力は８．４ＭＰａより小さくすること
が出来なかった。また、比較例のサンプル１３及び１４
では、真空引張応力は８．４ＭＰａより小さくなった
が、重量は従来例のサンプル１より軽量化することがで
きなかった。
ル１０〜１２では、従来例のサンプル１より軽量化され
たが、真空引張応力は８．４ＭＰａより小さくすること
が出来なかった。また、比較例のサンプル１３及び１４
では、真空引張応力は８．４ＭＰａより小さくなった
が、重量は従来例のサンプル１より軽量化することがで
きなかった。
第５図は、表１のデータを、横軸をｔ、縦軸をｈとし
てグラフ上にプロットしたものである。△印はサンプル
１の従来例、○印はガラスバルブに必要な所望の機械的
強度と軽量化が達成されたサンプル２〜９の本発明のガ
ラスパネルを示しており、×印はガラスバルブに必要な
所望の機械的強度と軽量化のうちの少なくとも一方が達
成されなかったサンプル１０〜１４の比較例を示してい
る。また、第５図に示されている点線はそれぞれ、ｈ＝
０．０７Ｄ、ｈ＝０．１１Ｄ、ｔ＝０．０１５Ｄ、ｔ＝
０．０２５Ｄ、ｔ×ｈ＝（Ｄ／２５．４）2、ｔ×ｈ＝
（Ｄ／２５．４＋３）2のグラフを示している。
てグラフ上にプロットしたものである。△印はサンプル
１の従来例、○印はガラスバルブに必要な所望の機械的
強度と軽量化が達成されたサンプル２〜９の本発明のガ
ラスパネルを示しており、×印はガラスバルブに必要な
所望の機械的強度と軽量化のうちの少なくとも一方が達
成されなかったサンプル１０〜１４の比較例を示してい
る。また、第５図に示されている点線はそれぞれ、ｈ＝
０．０７Ｄ、ｈ＝０．１１Ｄ、ｔ＝０．０１５Ｄ、ｔ＝
０．０２５Ｄ、ｔ×ｈ＝（Ｄ／２５．４）2、ｔ×ｈ＝
（Ｄ／２５．４＋３）2のグラフを示している。
表２は、ガラスパネルの対角軸方向の有効画面径Ｄが
６００ｍｍ（２５インチ）でアスペクト比が４：３であ
り、フェース部中央肉厚が１４．８ｍｍでフェース部外
面の最小平均曲率半径が３００００ｍｍの陰極線管用パ
ネルについてのデータである。
６００ｍｍ（２５インチ）でアスペクト比が４：３であ
り、フェース部中央肉厚が１４．８ｍｍでフェース部外
面の最小平均曲率半径が３００００ｍｍの陰極線管用パ
ネルについてのデータである。
表２において、サンプル２〜９として示した本発明の
陰極線管用パネルは、サンプル１の従来の陰極線管用パ
ネルよりも最大約１Ｋｇの重量軽減が図れ、ガラスバル
ブに用いた場合の封着部領域の真空引張応力は全て基準
値の８．４ＭＰａを下回る良好な結果が得られた。ま
た、本発明の陰極線管用パネルは、サンプル１の従来の
陰極線管用パネルよりも成型直後のスカート部の傾倒変
形量が抑制された。
陰極線管用パネルは、サンプル１の従来の陰極線管用パ
ネルよりも最大約１Ｋｇの重量軽減が図れ、ガラスバル
ブに用いた場合の封着部領域の真空引張応力は全て基準
値の８．４ＭＰａを下回る良好な結果が得られた。ま
た、本発明の陰極線管用パネルは、サンプル１の従来の
陰極線管用パネルよりも成型直後のスカート部の傾倒変
形量が抑制された。
サンプル１０〜１４は、比較例を示しており、サンプ
ル１０〜１２では、従来例のサンプル１より軽量化され
ているが、真空引張応力は８．４ＭＰａより小さくする
ことが出来なかった。また、比較例のサンプル１３及び
１４では、真空引張応力は８．４ＭＰａより小さくなっ
たが、重量は従来例のサンプル１より軽量化することが
できなかった。
ル１０〜１２では、従来例のサンプル１より軽量化され
ているが、真空引張応力は８．４ＭＰａより小さくする
ことが出来なかった。また、比較例のサンプル１３及び
１４では、真空引張応力は８．４ＭＰａより小さくなっ
たが、重量は従来例のサンプル１より軽量化することが
できなかった。
第６図は、第２のデータを、横軸をｔ、縦軸をｈとし
てグラフ上にプロットしたものである。△印はサンプル
１の従来例、○印はガラスバルブに必要な所望の機械的
強度と軽量化が達成されたサンプル２〜９の本発明のガ
ラスパネルを示しており、×印はガラスバルブに必要な
所望の機械的強度と軽量化のうちの少なくとも一方が達
成されなかったサンプル１０〜１４の比較例を示してい
る。また、第６図に示されている点線はそれぞれ、ｈ＝
０．０７Ｄ、ｈ＝０．１１Ｄ、ｔ＝０．０１５Ｄ、ｔ＝
０．０２５Ｄ、ｔ×ｈ＝（Ｄ／２５．４）2、ｔ×ｈ＝
（Ｄ／２５．４＋３）2のグラフを示している。
てグラフ上にプロットしたものである。△印はサンプル
１の従来例、○印はガラスバルブに必要な所望の機械的
強度と軽量化が達成されたサンプル２〜９の本発明のガ
ラスパネルを示しており、×印はガラスバルブに必要な
所望の機械的強度と軽量化のうちの少なくとも一方が達
成されなかったサンプル１０〜１４の比較例を示してい
る。また、第６図に示されている点線はそれぞれ、ｈ＝
０．０７Ｄ、ｈ＝０．１１Ｄ、ｔ＝０．０１５Ｄ、ｔ＝
０．０２５Ｄ、ｔ×ｈ＝（Ｄ／２５．４）2、ｔ×ｈ＝
（Ｄ／２５．４＋３）2のグラフを示している。
表３は、ガラスパネルの対角軸方向の有効画面径Ｄが
７６０ｍｍ（３２インチ）でアスペクト比が１６：９で
あり、フェース部中央肉厚が１９．０ｍｍでフェース部
外面の最小平均曲率半径が１０００００ｍｍの陰極線管
用パネルについてのデータである。
７６０ｍｍ（３２インチ）でアスペクト比が１６：９で
あり、フェース部中央肉厚が１９．０ｍｍでフェース部
外面の最小平均曲率半径が１０００００ｍｍの陰極線管
用パネルについてのデータである。
表３において、サンプル２〜８として示した本発明の
陰極線管用パネルは、サンプル１の従来の陰極線管用パ
ネルよりも最大約１．９Ｋｇの重量軽減が図れ、ガラス
バルブに用いた場合の封着部領域の真空引張応力は全て
基準値の８．４ＭＰａを下回る良好な結果が得られた。
また、本発明の陰極線管用パネルは、サンプル１の従来
の陰極線管用パネルよりも成型直後のスカート部の傾倒
変形量が抑制された。
陰極線管用パネルは、サンプル１の従来の陰極線管用パ
ネルよりも最大約１．９Ｋｇの重量軽減が図れ、ガラス
バルブに用いた場合の封着部領域の真空引張応力は全て
基準値の８．４ＭＰａを下回る良好な結果が得られた。
また、本発明の陰極線管用パネルは、サンプル１の従来
の陰極線管用パネルよりも成型直後のスカート部の傾倒
変形量が抑制された。
サンプル９〜１３は、比較例を示しており、サンプル
９〜１１では、従来例のサンプル１より軽量化されてい
るが、真空引張応力は８．４ＭＰａより小さくすること
が出来なかった。また、比較例のサンプル１２及び１３
では、真空引張応力は８．４ＭＰａより小さくなった
が、重量は従来例のサンプル１より軽量化することがで
きなかった。
９〜１１では、従来例のサンプル１より軽量化されてい
るが、真空引張応力は８．４ＭＰａより小さくすること
が出来なかった。また、比較例のサンプル１２及び１３
では、真空引張応力は８．４ＭＰａより小さくなった
が、重量は従来例のサンプル１より軽量化することがで
きなかった。
第７図は、表３のデータを、横軸をｔ、縦軸をｈとし
てグラフ上にプロットしたものである。△印はサンプル
１の従来例、○印はガラスバルブに必要な所望の機械的
強度と軽量化が達成されたサンプル２〜８の本発明のガ
ラスパネルを示しており、×印はガラスバルブに必要な
所望の機械的強度と軽量化のうちの少なくとも一方が達
成されなかったサンプル９〜１３の比較例を示してい
る。また、第７図に示されている点線はそれぞれ、ｈ＝
０．０８Ｄ、ｈ＝０．１１Ｄ、ｔ＝０．０１５Ｄ、ｔ＝
０．０２０Ｄ、ｔ×ｈ＝（Ｄ／２５．４）2、ｔ×ｈ＝
（Ｄ／２５．４＋２．５）2のグラフを示している。
てグラフ上にプロットしたものである。△印はサンプル
１の従来例、○印はガラスバルブに必要な所望の機械的
強度と軽量化が達成されたサンプル２〜８の本発明のガ
ラスパネルを示しており、×印はガラスバルブに必要な
所望の機械的強度と軽量化のうちの少なくとも一方が達
成されなかったサンプル９〜１３の比較例を示してい
る。また、第７図に示されている点線はそれぞれ、ｈ＝
０．０８Ｄ、ｈ＝０．１１Ｄ、ｔ＝０．０１５Ｄ、ｔ＝
０．０２０Ｄ、ｔ×ｈ＝（Ｄ／２５．４）2、ｔ×ｈ＝
（Ｄ／２５．４＋２．５）2のグラフを示している。
表４は、ガラスパネルの対角軸方向の有効画面径Ｄが
８６０ｍｍ（３６インチ）でアスペクト比が１６：９で
あり、フェース部中央肉厚が２０ｍｍでフェース部外面
の最小平均曲率半径が５００００ｍｍの陰極線管用パネ
ルについてのデータである。
８６０ｍｍ（３６インチ）でアスペクト比が１６：９で
あり、フェース部中央肉厚が２０ｍｍでフェース部外面
の最小平均曲率半径が５００００ｍｍの陰極線管用パネ
ルについてのデータである。
表４において、サンプル２〜８として示した本発明の
陰極線管用パネルは、サンプル１の従来の陰極線管用パ
ネルよりも最大約２Ｋｇの重量軽減が図れ、ガラスバル
ブに用いた場合の封着部領域の真空引張応力は全て基準
値の８．４ＭＰａを下回る良好な結果が得られた。ま
た、本発明の陰極線管用パネルは、サンプル１の従来の
陰極線管用パネルよりも成型直後のスカート部の傾倒変
形量が抑制された。
陰極線管用パネルは、サンプル１の従来の陰極線管用パ
ネルよりも最大約２Ｋｇの重量軽減が図れ、ガラスバル
ブに用いた場合の封着部領域の真空引張応力は全て基準
値の８．４ＭＰａを下回る良好な結果が得られた。ま
た、本発明の陰極線管用パネルは、サンプル１の従来の
陰極線管用パネルよりも成型直後のスカート部の傾倒変
形量が抑制された。
サンプル９〜１３は、比較例を示しており、サンプル
９〜１１では、従来例のサンプル１より軽量化されてい
るが、真空引張応力は８．４ＭＰａより小さくすること
が出来なかった。また、比較例のサンプル１２及び１３
では、真空引張応力は８．４ＭＰａより小さくなった
が、重量は従来例のサンプル１より軽量化することがで
きなかった。
９〜１１では、従来例のサンプル１より軽量化されてい
るが、真空引張応力は８．４ＭＰａより小さくすること
が出来なかった。また、比較例のサンプル１２及び１３
では、真空引張応力は８．４ＭＰａより小さくなった
が、重量は従来例のサンプル１より軽量化することがで
きなかった。
第８図は、表４のデータを、横軸をｔ、縦軸をｈとし
てグラフ上にプロットしたものである。△印はサンプル
１の従来例、○印はガラスバルブに必要な所望の機械的
強度と軽量化が達成されたサンプル２〜８の本発明のガ
ラスパネルを示しており、×印はガラスバルブに必要な
所望の機械的強度と軽量化のうちの少なくとも一方が達
成されなかったサンプル９〜１３の比較例を示してい
る。また、第８図に示されている点線はそれぞれ、ｈ＝
０．０８Ｄ、ｈ＝０．１１Ｄ、ｔ＝０．０１５Ｄ、ｔ＝
０．０２０Ｄ、ｔ×ｈ＝（Ｄ／２５．４）2、ｔ×ｈ＝
（Ｄ／２５．４＋２．５）2のグラフを示している。
てグラフ上にプロットしたものである。△印はサンプル
１の従来例、○印はガラスバルブに必要な所望の機械的
強度と軽量化が達成されたサンプル２〜８の本発明のガ
ラスパネルを示しており、×印はガラスバルブに必要な
所望の機械的強度と軽量化のうちの少なくとも一方が達
成されなかったサンプル９〜１３の比較例を示してい
る。また、第８図に示されている点線はそれぞれ、ｈ＝
０．０８Ｄ、ｈ＝０．１１Ｄ、ｔ＝０．０１５Ｄ、ｔ＝
０．０２０Ｄ、ｔ×ｈ＝（Ｄ／２５．４）2、ｔ×ｈ＝
（Ｄ／２５．４＋２．５）2のグラフを示している。
第５図〜第８図よりみて、ガラスパネルの対角軸方向
の有効画面径Ｄ（ｍｍ）が５１０及び６００のもの即ち
Ｄが凡そ５００≦Ｄ＜６５０のものでは、ｔとｈを、
０．０７Ｄ≦ｈ≦０．１１Ｄ、０．０１５Ｄ≦ｔ≦０．
０２５Ｄ、かつ（Ｄ／２５．４）2≦ｔ×ｈ≦（Ｄ／２
５．４＋３）2の範囲に設定することにより、ガラスバ
ルブに必要な所望の機械的強度と軽量化が達成され、ま
た、ガラスパネルの対角軸方向の有効画面径Ｄ（ｍｍ）
が７６０及び８６０のもの即ちＤが６５０以上のもので
は、ｔとｈを、０．０８Ｄ≦ｈ≦０．１１Ｄ、０．０１
５Ｄ≦ｔ≦０．０２０Ｄ、かつ（Ｄ／２５．４）2≦ｔ
×ｈ≦（Ｄ／２５．４＋２．５）2の範囲に設定するこ
とにより、ガラスバルブに必要な所望の機械的強度と軽
量化が達成されることが認められる。
の有効画面径Ｄ（ｍｍ）が５１０及び６００のもの即ち
Ｄが凡そ５００≦Ｄ＜６５０のものでは、ｔとｈを、
０．０７Ｄ≦ｈ≦０．１１Ｄ、０．０１５Ｄ≦ｔ≦０．
０２５Ｄ、かつ（Ｄ／２５．４）2≦ｔ×ｈ≦（Ｄ／２
５．４＋３）2の範囲に設定することにより、ガラスバ
ルブに必要な所望の機械的強度と軽量化が達成され、ま
た、ガラスパネルの対角軸方向の有効画面径Ｄ（ｍｍ）
が７６０及び８６０のもの即ちＤが６５０以上のもので
は、ｔとｈを、０．０８Ｄ≦ｈ≦０．１１Ｄ、０．０１
５Ｄ≦ｔ≦０．０２０Ｄ、かつ（Ｄ／２５．４）2≦ｔ
×ｈ≦（Ｄ／２５．４＋２．５）2の範囲に設定するこ
とにより、ガラスバルブに必要な所望の機械的強度と軽
量化が達成されることが認められる。
また、本発明におけるスカート部の封着端面のガラス
肉厚ｔとフェース部中央部肉厚とを比較すると、スカー
ト部の封着端面のガラス肉厚ｔの方が薄くなっている。
このように、スカート部の封着端面のガラス肉厚ｔは、
陰極線管用パネルのフェース部中央肉厚より薄くても所
望の機械的強度が得られることが確認できた。
肉厚ｔとフェース部中央部肉厚とを比較すると、スカー
ト部の封着端面のガラス肉厚ｔの方が薄くなっている。
このように、スカート部の封着端面のガラス肉厚ｔは、
陰極線管用パネルのフェース部中央肉厚より薄くても所
望の機械的強度が得られることが確認できた。
産業上の利用可能性 本発明の陰極線管用ガラスパネルによれば、ガラスパ
ネルの少なくとも短軸におけるガラスパネル内面の有効
画面端部とブレンドＲ部との接点から前記封着端面まで
の管軸方向距離ｈと封着端面のガラス肉厚ｔ、及びそれ
らの横を所定の範囲内とすることにより、ガラスバルブ
としての機械的強度を維持しながら、スカート部の短縮
化により軽量化が図れ、しかも成型直後のスカート部の
変形量を抑制することができる。
ネルの少なくとも短軸におけるガラスパネル内面の有効
画面端部とブレンドＲ部との接点から前記封着端面まで
の管軸方向距離ｈと封着端面のガラス肉厚ｔ、及びそれ
らの横を所定の範囲内とすることにより、ガラスバルブ
としての機械的強度を維持しながら、スカート部の短縮
化により軽量化が図れ、しかも成型直後のスカート部の
変形量を抑制することができる。
Claims (3)
- 【請求項１】略矩形のフェース部と、該フェース部の周
縁からブレンドＲ部を介して連なり、ファンネルと接合
するための封着端面を有するスカート部とからなる陰極
線管用ガラスパネルにおいて、前記ガラスパネルの対角
軸方向の有効画面径Ｄ（ｍｍ）が５００≦Ｄ＜６５０、
フェース部外面の平均曲率半径がフェース部中央を通る
どの放射方向においても１００００ｍｍ以上であり、ま
た前記ガラスパネルの少なくとも短軸におけるガラスパ
ネル内面の有効画面端部とブレンドＲ部との接点から前
記封着端面までの管軸方向距離ｈ（ｍｍ）と、封着端面
のガラス肉厚ｔ（ｍｍ）が、０．０７Ｄ≦ｈ≦０．１１
Ｄ、０．０１５Ｄ≦ｔ≦０．０２５Ｄ、かつ（Ｄ／２
５．４）2≦ｔ×ｈ≦（Ｄ／２５．４＋３）2なる関係を
有することを特徴とする陰極線管用ガラスパネル。 - 【請求項２】略矩形のフェース部と、該フェース部の周
縁からブレンドＲ部を介して連なり、ファンネルと接合
するための封着端面を有するスカート部とからなる陰極
線管用ガラスパネルにおいて、前記ガラスパネルの対角
軸方向の有効画面径Ｄ（ｍｍ）が６５０以上、フェース
部外面の平均曲率半径がフェース部中央を通るどの放射
方向においても１００００ｍｍ以上であり、また前記ガ
ラスパネルの少なくとも短軸におけるガラスパネル内面
の有効画面端部とブレンドＲ部との接点から前記封着端
面までの管軸方向距離ｈ（ｍｍ）と、封着端面のガラス
肉厚ｔ（ｍｍ）が、０．０８Ｄ≦ｈ≦０．１１Ｄ、０．
０１５Ｄ≦ｔ≦０．０２０Ｄかつ（Ｄ／２５．４）2≦
ｔ×ｈ≦（Ｄ／２５．４＋２．５）2なる関係を有する
ことを特徴とする陰極線管用ガラスパネル。 - 【請求項３】前記封着端面のガラス肉厚は、前記陰極線
管用ガラスパネルのフェース中央部の肉厚よりも薄いこ
とを特徴とする請求の範囲第１項または第２項記載の陰
極線管用ガラスパネル。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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| JP10-373361 | 1998-12-28 | ||
| PCT/JP1999/007185 WO2000041204A1 (fr) | 1998-12-28 | 1999-12-21 | Dalle de verre pour tube cathodique |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP3339680B2 true JP3339680B2 (ja) | 2002-10-28 |
Family
ID=18502031
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000592849A Expired - Fee Related JP3339680B2 (ja) | 1998-12-28 | 1999-12-21 | 陰極線管用ガラスパネル |
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| JP (1) | JP3339680B2 (ja) |
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| KR100755312B1 (ko) * | 2005-03-14 | 2007-09-05 | 엘지.필립스 디스플레이 주식회사 | 광각 평면 음극선관의 패널 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS534856U (ja) * | 1976-06-29 | 1978-01-17 | ||
| US5536995A (en) * | 1993-11-16 | 1996-07-16 | Asahi Glass Company Ltd. | Glass bulb for a cathode ray and a method of producing the same |
| JP3442975B2 (ja) * | 1996-09-18 | 2003-09-02 | 株式会社東芝 | 陰極線管装置 |
| JP3520695B2 (ja) | 1996-10-30 | 2004-04-19 | 旭硝子株式会社 | 陰極線管用ガラスバルブ |
| JPH10223159A (ja) * | 1997-02-06 | 1998-08-21 | Hitachi Ltd | カラー陰極線管 |
| JP3557828B2 (ja) | 1997-02-06 | 2004-08-25 | 旭硝子株式会社 | 陰極線管用パネルガラス |
| JPH10241604A (ja) | 1997-02-27 | 1998-09-11 | Asahi Glass Co Ltd | 陰極線管用ガラスパネル |
| JP3376260B2 (ja) * | 1997-11-14 | 2003-02-10 | 株式会社東芝 | 陰極線管装置 |
| GB9905830D0 (en) * | 1998-03-26 | 1999-05-05 | Asahi Glass Co Ltd | Glass panel for an implosion-protected type cathode ray tube |
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1999
- 1999-12-21 JP JP2000592849A patent/JP3339680B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1999-12-21 WO PCT/JP1999/007185 patent/WO2000041204A1/ja active IP Right Grant
- 1999-12-21 US US09/582,515 patent/US6417613B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-12-21 KR KR10-2000-7009489A patent/KR100438129B1/ko not_active IP Right Cessation
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|---|---|
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