WO2000041204A1 - Dalle de verre pour tube cathodique - Google Patents

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cathode ray
ray tube
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Masaya Kyono
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Nippon Electric Glass Co., Ltd.
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    • H01J2229/8616—Faceplates characterised by shape
    • H01J2229/862—Parameterised shape, e.g. expression, relationship or equation

Definitions

  • the present invention relates to a glass bulb used for a cathode ray tube, and more particularly, to a glass panel constituting a front part thereof.
  • a glass bulb 1 generally used for a cathode ray tube has a glass panel 10 serving as a front portion, a funnel 20 serving as a rear structure, and a net for mounting an electron gun inside. It is composed of 30.
  • the glass panel 10 is connected to a substantially rectangular face portion 11 having an effective screen for displaying an image, and is connected to a funnel 20 from a periphery thereof through a blend R portion 12.
  • a scar portion 13 having a sealing end surface 14.
  • the glass panel 1 is sealed between the sealing end face 14 of the scart section 13 and the sealing end face of the funnel 20 via solder glass or the like.
  • the glass bulb 1 for a cathode ray tube is used as a vacuum vessel whose inside is evacuated to a vacuum, stress is applied to the outer surface of the glass bulb 1 due to the pressure difference between inside and outside, but it is different from a spherical shell
  • a complex stress distribution is generated in which a region of tensile stress indicated by an arrow toward the outside of the bulb and a region of compressive stress indicated by an arrow toward the inside coexist.
  • the vacuum tensile stress generated in the glass bulb 1 is usually maximum in the area from the edge of the face on the short axis of the glass panel 10 to the scart, and the glass bulb 1 has a certain amount of external mechanical force. Or when a thermal shock is applied, The glass bulb 1 breaks near the region where the maximum vacuum tensile stress is generated, that is, the region extending from the end of the face portion 11 to the scart portion 13, resulting in implosion. Therefore, the glass bulb 1 used for the cathode ray tube is usually designed to have a mechanical strength capable of suppressing the vacuum tensile stress to a predetermined value or less.
  • the distribution of the vacuum tensile stress depends on the size and shape of the glass bulb, glass is used as one standard of mechanical strength required for the glass bulb in consideration of a safety factor such as an externally applied impact.
  • the shape, wall thickness, etc. are designed with the aim of keeping the vacuum tensile stress value generated in the region of the sealing portion between the panel and the funnel below 8.4 MPa.
  • the glass thickness is increased in order to maintain the mechanical strength when used as a glass bulb and to suppress the vacuum tensile stress to a predetermined value or less.
  • the length of the scar part has been increased.
  • the conventional glass panel for a cathode ray tube suffers from the problem that the glass panel is inferior in handleability and workability because the glass weight increases due to the increase in the glass thickness and the length of the scart portion. is there.
  • the glass panel having an elongated skirt portion the glass panel immediately after molding is not yet sufficiently solidified, so that the skirt portion is easily inclined inward or outward, and the glass panel is likely to be deformed. There is a problem.
  • an object of the present invention is to provide a glass panel for a cathode ray tube which is particularly large in size and has high flatness of a face portion, while maintaining a predetermined mechanical strength as a glass bulb, and It is an object of the present invention to provide a glass panel for a cathode ray tube, which is reduced in weight by shortening and suppresses deformation immediately after molding.
  • the present invention uses a glass panel for a cathode ray tube of various sizes, and measures the weight of the panel with respect to a plurality of samples having different lengths of the scat portion and glass wall thickness of the sealing end face. The measurement was performed by measuring the maximum vacuum tensile stress when using a glass bulb.
  • the glass panel for a cathode ray tube according to the present invention has a scar having a substantially rectangular face portion and a sealing end face for connecting the periphery of the face portion via a blend R portion to the funnel.
  • the effective screen diameter D (mm) in the diagonal axis direction of the glass panel is 500 ⁇ D ⁇ 65 0, and the average radius of curvature of the outer surface of the face part is in the center of the face part.
  • the pipe axial distance h (mm) to the surface and the glass wall thickness t (mm) at the sealing end face are 0.07 D ⁇ h ⁇ 0.11 D, 0.015 D ⁇ t ⁇ 0 0.25 D and (D / 25.4) 2 ⁇ txh ⁇ (D / 25.4 + 3) 2 .
  • an effective screen diameter D (mm) in the diagonal axis direction of the glass panel is at least 650, and an average radius of curvature of the outer surface of the face portion passes through the center of the face portion.
  • Direction is also 1000 mm or more, and at least a short axis of the glass panel from the contact point between the effective screen end of the inner surface of the glass panel and the blend R portion to the sealing end surface.
  • Pipe axis direction distance h (mm) and glass wall thickness of sealing end face t (mm) ⁇ 0.08 D ⁇ h ⁇ 0.11 D, 0.0 15 D ⁇ t ⁇ 0.02 0 D and (D / 25.4) 2 ⁇ txh ⁇ (D / 25.4 + 2.5) 2 .
  • the present invention has a large size with an effective screen diameter of at least 500 mm in the diagonal axis direction of the glass panel, and a flatness with an average radius of curvature of at least 100 mm on the outer surface of the face portion.
  • the distance h from the contact point between the effective screen end of the inner surface of the glass panel and the pleat R to the sealing end face for the glass panel for a cathode ray tube is high.
  • the length of the scart part is the glass thickness t of the sealing end face of the scart part
  • h and t are defined as a range with respect to the effective screen diameter D, which is the substantial size of the glass panel.
  • the product of h and t to be within a predetermined range in relation to the effective screen diameter D, the deformation due to the tilting of the scart part is suppressed and the shortening of the scart part is achieved.
  • the decrease in mechanical strength is compensated for by the glass wall thickness at the sealing end face. And, while maintaining a predetermined mechanical strength, in which it was possible to achieve a weight reduction of the glass panel.
  • the reason that these provisions are made in the short axis of the glass panel is that the maximum vacuum tensile stress generated in the glass bulb is usually in the region from the end of the face on the short axis of the glass panel to the scart. Because it occurs.
  • the length h of the skirt and the sealing end face of the skirt If the glass thickness t is 0.07 D> h and / or 0.015 D> t, or if t xh (D / 25.4) 2 , shorten the scart Or, if the thickness of the sealing portion becomes too thin, the vacuum tensile stress value in the sealing portion region caused by exhausting the glass bulb becomes larger than the above-mentioned 8.4 MPa, and the glass bulb becomes large. The required mechanical strength required for the above is no longer obtained.
  • a CRT glass panel having an effective screen diameter D (mm) in the diagonal axis direction of the glass panel of at least 650 the length of the scart portion and the glass thickness t of the sealing end face of the scart portion are reduced. , 0.08 D> h and / or ⁇ 0 15 D> t, a certain length is txh (D / 25.4) 2 , the scart is shortened or sealed Since the thickness of the part becomes too thin, the vacuum tensile stress value in the sealing area caused by the exhaust of the glass bulb becomes larger than the above-mentioned 8.4 MPa, and the The required desired mechanical strength cannot be obtained.
  • FIG. 1 is an explanatory view of a diagonal axis of a glass panel for a cathode ray tube of the present invention
  • FIG. 2 is an explanatory view of a short axis of a glass panel for a cathode ray tube of the present invention
  • FIG. Fig. 4 is an explanatory view of a glass bulb for a cathode ray tube.
  • Fig. 4 is an explanatory view of a vacuum stress distribution generated in the glass bulb for a cathode ray tube.
  • Figs. 5 to 8 are glass panels for a cathode ray tube of different sizes. 4 is a graph showing a dimensional range of a glass panel skirt for a cathode ray tube according to the present invention.
  • FIG. 1 is an explanatory view of a diagonal axis cross section of a glass panel for a cathode ray tube according to the present invention
  • FIG. 2 is an explanatory view of a short axis cross section.
  • the configuration described earlier The same reference numerals are used for the components, and the description is omitted.
  • h is the axial distance between the contact point between the effective screen edge of the inner surface of the glass panel 10 and the blend R section 12 on the short axis of the glass panel 10 and the sealing end face 14 of the scar section 13. This is the length of the scar part.
  • t indicates the glass thickness of the sealing end face 14 of the scart part 13.
  • the glass panel for a cathode ray tube according to the present invention and the glass panel of the comparative example were respectively manufactured, their weights were measured, and a glass bulb was obtained by joining a funnel and a neck to each glass panel. Then, the inside was evacuated, and the vacuum tensile stress value in the sealed area of each glass bulb was measured with a strain gauge. The mechanical strength of the glass bulb was evaluated by measuring the value of the vacuum tensile stress generated in the sealed area.
  • Tables 1 to 4 show the obtained vacuum tensile stress values.
  • sample 1 is a conventional example.
  • Table 1 shows that the effective screen diameter D in the diagonal axis direction of the glass panel is 510 mm (21 inches), the aspect ratio is 4: 3, and the center thickness of the face is 15 mm.
  • the data is for a cathode ray tube panel with a minimum average radius of curvature of the face outer surface of 3300 mm.
  • the cathode ray tube panel of the present invention which is shown as samples 2 to 9 in Table 1, can reduce the weight by up to approximately 1 kg compared to the conventional cathode ray tube panel of sample 1. Good results were obtained in which the vacuum tensile stress in the sealing area was below the standard value of 8.4 MPa. Further, in the cathode ray tube panel of the present invention, the amount of tilt deformation of the scart portion immediately after molding was suppressed as compared with the conventional cathode ray tube panel of Samble 1. Samples 10 to 14 show comparative examples. Samples 10 to 12 are lighter than the conventional sample 1, but have a vacuum tensile stress smaller than 8.4 MPa. I could't do it. Further, in the samples 13 and 14 of the comparative example, the vacuum tensile stress became smaller than 8.4 MPa, but the weight could not be reduced as compared with the sample 1 of the conventional example.
  • FIG. 5 is a plot of the data in Table 1 on a graph, where the horizontal axis is t and the vertical axis is h.
  • the ⁇ mark indicates the conventional example of Sample 1
  • the ⁇ mark indicates the glass panel of the present invention of Samples 2 to 9 in which the desired mechanical strength and weight reduction required for the glass bulb were achieved
  • the X mark indicates the glass panel. Comparative examples of Samples 10 to 14 in which at least one of the required desired mechanical strength and weight reduction is not achieved are shown. Also, the dotted lines shown in FIG.
  • Table 2 shows that the effective screen diameter D in the diagonal axis direction of the glass panel is 600 mm (25 inches), the aspect ratio is 4: 3, and the center thickness of the face is 14
  • the data is for a cathode ray tube panel with a minimum average radius of curvature of 30.0 mm on the outer surface of the face of 8 mm.
  • the cathode ray tube panel of the present invention shown as Samples 2 to 9 can reduce the weight by up to about 1 kg compared to the conventional cathode ray tube panel of Samburu 1 and can be used for glass bulbs. Good results were obtained in which the vacuum tensile stress in the sealing area was all below the standard value of 8.4 MPa. Further, in the cathode ray tube panel of the present invention, the amount of tilt deformation of the scat portion immediately after molding was suppressed as compared with the conventional cathode ray tube panel of Sample 1.
  • Samples 10 to 14 show a comparative example. Samples 10 to 12 are lighter than the conventional sample 1 but have a vacuum tensile stress of 8.4 MP. I could't make it smaller than a. In addition, samples 13 and
  • Figure 6 plots the data from Table 2 on a graph with the horizontal axis representing t and the vertical axis representing h.
  • the ⁇ mark shows the conventional example of Sample 1
  • the ⁇ mark shows the glass panel of the present invention of Samples 2 to 9 in which the desired mechanical strength and weight reduction required for the glass bulb were achieved
  • the X mark shows the glass bulb. Samples where at least one of the required mechanical strength and / or weight reduction was not achieved 10
  • Table 3 shows that the effective screen diameter D in the diagonal direction of the glass panel is 760 mm (32 inches), the aspect ratio is 16: 9, and the center thickness of the face is This is an example of a cathode ray tube panel having a thickness of 19.0 mm and a minimum average radius of curvature of 1000 mm on the outer surface of the fusing portion.
  • the cathode ray tube panels of the present invention shown as Samples 2 to 8 can reduce the weight by up to about 1.9 kg compared to the conventional cathode ray tube panel of Samble 1, and were used for glass bulbs. In all cases, good results were obtained in which the vacuum tensile stress in the sealed region was below the standard value of 8.4 MPa. Further, in the cathode ray tube panel of the present invention, the amount of tilt deformation of the sheet force portion immediately after molding was suppressed as compared with the conventional cathode ray tube panel of Sample 1.
  • Samples 9 to 13 show a comparative example.Samples 9 to 11 are lighter than the conventional sample 1 but have a vacuum tensile stress smaller than 8.4 MPa. I could not do this. In addition, the sambles 1 2 and 1
  • Fig. 7 is a plot of the data shown in Table 3 plotted on a graph with the horizontal axis representing t and the vertical axis representing h.
  • the ⁇ mark indicates the conventional example of Samble 1
  • the ⁇ mark indicates the glass panel of the present invention of Samples 2 to 8 in which the desired mechanical strength and weight reduction required for the glass bulb were achieved
  • the X mark indicates the glass bulb. Comparative examples of Samples 9 to 13 in which at least one of the required desired mechanical strength and weight reduction is not achieved are shown. Also, the dotted lines shown in FIG.
  • Table 4 shows that the effective screen diameter D in the diagonal axis direction of the glass panel is 860 mm (36 inches), the aspect ratio is 16: 9, and the face center thickness is 20 mm.
  • the data is for a CRT panel with a minimum average radius of curvature of 500 mm on the outer surface of the face.
  • the cathode ray tube panel of the present invention shown as Samples 2 to 8 can reduce the weight by up to about 2 kg compared to the conventional cathode ray tube panel of Sample 1, and can be used for glass bulbs. Good results were obtained in which the vacuum tensile stress in the sealing area was all below the standard value of 8.4 MPa. Further, in the cathode ray tube panel of the present invention, the amount of tilt deformation of the scat portion immediately after molding was suppressed as compared with the conventional cathode ray tube panel of Sample 1.
  • Samples 9 to 13 show comparative examples.Samples 9 to 11 are lighter than the conventional sample 1 but have a vacuum tensile stress smaller than 8.4 MPa. I could't do it. Further, in the samples 12 and 13 of the comparative example, the vacuum tensile stress became smaller than 8.4 MPa, but the weight could not be reduced as compared with the sample 1 of the conventional example.
  • Fig. 8 shows the data in Table 4 on the graph with the horizontal axis as seven and the vertical axis as h. It is a good thing.
  • ⁇ indicates the conventional example of Sample 1;
  • ⁇ indicates the glass panel of the present invention of Samples 2 to 8 in which the desired mechanical strength and weight reduction required for the glass bulb were achieved; and
  • X indicates the glass bulb.
  • 7 shows comparative examples of Samples 9 to 13 in which at least one of the desired mechanical strength and weight reduction required for the above was not achieved.
  • the effective screen diameter D (mm) in the diagonal axis direction of the glass panel is 5100 and 600, that is, D is approximately 500 ⁇ D ⁇ 650.
  • t and h are expressed as ⁇ .07 D ⁇ h ⁇ 0.1 D, 0.015 D ⁇ t ⁇ 0.025 D, and (D / 25.4) 2 ⁇
  • the effective screen diameter D (mm) is 760 and 860, that is, if D is 650 or more
  • t and h are set to 0.08D ⁇ h ⁇ 0.11D, 0.
  • the glass thickness t of the sealing end face of the scart part is smaller.
  • the distance h in the tube axis direction from the contact point between the effective screen end on the inner surface of the glass panel and the blend R at least in the short axis of the glass panel and the sealing end surface is determined.
  • the glass thickness t of the sealing end face and the product thereof within a predetermined range, the mechanical strength as a glass bulb is maintained, and the weight is reduced by shortening the scart part. And the amount of deformation of the scart immediately after molding can be suppressed.

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  • Vessels, Lead-In Wires, Accessory Apparatuses For Cathode-Ray Tubes (AREA)

Description

明 細 陰極線管用ガラスパネル 技術分野
本発明は、 陰極線管に用いられるガラスバルブに関し、 特にその前面部 を構成するガラスパネルに関するものである。 背景技術
第 3図に示すように、一般に陰極線管に用いられるガラスバルブ 1 は、 前面部となるガラスパネル 1 0 と後部構造体となる フ ァ ンネル 2 0およ び内部に電子銃を装着するネ ック 3 0 よ り構成されている。ガラスパネル 1 0は、 画像を表示する有効画面を備えた略矩形のフエース部 1 1 と、 そ の周縁からブレ ン ド R部 1 2 を介して連な り、 ファンネル 2 0 と接合する ための封着端面 1 4 を有するスカー ト部 1 3 とからなる。力ラー陰極線管 の場合、 前記ガラスパネル 1 ◦は、 スカー ト部 1 3 の封着端面 1 4 とファ ンネル 2 0の封着端面との間に半田ガラス等を介して封合される。
陰極線管用のガラスバルブ 1 は、内部を真空に排気した真空容器と して 使用されるこ とから、ガラスバルブ 1 の外表面には内外気圧差による応力 が負荷されるが、 球殻とは異なるガラスバルブ 1 では、 第 4図に示すよう に、バルブ外側への矢印で表した引張応力の領域と内側への矢印で表した 圧縮応力の領域が併存した複雑な応力分布を生じる。
ガラスバルブ 1 に生じる真空引張応力は、 通常、 ガラスパネル 1 0の短 軸上のフェース部の端からスカー ト部に亘る領域において最大とな り、ガ ラスバルブ 1 に外部からの一定以上の機械的或いは熱的衝撃が加わる と、 ガラスバルブ 1 は最大真空引張応力の発生領域となる部位付近、即ちフエ ース部 1 1 の端からスカー ト部 1 3 に亘る領域を起点と して破壊し、爆縮 を生じる。 従って、 陰極線管に用いられるガラスバルブ 1 は、 通常、 前記 真空引張応力を所定値以下に抑制できる機械的強度を有するよ う に設計 される。
前記真空引張応力の分布はガラスバルブのサイズや形状に依存するが、 外部から加わる衝撃等の安全係数を考慮した上でのガラスバルブに必要 とされる機械的強度の一基準と して、ガラスパネルとフ ァンネルとの封着 部領域に発生する前記真空引張応力値を 8 . 4 M P aよ り小さ く抑えるこ とを目安に、 形状、 肉厚等の設計がなされている。
そのため従来の陰極線管用ガラスパネルにおいては、ガラスバルブと し て使用される際の機械的強度を維持し、前記真空引張応力を所定値以下に 抑えるため、 ガラス肉厚を厚肉に した り、 またスカー ト部付近に発生する 真空引張応力を緩和分散させ、そのピーク値を低減させるためにスカー ト 部を長化すること等が行われている。
しかしながら、 従来の陰極線管用ガラスパネルにあっては、 ガラス肉厚 の厚肉化、 スカー ト部の長化によ り ガラス重量が増加するため、 ガラスパ ネルの取扱い性、 作業性が悪いという問題がある。 特にスカ一 ト部が長化 されたガラスパネルについては、成型直後のガラスパネルはまだ充分に固 化していないため、 前記スカー ト部が内側或いは外側へ傾倒しやすく、 ガ ラスパネルの変形が生じやすいという問題がある。
そこで、 本発明の目的は、 特に大型サイズに して且つフェース部の平坦 性の高い陰極線管用ガラスパネルであつて、ガラスバルブと しての所定の 機械的強度を維持しながら、 スカー ト部の短縮化によ り軽量化を図 り、 且 つまた成型直後の変形を抑制 した陰極線管用ガラスパネルを提供するこ とにある。 発明の閧示
本発明は、 前述の課題を解決するために、 各種サイ ズの陰極線管用ガラ スパネルを用い、そのスカー ト部の長さ及び封着端面のガラス肉厚の異な る複数のサンプルについて、パネルの重量及びガラスバルブと したときの 最大真空引張応力を測定するこ とによ り なされたものである。
即ち、 本発明の陰極線管用ガラスパネルは、 略矩形のフェース部と、 該 フ ェース部の周縁から プレ ン ド R部を介して連な り ファ ンネルと接合す るための封着端面を有するスカー ト部とからな り、前記ガラスパネルの対 角軸方向の有効画面径 D (mm) が 5 0 0≤ D < 6 5 0、 フヱ一ス部外面 の平均曲率半径がフ ェース部中央を通る どの放射方向においても 1 0 0 0 0 m m以上であ り、また前記ガラスパネルの少な く とも短軸におけるガ ラスパネル内面の有効画面端部とブレ ン ド R部との接点から前記封着端 面までの管軸方向距離 h (mm) と、 封着端面のガラス肉厚 t (mm) が、 0. 0 7 D≤ h≤ 0. 1 1 D、 0 . 0 1 5 D≤ t ≤ 0 . 0 2 5 D、 かつ （D / 2 5 . 4 ) 2≤ t x h≤ ( D / 2 5 . 4 + 3 ) 2なる関係を有するこ とを 特徴とする。
また、 本発明の陰極線管用ガラスパネルは、 前記ガラスパネルの対角軸 方向の有効画面径 D (mm) が 6 5 0以上、 フェース部外面の平均曲率半 径がフ ェース部中央を通る どの放射方向においても 1 0 0 0 0 mm以上 であ り、 また前記ガラスパネルの少な く とも短軸におけるガラスパネル内 面の有効画面端部とブレ ン ド R部との接点から前記封着端面までの管軸 方向距離 h (mm) と、 封着端面のガラス肉厚 t (mm) カ^ 0. 0 8 D ≤ h≤ 0. 1 1 D、 0. 0 1 5 D≤ t ≤ 0. 0 2 0 Dかつ （D/ 2 5. 4 ) 2≤ t x h≤ ( D/ 2 5. 4 + 2 . 5 ) 2なる関係を有するこ とを特徴とす る。 本発明は、特にガラスパネルの対角軸方向の有効画面径が 5 0 0 m m以 上という大型サイ ズであ り、 しかも フェース部外面の平均曲率半径が 1 0 0 0 0 mm以上という平坦性の高い陰極線管用ガラスパネルに対して、機 械的強度と軽量化の観点から、ガラスパネル内面の有効画面端部とプレン ド R部との接点から前記封着端面までの管軸方向距離 hをスカー ト部の 長さ と し、 スカー ト部の封着端面のガラス肉厚 t と したとき、 この hと t をガラスパネルの実質的サイ ズである有効画面径 Dに対する割合で範囲 規定し、且つ hと tの積についても有効画面径 Dと関連させて所定範囲と なるよ う に規定するこ とによ り、スカー ト部の傾倒による変形を抑制する と ともにスカー ト部の短縮化による機械的強度の低下を封着端面のガラ ス肉厚で補償し、 所定の機械的強度を維持しながら、 ガラスパネルの軽量 化を達成することができたものである。
特に、 これらの規定をガラスパネルの短軸においてな した理由は、 ガラ スバルブに生じる最大真空引張応力が、ガラスパネルの短軸上のフヱ一ス 部の端からスカー ト部に亘る領域において通常発生するためである。
ガラスパネルの対角軸方向の有効画面径 D (mm) が 5 0 0 ≤ D < 6 5 0の陰極線管用ガラスパネルでは、 スカー ト部の長さ hと、 スカ一 ト部の 封着端面のガラス肉厚 tが、 0. 0 7 D > hおよびまたは 0. 0 1 5 D > tの場合、 あるいは t xhく ( D / 2 5 . 4 ) 2の場合には、 スカー ト部 の短縮化または封着部の肉厚が薄く な り過ぎるこ とによ り、ガラスバルブ の排気によ り生じる封着部領域の真空引張応力値が前記の 8.4 MP aよ り大き く な り、ガラスバルブに必要な所望の機械的強度が得られな く なる。 一方、 h > 0. 1 1 D場合、 スカー ト部の長さの短縮化ができずに、 ガ ラスパネルの軽量化が図れないと共に、ガラスパネルの成型直後における スカー ト部の傾倒変形が生じやすい。 また、 t > 0. 0 2 5 Dの場合、 あ るいは （D/ 2 5 . 4 + 3 ) 2く t x hの場合、 ガラスパネルの軽量化が 図れない。
また、 ガラスパネルの対角軸方向の有効画面径 D (mm) が 6 5 0以上 の陰極線管用ガラスパネルでは、 スカー ト部の長さ と、 スカー ト部の封 着端面のガラス肉厚 tが、 0 . 0 8 D > hおよびまたは ◦ . 0 1 5 D > t の場合、 あるレ、は t x hく ( D / 2 5 . 4 ) 2の場合には、 スカー ト部の 短縮化または封着部の肉厚が薄く な り過ぎるこ とによ り、ガラスバルブの 排気によ り生 じる封着部領域の真空引張応力値が前記の 8.4 M P aよ り 大き く な り、 ガラスバルブに必要な所望の機械的強度が得られな く なる。 一方、 h > 0. 1 I D場合、 スカー ト部の長さの短縮化ができずに、 ガ ラスパネルの軽量化が図れないと共に、 ガラスパネルの成型直後における スカー ト部の傾倒変形が生じゃすい。 また、 t > 0. 0 2 0 Dの場合、 あ るいは （D/ 2 5 . 4 + 2 . 5 ) 2く t x hの場合、 ガラスパネルの軽量 化が図れない。 図面の簡単な説明
第 1 図は、本発明の陰極線管用ガラスパネルの対角軸断面説明図であ り、 第 2図は、 本発明の陰極線管用ガラスパネルの短軸断面説明図であ り、 第 3図は、 陰極線管用ガラスバルブの説明図であ り、 第 4図は、 陰極線管用 ガラスバルブに発生する真空応力分布の説明図であ り、第 5図〜第 8図は、 異なるサイ ズの陰極線管用ガラスパネルに対する本発明の陰極線管用ガ ラスパネルスカ一 ト部の寸法範囲を示すグラ フである。 発明を実施するための最良の形態
以下、実施例に基づいて本発明にかかる陰極線管用ガラスパネルについ て説明する。 第 1図は、 本発明にかかる陰極線管用ガラスパネルの対角軸 断面の説明図であ り、 第 2図は短軸断面の説明図である。 先に説明した構 成部材については、 同符号を記して、 説明を省略する。
図中 hは、ガラスパネル 1 0の短軸におけるその内面の有効画面端部と ブレ ン ド R部 1 2 との接点からスカー ト部 1 3 の封着端面 1 4 までの管 軸方向距離を示し、 これをスカー ト部の長さ とする。 また、 t はスカー ト 部 1 3 の封着端面 1 4のガラス肉厚を示す。
本発明にかかる陰極線管用ガラスパネルと比較例のガラスパネルを 各々作製し、 それらの重量を測定する と ともに、 各ガラスパネルにファン ネルとネ ッ ク を接合することによ り ガラスバルブと した後、内部を排気し て、各ガラスバルブの封着部領域の真空引張応力値をス ト レイ ンゲージに よ り測定した。 ガラスバルブの機械的強度については、 封着部領域に発生 する真空引張応力値を測定して評価した。
ガラスパネルの対角軸方向の有効画面径 Dが異なる 4種類の陰極線管 用ガラスパネルについて、 各々の陰極線管用ガラスパネルの各部寸法、 ガ ラスパネル重量、ガラスバルブと した場合の封着部領域に発生した真空引 張応力値を、 表 1 から表 4 に示す。 各表において、 サンプル 1 は従来例で ある。
表 1 は、 ガラスパネルの対角軸方向の有効画面径 Dが 5 1 0 m m ( 2 1 イ ンチ） でアスペク ト比が 4 ： 3であ り、 フ ェース部中央肉厚が 1 5 m m でフ ェース部外面の最小平均曲率半径が 3 3 0 0 0 m mの陰極線管用パ ネルについてのデータである。
表 1 において、サンプル 2 〜 9 と して示した本発明の陰極線管用パネル は、サンプル 1 の従来の陰極線管用パネルよ り も最大約 1 K gの重量軽減 が図れ、ガラスバルブに用いた場合の封着部領域の真空引張応力は全て基 準値の 8 . 4 M P aを下回る良好な結果が得られた。 また、 本発明の陰極 線管用パネルは、サンブル 1 の従来の陰極線管用パネルよ り も成型直後の スカー ト部の傾倒変形量が抑制された。 サンプル 1 0〜 1 4は、 比較例を示してお り、 サンプル 1 0〜 1 2では、 従来例のサンプル 1 よ り軽量化されたが、 真空引張応力は 8 . 4 M P aよ り 小さ く するこ とが出来なかった。 また、 比較例のサンプル 1 3及び 1 4 では、 真空引張応力は 8 . 4 MP aよ り 小さ く なつたが、 重量は従来例の サンプル 1 よ り軽量化するこ とができなかった。
第 5図は、 表 1 のデ一夕を、 横軸を t、 縦軸を hと してグラフ上にプロ ヅ 卜 したものである。 △印はサンプル 1 の従来例、 〇印はガラスバルブに 必要な所望の機械的強度と軽量化が達成されたサンプル 2〜 9の本発明 のガラスパネルを示しており、 X印はガラスバルブに必要な所望の機械的 強度と軽量化のう ちの少な く とも一方が達成されなかったサンプル 1 0 〜 1 4の比較例を示している。 また、 第 5図に示されている点線はそれそ れ、 h = 0. 0 7 D、 h = 0. 1 1 D、 t = 0. 0 1 5 D、 t = 0 . 0 2 5 D、 t x h = ( D / 2 5 . 4 ) 2、 t x h = ( D / 2 5 . 4 + 3 ) 2のグ ラフを示している。
表 2は、 ガラスパネルの対角軸方向の有効画面径 Dが 6 0 0 mm ( 2 5 イ ンチ） でアスペク ト比が 4 : 3であ り、 フ エ一ス部中央肉厚が 1 4. 8 m mでフ エ一ス部外面の最小平均曲率半径が 3 0 0 0 0 m mの陰極線管 用パネルについてのデータである。
表 2において、サンプル 2〜 9 と して示した本発明の陰極線管用パネル は、サンブル 1の従来の陰極線管用パネルよ り も最大約 1 K gの重量軽減 が図れ、ガラスバルブに用いた場合の封着部領域の真空引張応力は全て基 準値の 8. 4 MP aを下回る良好な結果が得られた。 また、 本発明の陰極 線管用パネルは、サンプル 1 の従来の陰極線管用パネルよ り も成型直後の スカー ト部の傾倒変形量が抑制された。
サンプル 1 0〜 1 4は、 比較例を示してお り、 サンプル 1 0〜 1 2では、 従来例のサンブル 1 よ り軽量化されているが、 真空引張応力は 8. 4 MP aよ り 小さ く する こ とが出来なかった。 また、 比較例のサンプル 1 3及び
1 4では、 真空引張応力は 8 . 4 M P aよ り 小さ く なつたが、 重量は従来 例のサンプル 1 よ り軽量化するこ とができなかった。
第 6 図は、 表 2 のデータを、 横軸を t 、 縦軸を hと してグラ フ上にプロ ッ ト したものである。 △印はサンプル 1 の従来例、 〇印はガラスバルブに 必要な所望の機械的強度と軽量化が達成されたサンプル 2〜 9 の本発明 のガラスパネルを示しており、 X印はガラスバルブに必要な所望の機械的 強度と軽量化のう ちの少な く とも一方が達成されなかったサンプル 1 0
〜 1 4の比較例を示している。 また、 第 6 図に示されている点線はそれそ れ、 h = 0 . 0 7 D、 h = 0 . 1 1 D、 t = 0 . 0 1 5 D、 t = 0 . 0 2
5 D、 t x h = ( D/ 2 5 . 4 ) 2、 t x h = ( D/ 2 5 . 4 + 3 ) 2のグ ラフを示している。
表 3は、 ガラスパネルの対角軸方向の有効画面径 Dが 7 6 0 mm ( 3 2 イ ンチ） でァスぺク ト比が 1 6 ： 9 であ り、 フエ一ス部中央肉厚が 1 9 . 0 mmでフヱ一ス部外面の最小平均曲率半径が 1 0 0 0 0 0 mmの陰極 線管用パネルについてのデ一夕である。
表 3 において、サンプル 2〜 8 と して示した本発明の陰極線管用パネル は、 サンブル 1 の従来の陰極線管用パネルよ り も最大約 1 . 9 K gの重量 軽減が図れ、ガラスバルブに用いた場合の封着部領域の真空引張応力は全 て基準値の 8 . 4 MP aを下回る良好な結果が得られた。 また、 本発明の 陰極線管用パネルは、サンプル 1 の従来の陰極線管用パネルよ り も成型直 後のス.力一 ト部の傾倒変形量が抑制された。
サンプル 9〜 1 3は、 比較例を示しており、 サンプル 9〜 1 1 では、 従 来例のサンプル 1 よ り軽量化されているが、 真空引張応力は 8 . 4 M P a よ り小さ く するこ とが出来なかった。 また、 比較例のサンブル 1 2及び 1
3では、 真空引張応力は 8 . 4 M P aよ り小さ く なつたが、 重量は従来例 のサンプル 1 よ り軽量化するこ とができなかった。
第 7図は、 表 3のデ一夕を、 横軸を t、 縦軸を hと してグラ フ上にプロ ヅ ト したものである。 △印はサンブル 1 の従来例、 〇印はガラスバルブに 必要な所望の機械的強度と軽量化が達成されたサンプル 2〜 8の本発明 のガラスパネルを示しており、 X印はガラスバルブに必要な所望の機械的 強度と軽量化のう ちの少な く とも一方が達成されなかったサンプル 9〜 1 3の比較例を示している。 また、 第 7図に示されている点線はそれそれ、 h = 0 . 0 8 D、 h = 0 . 1 1 D、 t = 0. 0 1 5 D、 t = 0. 0 2 0 D、 t x h = ( D / 2 5. 4 ) 2、 t x h = ( D / 2 5. 4 + 2 . 5 ) 2のグラ フを示してレ、る。
表 4は、 ガラスパネルの対角軸方向の有効画面径 Dが 8 6 0 mm ( 3 6 イ ンチ） でアスペク ト比が 1 6 ： 9であ り、 フェース部中央肉厚が 2 0 m mでフ ェース部外面の最小平均曲率半径が 5 0 0 0 0 mmの陰極線管用 パネルについてのデータである。
表 4において、サンプル 2〜 8 と して示した本発明の陰極線管用パネル は、サンプル 1の従来の陰極線管用パネルよ り も最大約 2 K gの重量軽減 が図れ、ガラスバルブに用いた場合の封着部領域の真空引張応力は全て基 準値の 8. 4 MP aを下回る良好な結果が得られた。 また、 本発明の陰極 線管用パネルは、サンプル 1 の従来の陰極線管用パネルよ り も成型直後の スカー ト部の傾倒変形量が抑制された。
サンブル 9〜 1 3は、 比較例を示してお り、 サンプル 9〜 1 1では、 従 来例のサンブル 1 よ り軽量化されているが、 真空引張応力は 8 . 4 MP a よ り小さ く するこ とが出来なかった。 また、 比較例のサンプル 1 2及び 1 3では、 真空引張応力は 8. 4 M P aよ り小さ く なつたが、 重量は従来例 のサンプル 1 よ り軽量化するこ とができなかった。
第 8図は、 表 4のデ一夕を、 横軸を 七、 縦軸を hと してグラ フ上にプロ ッ ト したものである。 △印はサンプル 1 の従来例、 〇印はガラスバルブに 必要な所望の機械的強度と軽量化が達成されたサンプル 2〜 8の本発明 のガラスパネルを示してお り、 X印はガラスバルブに必要な所望の機械的 強度と軽量化のう ちの少な く とも一方が達成されなかったサンプル 9〜 1 3の比較例を示している。 また、 第 8図に示されている点線はそれそれ、 h = 0 . 0 8 D、 h = 0 . 1 1 D、 t = 0. 0 1 5 D、 t = 0. 0 2 0 D、 t x h = ( D / 2 5. 4 ) 2、 t x h = (D/ 2 5. 4 + 2. 5 ) 2のグラ フを示してレ、る。
第 5図〜第 8図よ りみて、 ガラスパネルの対角軸方向の有効画面径 D (mm)が 5 1 0及び 6 0 0のもの即ち Dが凡そ 5 0 0 ≤ D < 6 5 0のも のでは、 t と hを、 ◦ . 0 7 D≤ h≤ 0. 1 1 D、 0. 0 1 5 D≤ t ≤ 0 . 0 2 5 D、 かつ （D/ 2 5. 4 ) 2≤ t x h≤ (D/ 2 5. 4 + 3 ) 2の範 囲に設定することによ り、ガラスバルブに必要な所望の機械的強度と軽量 化が達成され、 また、 ガラスパネルの対角軸方向の有効画面径 D (mm) が 7 6 0及び 8 6 0のもの即ち Dが 6 5 0以上のものでは、 t と hを、 0 . 0 8 D≤ h≤ 0. 1 1 D、 0. 0 1 5 D≤ t ≤ 0. 0 2 0 D、 かつ （D/ 2 5. 4 ) 2≤ t x h≤ (D/ 2 5 . 4 + 2. 5 ) 2の範囲に設定するこ と によ り、ガラスバルブに必要な所望の機械的強度と軽量化が達成されるこ とが認められる。
また、本発明におけるスカー ト部の封着端面のガラス肉厚 t とフェース 部中央部肉厚とを比較すると、スカー ト部の封着端面のガラス肉厚 tの方 が薄く なつている。 このよう に、 スカー ト部の封着端面のガラス肉厚 tは、 陰極線管用パネルのフ ェース部中央肉厚よ り 薄く ても所望の機械的強度 が得られるこ とが確認できた。 産業上の利用可能性 本発明の陰極線管用ガラスパネルによれば、ガラスパネルの少な く とも 短軸におけるガラスパネル内面の有効画面端部とブレ ン ド R部との接点 から前記封着端面までの管軸方向距離 hと封着端面のガラス肉厚 t、及び それらの積を所定の範囲内とする こ とによ り、ガラスバルブと しての機械 的強度を維持しながら、 スカー ト部の短縮化によ り軽量化が図れ、 しかも 成型直後のスカー ト部の変形量を抑制するこ とができる。
表 1 サンプル ス力 封着端面肉厚 最大真空引張 パネル重量
N o . h ( mm) t ( mm) 応力 （MPa) ( kg)
1 6 9 . 0 9 . 0 4 . 3 1 0 . 8
2 5 5 ， 0 9 . 0 5 . 9 1 0 . 3
3 5 5 . 0 8 . 0 7 . 8 1 0 . 0
4 4 9 . 0 9 . 0 7 . 2 9 . 9
5 4 8 . 0 1 0 . 8 6 . 8 1 0 . 5
6 4 3 . 0 1 2 . 0 6 . 9 1 0 . 6
7 4 3 . 0 1 0 . 0 8 . 3 9 ， 8
8 4 0 . 0 1 1 ， 0 8 . 3 1 0 . 0
9 3 7 . 0 1 2 . 0 8 . 3 1 0 . 3
1 0 5 5 . 0 7 . 0 8 . 6 9 . 7
1 1 4 0 . 0 8 . 5 8 . 8 9 . 6
1 2 3 5 . 0 1 2 . 5 8 . 5 1 0 . 4
1 3 5 1 . 0 1 1 ， 5 6 . 4 1 0 . 8
1 4 4 0 . 0 1 3 . 5 6 . 5 1 0 . 9 対角軸上有効画面径 ： D = 5 1 0 mm 外面平均曲率半径最小値 ： 3 3 0 0 0 mm フ ヱ一ス部中央肉厚 ： 1 5 mm 表 2 サンブル ス力 封着端面肉厚 最大真空引張 ノ ネル : m
N 0 . h ( mm) t (, mm) 応力 ( MPa) ( kg)
1 7 6 . 1 9 . 5 7 . 0 1 4 . 8
2 6 6 . 0 9 . 5 7 . 5 1 4 . 3
3 5 9 . 0 9 . 5 7 . 9 1 4 . 0
4 5 5 . 0 1 2 . 0 7 . 8 1 4 . 5
5 5 5 . 0 1 0 . 0 8 . 2 1 3 . 8
6 5 2 . 0 1 1 . 0 8 . 3 1 3 . 9
7 5 1 . 0 1 3 . 0 8 . 3 1 4 . 2
8 4 7 . 0 1 4 . 5 8 . 0 1 4 . 7
9 4 5 . 0 1 3 . 0 8 . 3 1 4 . 0
1 0 6 6 . 0 8 . 5 8 . 8 1 4 . 0
1 1 5 0 . 0 1 0 . 0 8 . 6 1 3 . 6
1 2 4 1 . 0 1 4 . 5 8 . 6 1 4 . 4
1 3 5 8 . 0 1 2 . 5 7 . 6 1 4 . 8
1 4 5 1 . 0 1 5 . 5 6 . 4 1 5 . 2 対角軸上有効画面積： D = 6 0 0 mm 外面平均曲率半径最小値： 3 0 0 0 0 mm フ ヱ一ス部中央肉厚 ： 1 4 . 8 mm 表 3
Figure imgf000016_0001
対角軸上有効画面積： D = 7 6 0 mm 外面平均曲率半径最小値 ： 10 0 0 0 0 mm フヱ一ス部中央肉厚 ： 1 9 . 0 mm
表 4 サンプル ス力 封着端面肉厚 最大真空引張 パネル重量
N o . h ( mm; 応力 （MPa) ( kg )
1 9 7 . 2 1 3 . 5 7 . 4 3 7 . 0
2 9 3 . 3 1 3 . 5 7 . 7 3 6 . 5
3 8 5 . 1 1 3 . 5 8 . 0 3 5 . 6
4 8 4 . 0 1 5 . 0 7 . 9 3 6 . 5
5 7 9 . 8 1 4 . 5 8 . 2 3 5 . 0
6 7 8 . 0 1 6 . 5 7 . 3 3 6 . 8
7 7 6 . 9 1 5 . 5 8 . 3 3 6 . 0
8 7 3 . 0 1 6 . 0 8 . 3 3 5 . 5
9 9 3 . 3 1 2 . 0 9 . 2 3 5 . 4
1 0 7 4 . 0 1 4 . 5 8 . 5 3 4 . 7
1 1 6 5 . 0 1 7 . 0 8 . 6 3 5 . 0
1 2 8 5 . 0 1 6 . 0 7 . 0 3 7 . 2
1 3 7 8 . 0 1 8 . 0 7 . 0 3 7 . 2 対角軸上有効画面積： D = 8 6 0 mm 外面平均曲率半径最小値 ： 5 0 0 0 0 mm フ ヱ一ス部中央肉厚 ： 2 0 mm

Claims

請 求 の 範 囲
1 . 略矩形のフ ェース部と、 該フ ェース部の周縁からプレ ン ド R部を介し て連な り、 フ ァ ンネルと接合するための封着端面を有するスカー ト部とか らなる陰極線管用ガラスパネルにおいて、前記ガラスパネルの対角軸方向 の有効画面怪 D (mm) が 5 0 0 ≤ D < 6 5 0、 フ エ一ス部外面の平均曲 率半径がフ ェース部中央を通る どの放射方向においても 1 0 0 0 0 mm 以上であ り、 また前記ガラスパネルの少な く とも短軸におけるガラスパネ ル内面の有効画面端部と ブレ ン ド R部との接点から前記封着端面までの 管軸方向距離 h (mm) と、 封着端面のガラス肉厚 t (mm) が、 0. 0 7 D≤ h≤ 0 . 1 1 D、 0. 0 1 5 D≤ t≤ 0. 0 2 5 D、 かつ （D/ 2 5. 4 ) 2≤ t x h≤ (D/2 5 . 4 + 3 ) 2なる関係を有するこ とを特徴 とする陰極線管用ガラスパネル。
2 . 略矩形のフェース部と、 該フ ヱ一ス部の周縁からプレン ド R部を介し て連な り、 ファンネルと接合するための封着端面を有するスカー ト部とか らなる陰極線管用ガラスパネルにおいて、前記ガラスパネルの対角軸方向 の有効画面径 D (mm) が 6 5 0以上、 フェース部外面の平均曲率半径が フ エ一ス部中央を通る どの放射方向においても 1 0 0 0 0 mm以上であ り、また前記ガラスパネルの少な く とも短軸におけるガラスパネル内面の 有効画面端部とブレ ン ド R部との接点から前記封着端面までの管軸方向 距離 h (mm) と、 封着端面のガラス肉厚 t (mm) が、 0. 0 8 D≤ h ≤ 0. 1 1 D、 0. 0 1 5 D≤ t ≤ 0. 0 2 0 Dかつ （D/ 2 5. 4 ) 2 ≤ t x h≤ (D/ 2 5 . 4 + 2. 5 ) 2なる関係を有するこ とを特徴とす る陰極線管用ガラスパネル。
3 . 前記封着端面のガラス肉厚は、 前記陰極線管用ガラスパネルのフエ一 ス中央部の肉厚よ り も薄いこ とを特徴とする請求の範囲第 1 項または第 2項記載の陰極線管用ガラスパネル。
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