JP2003086119A - 平面型陰極線管のパネル - Google Patents
平面型陰極線管のパネルInfo
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- Vessels, Lead-In Wires, Accessory Apparatuses For Cathode-Ray Tubes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、熱処理工程において破損を最小化
し生産コストを低減することができる平面型陰極線管の
パネルを提供する。 【解決手段】 本発明は、外面が実質的に平面であり、
内面は一定曲率を有する平面型陰極線管のパネルにおい
て、パネル有効画面の対角軸上の曲率半径Ｒｄ、パネル
有効画面の対角軸上の断面曲線半径「Ｒｄ／（１．７６
７×有効画面の対角長さ）」をＲｚ、パネル有効画面の
先端部厚さをＴｓ、パネルスカットと有効画面間の境界
部の最大厚さをＴｍ、前記パネルセンター厚さをＣＦＴ
とすると、前記パネルを（Ｔｓ／Ｔｍ）×ＣＦＴ×Ｒｚ
の値が２８ないし３６の範囲を満たすように形成するこ
とを特徴とする平面型陰極線管のパネル。
し生産コストを低減することができる平面型陰極線管の
パネルを提供する。 【解決手段】 本発明は、外面が実質的に平面であり、
内面は一定曲率を有する平面型陰極線管のパネルにおい
て、パネル有効画面の対角軸上の曲率半径Ｒｄ、パネル
有効画面の対角軸上の断面曲線半径「Ｒｄ／（１．７６
７×有効画面の対角長さ）」をＲｚ、パネル有効画面の
先端部厚さをＴｓ、パネルスカットと有効画面間の境界
部の最大厚さをＴｍ、前記パネルセンター厚さをＣＦＴ
とすると、前記パネルを（Ｔｓ／Ｔｍ）×ＣＦＴ×Ｒｚ
の値が２８ないし３６の範囲を満たすように形成するこ
とを特徴とする平面型陰極線管のパネル。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、陰極線管に関する
もので、特に、熱処理工程における破損を減らすことが
でき、また重さを減少することのできる平面型陰極線管
のパネルに関する。
もので、特に、熱処理工程における破損を減らすことが
でき、また重さを減少することのできる平面型陰極線管
のパネルに関する。
【０００２】
【従来の技術】図１を参照して一般的なカラー陰極線管
の構造を説明する。パネル１の後面にはファンネル２が
結合される。パネル１の内面には蛍光面が塗布され、フ
ァンネル２には前記パネル１の蛍光面を発光させる電子
ビーム１１を放射する電子銃８が封入される。また、前
記ファンネル２には電子ビームを所定経路に偏向させる
役割を果たしている偏向ヨーク９とマグネット１０が各
々取り付けられる。また、パネル１の内部に形成されて
いるスタッドピン６にはメインフレーム５が結合され、
前記メインフレーム５にはシャドーマスク３のスプリン
グ４及びインナーシールド７が各々結合される。
の構造を説明する。パネル１の後面にはファンネル２が
結合される。パネル１の内面には蛍光面が塗布され、フ
ァンネル２には前記パネル１の蛍光面を発光させる電子
ビーム１１を放射する電子銃８が封入される。また、前
記ファンネル２には電子ビームを所定経路に偏向させる
役割を果たしている偏向ヨーク９とマグネット１０が各
々取り付けられる。また、パネル１の内部に形成されて
いるスタッドピン６にはメインフレーム５が結合され、
前記メインフレーム５にはシャドーマスク３のスプリン
グ４及びインナーシールド７が各々結合される。
【０００３】前記カラー陰極線管の動作原理を説明する
と次のようである。電子銃８に電圧が印加されると電子
ビーム１１が放射される。放射された電子ビーム１１は
偏向ヨーク９によって上下、左右に偏向されてパネル１
内面の蛍光面を打撃することになり、これによって画像
が再現される。
と次のようである。電子銃８に電圧が印加されると電子
ビーム１１が放射される。放射された電子ビーム１１は
偏向ヨーク９によって上下、左右に偏向されてパネル１
内面の蛍光面を打撃することになり、これによって画像
が再現される。
【０００４】尚、陰極線管の内部は高真空状態であるの
でパネル１とファンネル２は相当な引長力及び圧縮力を
受けることになって、外部の衝撃によって爆縮(IMPLOSI
ON)が起こりやすい。従って、これを防止するためにパ
ネル１は所定構造の強度を有するように設計され、更に
パネル１のスカット外面に補強バンド１２を取り付けて
陰極線管が受ける応力を分散させて耐衝撃性能を確保し
ている。
でパネル１とファンネル２は相当な引長力及び圧縮力を
受けることになって、外部の衝撃によって爆縮(IMPLOSI
ON)が起こりやすい。従って、これを防止するためにパ
ネル１は所定構造の強度を有するように設計され、更に
パネル１のスカット外面に補強バンド１２を取り付けて
陰極線管が受ける応力を分散させて耐衝撃性能を確保し
ている。
【０００５】尚、図２ａに示すように、従来には大体の
パネルが非平面型パネル１ａであった。即ち、パネルの
内面及び外面が全て所定曲率を有する形態であった。し
かしながら、最近陰極線管が大型化且つ平面化される傾
向である。即ち、図２ｂに示すように、最近には外面が
殆ど曲率を有していない平面型パネル１が汎用されてい
る。平面型パネル１は非平面型パネル１ａに比べて色々
長所を有しているが強度面からは不利な点がある。従来
の平面型陰極線管のパネルの問題を説明する。
パネルが非平面型パネル１ａであった。即ち、パネルの
内面及び外面が全て所定曲率を有する形態であった。し
かしながら、最近陰極線管が大型化且つ平面化される傾
向である。即ち、図２ｂに示すように、最近には外面が
殆ど曲率を有していない平面型パネル１が汎用されてい
る。平面型パネル１は非平面型パネル１ａに比べて色々
長所を有しているが強度面からは不利な点がある。従来
の平面型陰極線管のパネルの問題を説明する。
【０００６】先ず、図３に示すように、平面型パネル１
はモルドマッチラインからシールエッジラインまでの距
離（ＯＭＨ）が非平面型パネル１ａより大きい。即ち、
平面型パネル１は非平面型パネル１ａに比べて全体的な
厚さが厚い。従って、パネルの熱処理過程においてパネ
ルの熱伝導の差によって発生する応力がパネルの限界応
力を超えて破損される虞がある。即ち、平面型パネル１
は基本的に破損に対する限界を有している構造である。
はモルドマッチラインからシールエッジラインまでの距
離（ＯＭＨ）が非平面型パネル１ａより大きい。即ち、
平面型パネル１は非平面型パネル１ａに比べて全体的な
厚さが厚い。従って、パネルの熱処理過程においてパネ
ルの熱伝導の差によって発生する応力がパネルの限界応
力を超えて破損される虞がある。即ち、平面型パネル１
は基本的に破損に対する限界を有している構造である。
【０００７】次は、平面型パネル１はパネルの厚さが比
較的厚く、従って、パネルの重量が大きくなる。結局平
面型パネルは製造原価が高く、また、フレームなどへの
部品などが大型化になるべきであるという不具合があっ
た。
較的厚く、従って、パネルの重量が大きくなる。結局平
面型パネルは製造原価が高く、また、フレームなどへの
部品などが大型化になるべきであるという不具合があっ
た。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記従来技
術の問題点を解決するためのもので、熱処理工程（スタ
ビライズ、フリットシーリング、排気）においてパネル
の破損率を低めることができる平面型陰極線管のパネル
を提供することが目的である。
術の問題点を解決するためのもので、熱処理工程（スタ
ビライズ、フリットシーリング、排気）においてパネル
の破損率を低めることができる平面型陰極線管のパネル
を提供することが目的である。
【０００９】本発明の他の目的は、パネルの重さを減ら
して製造原価が低減できる平面型陰極線管のパネルを提
供することである。
して製造原価が低減できる平面型陰極線管のパネルを提
供することである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の本発明によると、外面が実質的に平面であり、内面は
一定曲率を有する平面型陰極線管のパネルにおいて、パ
ネル有効画面の対角軸上の曲率半径をＲｄ、パネル有効
画面の対角軸上の断面曲率半径の代表値「Ｒｄ／（１．
７６７×有効画面の対角長さ）」をＲｚ、パネル有効画
面の先端部厚さをＴｓ、パネルスカットと有効画面間の
境界部の最大厚さをＴｍ、前記パネルセンター厚さをＣ
ＦＴとすると、前記パネルを（Ｔｓ／Ｔｍ）×ＣＦＴ×
Ｒｚの値が２８ないし３６の範囲を満たすように形成す
ることを特徴とする。
の本発明によると、外面が実質的に平面であり、内面は
一定曲率を有する平面型陰極線管のパネルにおいて、パ
ネル有効画面の対角軸上の曲率半径をＲｄ、パネル有効
画面の対角軸上の断面曲率半径の代表値「Ｒｄ／（１．
７６７×有効画面の対角長さ）」をＲｚ、パネル有効画
面の先端部厚さをＴｓ、パネルスカットと有効画面間の
境界部の最大厚さをＴｍ、前記パネルセンター厚さをＣ
ＦＴとすると、前記パネルを（Ｔｓ／Ｔｍ）×ＣＦＴ×
Ｒｚの値が２８ないし３６の範囲を満たすように形成す
ることを特徴とする。
【００１１】また、前記パネルは（Ｔｓ／Ｔｍ）×ＣＦ
Ｔ×Ｒｚの値が２９ないし３４の範囲を満たすように形
成されることが望ましい。
Ｔ×Ｒｚの値が２９ないし３４の範囲を満たすように形
成されることが望ましい。
【００１２】前記Ｒｄは対角軸上の断面曲率半径であ
り、前記Ｔｓは対角軸上のパネル有効画面の先端部厚さ
であり、前記Ｔｍは対角軸上のパネルスカットと有効画
面間の境界部の最大厚さであることが望ましい。従っ
て、前記本発明によると、熱処理工程においてパネルが
破損されることが最小化できまた、生産原価も低減する
ことができる。
り、前記Ｔｓは対角軸上のパネル有効画面の先端部厚さ
であり、前記Ｔｍは対角軸上のパネルスカットと有効画
面間の境界部の最大厚さであることが望ましい。従っ
て、前記本発明によると、熱処理工程においてパネルが
破損されることが最小化できまた、生産原価も低減する
ことができる。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、添付の図面を参照して本発
明を更に詳細に説明する。
明を更に詳細に説明する。
【００１４】図４及び図５に示すように、平面型陰極線
管（又はＦＣＤ：Ｆｌａｔ Ｃｏｌｏｒ Ｄｉｓｐｌａ
ｙ）のパネルは前面部１２と前記前面部１２から大略垂
直に延長されて形成されるスカット１４とから構成され
る。また、パネル１のスカット１４はファンネルに結合
され、前記パネル１とファンネルが結合される部分をシ
ールエッジ（seal edge）部とする。また、平面型陰極
線管のパネル外面の曲率半径は通常３０，０００ｍｍ以
上に実質的に平面であり、パネル内面は所定曲率を有す
ることになる。
管（又はＦＣＤ：Ｆｌａｔ Ｃｏｌｏｒ Ｄｉｓｐｌａ
ｙ）のパネルは前面部１２と前記前面部１２から大略垂
直に延長されて形成されるスカット１４とから構成され
る。また、パネル１のスカット１４はファンネルに結合
され、前記パネル１とファンネルが結合される部分をシ
ールエッジ（seal edge）部とする。また、平面型陰極
線管のパネル外面の曲率半径は通常３０，０００ｍｍ以
上に実質的に平面であり、パネル内面は所定曲率を有す
ることになる。
【００１５】平面型パネル１はセンタ部の厚さ（ＣＦ
Ｔ）、対角軸上のパネルの有効画面先端の厚さ（Ｔ
ｓ）、対角軸上のパネルスカットと有効画面境界部間の
最大厚さ（Ｔｍ）、パネル内面曲率値、即ち、有効画面
の対角軸上の曲率半径の代表値（Ｒｚ）によって表すこ
とが出来る。有効画面の対角軸上の断面曲率半径の代表
値（Ｒｚ）は“有効画面の対角軸上の曲率半径（Ｒｄ）
／（１．７６７×有効画面の対角長さ）”を意味する。
Ｒｚはブラウン管の種類によって２．７〜３．２程度の
値を有する。
Ｔ）、対角軸上のパネルの有効画面先端の厚さ（Ｔ
ｓ）、対角軸上のパネルスカットと有効画面境界部間の
最大厚さ（Ｔｍ）、パネル内面曲率値、即ち、有効画面
の対角軸上の曲率半径の代表値（Ｒｚ）によって表すこ
とが出来る。有効画面の対角軸上の断面曲率半径の代表
値（Ｒｚ）は“有効画面の対角軸上の曲率半径（Ｒｄ）
／（１．７６７×有効画面の対角長さ）”を意味する。
Ｒｚはブラウン管の種類によって２．７〜３．２程度の
値を有する。
【００１６】前記では対角軸による断面で測定された値
でＴｓ、Ｔｍ、Ｒｄを表現しているが、長軸又は単軸に
よる断面で測定された値Ｔｓ、Ｔｍ、Ｒｄを表現するこ
ともできる。なお、パネルセンタ部厚さ（ＣＦＴ）はパ
ネルの重さとＸ−レイ透過率を考慮して設計すべきであ
る。また、Ｔｓ、Ｔｍ、Ｒｚはパネルの重さ、製造工程
の中のパネルの破損、パネルの真空応力を考慮して設計
すべきである。平面型パネルが熱処理工程の中に破損さ
れる割合が高い原因はパネルの外面は殆ど平面であり、
内面は一定曲率を有するのでパネルの中央部厚さと有効
画面の先端部厚さの割合（エッジ率）が大きいからであ
る。
でＴｓ、Ｔｍ、Ｒｄを表現しているが、長軸又は単軸に
よる断面で測定された値Ｔｓ、Ｔｍ、Ｒｄを表現するこ
ともできる。なお、パネルセンタ部厚さ（ＣＦＴ）はパ
ネルの重さとＸ−レイ透過率を考慮して設計すべきであ
る。また、Ｔｓ、Ｔｍ、Ｒｚはパネルの重さ、製造工程
の中のパネルの破損、パネルの真空応力を考慮して設計
すべきである。平面型パネルが熱処理工程の中に破損さ
れる割合が高い原因はパネルの外面は殆ど平面であり、
内面は一定曲率を有するのでパネルの中央部厚さと有効
画面の先端部厚さの割合（エッジ率）が大きいからであ
る。
【００１７】本発明らは前記因子などが関係する式（Ｔ
ｓ／Ｔｍ）×ＣＦＴ×Ｒｚを用いて最適のパネルを設計
できるということが確認できた。図６を参照のうえ、平
面型パネルと（Ｔｓ／Ｔｍ）×ＣＦＴ×Ｒｚの関係を詳
細に説明する。先ず、Ｘ−レイ漏洩量と（Ｔｓ／Ｔｍ）
×ＣＦＴ×Ｒｚの関係を察してみる。陰極線管が作動さ
れると電子銃から電子ビームが放射される。これによっ
て所定量のＸ−レイが陰極線管のパネルを通って外部に
漏れることになる。例えＸ−レイ漏洩量が僅かであって
も安全のために上限値が規格として定められている。ま
た、許容Ｘ−レイ漏洩量はアノード電圧によって異な
り、例えば、アノード電圧が約４１ＫＶでＸ−レイ漏洩
量は０．５ｍＲ／ｈ以下にすべきである。
ｓ／Ｔｍ）×ＣＦＴ×Ｒｚを用いて最適のパネルを設計
できるということが確認できた。図６を参照のうえ、平
面型パネルと（Ｔｓ／Ｔｍ）×ＣＦＴ×Ｒｚの関係を詳
細に説明する。先ず、Ｘ−レイ漏洩量と（Ｔｓ／Ｔｍ）
×ＣＦＴ×Ｒｚの関係を察してみる。陰極線管が作動さ
れると電子銃から電子ビームが放射される。これによっ
て所定量のＸ−レイが陰極線管のパネルを通って外部に
漏れることになる。例えＸ−レイ漏洩量が僅かであって
も安全のために上限値が規格として定められている。ま
た、許容Ｘ−レイ漏洩量はアノード電圧によって異な
り、例えば、アノード電圧が約４１ＫＶでＸ−レイ漏洩
量は０．５ｍＲ／ｈ以下にすべきである。
【００１８】図６から分かるように、（Ｔｓ／Ｔｍ）×
ＣＦＴ×Ｒｚの値が２８（この時ブラウン管が７３６．
６ｍｍ（２９インチ）であればＣＦＴの絶対値は１１．
５ｍｍとなる）より小さいとＸ―レイ漏洩量が０．５ｍ
Ｒ／ｈより大きくなる。従って、Ｘ−レイ漏洩量の側面
から見ると、（Ｔｓ／Ｔｍ）×ＣＦＴ×Ｒｚの値は２８
以上でなければならない。更に安全には（Ｔｓ／Ｔｍ）
×ＣＦＴ×Ｒｚの値は２９以上であるのが望ましい。
ＣＦＴ×Ｒｚの値が２８（この時ブラウン管が７３６．
６ｍｍ（２９インチ）であればＣＦＴの絶対値は１１．
５ｍｍとなる）より小さいとＸ―レイ漏洩量が０．５ｍ
Ｒ／ｈより大きくなる。従って、Ｘ−レイ漏洩量の側面
から見ると、（Ｔｓ／Ｔｍ）×ＣＦＴ×Ｒｚの値は２８
以上でなければならない。更に安全には（Ｔｓ／Ｔｍ）
×ＣＦＴ×Ｒｚの値は２９以上であるのが望ましい。
【００１９】反対に、（Ｔｓ／Ｔｍ）×ＣＦＴ×Ｒｚの
値が３６（この時ブラウン管が２９インチであればＣＦ
Ｔの絶対値は１３．５ｍｍとなる）を超えるとＸ−レイ
の安全を十分に保障できるが、パネル対角コーナ部から
減らす重さが０．７Ｋｇに過ぎなくなる。即ち、（Ｔｓ
／Ｔｍ）×ＣＦＴ×Ｒｚの値が３６以上になるとパネル
の重さ減少の側面から効果は弱くなる。従って、（Ｔｓ
／Ｔｍ）×ＣＦＴ×Ｒｚの値は３６以下にするのが望ま
しい。結局、（Ｔｓ／Ｔｍ）×ＣＦＴ×Ｒｚの値は２８
ないし３６の範囲にするのが望ましい。
値が３６（この時ブラウン管が２９インチであればＣＦ
Ｔの絶対値は１３．５ｍｍとなる）を超えるとＸ−レイ
の安全を十分に保障できるが、パネル対角コーナ部から
減らす重さが０．７Ｋｇに過ぎなくなる。即ち、（Ｔｓ
／Ｔｍ）×ＣＦＴ×Ｒｚの値が３６以上になるとパネル
の重さ減少の側面から効果は弱くなる。従って、（Ｔｓ
／Ｔｍ）×ＣＦＴ×Ｒｚの値は３６以下にするのが望ま
しい。結局、（Ｔｓ／Ｔｍ）×ＣＦＴ×Ｒｚの値は２８
ないし３６の範囲にするのが望ましい。
【００２０】尚、陰極線管の内部は高真空状態であるの
で、パネル１及びファンネル２には真空応力が発生する
ことになる。安全計数を２．４にする場合、１００Ｋｇ
／ｃｍ2を超えないのが望ましい。図６から分かるよう
に、（Ｔｓ／Ｔｍ）×ＣＦＴ×Ｒｚの値が２８の場合真
空応力が１００Ｋｇ／ｃｍ2を些かに超えることにな
る。しかしながら、陰極線管の大きさにより補強バンド
を設計することによって真空応力を１０％程度加減する
ことができる。従って、前記のように（Ｔｓ／Ｔｍ）×
ＣＦＴ×Ｒｚの値が２８以上であれば真空応力側面でも
安全なことが分かる。また、（Ｔｓ／Ｔｍ）×ＣＦＴ×
Ｒｚの値が２９以上であれば真空応力が完全に１００Ｋ
ｇ／ｃｍ2となるので更に望ましいことが分かる。
で、パネル１及びファンネル２には真空応力が発生する
ことになる。安全計数を２．４にする場合、１００Ｋｇ
／ｃｍ2を超えないのが望ましい。図６から分かるよう
に、（Ｔｓ／Ｔｍ）×ＣＦＴ×Ｒｚの値が２８の場合真
空応力が１００Ｋｇ／ｃｍ2を些かに超えることにな
る。しかしながら、陰極線管の大きさにより補強バンド
を設計することによって真空応力を１０％程度加減する
ことができる。従って、前記のように（Ｔｓ／Ｔｍ）×
ＣＦＴ×Ｒｚの値が２８以上であれば真空応力側面でも
安全なことが分かる。また、（Ｔｓ／Ｔｍ）×ＣＦＴ×
Ｒｚの値が２９以上であれば真空応力が完全に１００Ｋ
ｇ／ｃｍ2となるので更に望ましいことが分かる。
【００２１】次に、熱処理工程でパネルの破損との（Ｔ
ｓ／Ｔｍ）×ＣＦＴ×Ｒｚの関係を察してみると次のよ
うである。
ｓ／Ｔｍ）×ＣＦＴ×Ｒｚの関係を察してみると次のよ
うである。
【００２２】前記Ｘ−レイ漏洩量及び真空強度側面から
見ると（Ｔｓ／Ｔｍ）×ＣＦＴ×Ｒｚの値が大きい程よ
い。しかしながら、（Ｔｓ／Ｔｍ）×ＣＦＴ×Ｒｚの値
が所定値以上であれば、例えば３６以上であれば、従来
の陰極線管に比べてコーナ部絶対厚さの変化が少ない。
従って、（Ｔｓ／Ｔｍ）×ＣＦＴ×Ｒｚの値が所定値以
上であればパネルの重さ減少効果が僅かであり、又熱処
理工程でパネルの破損を防止する効果が少ない。従っ
て、かかる観点から（Ｔｓ／Ｔｍ）×ＣＦＴ×Ｒｚの上
限値適切に制限するのが望ましい。
見ると（Ｔｓ／Ｔｍ）×ＣＦＴ×Ｒｚの値が大きい程よ
い。しかしながら、（Ｔｓ／Ｔｍ）×ＣＦＴ×Ｒｚの値
が所定値以上であれば、例えば３６以上であれば、従来
の陰極線管に比べてコーナ部絶対厚さの変化が少ない。
従って、（Ｔｓ／Ｔｍ）×ＣＦＴ×Ｒｚの値が所定値以
上であればパネルの重さ減少効果が僅かであり、又熱処
理工程でパネルの破損を防止する効果が少ない。従っ
て、かかる観点から（Ｔｓ／Ｔｍ）×ＣＦＴ×Ｒｚの上
限値適切に制限するのが望ましい。
【００２３】パネルの破損率は生産原価の点から非常に
重要である。これはブラウン管の生産は大規模装置産業
であるので企業体当たり多くは年間１００万台以上少な
くは年間数十万台に至るので全体的に見るとパネルの破
損率を少しだけ減らしても格段に低コスト化を減らすこ
とができるからである。
重要である。これはブラウン管の生産は大規模装置産業
であるので企業体当たり多くは年間１００万台以上少な
くは年間数十万台に至るので全体的に見るとパネルの破
損率を少しだけ減らしても格段に低コスト化を減らすこ
とができるからである。
【００２４】図６に示すように、（Ｔｓ／Ｔｍ）×ＣＦ
Ｔ×Ｒｚの値が３４以下であれば熱処理工程でパネルの
破損率が０．５％以下となる。従って、重さ減少及び熱
処理工程においてパネルの破損を減らして生産原価を低
減するためには（Ｔｓ／Ｔｍ）×ＣＦＴ×Ｒｚの値が３
４以下であるのが望ましい。
Ｔ×Ｒｚの値が３４以下であれば熱処理工程でパネルの
破損率が０．５％以下となる。従って、重さ減少及び熱
処理工程においてパネルの破損を減らして生産原価を低
減するためには（Ｔｓ／Ｔｍ）×ＣＦＴ×Ｒｚの値が３
４以下であるのが望ましい。
【００２５】前記のように、本発明では（Ｔｓ／Ｔｍ）
×ＣＦＴ×Ｒｚの値を適正範囲に限定し、これに基づい
て最適のＴｓ、Ｔｍ及びＣＦＴを決定することでパネル
の重さを減らし、同時にパネルのコーナ部の絶対厚さを
減らすことによって従来のカラー陰極線管が有していた
問題の熱処理工程におけるパネルの破損、生産性の低下
及びこれに伴う単価上昇などの短所を補完することがで
きる。
×ＣＦＴ×Ｒｚの値を適正範囲に限定し、これに基づい
て最適のＴｓ、Ｔｍ及びＣＦＴを決定することでパネル
の重さを減らし、同時にパネルのコーナ部の絶対厚さを
減らすことによって従来のカラー陰極線管が有していた
問題の熱処理工程におけるパネルの破損、生産性の低下
及びこれに伴う単価上昇などの短所を補完することがで
きる。
【００２６】下記表１を参照して従来のパネルと本発明
によるパネルを比較して説明する。
によるパネルを比較して説明する。
【表１】
表１から明らかなように、本発明による平面型陰極線管
のパネルは真空強度許容Ｘ−レイ漏洩量を満たし、ひい
ては従来のパネルに比べてパネルの全体重さが６％程度
減少され、対角コーナ部の厚さは４％〜６％程度減少す
る。
のパネルは真空強度許容Ｘ−レイ漏洩量を満たし、ひい
ては従来のパネルに比べてパネルの全体重さが６％程度
減少され、対角コーナ部の厚さは４％〜６％程度減少す
る。
【００２７】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の平面型陰
極線管のパネルによると、次のような効果がある。即
ち、パネルのＣＦＴを調節して有効画面のサイズは同一
としながらもパネルの重さを減少させることができるの
でパネル製作時に用いられるガラスの量が減少されるの
でパネルのコストが低減される。また、パネル対角コー
ナ部の厚さの減少による生産性向上によってパネルの原
価を低減することができる。
極線管のパネルによると、次のような効果がある。即
ち、パネルのＣＦＴを調節して有効画面のサイズは同一
としながらもパネルの重さを減少させることができるの
でパネル製作時に用いられるガラスの量が減少されるの
でパネルのコストが低減される。また、パネル対角コー
ナ部の厚さの減少による生産性向上によってパネルの原
価を低減することができる。
【００２８】又、本発明によるとＣＦＴの縮小によって
画面の明るさが改善されて、輝度均一性（Ｂ／Ｕ）には
殆ど影響を与えることなく輝度の改善が可能である。ま
た、従来平面ブラウン管に比べて相対的に長さが短くな
って陰極線管の全体長さを減らすことができる。
画面の明るさが改善されて、輝度均一性（Ｂ／Ｕ）には
殆ど影響を与えることなく輝度の改善が可能である。ま
た、従来平面ブラウン管に比べて相対的に長さが短くな
って陰極線管の全体長さを減らすことができる。
【００２９】また、従来平面管の主要問題点になってい
るパネルの炉内での熱破損（熱処理工程における破損）
に対しても多くの改善効果が期待できる。これは特にコ
ーナ部の絶対厚さを減少することで潜熱が減らすことに
よってコーナ部から頻繁に発生していた内外の温度差に
よるクラックの発生を防止して炉内の熱破損を低減させ
る効果があるからである。
るパネルの炉内での熱破損（熱処理工程における破損）
に対しても多くの改善効果が期待できる。これは特にコ
ーナ部の絶対厚さを減少することで潜熱が減らすことに
よってコーナ部から頻繁に発生していた内外の温度差に
よるクラックの発生を防止して炉内の熱破損を低減させ
る効果があるからである。
【００３０】以上本発明の好適な一実施形態に対して説
明したが、前記実施形態のものに限定されるわけではな
く、本発明の技術思想に基づいて種々の変形又は変更が
可能である。
明したが、前記実施形態のものに限定されるわけではな
く、本発明の技術思想に基づいて種々の変形又は変更が
可能である。
【図１】一般的なカラー陰極線管の一部を切開して示し
た側面図である。
た側面図である。
【図２】図２ａは非平面型パネルを示した断面図であ
る。図２ｂは平面型パネルを示した断面図である。
る。図２ｂは平面型パネルを示した断面図である。
【図３】平面型陰パネルと非平面型パネルを比較して示
した断面図である。
した断面図である。
【図４】平面型パネルの設計因子を示す図面である。
【図５】パネルの有効画面サイズとパネルの内面曲率を
示す図面である。
示す図面である。
【図６】平面型陰極線管のパネルとＸ−レイ漏洩量、熱
処理工程におけるパネルの破損率及び真空応力の関係を
示すグラフ図である。
処理工程におけるパネルの破損率及び真空応力の関係を
示すグラフ図である。
１…パネル
２…ファンネル
３…シャドーマスク
５…メインフレーム
７…インナーシールド
８…電子銃
９…偏向ヨーク
１０…マグネット
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 ジュン スン ハン
大韓民国，キョンサンブク−ド，クミ−
シ，ピサン−ドン 28，カンビョンボスン
アパートメント 105−907
Ｆターム(参考） 5C032 AA02 BB05 BB06
Claims (4)
- 【請求項１】 外面が実質的に平面であり、内面は一定
曲率を有する平面型陰極線管のパネルにおいて、 パネル有効画面の対角軸上の曲率半径をＲｄ、パネル有
効画面の対角軸上の断面曲率半径の代表値「Ｒｄ／
（１．７６７×有効画面の対角長さ）」をＲｚ、パネル
有効画面の先端部厚さをＴｓ、パネルスカットと有効画
面間の境界部の最大厚さをＴｍ、前記パネルセンター厚
さをＣＦＴとすると、前記パネルを（Ｔｓ／Ｔｍ）×Ｃ
ＦＴ×Ｒｚの値が２８ないし３６の範囲を満たすように
形成することを特徴とする平面型陰極線管のパネル。 - 【請求項２】 前記パネルは（Ｔｓ／Ｔｍ）×ＣＦＴ×
Ｒｚの値が２９ないし３４の範囲を満たすように形成さ
れることを特徴とする請求項１に記載の平面型陰極線管
のパネル。 - 【請求項３】 前記Ｒｄは対角軸上の断面曲率半径であ
り、前記Ｔｓは対角軸上のパネル有効画面の先端部厚さ
であり、前記Ｔｍは対角軸上のパネルスカットと有効画
面間の境界部の最大厚さであることを特徴とする請求項
１に記載の平面型陰極線管のパネル。 - 【請求項４】 前記Ｒｚの値は２．７ないし３．２の範
囲であることを特徴とする請求項１に記載の平面型陰極
線管のパネル。
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