JPH07110564B2 - 空気入りラジアルタイヤ - Google Patents
空気入りラジアルタイヤInfo
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- JPH07110564B2 JPH07110564B2 JP25361386A JP25361386A JPH07110564B2 JP H07110564 B2 JPH07110564 B2 JP H07110564B2 JP 25361386 A JP25361386 A JP 25361386A JP 25361386 A JP25361386 A JP 25361386A JP H07110564 B2 JPH07110564 B2 JP H07110564B2
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- B60C15/00—Tyre beads, e.g. ply turn-up or overlap
- B60C15/06—Flipper strips, fillers, or chafing strips and reinforcing layers for the construction of the bead
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- B60C15/00—Tyre beads, e.g. ply turn-up or overlap
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- Y10T152/00—Resilient tires and wheels
- Y10T152/10—Tires, resilient
- Y10T152/10495—Pneumatic tire or inner tube
- Y10T152/10819—Characterized by the structure of the bead portion of the tire
-
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Tires In General (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔発明の技術分野〕 本発明は、空気入りラジアルタイヤのビード部構造に関
し、詳しくはビード部耐久性を改良した空気入りラジア
ルタイヤに関する。
し、詳しくはビード部耐久性を改良した空気入りラジア
ルタイヤに関する。
〔従来技術〕 従来、空気入りラジアルタイヤは、カーカス層端末付近
が一対の環状ビード束の廻りにタイヤ内側から外側に向
って折り返されて巻き上げられており、ビード部に位置
するカーカス層折り返し部付近の補強のために２層以上
の補強層が配され、これら補強層の端末およびカーカス
層折り返し部の端末のビードベースより測った高さを各
々適宜組み合わせたビード部構造を有している。
が一対の環状ビード束の廻りにタイヤ内側から外側に向
って折り返されて巻き上げられており、ビード部に位置
するカーカス層折り返し部付近の補強のために２層以上
の補強層が配され、これら補強層の端末およびカーカス
層折り返し部の端末のビードベースより測った高さを各
々適宜組み合わせたビード部構造を有している。
第９図に従来のラジアルタイヤの一例を示す。第９図に
おいて、１はビード部である。ビード部１においては、
タイヤ周方向にほぼ90°に配列された金属コードからな
るカーカス層２の端末付近が一対の環状ビード束４の廻
りにタイヤ内側から外側に向って折り返されて巻き上げ
られ、折り返し部2aを形成している。カーカス層２およ
び折り返し部2aに挾まれたビード束４の上部には、下側
ビードフイラー5aと上側ビードフイラー5bとが配置され
ている。また、折り返し部2aの外側には、スチールコー
ド補強層3aおよび繊維コード補強層3bの２枚の補強層が
配されている。折り返し部2aに隣接するスチールコード
補強層3aの上端末のビードベースからの高さh1は折り返
し部2aの上端末のビードベースからの高さh0より低く、
また、折り返し部2aの上端末のビードベースからの高さ
h0は繊維コード補強層3bの上端末のビードベースからの
高さh2よりも低い（h1＜h0＜h2）。
おいて、１はビード部である。ビード部１においては、
タイヤ周方向にほぼ90°に配列された金属コードからな
るカーカス層２の端末付近が一対の環状ビード束４の廻
りにタイヤ内側から外側に向って折り返されて巻き上げ
られ、折り返し部2aを形成している。カーカス層２およ
び折り返し部2aに挾まれたビード束４の上部には、下側
ビードフイラー5aと上側ビードフイラー5bとが配置され
ている。また、折り返し部2aの外側には、スチールコー
ド補強層3aおよび繊維コード補強層3bの２枚の補強層が
配されている。折り返し部2aに隣接するスチールコード
補強層3aの上端末のビードベースからの高さh1は折り返
し部2aの上端末のビードベースからの高さh0より低く、
また、折り返し部2aの上端末のビードベースからの高さ
h0は繊維コード補強層3bの上端末のビードベースからの
高さh2よりも低い（h1＜h0＜h2）。
このような従来構造のラジアルタイヤにおいては、各々
の補強層の端末高さh1、h2と折り返し部2aの端末高さh0
の組み合わせが種々提案されたが、折り返し部2aの端末
部付近又は各々の補強層の端末部付近でセパレーシヨン
故障が発生し、これがビード部表面まで達し、クラック
損傷を発生する場合が多い。
の補強層の端末高さh1、h2と折り返し部2aの端末高さh0
の組み合わせが種々提案されたが、折り返し部2aの端末
部付近又は各々の補強層の端末部付近でセパレーシヨン
故障が発生し、これがビード部表面まで達し、クラック
損傷を発生する場合が多い。
そこで、ビード部耐久性を向上させるために、例えば、
カーカス層の折り返し部2aの上端末の高さh0を最適にす
るとか、補強層を新たに追加するとか、両者のセット高
さの組合せを最適にするとか、或いはカーカス層の折り
返し部2aおよびスチールコード補強層3aの端末部にゴム
層を挿入するというような種々の提案がなされている。
しかし、これらは主としてカーカス層の折り返し部2aお
よびスチールコード補強層3aの端末部のセパレーシヨン
故障に対するものであり、大きな効果は上げてはいる
が、この部分のセパレーシヨンが抑制された結果、今ま
であまり注意が払われていなかった繊維コード補強層3b
の端末部でのセパレーシヨン故障が顕在化してきた。
カーカス層の折り返し部2aの上端末の高さh0を最適にす
るとか、補強層を新たに追加するとか、両者のセット高
さの組合せを最適にするとか、或いはカーカス層の折り
返し部2aおよびスチールコード補強層3aの端末部にゴム
層を挿入するというような種々の提案がなされている。
しかし、これらは主としてカーカス層の折り返し部2aお
よびスチールコード補強層3aの端末部のセパレーシヨン
故障に対するものであり、大きな効果は上げてはいる
が、この部分のセパレーシヨンが抑制された結果、今ま
であまり注意が払われていなかった繊維コード補強層3b
の端末部でのセパレーシヨン故障が顕在化してきた。
本発明は、ビード部の耐久性をより完全なものとするた
めに、カーカス層の折り返し部およびスチールコード補
強層の端末部のセパレーシヨン発生を抑えると共に繊維
コード補強層の端末部でのセパレーシヨン故障を軽減し
た空気入りラジアルタイヤを提供することを目的とす
る。
めに、カーカス層の折り返し部およびスチールコード補
強層の端末部のセパレーシヨン発生を抑えると共に繊維
コード補強層の端末部でのセパレーシヨン故障を軽減し
た空気入りラジアルタイヤを提供することを目的とす
る。
このため、本発明は、カーカス層がビード束の廻りにタ
イヤ内側から外側に折り返されて巻き上げられ、該カー
カス層の折り返し部の外側にスチールコード補強層と繊
維コード補強層の少なくとも２層の補強層が配置され、
前記折り返し部に隣接するスチールコード補強層の上端
末が該折り返し部の上端末よりも低く位置し、繊維コー
ド補強層の上端末が前記折り返し部の上端末および該折
り返し部に隣接するスチールコード補強層の上端末より
も高く位置したビード部を有するラジアルタイヤにおい
て、（１）前記折り返し部の端末部および前記スチール
コード補強層の端末部とこれらを覆う繊維コード補強層
との間にゴムストックを介在させると共に該繊維コード
補強層の端末部をゴムストックで覆わしめ、（２）前記
繊維コード補強層の端末部における該繊維コード補強層
までのゴムストックの厚さｂを該繊維コード補強層の厚
さａの0.5倍〜1.0倍となし、（３）前記折り返し部の端
末部におけるカーカス層と前記繊維コード補強層との間
のゴムストックの厚さｄを前記スチールコード補強層の
コードのコード径ｒの1.0〜4.0倍とし、（４）前記ゴム
ストックの弾性率を前記カーカス層を構成するゴム組成
物の弾性率および前記繊維コード補強層を構成するゴム
組成物の弾性率よりも高くかつ10〜15MPaの範囲とした
ことを特徴とする空気入りラジアルタイヤを要旨とする
ものである。
イヤ内側から外側に折り返されて巻き上げられ、該カー
カス層の折り返し部の外側にスチールコード補強層と繊
維コード補強層の少なくとも２層の補強層が配置され、
前記折り返し部に隣接するスチールコード補強層の上端
末が該折り返し部の上端末よりも低く位置し、繊維コー
ド補強層の上端末が前記折り返し部の上端末および該折
り返し部に隣接するスチールコード補強層の上端末より
も高く位置したビード部を有するラジアルタイヤにおい
て、（１）前記折り返し部の端末部および前記スチール
コード補強層の端末部とこれらを覆う繊維コード補強層
との間にゴムストックを介在させると共に該繊維コード
補強層の端末部をゴムストックで覆わしめ、（２）前記
繊維コード補強層の端末部における該繊維コード補強層
までのゴムストックの厚さｂを該繊維コード補強層の厚
さａの0.5倍〜1.0倍となし、（３）前記折り返し部の端
末部におけるカーカス層と前記繊維コード補強層との間
のゴムストックの厚さｄを前記スチールコード補強層の
コードのコード径ｒの1.0〜4.0倍とし、（４）前記ゴム
ストックの弾性率を前記カーカス層を構成するゴム組成
物の弾性率および前記繊維コード補強層を構成するゴム
組成物の弾性率よりも高くかつ10〜15MPaの範囲とした
ことを特徴とする空気入りラジアルタイヤを要旨とする
ものである。
以下、図を参照して本発明の構成につき詳しく説明す
る。なお、第９図におけると同様の部品および箇所は同
じ番号で表わす。
る。なお、第９図におけると同様の部品および箇所は同
じ番号で表わす。
第１図は本発明の空気入りラジアルタイヤのビード部の
一例を示す断面説明図、第２図は第１図の要部を示す説
明図である。これらの第１図および第２図において、本
発明では下記の要件を規定したのである。
一例を示す断面説明図、第２図は第１図の要部を示す説
明図である。これらの第１図および第２図において、本
発明では下記の要件を規定したのである。
（１）折り返し部2aの端末部およびスチールコード補強
層3aの端末部とこれらを覆う繊維コード補強層3bとの間
にゴムストック６を介在させると共に繊維コード補強層
3bの端末部をゴムストック６で覆わしめたこと。
層3aの端末部とこれらを覆う繊維コード補強層3bとの間
にゴムストック６を介在させると共に繊維コード補強層
3bの端末部をゴムストック６で覆わしめたこと。
これらの端末部を補強するためである。
（２）繊維コード補強層3bの端末部における該繊維コー
ド補強層3bまでのゴムストック６の厚さｂを繊維コード
補強層3bの厚さａの0.5倍〜1.0倍となしたこと（ｂ＝
（0.5〜1.0）ａ）。
ド補強層3bまでのゴムストック６の厚さｂを繊維コード
補強層3bの厚さａの0.5倍〜1.0倍となしたこと（ｂ＝
（0.5〜1.0）ａ）。
0.5倍未満では繊維コード補強層3bの端末部に集中する
応力、歪の緩和が十分でないため、セパレーシヨン抑止
の効果が十分ではない。一方、1.0倍を越えると、その
近傍の他の部材との容積的均衡がとれず、不用なゴム流
れを誘発し、他の故障を発生せしめる。
応力、歪の緩和が十分でないため、セパレーシヨン抑止
の効果が十分ではない。一方、1.0倍を越えると、その
近傍の他の部材との容積的均衡がとれず、不用なゴム流
れを誘発し、他の故障を発生せしめる。
（３）折り返し部2aの端末部におけるカーカス層と繊維
コード補強層3bとの間のゴムストック６の厚さｄを前記
スチールコード補強層3aのコードのコード径ｒ（ｒはラ
ップコードがある場合、これを除いた主としてコード強
力を分担するコードの直径）の1.0〜4.0倍としたこと。
コード補強層3bとの間のゴムストック６の厚さｄを前記
スチールコード補強層3aのコードのコード径ｒ（ｒはラ
ップコードがある場合、これを除いた主としてコード強
力を分担するコードの直径）の1.0〜4.0倍としたこと。
1.0倍よりも小さいと折り返し部2aの端末部に集中する
応力、歪の緩和が十分でないためセパレーシヨンを誘発
し易くなり、一方、4.0倍よりも厚くなると繊維コード
補強層3bがウエーブしかつ蓄熱するのでセパレーシヨン
が促進されるからである。
応力、歪の緩和が十分でないためセパレーシヨンを誘発
し易くなり、一方、4.0倍よりも厚くなると繊維コード
補強層3bがウエーブしかつ蓄熱するのでセパレーシヨン
が促進されるからである。
（４）ゴムストック６の弾性率をカーカス層２を構成す
るゴム組成物（以下、コートゴムＡという）の弾性率お
よび繊維コード補強層3bを構成するゴム組成物（以下、
コートゴムＢという）の弾性率よりも高くかつ10〜15MP
aの範囲としたこと。
るゴム組成物（以下、コートゴムＡという）の弾性率お
よび繊維コード補強層3bを構成するゴム組成物（以下、
コートゴムＢという）の弾性率よりも高くかつ10〜15MP
aの範囲としたこと。
ここで、弾性率は、粘弾性スペクトルメーターにて温度
20℃、歪10％±２％、20Hzで測定した値である。
20℃、歪10％±２％、20Hzで測定した値である。
ゴムストック６の弾性率E1がコートゴムＡおよびＢの弾
性率E1より低い場合、折り返し部2aの端末部の動きが大
となり、その端末部に歪が集中し、この端末部からのセ
パレーシヨンの発生が避けられないからである。
性率E1より低い場合、折り返し部2aの端末部の動きが大
となり、その端末部に歪が集中し、この端末部からのセ
パレーシヨンの発生が避けられないからである。
また、ゴムストック６の弾性率E1がコートゴムＡおよび
Ｂの弾性率E1よりも極端に高くなりすぎると上側ビード
フイラー5bにおいて層間セパレーシヨンが発生し易くな
るため、ゴムストック６の弾性率E1は10〜15MPaの範囲
でなければならない。
Ｂの弾性率E1よりも極端に高くなりすぎると上側ビード
フイラー5bにおいて層間セパレーシヨンが発生し易くな
るため、ゴムストック６の弾性率E1は10〜15MPaの範囲
でなければならない。
また、本発明では、カーカスコードとの接着性を高める
ために、ゴムストック６にコバルト金属塩をコバルト元
素量として0.1〜0.4重量部含有させることが好ましい。
ために、ゴムストック６にコバルト金属塩をコバルト元
素量として0.1〜0.4重量部含有させることが好ましい。
さらに、本発明では、ゴムストック６の上端と繊維コー
ド補強層3bの上端との間の距離ｃを、繊維コード補強層
3bの厚さａの1.0倍〜10.0倍とすることが好ましい。
ド補強層3bの上端との間の距離ｃを、繊維コード補強層
3bの厚さａの1.0倍〜10.0倍とすることが好ましい。
以下に実施例を示す。
実施例 前述した第９図および第１図、第２図に示したビード部
構造を有する11R 22.5サイズのタイヤにて、折り返し部
2aの端末高さh0、スチールコード補強層3aの端末高さ
h1、および繊維コード補強層3bの端末高さh2を、それぞ
れh0＝40mm、h1＝30mm、h2＝60mmとした。また、カーカ
ス層２および折り返し部2aを構成するコードのコード径
r1はr1＝1.34mm、カーカス層２および折り返し部2aのコ
ートゴムＡの弾性率E1は粘弾性スペクトルメーターによ
る測定でE1＝8.0MPa、折り返し部2aに隣接するスチール
コード補強層3aを構成するコードのコード径ｒはｒ＝0.
95mm、該コードの弾性率は140000MPaとした。さらに、
繊維コード補強層3bを構成するコードの弾性率を2750MP
aと共通な諸元とした。
構造を有する11R 22.5サイズのタイヤにて、折り返し部
2aの端末高さh0、スチールコード補強層3aの端末高さ
h1、および繊維コード補強層3bの端末高さh2を、それぞ
れh0＝40mm、h1＝30mm、h2＝60mmとした。また、カーカ
ス層２および折り返し部2aを構成するコードのコード径
r1はr1＝1.34mm、カーカス層２および折り返し部2aのコ
ートゴムＡの弾性率E1は粘弾性スペクトルメーターによ
る測定でE1＝8.0MPa、折り返し部2aに隣接するスチール
コード補強層3aを構成するコードのコード径ｒはｒ＝0.
95mm、該コードの弾性率は140000MPaとした。さらに、
繊維コード補強層3bを構成するコードの弾性率を2750MP
aと共通な諸元とした。
第１図における折り返し部2aの端末でのゴムストック６
の厚さｄをｄ＝2.63rとし、ゴムストック６の弾性率お
よびコバルト金属塩の含有量、カーカス層２および折り
返し部2aのコートゴム弾性率E1を下記表−１に示すよう
に変化させ、タイヤを試作した。
の厚さｄをｄ＝2.63rとし、ゴムストック６の弾性率お
よびコバルト金属塩の含有量、カーカス層２および折り
返し部2aのコートゴム弾性率E1を下記表−１に示すよう
に変化させ、タイヤを試作した。
さらに、ゴムストック６の折り返し部2aの端末での厚さ
ｄを表−２のように変化させ、タイヤを試作した。
ｄを表−２のように変化させ、タイヤを試作した。
評価方法は、室内ドラムテストを実施し、タイヤビード
部表面に5mm以上のクラックが目視できるまでの走行距
離によりビード部耐久性を判定することとした。なお、
基準として第９図に示す従来タイヤの走行距離を100と
して指数表示した。
部表面に5mm以上のクラックが目視できるまでの走行距
離によりビード部耐久性を判定することとした。なお、
基準として第９図に示す従来タイヤの走行距離を100と
して指数表示した。
第３図にゴム付き量とコバルト元素含有量との関係を、
第４図にゴムストックの弾性率とコバルト元素含有量と
の関係を、第５図にゴムストックの弾性率とビード部耐
久性との関係を、第６図にゴムストック６の折り返し部
2aの端末での厚さｄとスチールコード補強層3aを構成す
るコードのコード径ｒとの比（d/r）とビード部耐久性
との関係をそれぞれ示す。
第４図にゴムストックの弾性率とコバルト元素含有量と
の関係を、第５図にゴムストックの弾性率とビード部耐
久性との関係を、第６図にゴムストック６の折り返し部
2aの端末での厚さｄとスチールコード補強層3aを構成す
るコードのコード径ｒとの比（d/r）とビード部耐久性
との関係をそれぞれ示す。
これらの評価結果から、ゴムストック６を以下の通りと
すれば重荷重条件下でもタイヤビード部耐久性は300％
以上従来タイヤよりも向上することが判る。
すれば重荷重条件下でもタイヤビード部耐久性は300％
以上従来タイヤよりも向上することが判る。
折り返し部2aの端末部でのゴムストック６の厚さｄ
は、折り返し部2aに隣接するスチールコード補強層3aを
構成するコードのコード径ｒの1.0倍より小さいと折り
返し部2aの端末部に集中する応力歪の緩和が十分でな
く、セパレーシヨンを誘発し、ビード部耐久性の大幅な
向上は見られない。
は、折り返し部2aに隣接するスチールコード補強層3aを
構成するコードのコード径ｒの1.0倍より小さいと折り
返し部2aの端末部に集中する応力歪の緩和が十分でな
く、セパレーシヨンを誘発し、ビード部耐久性の大幅な
向上は見られない。
また、4.0倍よりも大きい場合、繊維コード補強層3bが
折り返し部2aの端末部でウエーブすることおよび厚くな
ったことによる蓄熱によりセパレーシヨンの発生が促進
される（表−２）。
折り返し部2aの端末部でウエーブすることおよび厚くな
ったことによる蓄熱によりセパレーシヨンの発生が促進
される（表−２）。
以上により、ゴムストック６の折り返し部2aの端末部で
の厚さｄは、上述したコード径ｒの1.0倍〜4.0倍とする
必要がある。
の厚さｄは、上述したコード径ｒの1.0倍〜4.0倍とする
必要がある。
ゴムストック６の弾性率E1（粘弾性スペクトルメータ
ーによる測定）がカーカス層２および折り返し部2aのコ
ートゴムの弾性率E1（粘弾性スペクトルメーターによる
測定）より小さいものは、折り返し部2aの端末部に集中
する応力歪の緩和が十分でなく、ビード部耐久性が不十
分となる。したがって、ゴムストック６の弾性率はカー
カス層２および折り返し部2aのコートゴムＡの弾性率よ
り高くすることが必要である（表−１、第１図）。
ーによる測定）がカーカス層２および折り返し部2aのコ
ートゴムの弾性率E1（粘弾性スペクトルメーターによる
測定）より小さいものは、折り返し部2aの端末部に集中
する応力歪の緩和が十分でなく、ビード部耐久性が不十
分となる。したがって、ゴムストック６の弾性率はカー
カス層２および折り返し部2aのコートゴムＡの弾性率よ
り高くすることが必要である（表−１、第１図）。
ゴムストック６にコバルト金属塩を含まないものは、
ビード部耐久性が不味である（表−１）。
ビード部耐久性が不味である（表−１）。
ゴムストック６にコバルト金属塩を含まないものは、
ゴムストック６の弾性率E1がカーカス層２および折り返
し部2aのコートゴムＡの弾性率E1より高くても、コバル
ト金属塩を含むものに比較し、ビード部耐久性が劣る
（表−１、第１図）。
ゴムストック６の弾性率E1がカーカス層２および折り返
し部2aのコートゴムＡの弾性率E1より高くても、コバル
ト金属塩を含むものに比較し、ビード部耐久性が劣る
（表−１、第１図）。
ゴムストック６にコバルト金属塩を含んでいても、ゴ
ムストック６の弾性率E1がカーカス層２および折り返し
部2aのコートゴムＡの弾性率E1より小さいものは、ビー
ド部耐久性が不十分である。
ムストック６の弾性率E1がカーカス層２および折り返し
部2aのコートゴムＡの弾性率E1より小さいものは、ビー
ド部耐久性が不十分である。
ゴムストック６にコバルト金属塩を含んでいても、ゴ
ム付き量が過加硫時90％以下となるコバルト元素含有量
ではビード部耐久性が不味である（第３図、第１図）。
ム付き量が過加硫時90％以下となるコバルト元素含有量
ではビード部耐久性が不味である（第３図、第１図）。
上記で述べた折り返し部2aの端末部でのゴムストッ
ク６の厚さｄにあって、ゴムストック６の粘弾性スペク
トルメーター測定による弾性率E1が10〜15MPaにあり、
コバルト金属塩をコバルト元素含有量で0.1〜0.4重量部
にある場合、従来のビード部構造のタイヤに比して300
％近くの大幅なビード部耐久性の向上が可能である。
ク６の厚さｄにあって、ゴムストック６の粘弾性スペク
トルメーター測定による弾性率E1が10〜15MPaにあり、
コバルト金属塩をコバルト元素含有量で0.1〜0.4重量部
にある場合、従来のビード部構造のタイヤに比して300
％近くの大幅なビード部耐久性の向上が可能である。
つぎに、繊維コード補強層3bの端末部における該繊維コ
ード補強層3bまでのゴムストック６の厚さｂと該繊維コ
ード補強層3bの厚さａとの比（b/a）およびゴムストッ
ク６の上端と繊維コード補強層3bの上端との間の距離ｃ
と繊維コード補強層3bの厚さａとの比（c/a）を、それ
ぞれ変化させた場合のビード部耐久性との関係を表−３
および第７図、第８図に示す。
ード補強層3bまでのゴムストック６の厚さｂと該繊維コ
ード補強層3bの厚さａとの比（b/a）およびゴムストッ
ク６の上端と繊維コード補強層3bの上端との間の距離ｃ
と繊維コード補強層3bの厚さａとの比（c/a）を、それ
ぞれ変化させた場合のビード部耐久性との関係を表−３
および第７図、第８図に示す。
表−３および第７図から、b/aが0.5〜1.0が良いことが
判る。また、表−３および第８図から、c/aが1.0〜10.0
が良いことが判る。
判る。また、表−３および第８図から、c/aが1.0〜10.0
が良いことが判る。
以上説明したように本発明によれば、空気入りラジアル
タイヤにおいて、カーカス層の折り返し部の端末部と繊
維コード補強層の端末部のセパレーシヨン故障が同時に
軽減でき、重過重条件下でもまた更生を含めた長期使用
条件下でも従来品に比して大幅なビード部耐久性の向上
を見込むことができる。これは、ゴムストックが全くな
い従来品に比して３倍以上のビード部耐久性の向上であ
る。
タイヤにおいて、カーカス層の折り返し部の端末部と繊
維コード補強層の端末部のセパレーシヨン故障が同時に
軽減でき、重過重条件下でもまた更生を含めた長期使用
条件下でも従来品に比して大幅なビード部耐久性の向上
を見込むことができる。これは、ゴムストックが全くな
い従来品に比して３倍以上のビード部耐久性の向上であ
る。
第１図は本発明の空気入りラジアルタイヤのビード部の
一例を示す断面説明図、第２図は第１図の要部を示す説
明図である。 第３図はゴム付き量とコバルト元素含有量との関係図、
第４図はゴムストックの弾性率とコバルト元素含有量と
の関係図、第５図はゴムストックの弾性率とビード部耐
久性との関係図、第６図はゴムストックの厚さｄとスチ
ールコード補強層3aを構成するコードのコード径ｒとの
比（d/r）とビード部耐久性との関係図、第７図はゴム
ストックの厚さｂと繊維コード補強層の厚さａとの比
（b/a）とビード部耐久性との関係図、第８図はゴムス
トックの上端と繊維コード補強層の上端との間の距離ｃ
と繊維コード補強層の厚さａとの比（c/a）とビード部
耐久性との関係図、第９図は従来の空気入りラジアルタ
イヤのビード部の一例を示す断面説明図である。 １……ビード部、２……カーカス層、2a……折り返し
部、3a……スチールコード補強層、3b……繊維コード補
強層、４……ビード束、5a……下側ビードフイラー、5b
……上側ビードフイラー、６……ゴムストック。
一例を示す断面説明図、第２図は第１図の要部を示す説
明図である。 第３図はゴム付き量とコバルト元素含有量との関係図、
第４図はゴムストックの弾性率とコバルト元素含有量と
の関係図、第５図はゴムストックの弾性率とビード部耐
久性との関係図、第６図はゴムストックの厚さｄとスチ
ールコード補強層3aを構成するコードのコード径ｒとの
比（d/r）とビード部耐久性との関係図、第７図はゴム
ストックの厚さｂと繊維コード補強層の厚さａとの比
（b/a）とビード部耐久性との関係図、第８図はゴムス
トックの上端と繊維コード補強層の上端との間の距離ｃ
と繊維コード補強層の厚さａとの比（c/a）とビード部
耐久性との関係図、第９図は従来の空気入りラジアルタ
イヤのビード部の一例を示す断面説明図である。 １……ビード部、２……カーカス層、2a……折り返し
部、3a……スチールコード補強層、3b……繊維コード補
強層、４……ビード束、5a……下側ビードフイラー、5b
……上側ビードフイラー、６……ゴムストック。
Claims (1)
- 【請求項１】カーカス層がビード束の廻りにタイヤ内側
から外側に折り返されて巻き上げられ、該カーカス層の
折り返し部の外側にスチールコード補強層と繊維コード
補強層の少なくとも２層の補強層が配置され、前記折り
返し部に隣接するスチールコード補強層の上端末が該折
り返し部の上端末よりも低く位置し、繊維コード補強層
の上端末が前記折り返し部の上端末および該折り返し部
に隣接するスチールコード補強層の上端末よりも高く位
置したビード部を有するラジアルタイヤにおいて、
（１）前記折り返し部の端末部および前記スチールコー
ド補強層の端末部とこれらを覆う繊維コード補強層との
間にゴムストックを介在させると共に該繊維コード補強
層の端末部をゴムストックで覆わしめ、（２）前記繊維
コード補強層の端末部における該繊維コード補強層まで
のゴムストックの厚さｂを該繊維コード補強層の厚さａ
の0.5倍〜1.0倍となし、（３）前記折り返し部の端末部
におけるカーカス層と前記繊維コード補強層との間のゴ
ムストックの厚さｄを前記スチールコード補強層のコー
ドのコード径ｒの1.0〜4.0倍とし、（４）前記ゴムスト
ックの弾性率を前記カーカス層を構成するゴム組成物の
弾性率および前記繊維コード補強層を構成するゴム組成
物の弾性率よりも高くかつ10〜15MPaの範囲としたこと
を特徴とする空気入りラジアルタイヤ。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25361386A JPH07110564B2 (ja) | 1986-10-27 | 1986-10-27 | 空気入りラジアルタイヤ |
| DE19873790663 DE3790663T1 (ja) | 1986-10-27 | 1987-10-26 | |
| PCT/JP1987/000822 WO1988003095A1 (en) | 1986-10-27 | 1987-10-26 | Pneumatic radial tire |
| US07/517,131 US5196077A (en) | 1986-10-27 | 1990-05-01 | Pneumatic radial tire |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25361386A JPH07110564B2 (ja) | 1986-10-27 | 1986-10-27 | 空気入りラジアルタイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63110006A JPS63110006A (ja) | 1988-05-14 |
| JPH07110564B2 true JPH07110564B2 (ja) | 1995-11-29 |
Family
ID=17253801
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25361386A Expired - Lifetime JPH07110564B2 (ja) | 1986-10-27 | 1986-10-27 | 空気入りラジアルタイヤ |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5196077A (ja) |
| JP (1) | JPH07110564B2 (ja) |
| DE (1) | DE3790663T1 (ja) |
| WO (1) | WO1988003095A1 (ja) |
Families Citing this family (31)
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| US5164044A (en) * | 1990-05-17 | 1992-11-17 | Union Camp Patent Holding, Inc. | Environmentally improved process for bleaching lignocellulosic materials with ozone |
| US5441603A (en) * | 1990-05-17 | 1995-08-15 | Union Camp Patent Holding, Inc. | Method for chelation of pulp prior to ozone delignification |
| US5335707A (en) * | 1991-02-15 | 1994-08-09 | Sumitomo Rubber Industries, Ltd. | High speed heavy duty cross ply tire |
| US6109322A (en) * | 1995-12-15 | 2000-08-29 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Laminate composite structure for making an unvulcanized carcass for a radial ply tire as an intermediate article of manufacture |
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| FR2787744A1 (fr) * | 1998-12-24 | 2000-06-30 | Michelin Soc Tech | Bourrelet de pneumatique radial |
| EP1024033B1 (en) | 1999-01-28 | 2005-06-01 | Bridgestone Corporation | Pneumatic tires |
| JP2002120521A (ja) * | 2000-10-19 | 2002-04-23 | Bridgestone Corp | 空気入りラジアルタイヤ |
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| FR2940187B1 (fr) * | 2008-12-22 | 2010-12-24 | Michelin Soc Tech | Pneumatique ayant des bourrelets perfectionnes |
| FR2952589B1 (fr) * | 2009-11-13 | 2011-11-11 | Michelin Soc Tech | Bourrelet de pneu pour vehicule petit poids lourd. |
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| FR2953458B1 (fr) * | 2009-12-09 | 2012-01-13 | Michelin Soc Tech | Bourrelet de pneumatique pour vehicule lourd de type genie civil |
| US9308782B2 (en) | 2010-09-21 | 2016-04-12 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Pneumatic tire having turn-up pad |
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| FR3014742B1 (fr) * | 2013-12-12 | 2017-10-20 | Michelin & Cie | Pneumatique a carcasse radiale ou croisee renforce |
| FR3014743B1 (fr) * | 2013-12-12 | 2017-07-21 | Michelin & Cie | Pneumatique a carcasse radiale ou croisee renforce |
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| CN108407553A (zh) * | 2018-04-16 | 2018-08-17 | 中策橡胶集团有限公司 | 一种具有高结构性伸长率胎圈补强材料的重载充气子午线轮胎 |
| JP6594509B1 (ja) * | 2018-10-03 | 2019-10-23 | Ｔｏｙｏ Ｔｉｒｅ株式会社 | タイヤおよびタイヤの製造方法 |
| JP7159793B2 (ja) * | 2018-11-02 | 2022-10-25 | 横浜ゴム株式会社 | 空気入りタイヤ |
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| JP6698194B1 (ja) * | 2019-04-24 | 2020-05-27 | Ｔｏｙｏ Ｔｉｒｅ株式会社 | タイヤおよびタイヤの製造方法 |
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| JP7345290B2 (ja) * | 2019-06-19 | 2023-09-15 | Ｔｏｙｏ Ｔｉｒｅ株式会社 | タイヤ |
Family Cites Families (7)
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|---|---|---|---|---|
| JPS51108401A (en) * | 1975-03-19 | 1976-09-25 | Bridgestone Tire Co Ltd | Rajiarutaiyano biidobukozo |
| JPS58403A (ja) * | 1981-06-24 | 1983-01-05 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | ビ−ド耐久性のよいラジアルタイヤ |
| JPS58404A (ja) * | 1981-06-24 | 1983-01-05 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | ビ−ド耐久性がよいスチ−ルラジアルタイヤ |
| JPS58112808A (ja) * | 1981-12-28 | 1983-07-05 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 空気入りタイヤ |
| JPH0659767B2 (ja) * | 1983-10-28 | 1994-08-10 | 住友ゴム工業株式会社 | 重荷重用ラジアルタイヤ |
| JP2530807B2 (ja) * | 1985-06-13 | 1996-09-04 | 住友ゴム工業 株式会社 | 重荷重用ラジアルタイヤのビ−ド部補強構造 |
| JPH07110564B2 (ja) * | 1986-10-27 | 1995-11-29 | 横浜ゴム株式会社 | 空気入りラジアルタイヤ |
-
1986
- 1986-10-27 JP JP25361386A patent/JPH07110564B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1987
- 1987-10-26 WO PCT/JP1987/000822 patent/WO1988003095A1/ja active Application Filing
- 1987-10-26 DE DE19873790663 patent/DE3790663T1/de not_active Ceased
-
1990
- 1990-05-01 US US07/517,131 patent/US5196077A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63110006A (ja) | 1988-05-14 |
| WO1988003095A1 (en) | 1988-05-05 |
| US5196077A (en) | 1993-03-23 |
| DE3790663T1 (ja) | 1988-10-27 |
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Legal Events
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