JPS632708A - 重荷重用空気入りラジアルタイヤ - Google Patents
重荷重用空気入りラジアルタイヤInfo
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- JPS632708A JPS632708A JP61146020A JP14602086A JPS632708A JP S632708 A JPS632708 A JP S632708A JP 61146020 A JP61146020 A JP 61146020A JP 14602086 A JP14602086 A JP 14602086A JP S632708 A JPS632708 A JP S632708A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
- B60C9/02—Carcasses
-
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- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C15/00—Tyre beads, e.g. ply turn-up or overlap
- B60C15/06—Flipper strips, fillers, or chafing strips and reinforcing layers for the construction of the bead
-
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- B60C15/0603—Flipper strips, fillers, or chafing strips and reinforcing layers for the construction of the bead characterised by features of the bead filler or apex
- B60C15/0607—Flipper strips, fillers, or chafing strips and reinforcing layers for the construction of the bead characterised by features of the bead filler or apex comprising several parts, e.g. made of different rubbers
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- B60C2015/0617—Flipper strips, fillers, or chafing strips and reinforcing layers for the construction of the bead comprising a cushion rubber other than the chafer or clinch rubber
- B60C2015/0625—Flipper strips, fillers, or chafing strips and reinforcing layers for the construction of the bead comprising a cushion rubber other than the chafer or clinch rubber provided at the terminal edge portion of a carcass or reinforcing layer
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、TBSLTS等の金属コードからなるカーカ
ス層を有し、この金属コードがタイヤ周方向に対しほぼ
90°に配列されたラジアルタイヤのビード部構造に関
し、特にトラック・バスおよび重量物理1般車両等重荷
重条件下で使用されるラジアルタイヤのビード部耐久性
の改良に関する。
ス層を有し、この金属コードがタイヤ周方向に対しほぼ
90°に配列されたラジアルタイヤのビード部構造に関
し、特にトラック・バスおよび重量物理1般車両等重荷
重条件下で使用されるラジアルタイヤのビード部耐久性
の改良に関する。
従来、金属コードからなるカーカス層を有し、このカー
カス層を構成する金属コードがタイヤ周方向に対しほぼ
90°で配置されたラジアル構造の空気入りタイヤ(以
下、ラジアルタイヤという)は、カーカス層端末付近が
一対の環状ビード束の廻りにタイヤ内側から外側に向っ
て折り返されて巻き上げられており、ビード部に位置す
るカーカス層折り返し部付近の補強のために2Fi以上
の補強層が配され、これら補強層の端末およびカーカス
層折り返し部の端末のビードベースより測った高さを各
々適宜組み合わせたビード部構造を有している。
カス層を構成する金属コードがタイヤ周方向に対しほぼ
90°で配置されたラジアル構造の空気入りタイヤ(以
下、ラジアルタイヤという)は、カーカス層端末付近が
一対の環状ビード束の廻りにタイヤ内側から外側に向っ
て折り返されて巻き上げられており、ビード部に位置す
るカーカス層折り返し部付近の補強のために2Fi以上
の補強層が配され、これら補強層の端末およびカーカス
層折り返し部の端末のビードベースより測った高さを各
々適宜組み合わせたビード部構造を有している。
第5図に従来のラジアルタイヤの一例を示す。
第5図において、lはビード部である。ビード部lにお
いては、タイヤ周方向にほぼ90”に配列された金属コ
ードからなるカーカス層2の端末付近が一対の環状ビー
ド束4の廻りにタイヤ内側から外側に向って折り返され
て巻き上げられ、折り返し部2aを形成している。カー
カス層2および折り返し部2aに挾まれたビード束4の
上部には、下側ビードフィラー53と上側ビードフィラ
ー5bとが配置されている。また、折り返し部2aの外
側には、内側補強層3aおよび外側補強層3bの2枚の
補強層が配されている。折り返し部2aに隣接する内側
補強層3aの上端末のビードベースからの高さhlは折
り返し部2aの上端末のビードベースからの高さhoよ
り低(、また、折り返し部2aの上端末のビードベース
からの高さhoは外側補強層3bの上端末のビードベー
スからの高さh2よりも低い(h+<h。くh2)。
いては、タイヤ周方向にほぼ90”に配列された金属コ
ードからなるカーカス層2の端末付近が一対の環状ビー
ド束4の廻りにタイヤ内側から外側に向って折り返され
て巻き上げられ、折り返し部2aを形成している。カー
カス層2および折り返し部2aに挾まれたビード束4の
上部には、下側ビードフィラー53と上側ビードフィラ
ー5bとが配置されている。また、折り返し部2aの外
側には、内側補強層3aおよび外側補強層3bの2枚の
補強層が配されている。折り返し部2aに隣接する内側
補強層3aの上端末のビードベースからの高さhlは折
り返し部2aの上端末のビードベースからの高さhoよ
り低(、また、折り返し部2aの上端末のビードベース
からの高さhoは外側補強層3bの上端末のビードベー
スからの高さh2よりも低い(h+<h。くh2)。
このような従来構造のラジアルタイヤにおいては、各々
の補強層の端末高さhl、h2と折り返し部2aの端末
高さhoの組み合わせが種々提案されたが、折り返し部
2aの端末部付近又は各々の補強層の端末部付近でセパ
レーション故障が発生し、これがビード部表面まで達し
、クラック損傷を発生する場合が多い。
の補強層の端末高さhl、h2と折り返し部2aの端末
高さhoの組み合わせが種々提案されたが、折り返し部
2aの端末部付近又は各々の補強層の端末部付近でセパ
レーション故障が発生し、これがビード部表面まで達し
、クラック損傷を発生する場合が多い。
本発明は、ビード部におけるセパレーションの発生を防
止し、ビード部の耐久性を向上させた重荷重用空気入り
ラジアルタイヤを提供することを目的とする。
止し、ビード部の耐久性を向上させた重荷重用空気入り
ラジアルタイヤを提供することを目的とする。
このため、本発明は、金属コードをゴム組成物に埋設し
てなるカーカス層がビード束の廻りにタイヤ内側から外
側に折り返されて巻き上げられ、該カーカス層の折り返
し部の外側に2層以上の補強層が配置され、前記折り返
し部に隣接する補強層の上端末が該折り返し部の上端末
よりも低く位置し、他の補強層の上端末が前記折り返し
部の上端末および該折り返し部に隣接する補強層の上端
末よりも高く位置したビード部を有するラジアルタイヤ
において、+11前記折り返し部に隣接する補強層のコ
ードの弾性率を他の補強層のコードの弾性率よりも大と
なし、(2)前記折り返し部の端末部および該折り返し
部に隣接する補強層の端末部とこれらを覆う他の補強層
との間にゴムストックを介在させ、(a)該ゴムストッ
クの厚さを前記折り返し部に隣接する補強層のコードの
コード径の1.0〜4.0倍とし、(bl該ゴムストッ
クの弾性率を前記カーカス層を構成するゴム組成物の弾
性率よりも高くかツ10〜15MPaの範囲とし、(c
)該ゴムストックにコバルト金属塩をコバルト元素量と
して0.1〜0.4重量部含有させたことを特徴とする
重荷重用空気入りラジアルタイヤを要旨とするものであ
る。
てなるカーカス層がビード束の廻りにタイヤ内側から外
側に折り返されて巻き上げられ、該カーカス層の折り返
し部の外側に2層以上の補強層が配置され、前記折り返
し部に隣接する補強層の上端末が該折り返し部の上端末
よりも低く位置し、他の補強層の上端末が前記折り返し
部の上端末および該折り返し部に隣接する補強層の上端
末よりも高く位置したビード部を有するラジアルタイヤ
において、+11前記折り返し部に隣接する補強層のコ
ードの弾性率を他の補強層のコードの弾性率よりも大と
なし、(2)前記折り返し部の端末部および該折り返し
部に隣接する補強層の端末部とこれらを覆う他の補強層
との間にゴムストックを介在させ、(a)該ゴムストッ
クの厚さを前記折り返し部に隣接する補強層のコードの
コード径の1.0〜4.0倍とし、(bl該ゴムストッ
クの弾性率を前記カーカス層を構成するゴム組成物の弾
性率よりも高くかツ10〜15MPaの範囲とし、(c
)該ゴムストックにコバルト金属塩をコバルト元素量と
して0.1〜0.4重量部含有させたことを特徴とする
重荷重用空気入りラジアルタイヤを要旨とするものであ
る。
以下、図を参照して本発明の構成につき詳しく説明する
。なお、第5図におけると同様の部品および箇所は同じ
番号で表わす。
。なお、第5図におけると同様の部品および箇所は同じ
番号で表わす。
第1図は、本発明の重荷重用空気入りラジアルタイヤの
ビード部の一例を示す断面説明図である。この第1図に
おいて、本発明では下記の要件を規定したのである。
ビード部の一例を示す断面説明図である。この第1図に
おいて、本発明では下記の要件を規定したのである。
(1) 折り返し部2aに隣接する内側補強層3iの
コードの弾性率を他の補強層、すなわち外側補強層3b
のコードの弾性率よりも大としたこと。
コードの弾性率を他の補強層、すなわち外側補強層3b
のコードの弾性率よりも大としたこと。
折り返し部2aに対する補強効果を高めるためである。
なお、折り返し部2aの端末とカーカス層2との間の垂
直路TILEDは、カーカス層2を構成するコードのコ
ード径r+ (rlはラップコードがある場合、これ
を除いた主としてコード強力を分担するコードの直径)
の4.5倍以上であることが好ましい。これは、カーカ
ス層2と折り返し部2aとの間にタイヤ負荷時に生じる
眉間剪断力を小さな水準に抑え、折り返し部2aの端末
部にセパレーションが発生した場合の成長を防止するた
めである。しかし、12.0倍以上となるとN熱により
セパレーションが促進されるので好ましくない。
直路TILEDは、カーカス層2を構成するコードのコ
ード径r+ (rlはラップコードがある場合、これ
を除いた主としてコード強力を分担するコードの直径)
の4.5倍以上であることが好ましい。これは、カーカ
ス層2と折り返し部2aとの間にタイヤ負荷時に生じる
眉間剪断力を小さな水準に抑え、折り返し部2aの端末
部にセパレーションが発生した場合の成長を防止するた
めである。しかし、12.0倍以上となるとN熱により
セパレーションが促進されるので好ましくない。
(2)折り返し部2aの端末部および折り返し部2aに
隣接する内側補強層3aの端末部とこれらを覆う外側補
強層3bとの間にゴムストック6を介在させたこと。
隣接する内側補強層3aの端末部とこれらを覆う外側補
強層3bとの間にゴムストック6を介在させたこと。
これらの端末部を補強するためである。
(a) ゴムストック6の厚さd (折り返し部2a
の端末部から外側補強層3bに垂直な距離で測った厚さ
)を折り返し部2aに隣接する内側補強層3aのコード
のコード径r2 (r2はラップコードがある場合、こ
れを除いた主とじてコード強力を分担するコードの直径
)の1.0〜4.0倍としたこと。
の端末部から外側補強層3bに垂直な距離で測った厚さ
)を折り返し部2aに隣接する内側補強層3aのコード
のコード径r2 (r2はラップコードがある場合、こ
れを除いた主とじてコード強力を分担するコードの直径
)の1.0〜4.0倍としたこと。
1.0倍よりも小さいと折り返し部2aの端末部に集中
する応力、歪の緩和が十分でないためセパレーションを
誘発し易くなり、−方、4.0倍よりも厚くなると外側
補強層3bがウェーブしかつ蓄熱するのでセパレーショ
ンが促進されるからである。
する応力、歪の緩和が十分でないためセパレーションを
誘発し易くなり、−方、4.0倍よりも厚くなると外側
補強層3bがウェーブしかつ蓄熱するのでセパレーショ
ンが促進されるからである。
(bl ゴムストック6の弾性率をカーカス層を構成
するゴム組成物(以下、コートゴムという)の弾性率よ
りも高くかつ10〜15MPaの範囲としたこと。
するゴム組成物(以下、コートゴムという)の弾性率よ
りも高くかつ10〜15MPaの範囲としたこと。
ここで、弾性率は、粘弾性スペクトルメーターにて温度
20℃、歪lO%±2%、20Hzで測定した値である
。
20℃、歪lO%±2%、20Hzで測定した値である
。
ゴムストック6の弾性率E、がコートゴムの弾性率E、
より低い場合、折り返し部2aの端末部の動きが大とな
り、その端末部に歪が集中し、この端末部からのセパレ
ージコンの発生が避けられないからである。
より低い場合、折り返し部2aの端末部の動きが大とな
り、その端末部に歪が集中し、この端末部からのセパレ
ージコンの発生が避けられないからである。
また、ゴムストック6の弾性率E1がコートゴムの弾性
率E1よりも極端に高くなりすぎると上側ビードフィラ
ー5bにおいて層間セパレーションが発生し易くなるた
め、ゴムストック6の弾性率E、は10〜15MPaの
範囲でなければならない。
率E1よりも極端に高くなりすぎると上側ビードフィラ
ー5bにおいて層間セパレーションが発生し易くなるた
め、ゴムストック6の弾性率E、は10〜15MPaの
範囲でなければならない。
(c1ゴムストック6にコバルト金属塩をコバルト元素
量として0.1〜0.4重量部含有させたこと。
量として0.1〜0.4重量部含有させたこと。
製品タイヤの詳細な観察の結果、成型加硫時において折
り返し部2aの端末部は大きく動き、その端末部ではカ
ーカス層2を構成する金属コードの端末部が露出するこ
とが明らかとなった。
り返し部2aの端末部は大きく動き、その端末部ではカ
ーカス層2を構成する金属コードの端末部が露出するこ
とが明らかとなった。
また、折り返し部2aの端末部において金属コードへの
ゴム付きが90%以上であれば、折り返Lla2aの端
末部におけるセパレーションの発生を防止できることが
判った。ここで、金属コードへのゴム付きの評価方法は
、3 +9 +15構造の黄銅メツキスチールコードを
用い、ASTM D2229に準じてスチールコードを
引き抜き、そのときのゴム被覆率(%)で評価する。
ゴム付きが90%以上であれば、折り返Lla2aの端
末部におけるセパレーションの発生を防止できることが
判った。ここで、金属コードへのゴム付きの評価方法は
、3 +9 +15構造の黄銅メツキスチールコードを
用い、ASTM D2229に準じてスチールコードを
引き抜き、そのときのゴム被覆率(%)で評価する。
このような見地から、ゴムストック6にコバルト金属塩
を含有させたのであって、コバルト金属塩の含有量がコ
バルト元素量として0.1重量部未満の場合には金属コ
ードへのゴム付きが90%未満となり、−万、0.4重
量部を越えると過加硫時り60℃×120分の金属コー
ドへのゴム付きが80%以下となりビード部耐久性の向
上を図ることができない。
を含有させたのであって、コバルト金属塩の含有量がコ
バルト元素量として0.1重量部未満の場合には金属コ
ードへのゴム付きが90%未満となり、−万、0.4重
量部を越えると過加硫時り60℃×120分の金属コー
ドへのゴム付きが80%以下となりビード部耐久性の向
上を図ることができない。
したがって、本発明では、コバルト金属塩の含有量をコ
バルト元素量として0.1〜0.4重量部としたのであ
る。
バルト元素量として0.1〜0.4重量部としたのであ
る。
以下に実施例を示す。
実施例
前述した第5図および第1図に示したビード部構造を有
する10001?20サイズのタイヤにて、折り返し部
2aの端末高さhO1内側補強層3aの端末高さhl、
および外側補強層3bの端末高さh2を、それぞれha
=70mmXh t =60”、hz =88mmと
した。また、カーカス層2および折り返し部2aを構成
するコードのコード径r、はr 1=1.34mm、カ
ーカス層2および折り返し部2aのコートゴムの弾性率
E、は粘弾性スペクトルメーターによる測定でE+ =
8.0PIPa、折り返し部2aに隣接する内側補強層
3aを構成するコードのコード径r2はrz=0.95
m1ns該コードの弾性率は140000MPaとした
。さらに、外側補強層3bを構成するコードの弾性率を
2750MPaと共通な諸元とした。
する10001?20サイズのタイヤにて、折り返し部
2aの端末高さhO1内側補強層3aの端末高さhl、
および外側補強層3bの端末高さh2を、それぞれha
=70mmXh t =60”、hz =88mmと
した。また、カーカス層2および折り返し部2aを構成
するコードのコード径r、はr 1=1.34mm、カ
ーカス層2および折り返し部2aのコートゴムの弾性率
E、は粘弾性スペクトルメーターによる測定でE+ =
8.0PIPa、折り返し部2aに隣接する内側補強層
3aを構成するコードのコード径r2はrz=0.95
m1ns該コードの弾性率は140000MPaとした
。さらに、外側補強層3bを構成するコードの弾性率を
2750MPaと共通な諸元とした。
第1図の折り返し部2aの端末でのビードフィラー5b
における厚さDをD =7.84 r 1、および折り
返し部2aの端末でのゴムストック6の厚さdをd =
2.63 r 2とし、ゴムストック6の弾性率および
コバルト金属塩の含有量、カーカス層2および折り返し
部2aのコートゴム弾性率E1を下記表−1に示すよう
に変化させ、タイヤを試作した。
における厚さDをD =7.84 r 1、および折り
返し部2aの端末でのゴムストック6の厚さdをd =
2.63 r 2とし、ゴムストック6の弾性率および
コバルト金属塩の含有量、カーカス層2および折り返し
部2aのコートゴム弾性率E1を下記表−1に示すよう
に変化させ、タイヤを試作した。
さらに、ゴムストック6の折り返し部2aの端末での厚
さdを表−2のように変化させ、タイヤを試作した。
さdを表−2のように変化させ、タイヤを試作した。
評価方法は、下記条件により室内ドラムテストを実施し
、タイヤビード部表面に5IIIff1以上のクラック
が目視できるまでの走行距離によりビード部耐久性を判
定することとした。なお、基準として第5図に示す従来
タイヤの走行距離を100として指数表示した。
、タイヤビード部表面に5IIIff1以上のクラック
が目視できるまでの走行距離によりビード部耐久性を判
定することとした。なお、基準として第5図に示す従来
タイヤの走行距離を100として指数表示した。
条件
空気圧 9.0kgf/cd
リム 700T X 20
荷重 JIS標準荷重の200%速度
501ua/h 室Y晶 30± 2 ℃ドラ
ム径 1700mm (本頁以下余白) 表−1 表−2 表−11表−2において、従来タイヤ(A仕様)を10
0として1臣表示。
501ua/h 室Y晶 30± 2 ℃ドラ
ム径 1700mm (本頁以下余白) 表−1 表−2 表−11表−2において、従来タイヤ(A仕様)を10
0として1臣表示。
第2図にゴム付き量とコバルト元素含有量との関係を、
第3図にゴムストックの弾性率とコバルト元素含有量と
の関係を、第4UflJにゴムストックの弾性率とビー
ド部耐久性との関係をそれぞれ示す。
第3図にゴムストックの弾性率とコバルト元素含有量と
の関係を、第4UflJにゴムストックの弾性率とビー
ド部耐久性との関係をそれぞれ示す。
これらの評価結果から、ゴムストック6を以下の通りと
すれば重荷重条件下でもタイヤビード部耐久性は300
%以上従来タイヤよりも向上することが判る。
すれば重荷重条件下でもタイヤビード部耐久性は300
%以上従来タイヤよりも向上することが判る。
■ 折り返し部2aの端末部でのゴムストック6の厚さ
dは、折り返し部2aに隣接する内側補強層3aを構成
するコードのコード径r2の1.0倍より小さいと折り
返し部2aの端末部に集中する応力歪の緩和が十分でな
く、セパレーションを誘発し、ビード部耐久性の大幅な
向上は見られない。
dは、折り返し部2aに隣接する内側補強層3aを構成
するコードのコード径r2の1.0倍より小さいと折り
返し部2aの端末部に集中する応力歪の緩和が十分でな
く、セパレーションを誘発し、ビード部耐久性の大幅な
向上は見られない。
また、4.0倍よりも大きい場合、外側補強層3bが折
り返し部2aの端末部でウェーブすることおよび厚くな
ったことによるN熱によりセパレーションの発生が促進
される(表−2)。
り返し部2aの端末部でウェーブすることおよび厚くな
ったことによるN熱によりセパレーションの発生が促進
される(表−2)。
以上により、ゴムストック6の折り返し部2aの端末部
での厚さdは、上述したコード径r2の1.0倍〜4.
0倍とする必要がある。
での厚さdは、上述したコード径r2の1.0倍〜4.
0倍とする必要がある。
■ ゴムストック6の弾性率E+(粘弾性スペクトルメ
ーターによる測定)がカーカス層2および折り返し部2
aのコートゴムの弾性率E1(粘弾性スペクトルメータ
ーによる測定)より小さいものは、折り返し部2aの端
末部に集中する応力歪の緩和が十分でなく、ビード部耐
久性が不十分となる。したがって、ゴムストック6の弾
性率はカーカス層2および折り返し部2aのコートゴム
の弾性率より高くすることが必要である(表−1、第1
図)。
ーターによる測定)がカーカス層2および折り返し部2
aのコートゴムの弾性率E1(粘弾性スペクトルメータ
ーによる測定)より小さいものは、折り返し部2aの端
末部に集中する応力歪の緩和が十分でなく、ビード部耐
久性が不十分となる。したがって、ゴムストック6の弾
性率はカーカス層2および折り返し部2aのコートゴム
の弾性率より高くすることが必要である(表−1、第1
図)。
■ ゴムストック6にコバルト金属塩を含まないものは
、ビード部耐久性が不味である(表−1)。
、ビード部耐久性が不味である(表−1)。
■ ゴムストック6にコバルト金属塩を含まないものは
、ゴムストック6の弾性率E+がカーカス層2および折
り返し部2aのコートゴムの弾性率E、より高くても、
コバルト金属塩を含むものに比較し、ビード部耐久性が
劣る(表−1,第1図)。
、ゴムストック6の弾性率E+がカーカス層2および折
り返し部2aのコートゴムの弾性率E、より高くても、
コバルト金属塩を含むものに比較し、ビード部耐久性が
劣る(表−1,第1図)。
■ ゴムストック6にコバルト金属塩を含んでいても、
ゴムストック6の弾性率E1がカーカス層2および折り
返し部2aのコートゴムの弾性率E1より小さいものは
、ビード部耐久性が不十分である。
ゴムストック6の弾性率E1がカーカス層2および折り
返し部2aのコートゴムの弾性率E1より小さいものは
、ビード部耐久性が不十分である。
■ ゴムストック6にコバルト金属塩を含んでいても、
ゴム付き量が過加硫時90%以下となるコバルト元素含
有量ではビード部耐久性が不味である(第2図、第1図
)。
ゴム付き量が過加硫時90%以下となるコバルト元素含
有量ではビード部耐久性が不味である(第2図、第1図
)。
■ 上記■で述べた折り返し部2aの端末部でのゴムス
トック6の厚さdにあって、ゴムストック6の粘弾性ス
ペクトルメーター測定による弾性率E1が10〜15M
Paにあり、にコバルト金属塩をコバルト元素含有量で
0.1〜0.4重量部にある場合、従来のビード部構造
のタイヤに比して300%近くの大幅なビード部耐久性
の向上が可能である。
トック6の厚さdにあって、ゴムストック6の粘弾性ス
ペクトルメーター測定による弾性率E1が10〜15M
Paにあり、にコバルト金属塩をコバルト元素含有量で
0.1〜0.4重量部にある場合、従来のビード部構造
のタイヤに比して300%近くの大幅なビード部耐久性
の向上が可能である。
以上説明したように本発明によれば、重荷重用空気入り
ラジアルタイヤにおいて、と−ド邪におけるセパレーシ
ョンの発生を防止し、ビード部の耐久性を大幅に向上さ
せることができる。
ラジアルタイヤにおいて、と−ド邪におけるセパレーシ
ョンの発生を防止し、ビード部の耐久性を大幅に向上さ
せることができる。
第1図は本発明の重荷重用空気入りラジアルタイヤのビ
ード部の一例を示す断面説明図、第2図はゴム付き量と
コバルト元素含有量との関係図、第3図はゴムストック
の弾性率とコバルト元素含有量との関係図、第4図はゴ
ムストックの弾性率とビード部耐久性との関係図、第5
図は従来の重荷重用空気入りラジアルタイヤのビード部
の一例を示す断面説明図である。 1・・・ビード部、2・・・カーカス層、2a・・・折
り返し部、3a・・・内側補強層、3b・・・外側補強
層、4・・・ビード東、5a・・・下側ビードフィラー
、5b・・・上側ビードフィラー、6・・・ゴムストッ
ク。 第2図 0.1 0.2 0.3 0.4
0.5コバルト元素含有t(ffit部) 第3図 01 α2 0.3 OA
0.5コバルト元素含有量(重電部)
ード部の一例を示す断面説明図、第2図はゴム付き量と
コバルト元素含有量との関係図、第3図はゴムストック
の弾性率とコバルト元素含有量との関係図、第4図はゴ
ムストックの弾性率とビード部耐久性との関係図、第5
図は従来の重荷重用空気入りラジアルタイヤのビード部
の一例を示す断面説明図である。 1・・・ビード部、2・・・カーカス層、2a・・・折
り返し部、3a・・・内側補強層、3b・・・外側補強
層、4・・・ビード東、5a・・・下側ビードフィラー
、5b・・・上側ビードフィラー、6・・・ゴムストッ
ク。 第2図 0.1 0.2 0.3 0.4
0.5コバルト元素含有t(ffit部) 第3図 01 α2 0.3 OA
0.5コバルト元素含有量(重電部)
Claims (1)
- 金属コードをゴム組成物に埋設してなるカーカス層がビ
ード束の廻りにタイヤ内側から外側に折り返されて巻き
上げられ、該カーカス層の折り返し部の外側に2層以上
の補強層が配置され、前記折り返し部に隣接する補強層
の上端末が該折り返し部の上端末よりも低く位置し、他
の補強層の上端末が前記折り返し部の上端末および該折
り返し部に隣接する補強層の上端末よりも高く位置した
ビード部を有するラジアルタイヤにおいて、(1)前記
折り返し部に隣接する補強層のコードの弾性率を他の補
強層のコードの弾性率よりも大となし、(2)前記折り
返し部の端末部および該折り返し部に隣接する補強層の
端末部とこれらを覆う他の補強層との間にゴムストック
を介在させ、(a)該ゴムストックの厚さを前記折り返
し部に隣接する補強層のコードのコード径の1.0〜4
.0倍とし、(b)該ゴムストックの弾性率を前記カー
カス層を構成するゴム組成物の弾性率よりも高くかつ1
0〜15MPaの範囲とし、(c)該ゴムストックにコ
バルト金属塩をコバルト元素量として0.1〜0.4重
量部含有させたことを特徴とする重荷重用空気入りラジ
アルタイヤ。
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61146020A JPS632708A (ja) | 1986-06-24 | 1986-06-24 | 重荷重用空気入りラジアルタイヤ |
CA 540138 CA1305027C (en) | 1986-06-24 | 1987-06-19 | Heavy-duty pneumatic radial tire |
KR1019870006237A KR950007659B1 (ko) | 1986-06-24 | 1987-06-19 | 중하중용 공기들이 래디얼 타이어 |
AU74616/87A AU590423B2 (en) | 1986-06-24 | 1987-06-23 | Heavy duty pneumatic radial tire |
DE8787108996T DE3776427D1 (de) | 1986-06-24 | 1987-06-23 | Guertelreifen fuer lastkraftwagen. |
EP19870108996 EP0251145B1 (en) | 1986-06-24 | 1987-06-23 | Heavy-duty pneumatic radial tire |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61146020A JPS632708A (ja) | 1986-06-24 | 1986-06-24 | 重荷重用空気入りラジアルタイヤ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS632708A true JPS632708A (ja) | 1988-01-07 |
Family
ID=15398280
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61146020A Pending JPS632708A (ja) | 1986-06-24 | 1986-06-24 | 重荷重用空気入りラジアルタイヤ |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0251145B1 (ja) |
JP (1) | JPS632708A (ja) |
KR (1) | KR950007659B1 (ja) |
AU (1) | AU590423B2 (ja) |
CA (1) | CA1305027C (ja) |
DE (1) | DE3776427D1 (ja) |
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JP2002120521A (ja) * | 2000-10-19 | 2002-04-23 | Bridgestone Corp | 空気入りラジアルタイヤ |
JP2015134587A (ja) * | 2014-01-20 | 2015-07-27 | 住友ゴム工業株式会社 | 空気入りタイヤ |
JP2015150921A (ja) * | 2014-02-12 | 2015-08-24 | 住友ゴム工業株式会社 | 空気入りタイヤ |
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-
1986
- 1986-06-24 JP JP61146020A patent/JPS632708A/ja active Pending
-
1987
- 1987-06-19 CA CA 540138 patent/CA1305027C/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-06-19 KR KR1019870006237A patent/KR950007659B1/ko active IP Right Grant
- 1987-06-23 AU AU74616/87A patent/AU590423B2/en not_active Ceased
- 1987-06-23 DE DE8787108996T patent/DE3776427D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1987-06-23 EP EP19870108996 patent/EP0251145B1/en not_active Expired - Lifetime
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---|---|
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KR950007659B1 (ko) | 1995-07-14 |
CA1305027C (en) | 1992-07-14 |
AU7461687A (en) | 1988-01-07 |
DE3776427D1 (de) | 1992-03-12 |
AU590423B2 (en) | 1989-11-02 |
EP0251145A2 (en) | 1988-01-07 |
EP0251145A3 (en) | 1988-09-28 |
EP0251145B1 (en) | 1992-01-29 |
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