JPH0693375A - 浸炭ギア製造用ホウ素処理鋼 - Google Patents
浸炭ギア製造用ホウ素処理鋼Info
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- JPH0693375A JPH0693375A JP3344691A JP34469191A JPH0693375A JP H0693375 A JPH0693375 A JP H0693375A JP 3344691 A JP3344691 A JP 3344691A JP 34469191 A JP34469191 A JP 34469191A JP H0693375 A JPH0693375 A JP H0693375A
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- Japan
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- steel
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
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- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 従来使用されているギア製造用低合金鋼又は
ホウ素処理鋼に比べて製造原価、浸炭時の熱処理変形及
び粒界酸化量を低減する効果が高く、硬化能、機械的強
度及び疲労強度が優れた浸炭ギア用ホウ素処理鋼を得
る。 【構成】 Ｃ ０．１８〜０．３５重量％、Ｓｉ ０．
０６〜０．１５重量％、Ｍｎ ０．５０〜１．００重量
％、Ｃｒ ０．４０〜０．９０重量％、Ａｌ ０．０１
〜０．０５重量％、Ｔｉ ０．０１〜０．０４重量％、
Ｎ ０．０１２重量％以下、Ｏ ０．００３重量％以
下、Ｂ ０．０００５〜０．００３０重量％、Ｔｉ／Ｎ
＝３．４〜６．０、残余量の鉄及び製造時不可避に含有
される不純物からなる浸炭ギア製造用ホウ素処理鋼。
ホウ素処理鋼に比べて製造原価、浸炭時の熱処理変形及
び粒界酸化量を低減する効果が高く、硬化能、機械的強
度及び疲労強度が優れた浸炭ギア用ホウ素処理鋼を得
る。 【構成】 Ｃ ０．１８〜０．３５重量％、Ｓｉ ０．
０６〜０．１５重量％、Ｍｎ ０．５０〜１．００重量
％、Ｃｒ ０．４０〜０．９０重量％、Ａｌ ０．０１
〜０．０５重量％、Ｔｉ ０．０１〜０．０４重量％、
Ｎ ０．０１２重量％以下、Ｏ ０．００３重量％以
下、Ｂ ０．０００５〜０．００３０重量％、Ｔｉ／Ｎ
＝３．４〜６．０、残余量の鉄及び製造時不可避に含有
される不純物からなる浸炭ギア製造用ホウ素処理鋼。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は浸炭ギア製造用ホウ素処
理鋼に関するもので、詳しくは従来使用されているギア
製造用低合金鋼又はホウ素処理鋼（以下、ホウ素鋼とす
る）に比べて製造原価、浸炭時の熱処理変形及び粒界酸
化量を低減する効果が高く、硬化能、機械的強度及び疲
労強度に優れた浸炭ギア製造用ホウ素鋼に関するもので
ある。
理鋼に関するもので、詳しくは従来使用されているギア
製造用低合金鋼又はホウ素処理鋼（以下、ホウ素鋼とす
る）に比べて製造原価、浸炭時の熱処理変形及び粒界酸
化量を低減する効果が高く、硬化能、機械的強度及び疲
労強度に優れた浸炭ギア製造用ホウ素鋼に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】従来、浸炭ギア製造用低合金鋼には熱処
理変形量又は表面硬度、内部硬度、靭性及び疲労強度等
を考慮して炭素（Ｃ）含有量約０．２０重量％のクロム
（Ｃｒ）−モリブデン（Ｍｏ）鋼又はニッケル（Ｎｉ）
−クロム（Ｃｒ）−モリブデン（Ｍｏ）鋼を使用してき
たが、上記Ｃｒ、Ｎｉ又はＭｏ元素等は下記表１に示す
ように地球上に存在する賦存量が少ない希少元素である
ため、相対的に付加価値が高く、炭浸ギア製造用合金鋼
の製造時に製造原価を上昇させる問題があった。
理変形量又は表面硬度、内部硬度、靭性及び疲労強度等
を考慮して炭素（Ｃ）含有量約０．２０重量％のクロム
（Ｃｒ）−モリブデン（Ｍｏ）鋼又はニッケル（Ｎｉ）
−クロム（Ｃｒ）−モリブデン（Ｍｏ）鋼を使用してき
たが、上記Ｃｒ、Ｎｉ又はＭｏ元素等は下記表１に示す
ように地球上に存在する賦存量が少ない希少元素である
ため、相対的に付加価値が高く、炭浸ギア製造用合金鋼
の製造時に製造原価を上昇させる問題があった。
【０００３】
【表１】
【０００４】上記問題点を解決するために、本発明者ら
は、従来機械構造用低級部品に使用されたホウ素鋼を浸
炭ギア製造用として使用可能に改良した新しいホウ素鋼
を大韓民国特許出願９０−１９４５４号（出願日１９９
０年１１月２９日）に提案した。このホウ素鋼は、高価
なニッケル、クロム又はモリブデンをホウ素で代替する
ことによって製造原価を節減するとともに、浸炭時の熱
処理変形又は硬化能、強度及び疲労限度等の機械的特性
にも優れた浸炭ギア用鋼であるが、既存鋼材に生じる浸
炭時の粒界酸化の問題は解決しなかった。
は、従来機械構造用低級部品に使用されたホウ素鋼を浸
炭ギア製造用として使用可能に改良した新しいホウ素鋼
を大韓民国特許出願９０−１９４５４号（出願日１９９
０年１１月２９日）に提案した。このホウ素鋼は、高価
なニッケル、クロム又はモリブデンをホウ素で代替する
ことによって製造原価を節減するとともに、浸炭時の熱
処理変形又は硬化能、強度及び疲労限度等の機械的特性
にも優れた浸炭ギア用鋼であるが、既存鋼材に生じる浸
炭時の粒界酸化の問題は解決しなかった。
【０００５】上記粒界酸化現象は浸炭ガス中に存在する
ＣＯ2、Ｈ2Ｏが鋼中の珪素、マンガン、クロムを酸化さ
せるために起こる現象で、これらの合金元素の酸化によ
り最表層の硬化能が低下するので、焼入時表面の約２０
μｍがベイナイト組織になって硬度不良とともに表面で
引張応力が生じる。この問題を解消するための対策とし
て、従来は粒界酸化層を研磨により除去するか又は使用
初期に摩耗が促進される潤滑油を使用するすり合わせ運
転（Running-in）等の方法を用いていた。
ＣＯ2、Ｈ2Ｏが鋼中の珪素、マンガン、クロムを酸化さ
せるために起こる現象で、これらの合金元素の酸化によ
り最表層の硬化能が低下するので、焼入時表面の約２０
μｍがベイナイト組織になって硬度不良とともに表面で
引張応力が生じる。この問題を解消するための対策とし
て、従来は粒界酸化層を研磨により除去するか又は使用
初期に摩耗が促進される潤滑油を使用するすり合わせ運
転（Running-in）等の方法を用いていた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな方法はギアの接触面を中心として行われるので、歯
根部位に残留する粒界酸化層まで除去し得るものではな
かった。特に、最近では歯根部位に残留する粒界酸化層
が歯根破損の原因であることが突き止められ、粒界酸化
層の低減のための根本的な解決方法が要求されていた。
したがって、本発明の目的は従来の技術において問題と
なった粒界酸化層を低減させ、ホウ素の効果を最大に活
用するために、酸化しやすい珪素、マンガン、クロムの
量を減らし、ホウ素でニッケル、クロム、モリブデンを
代替した新しい浸炭ギア用ホウ素鋼を提供することであ
る。
うな方法はギアの接触面を中心として行われるので、歯
根部位に残留する粒界酸化層まで除去し得るものではな
かった。特に、最近では歯根部位に残留する粒界酸化層
が歯根破損の原因であることが突き止められ、粒界酸化
層の低減のための根本的な解決方法が要求されていた。
したがって、本発明の目的は従来の技術において問題と
なった粒界酸化層を低減させ、ホウ素の効果を最大に活
用するために、酸化しやすい珪素、マンガン、クロムの
量を減らし、ホウ素でニッケル、クロム、モリブデンを
代替した新しい浸炭ギア用ホウ素鋼を提供することであ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明によれば、Ｃ ０．１８〜０．３５重量％、
Ｓｉ ０．０６〜０．１５重量％、Ｍｎ ０．５０〜
１．００重量％、Ｃｒ ０．４０〜０．９０重量％、Ａ
ｌ ０．０１〜０．０５重量％、Ｔｉ ０．０１〜０．
０４重量％、Ｎ ０．０１２重量％以下、Ｏ ０．００
３重量％以下、Ｂ０．０００５〜０．００３０重量％、
Ｔｉ／Ｎ＝３．４〜６．０、残余量の鉄及び製造時不可
避に含有される不純物からなる浸炭ギア製造用ホウ素鋼
が提供される。
め、本発明によれば、Ｃ ０．１８〜０．３５重量％、
Ｓｉ ０．０６〜０．１５重量％、Ｍｎ ０．５０〜
１．００重量％、Ｃｒ ０．４０〜０．９０重量％、Ａ
ｌ ０．０１〜０．０５重量％、Ｔｉ ０．０１〜０．
０４重量％、Ｎ ０．０１２重量％以下、Ｏ ０．００
３重量％以下、Ｂ０．０００５〜０．００３０重量％、
Ｔｉ／Ｎ＝３．４〜６．０、残余量の鉄及び製造時不可
避に含有される不純物からなる浸炭ギア製造用ホウ素鋼
が提供される。
【０００８】また、本発明によれば、Ｃ ０．２１〜
０．２３重量％、Ｓｉ ０．０９〜０．１３重量％、Ｍ
ｎ ０．５１〜０．７４重量％、Ｃｒ ０．５１〜０．
７５重量％、Ａｌ ０．０２〜０．０２３重量％、Ｔｉ
０．０２〜０．０３重量％、Ｎ ０．００７〜０．０
０９重量％、Ｏ ０．００２０〜０．００２５重量％、
Ｂ ０．００２〜０．００２５重量％、Ｔｉ／Ｎ＝３．
４〜６．０、残余量の鉄及び製造時不可避に含有される
不純物からなることを特徴とする浸炭ギア製造用ホウ素
鋼が提供される。
０．２３重量％、Ｓｉ ０．０９〜０．１３重量％、Ｍ
ｎ ０．５１〜０．７４重量％、Ｃｒ ０．５１〜０．
７５重量％、Ａｌ ０．０２〜０．０２３重量％、Ｔｉ
０．０２〜０．０３重量％、Ｎ ０．００７〜０．０
０９重量％、Ｏ ０．００２０〜０．００２５重量％、
Ｂ ０．００２〜０．００２５重量％、Ｔｉ／Ｎ＝３．
４〜６．０、残余量の鉄及び製造時不可避に含有される
不純物からなることを特徴とする浸炭ギア製造用ホウ素
鋼が提供される。
【０００９】以下、本発明のホウ素鋼において、各成分
元素を上記の数値に限定した理由を説明する。Ｃは強度
と硬度を確保するための必須的な元素であり、内部の硬
度ＨＲＣ（ロックウェルＣ硬さ）を２０以上に維持する
ためには最小０．１８重量％含有される必要があるが、
０．３５重量％を越えると硬度が過度に上昇してむしろ
靭性を害し、ギア用素材としての使用が困難になるので
制限する。更に望ましいＣの含有量は０．２１〜０．２
３重量％である。
元素を上記の数値に限定した理由を説明する。Ｃは強度
と硬度を確保するための必須的な元素であり、内部の硬
度ＨＲＣ（ロックウェルＣ硬さ）を２０以上に維持する
ためには最小０．１８重量％含有される必要があるが、
０．３５重量％を越えると硬度が過度に上昇してむしろ
靭性を害し、ギア用素材としての使用が困難になるので
制限する。更に望ましいＣの含有量は０．２１〜０．２
３重量％である。
【００１０】Ｓｉは製鋼中脱酸剤として作用し、浸炭用
鋼材には最小０．０６重量％以上含有される必要がある
が、酸化しやすいので本発明においては粒界酸化量を減
らすために０．１５重量％以下に限定した。更に望まし
いＳｉの含有量は０．０９〜０．１３重量％である。
鋼材には最小０．０６重量％以上含有される必要がある
が、酸化しやすいので本発明においては粒界酸化量を減
らすために０．１５重量％以下に限定した。更に望まし
いＳｉの含有量は０．０９〜０．１３重量％である。
【００１１】Ｍｎは強度向上及び硬化能向上に寄与する
安価な合金元素で、製鋼中脱硫剤として作用する重要な
元素である。しかし、Ｓｉとともに酸化しやすい元素の
一つであるので１．０重量％以下に制限し、硬化能を高
くするために０．５重量％以上添加する。更に望ましい
Ｍｎの含有量は０．５１〜０．７４重量％である。
安価な合金元素で、製鋼中脱硫剤として作用する重要な
元素である。しかし、Ｓｉとともに酸化しやすい元素の
一つであるので１．０重量％以下に制限し、硬化能を高
くするために０．５重量％以上添加する。更に望ましい
Ｍｎの含有量は０．５１〜０．７４重量％である。
【００１２】Ｃｒはフェライトに固溶されて基地組織強
化に寄与し、低炭素鋼である場合効果的な強化元素であ
るので０．４重量％以上添加する。しかし、Ｓｉ、Ｍｎ
のように粒界酸化を起こす問題があるので０．９重量％
以下に制限する。更に望ましいＣｒの含有量は０．５１
〜０．７５重量％である。
化に寄与し、低炭素鋼である場合効果的な強化元素であ
るので０．４重量％以上添加する。しかし、Ｓｉ、Ｍｎ
のように粒界酸化を起こす問題があるので０．９重量％
以下に制限する。更に望ましいＣｒの含有量は０．５１
〜０．７５重量％である。
【００１３】Ａｌは脱酸作用が強く、鎮静鋼の製造に使
用される元素で、本発明では鋼中に残存して結晶粒の微
細化及び靭性向上に寄与する。０．０１重量％以下では
脱酸が十分に行われなく、０．０５重量％を越えるとＳ
ｉＯ2に少量含有されて容易に塑性変形を起こし、製品
の清浄度を害する線状介在物を形成するので限定する。
更に望ましいＡｌの含有量は０．０２〜０．０２３重量
％である。
用される元素で、本発明では鋼中に残存して結晶粒の微
細化及び靭性向上に寄与する。０．０１重量％以下では
脱酸が十分に行われなく、０．０５重量％を越えるとＳ
ｉＯ2に少量含有されて容易に塑性変形を起こし、製品
の清浄度を害する線状介在物を形成するので限定する。
更に望ましいＡｌの含有量は０．０２〜０．０２３重量
％である。
【００１４】ＴｉはＮとの結合力が強く、本発明で要求
されるホウ素効果を得るために必須の元素である。０．
０１重量％以上から安定的なホウ素効果を期待でき、
０．０４重量％を越えると効果がそれ以上増大しないの
で制限する。更に望ましいＴｉ含有量は０．０２〜０．
０３重量％である。
されるホウ素効果を得るために必須の元素である。０．
０１重量％以上から安定的なホウ素効果を期待でき、
０．０４重量％を越えると効果がそれ以上増大しないの
で制限する。更に望ましいＴｉ含有量は０．０２〜０．
０３重量％である。
【００１５】Ｎは製鋼時空気中で溶解されて含有される
元素であり、ホウ素と結合してＢＮを形成すると、期待
するホウ素効果を得ることができないので０．０１２重
量％以下に制限する。更に望ましいＮの含有量は０．０
０７〜０．００９重量％である。
元素であり、ホウ素と結合してＢＮを形成すると、期待
するホウ素効果を得ることができないので０．０１２重
量％以下に制限する。更に望ましいＮの含有量は０．０
０７〜０．００９重量％である。
【００１６】Ｏは本発明で解決しようとする粒界酸化の
根本原因で、製鋼時空気中で溶解され含有されるので脱
酸作業で除去し、０．００３重量％を越えると粒界酸化
低減を期待しにくいので制限する。更に望ましいＯの含
有量は０．００２０〜０．００２５重量％である。
根本原因で、製鋼時空気中で溶解され含有されるので脱
酸作業で除去し、０．００３重量％を越えると粒界酸化
低減を期待しにくいので制限する。更に望ましいＯの含
有量は０．００２０〜０．００２５重量％である。
【００１７】Ｂは高価な合金元素の代わりに効果的に硬
化能を向上させる安価な元素で、０．０００５重量％程
度の微量な含有量でも効果を期待し得るが、０．００３
０重量％を越えるとそれ以上は硬化能が増大せず、むし
ろ靭性を害するおそれがあるので制限する。更に望まし
いＢの含有量は０．００２〜０．００２５重量％であ
る。また、Ｔｉ／Ｎの比率は、３．４より小さい場合、
自由ＮによるＢＮの形成を十分に防止できず、６を越え
ると効果が期待できないので制限した。
化能を向上させる安価な元素で、０．０００５重量％程
度の微量な含有量でも効果を期待し得るが、０．００３
０重量％を越えるとそれ以上は硬化能が増大せず、むし
ろ靭性を害するおそれがあるので制限する。更に望まし
いＢの含有量は０．００２〜０．００２５重量％であ
る。また、Ｔｉ／Ｎの比率は、３．４より小さい場合、
自由ＮによるＢＮの形成を十分に防止できず、６を越え
ると効果が期待できないので制限した。
【００１８】
【実施例】以下、本発明を実施例に基づいて更に詳細に
説明するが、本発明はこれらの実施例に限られるもので
はない。
説明するが、本発明はこれらの実施例に限られるもので
はない。
【００１９】下記表２に示す組成からなる本発明のホウ
素鋼（Ａ及びＢ）及び従来の鋼（ＳＣＭ４０２Ｈ、ＳＮ
ＣＭ４２０Ｈ及び大韓民国特許願９０−１９４５４号提
示のホウ素鋼）についてジョミニ試験を行い、それぞれ
の鋼のジョミニ試験曲線を図１〜図５に示した。なお、
鋼の製造には従来公知の製造方法を用いた。
素鋼（Ａ及びＢ）及び従来の鋼（ＳＣＭ４０２Ｈ、ＳＮ
ＣＭ４２０Ｈ及び大韓民国特許願９０−１９４５４号提
示のホウ素鋼）についてジョミニ試験を行い、それぞれ
の鋼のジョミニ試験曲線を図１〜図５に示した。なお、
鋼の製造には従来公知の製造方法を用いた。
【００２０】
【表２】
【００２１】図１〜図５において、水冷された鋼の表面
端より１３ｍｍの距離での硬度値を比較してみると本発
明の鋼（Ａ及びＢ）が従来の鋼種と同一水準の硬度と強
度を有することがわかる。
端より１３ｍｍの距離での硬度値を比較してみると本発
明の鋼（Ａ及びＢ）が従来の鋼種と同一水準の硬度と強
度を有することがわかる。
【００２２】図６〜図１０は９２５℃で４時間浸炭した
後、８５０℃の鋼を６０℃の油中に焼入し、１８０℃で
焼戻した上記各浸炭ギア用鋼の臨界酸化程度を示す拡大
写真である。臨界酸化層の深さは、図６（ＳＣＭ４２０
Ｈ）で１７．５μｍ、図７（ＳＮＣＭ４２０Ｈ）で２０
μｍ、図８（大韓民国特許願９０−１９４５号）で１５
μｍ、図９（本発明の実施例Ａ）で８．７μｍ、図１０
（本発明の実施例Ｂ）で７．５μｍであり、本発明のホ
ウ素鋼Ａ及びＢ（図９及び図１０）の臨界酸化層の深さ
は従来の鋼に比べてほぼ５０％以下であることがわか
る。図１１は本発明の実施例Ｂ鋼の熱処理特性を示す連
続冷却変態曲線（ＣＣＴDiagram）である。熱処理時に
はこの図表を活用することにより所望の性質を得ること
ができる。
後、８５０℃の鋼を６０℃の油中に焼入し、１８０℃で
焼戻した上記各浸炭ギア用鋼の臨界酸化程度を示す拡大
写真である。臨界酸化層の深さは、図６（ＳＣＭ４２０
Ｈ）で１７．５μｍ、図７（ＳＮＣＭ４２０Ｈ）で２０
μｍ、図８（大韓民国特許願９０−１９４５号）で１５
μｍ、図９（本発明の実施例Ａ）で８．７μｍ、図１０
（本発明の実施例Ｂ）で７．５μｍであり、本発明のホ
ウ素鋼Ａ及びＢ（図９及び図１０）の臨界酸化層の深さ
は従来の鋼に比べてほぼ５０％以下であることがわか
る。図１１は本発明の実施例Ｂ鋼の熱処理特性を示す連
続冷却変態曲線（ＣＣＴDiagram）である。熱処理時に
はこの図表を活用することにより所望の性質を得ること
ができる。
【００２３】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の浸炭ギア
用ホウ素処理鋼は、合金鋼の製造時に少量のホウ素を添
加することにより従来のクロム−モリブデン鋼又はニッ
ケル−クロム−モリブデン鋼に比べて相対的に製造原価
が節減され、併せて硬化能と粒界酸化に対する耐蝕性に
優れるので、浸炭ギア製造用鋼として従来の低合金鋼又
はホウ素鋼に比べて優れた性質を有する。
用ホウ素処理鋼は、合金鋼の製造時に少量のホウ素を添
加することにより従来のクロム−モリブデン鋼又はニッ
ケル−クロム−モリブデン鋼に比べて相対的に製造原価
が節減され、併せて硬化能と粒界酸化に対する耐蝕性に
優れるので、浸炭ギア製造用鋼として従来の低合金鋼又
はホウ素鋼に比べて優れた性質を有する。
【図１】ＳＣＭ４２０Ｈ鋼のジョミニ試験曲線を示す図
表である。
表である。
【図２】ＳＮＣＭ４２０Ｈ鋼のジョミニ試験曲線を示す
図表である。
図表である。
【図３】大韓民国特許願９０−１９４５４号に提示した
鋼のジョミニ試験曲線を示す図表である。
鋼のジョミニ試験曲線を示す図表である。
【図４】本発明の実施例Ａの鋼のジョミニ試験曲線を示
す図表である。
す図表である。
【図５】本発明の実施例Ｂの鋼のジョミニ試験曲線を示
す図表である。
す図表である。
【図６】ＳＣＭ４２０Ｈ鋼の粒界酸化状態を示す拡大写
真（×４００）である。
真（×４００）である。
【図７】ＳＮＣＭ４２０Ｈ鋼の粒界酸化状態を示す拡大
写真（×４００）である。
写真（×４００）である。
【図８】大韓民国特許願９０−１９４５４号に提示した
鋼の粒界酸化状態を示す拡大写真（×４００）である。
鋼の粒界酸化状態を示す拡大写真（×４００）である。
【図９】本発明の実施例Ａの鋼の粒界酸化状態を示す拡
大写真（×４００）である。
大写真（×４００）である。
【図１０】本発明の実施例Ｂの鋼の粒界酸化状態を示す
拡大写真（×４００）である。
拡大写真（×４００）である。
【図１１】本発明の実施例Ｂの鋼の連続変態曲線であ
る。
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ヨング グェオン ジ 大韓民国、キュングサングナムドウ、チャ ングウェオン市、シンチョンドン、27−１ (72)発明者 ガング ヒェオング キム 大韓民国、キュングサングナムドウ、ジン ハエ市、ジュングピェオングドン、１−３
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ ０．１８〜０．３５重量％、Ｓｉ
０．０６〜０．１５重量％、Ｍｎ ０．５０〜１．００
重量％、Ｃｒ ０．４０〜０．９０重量％、Ａｌ ０．
０１〜０．０５重量％、Ｔｉ ０．０１〜０．０４重量
％、Ｎ ０．０１２重量％以下、Ｏ ０．００３重量％
以下、Ｂ ０．０００５〜０．００３０重量％、Ｔｉ／
Ｎ＝３．４〜６．０、残余量の鉄及び製造時不可避に含
有される不純物からなることを特徴とする浸炭ギア製造
用ホウ素処理鋼。 - 【請求項２】 Ｃ ０．２１〜０．２３重量％、Ｓｉ
０．０９〜０．１３重量％、Ｍｎ ０．５１〜０．７４
重量％、Ｃｒ ０．５１〜０．７５重量％、Ａｌ ０．
０２〜０．０２３重量％、Ｔｉ ０．０２〜０．０３重
量％、Ｎ ０．００７〜０．００９重量％、Ｏ ０．０
０２０〜０．００２５重量％、Ｂ ０．００２〜０．０
０２５重量％、Ｔｉ／Ｎ＝３．４〜６．０、残余量の鉄
及び製造時不可避に含有される不純物からなることを特
徴とする浸炭ギア製造用ホウ素処理鋼。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1019910021879A KR940002139B1 (ko) | 1991-11-30 | 1991-11-30 | 침탄 기어 제조용 보론 처리강 |
| KR1991P21879 | 1991-11-30 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0693375A true JPH0693375A (ja) | 1994-04-05 |
Family
ID=19323956
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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