JP2000160288A - 浸炭用鋼及び浸炭処理鋼 - Google Patents
浸炭用鋼及び浸炭処理鋼Info
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- JP2000160288A JP2000160288A JP10335358A JP33535898A JP2000160288A JP 2000160288 A JP2000160288 A JP 2000160288A JP 10335358 A JP10335358 A JP 10335358A JP 33535898 A JP33535898 A JP 33535898A JP 2000160288 A JP2000160288 A JP 2000160288A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 浸炭用鋼及び浸炭処理鋼に関し、高温浸炭処
理を行なってもオーステナイト結晶粒が大きくならない
ようにして疲労強度やピーリング特性を良好なものにし
ながら短い浸炭時間で浸炭処理鋼を製造できるようにす
る。 【解決手段】 重量％で、０．１５〜０．２５％の炭素
Ｃと、０．８０％以下の珪素Ｓｉと、１．５０％以下の
マンガンＭｎと、０．０３０％以下のリンＰと、０．０
０５〜０．０３０％のイオウＳと、１．８０％以下のニ
ッケルＮｉと、１．５０％以下のクロムＣｒと、０．７
０％以下のモリブデンＭｏと、０．０３０〜０．０７０
％のアルミニウムＡｌと、０．０３０〜０．０６０％の
ニオブＮｂと、０．０１３０％以上の窒素Ｎとを含有
し、残部を鉄Ｆｅ及び不可避的不純物元素から浸炭用鋼
を構成する。
理を行なってもオーステナイト結晶粒が大きくならない
ようにして疲労強度やピーリング特性を良好なものにし
ながら短い浸炭時間で浸炭処理鋼を製造できるようにす
る。 【解決手段】 重量％で、０．１５〜０．２５％の炭素
Ｃと、０．８０％以下の珪素Ｓｉと、１．５０％以下の
マンガンＭｎと、０．０３０％以下のリンＰと、０．０
０５〜０．０３０％のイオウＳと、１．８０％以下のニ
ッケルＮｉと、１．５０％以下のクロムＣｒと、０．７
０％以下のモリブデンＭｏと、０．０３０〜０．０７０
％のアルミニウムＡｌと、０．０３０〜０．０６０％の
ニオブＮｂと、０．０１３０％以上の窒素Ｎとを含有
し、残部を鉄Ｆｅ及び不可避的不純物元素から浸炭用鋼
を構成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、歯車やプーリ（シ
ーブ）や回転軸といった疲労強度や耐磨耗性が要求され
る部品に用いて好適の浸炭用鋼及び浸炭処理鋼に関し、
特に、ＣＶＴの軸やプーリ（シーブ）のように表面のピ
ーリング特性の要求が大きく硬化層深さを深くする必要
のある部品に用いて好適の浸炭用鋼及び浸炭処理鋼に関
する。
ーブ）や回転軸といった疲労強度や耐磨耗性が要求され
る部品に用いて好適の浸炭用鋼及び浸炭処理鋼に関し、
特に、ＣＶＴの軸やプーリ（シーブ）のように表面のピ
ーリング特性の要求が大きく硬化層深さを深くする必要
のある部品に用いて好適の浸炭用鋼及び浸炭処理鋼に関
する。
【０００２】
【従来の技術】例えば自動車の駆動系にそなえられる歯
車や回転軸などの部品では、疲労強度や耐磨耗性が要求
されるため、部品表面における強度が重要であり、一般
に、部品を浸炭焼き入れしさらに適宜焼き戻しして表面
硬化させるようにしている。
車や回転軸などの部品では、疲労強度や耐磨耗性が要求
されるため、部品表面における強度が重要であり、一般
に、部品を浸炭焼き入れしさらに適宜焼き戻しして表面
硬化させるようにしている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、通常の浸炭
処理は、９２０°Ｃ程度の温度で行なわれているが、Ｃ
ＶＴ（無段変速機）の軸やプーリ（シーブ）のような部
品では、表面のピーリング特性の要求が大きく硬化層深
さを深くする必要がある。こうした表面のピーリング特
性の要求が大きい部品の場合、硬化層深さを深くするに
は、通常の浸炭温度では、浸炭時間を長くしなければな
らない。
処理は、９２０°Ｃ程度の温度で行なわれているが、Ｃ
ＶＴ（無段変速機）の軸やプーリ（シーブ）のような部
品では、表面のピーリング特性の要求が大きく硬化層深
さを深くする必要がある。こうした表面のピーリング特
性の要求が大きい部品の場合、硬化層深さを深くするに
は、通常の浸炭温度では、浸炭時間を長くしなければな
らない。
【０００４】浸炭時間を短くするには、浸炭温度を通常
時よりも高めた高温浸炭処理が有効と考えられるが、従
来の材料（浸炭用鋼）の場合、例えば１０００°Ｃ以上
の高温で浸炭処理を施すと、オーステナイト結晶粒が大
きくなり、疲労強度の低下やピーリング特性の劣化が生
じてしまうという課題がある。例えば図８（ａ）に示す
ようなＣＶＴ用のプーリを従来の浸炭用鋼を用いて浸炭
処理にて製造したものの表面（調査部位と付す箇所）の
結晶粒の状態を示すと、通常温度（９２０°Ｃ程度）で
浸炭処理を行なった場合には図８（ｂ）のようになり、
高温浸炭（１０５０°Ｃ程度）を行なった場合には図８
（ｃ）のようになる。
時よりも高めた高温浸炭処理が有効と考えられるが、従
来の材料（浸炭用鋼）の場合、例えば１０００°Ｃ以上
の高温で浸炭処理を施すと、オーステナイト結晶粒が大
きくなり、疲労強度の低下やピーリング特性の劣化が生
じてしまうという課題がある。例えば図８（ａ）に示す
ようなＣＶＴ用のプーリを従来の浸炭用鋼を用いて浸炭
処理にて製造したものの表面（調査部位と付す箇所）の
結晶粒の状態を示すと、通常温度（９２０°Ｃ程度）で
浸炭処理を行なった場合には図８（ｂ）のようになり、
高温浸炭（１０５０°Ｃ程度）を行なった場合には図８
（ｃ）のようになる。
【０００５】因みに、オーステナイト結晶粒度を結晶粒
度番号で示すと、通常温度（９２０°Ｃ程度）の浸炭で
は「９」、高温浸炭（１０５０°Ｃ程度）では「５」と
なっており、従来の浸炭用鋼では、高温浸炭によると通
常温度の浸炭処理よりも結晶粒が大幅に粗大化すること
がわかる。なお、従来の浸炭用鋼としては、鉄Ｆｅに、
炭素Ｃ，珪素Ｓｉ，マンガンＭｎ，リンＰ，イオウＳ，
ニッケルＮｉ，クロムＣｒ，モリブデンＭｏ，アルミニ
ウムＡｌ，ニオブＮｂ，窒素Ｎを含有したものであり、
これらの元素の含有する量を具体的に例示すると、図１
に示す比較鋼のNo. １〜７のような重量％で含有された
浸炭用鋼がある。
度番号で示すと、通常温度（９２０°Ｃ程度）の浸炭で
は「９」、高温浸炭（１０５０°Ｃ程度）では「５」と
なっており、従来の浸炭用鋼では、高温浸炭によると通
常温度の浸炭処理よりも結晶粒が大幅に粗大化すること
がわかる。なお、従来の浸炭用鋼としては、鉄Ｆｅに、
炭素Ｃ，珪素Ｓｉ，マンガンＭｎ，リンＰ，イオウＳ，
ニッケルＮｉ，クロムＣｒ，モリブデンＭｏ，アルミニ
ウムＡｌ，ニオブＮｂ，窒素Ｎを含有したものであり、
これらの元素の含有する量を具体的に例示すると、図１
に示す比較鋼のNo. １〜７のような重量％で含有された
浸炭用鋼がある。
【０００６】本発明は、上述の課題に鑑み創案されたも
ので、高温浸炭処理を行なってもオーステナイト結晶粒
が大きくなることなく疲労強度の低下やピーリング特性
の劣化を招かないようにして、疲労強度やピーリング特
性を良好なものにしながら浸炭時間を短くできるように
した浸炭用鋼を提供することを目的とし、併せて、この
浸炭用鋼を用いた浸炭処理鋼を提供することを目的とす
る。
ので、高温浸炭処理を行なってもオーステナイト結晶粒
が大きくなることなく疲労強度の低下やピーリング特性
の劣化を招かないようにして、疲労強度やピーリング特
性を良好なものにしながら浸炭時間を短くできるように
した浸炭用鋼を提供することを目的とし、併せて、この
浸炭用鋼を用いた浸炭処理鋼を提供することを目的とす
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】このため、請求項１記載
の本発明の浸炭用鋼は、重量％で、０．１５〜０．２５
％の炭素と、０．８０％以下の珪素と、１．５０％以下
のマンガンと、０．０３０％以下のリンと、０．００５
〜０．０３０％のイオウと、１．８０％以下のニッケル
と、１．５０％以下のクロムと、０．７０％以下のモリ
ブデンと、０．０３０〜０．０７０％のアルミニウム
と、０．０３０〜０．０６０％のニオブと、０．０１３
０％以上の窒素とを含有し、残部を鉄並びに不可避的不
純物元素から構成される。これにより、高温浸炭処理を
行なってもオーステナイト結晶粒が粗大化しないように
なる。
の本発明の浸炭用鋼は、重量％で、０．１５〜０．２５
％の炭素と、０．８０％以下の珪素と、１．５０％以下
のマンガンと、０．０３０％以下のリンと、０．００５
〜０．０３０％のイオウと、１．８０％以下のニッケル
と、１．５０％以下のクロムと、０．７０％以下のモリ
ブデンと、０．０３０〜０．０７０％のアルミニウム
と、０．０３０〜０．０６０％のニオブと、０．０１３
０％以上の窒素とを含有し、残部を鉄並びに不可避的不
純物元素から構成される。これにより、高温浸炭処理を
行なってもオーステナイト結晶粒が粗大化しないように
なる。
【０００８】請求項２記載の本発明の浸炭処理鋼は、請
求項１記載の浸炭用鋼を、１０００°Ｃ以上の浸炭温度
で浸炭処理することにより生成されるので、短時間の浸
炭処理により製造することができ、しかも、この高温浸
炭処理を行なってもオーステナイト結晶粒が粗大化しな
いため、疲労強度やピーリング特性の良好な鋼材とな
る。
求項１記載の浸炭用鋼を、１０００°Ｃ以上の浸炭温度
で浸炭処理することにより生成されるので、短時間の浸
炭処理により製造することができ、しかも、この高温浸
炭処理を行なってもオーステナイト結晶粒が粗大化しな
いため、疲労強度やピーリング特性の良好な鋼材とな
る。
【０００９】請求項３記載の本発明の浸炭用鋼は、重量
％で、０．１５〜０．２５％の炭素と、０．８０％以下
の珪素と、１．５０％以下のマンガンと、０．０３０％
以下のリンと、０．００５〜０．０３０％のイオウと、
１．８０％以下のニッケルと、１．５０％以下のクロム
と、０．７０％以下のモリブデンと、０．０３０〜０．
０７０％のアルミニウムと、０．０３０〜０．０６０％
のニオブと、０．０１３０％以上の窒素とともに、０．
０１０〜０．０１５％のチタンとを含有し、残部を鉄並
びに不可避的不純物元素から構成される。これにより、
高温浸炭処理を行なってもオーステナイト結晶粒が粗大
化しないようになる。
％で、０．１５〜０．２５％の炭素と、０．８０％以下
の珪素と、１．５０％以下のマンガンと、０．０３０％
以下のリンと、０．００５〜０．０３０％のイオウと、
１．８０％以下のニッケルと、１．５０％以下のクロム
と、０．７０％以下のモリブデンと、０．０３０〜０．
０７０％のアルミニウムと、０．０３０〜０．０６０％
のニオブと、０．０１３０％以上の窒素とともに、０．
０１０〜０．０１５％のチタンとを含有し、残部を鉄並
びに不可避的不純物元素から構成される。これにより、
高温浸炭処理を行なってもオーステナイト結晶粒が粗大
化しないようになる。
【００１０】請求項４記載の本発明の浸炭処理鋼は、請
求項３記載の浸炭用鋼を、１０００°Ｃ以上の浸炭温度
で浸炭処理することにより生成されるので、短時間の浸
炭処理により製造することができ、しかも、この高温浸
炭処理を行なってもオーステナイト結晶粒が粗大化しな
いため、疲労強度やピーリング特性の良好な鋼材とな
る。
求項３記載の浸炭用鋼を、１０００°Ｃ以上の浸炭温度
で浸炭処理することにより生成されるので、短時間の浸
炭処理により製造することができ、しかも、この高温浸
炭処理を行なってもオーステナイト結晶粒が粗大化しな
いため、疲労強度やピーリング特性の良好な鋼材とな
る。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、図面により、本発明の実施
の形態について説明する。まず、本発明の第１実施形態
にかかる浸炭用鋼について説明すると、この浸炭用鋼
は、鉄Ｆｅに以下のような重量％で各元素が含有されて
いる。つまり、重量％で、０．１５〜０．２５％の炭素
Ｃと、０．８０％以下の珪素Ｓｉと、１．５０％以下の
マンガンＭｎと、０．０３０％以下のリンＰと、０．０
０５〜０．０３０％のイオウＳと、１．８０％以下のニ
ッケルＮｉと、１．５０％以下のクロムＣｒと、０．７
０％以下のモリブデンＭｏと、０．０３０〜０．０７０
％のアルミニウムＡｌと、０．０３０〜０．０６０％の
ニオブＮｂと、０．０１３０％以上の窒素Ｎとが含有さ
れている。これらの元素以外（残部）は鉄Ｆｅである
が、これらに、製造段階で避けられない元素（不可避的
不純物元素）も微小量ながら混入することになる。
の形態について説明する。まず、本発明の第１実施形態
にかかる浸炭用鋼について説明すると、この浸炭用鋼
は、鉄Ｆｅに以下のような重量％で各元素が含有されて
いる。つまり、重量％で、０．１５〜０．２５％の炭素
Ｃと、０．８０％以下の珪素Ｓｉと、１．５０％以下の
マンガンＭｎと、０．０３０％以下のリンＰと、０．０
０５〜０．０３０％のイオウＳと、１．８０％以下のニ
ッケルＮｉと、１．５０％以下のクロムＣｒと、０．７
０％以下のモリブデンＭｏと、０．０３０〜０．０７０
％のアルミニウムＡｌと、０．０３０〜０．０６０％の
ニオブＮｂと、０．０１３０％以上の窒素Ｎとが含有さ
れている。これらの元素以外（残部）は鉄Ｆｅである
が、これらに、製造段階で避けられない元素（不可避的
不純物元素）も微小量ながら混入することになる。
【００１２】具体的には、図１に本発明鋼のNo. １〜
５，８〜１０，１２〜１６として示すような重量％で各
元素が含有されている。ここで、本浸炭用鋼において、
各元素の含有率を上述のように規定した理由について説
明する。なお、含有率は上述同様に重量％になってい
る。また、図１に示す各鋼には銅Ｃｕが含まれている
が、これはわざわざ添加したものではなく、不純物レベ
ルのもの（即ち、不可避的不純物元素）である。
５，８〜１０，１２〜１６として示すような重量％で各
元素が含有されている。ここで、本浸炭用鋼において、
各元素の含有率を上述のように規定した理由について説
明する。なお、含有率は上述同様に重量％になってい
る。また、図１に示す各鋼には銅Ｃｕが含まれている
が、これはわざわざ添加したものではなく、不純物レベ
ルのもの（即ち、不可避的不純物元素）である。
【００１３】まず、炭素Ｃは、鋼にとって必須の成分で
あり、浸炭焼き入れ処理を行なった場合、製品に要求さ
れる心部硬さを得るためには０．１５％以上添加する必
要がある。しかし、炭素Ｃを０．２５を越えるように添
加すると、焼き入れ後の金属表面での圧縮残留応力を十
分に導入することができず、また、心部の衝撃値の低下
（即ち、靱性の低下）を招いてしまう。そこで、これら
を共に回避するため、炭素Ｃについては、０．１５〜
０．２５％としている。
あり、浸炭焼き入れ処理を行なった場合、製品に要求さ
れる心部硬さを得るためには０．１５％以上添加する必
要がある。しかし、炭素Ｃを０．２５を越えるように添
加すると、焼き入れ後の金属表面での圧縮残留応力を十
分に導入することができず、また、心部の衝撃値の低下
（即ち、靱性の低下）を招いてしまう。そこで、これら
を共に回避するため、炭素Ｃについては、０．１５〜
０．２５％としている。
【００１４】珪素Ｓｉは、鋼にとって必須の成分であ
り、溶鋼の脱酸成分として効果があり、鋼中の酸素量を
低減する目的からは多量に添加することが望ましいが、
この珪素Ｓｉが多量に添加されると、浸炭された表層に
おいて浸炭処理中の雰囲気酸素と反応して疲労強度に悪
影響を及ぼす粒界酸化層を形成するため、これを回避す
るために、珪素Ｓｉについては、０．８０％以下として
いる。
り、溶鋼の脱酸成分として効果があり、鋼中の酸素量を
低減する目的からは多量に添加することが望ましいが、
この珪素Ｓｉが多量に添加されると、浸炭された表層に
おいて浸炭処理中の雰囲気酸素と反応して疲労強度に悪
影響を及ぼす粒界酸化層を形成するため、これを回避す
るために、珪素Ｓｉについては、０．８０％以下として
いる。
【００１５】マンガンＭｎは、焼き入れ性を確保するた
めに必要な元素であるが、酸素と反応して疲労強度に悪
影響を及ぼす粒界酸化層を形成するため、これを回避す
るために、マンガンＭｎについては、１．５０％以下と
している。リンＰは、結晶粒界に偏析しやすい元素であ
り、特に、浸炭用鋼のような高炭素鋼における靱性に対
する影響が大きいので、靱性改善の上からは低い方が望
ましいが、リンＰを含有しない原材料は少なく、リンＰ
を低下させるにはコストがかかるため、経済性を考慮し
て、リンＰについては、０．０３０％以下としている。
めに必要な元素であるが、酸素と反応して疲労強度に悪
影響を及ぼす粒界酸化層を形成するため、これを回避す
るために、マンガンＭｎについては、１．５０％以下と
している。リンＰは、結晶粒界に偏析しやすい元素であ
り、特に、浸炭用鋼のような高炭素鋼における靱性に対
する影響が大きいので、靱性改善の上からは低い方が望
ましいが、リンＰを含有しない原材料は少なく、リンＰ
を低下させるにはコストがかかるため、経済性を考慮し
て、リンＰについては、０．０３０％以下としている。
【００１６】イオウＳの大部分は硫化物介在物として鋼
中に存在し、このイオウＳは、多量に存在する場合は疲
労強度劣化の要因になる元素であるが、切削加工により
成形される部品では被削性を与える元素でもある。そこ
で、疲労強度の劣化を招かない観点から０．０３０％を
上限とし、被削性を得る観点から０．００５％を下限と
して設定している。
中に存在し、このイオウＳは、多量に存在する場合は疲
労強度劣化の要因になる元素であるが、切削加工により
成形される部品では被削性を与える元素でもある。そこ
で、疲労強度の劣化を招かない観点から０．０３０％を
上限とし、被削性を得る観点から０．００５％を下限と
して設定している。
【００１７】ニッケルＮｉは、靱性を向上させるために
必要な元素であるが、残留オーステナイトの形成を助長
する元素であることと、過剰の添加は経済性を損なうた
め、ニッケルＮｉについては、１．８０％以下としてい
る。クロムＣｒは、焼き入れ性を確保するために必要な
元素であるが、酸素と反応して疲労強度に悪影響を及ぼ
す粒界酸化層を形成するため、これを回避するために、
クロムＣｒについては、１．５０％以下としている。
必要な元素であるが、残留オーステナイトの形成を助長
する元素であることと、過剰の添加は経済性を損なうた
め、ニッケルＮｉについては、１．８０％以下としてい
る。クロムＣｒは、焼き入れ性を確保するために必要な
元素であるが、酸素と反応して疲労強度に悪影響を及ぼ
す粒界酸化層を形成するため、これを回避するために、
クロムＣｒについては、１．５０％以下としている。
【００１８】モリブデンＭｏは、靱性を向上させるため
に必要な元素であるが、過剰な添加は経済性を損なうた
め、モリブデンＭｏについては、０．７０％以下として
いる。アルミニウムＡｌは、窒素Ｎと結合して窒化アル
ミニウム（ＡｌＮ）となって、オーステナイト結晶粒度
を微細化する作用を有する元素である。そこで、本浸炭
用鋼では、結晶粒度を微細化するために、アルミニウム
Ａｌの下限値を０．０３０％としている。一方、多量の
アルミニウムＡｌは、疲労強度に有害な酸化アルミニウ
ム（Ａｌ2 Ｏ3 ）の介在物の生成を助長することや、靱
性の低下を招くため、アルミニウムＡｌの上限値を０．
０７０％としている。
に必要な元素であるが、過剰な添加は経済性を損なうた
め、モリブデンＭｏについては、０．７０％以下として
いる。アルミニウムＡｌは、窒素Ｎと結合して窒化アル
ミニウム（ＡｌＮ）となって、オーステナイト結晶粒度
を微細化する作用を有する元素である。そこで、本浸炭
用鋼では、結晶粒度を微細化するために、アルミニウム
Ａｌの下限値を０．０３０％としている。一方、多量の
アルミニウムＡｌは、疲労強度に有害な酸化アルミニウ
ム（Ａｌ2 Ｏ3 ）の介在物の生成を助長することや、靱
性の低下を招くため、アルミニウムＡｌの上限値を０．
０７０％としている。
【００１９】ニオブＮｂは、炭素Ｃや窒素Ｎと結合して
炭窒化物を生成して、窒化アルミニウム（ＡｌＮ）と同
様に、オーステナイト結晶粒度の微細化に効果のある元
素であり、この微細化を通じて浸炭層並びに心部の靱性
向上に寄与しうる元素である。特に、歯車等の製造にお
いて、１０５０°Ｃ程度の高温で浸炭を行なう場合、オ
ーステナイト結晶粒度の粗大化を防止する上で必須の元
素である。このニオブＮｂの添加量は、同様な効果のあ
るアルミニウムＡｌの量や、炭窒化物を生成するにあた
りニオブＮｂと結合する窒素Ｎの量とのバランスで決ま
るが、ニオブＮｂが少ないと、オーステナイト結晶粒度
の微細化効果が低くなる。そこで、ニオブＮｂの下限値
を０．０３０％としている。一方、多量のニオブＮｂ
は、炭窒化物を過剰に生成して炭窒化物の析出を招き、
浸炭層の靱性を損なうことから、ニオブＮｂの上限値を
０．０６０％としている。
炭窒化物を生成して、窒化アルミニウム（ＡｌＮ）と同
様に、オーステナイト結晶粒度の微細化に効果のある元
素であり、この微細化を通じて浸炭層並びに心部の靱性
向上に寄与しうる元素である。特に、歯車等の製造にお
いて、１０５０°Ｃ程度の高温で浸炭を行なう場合、オ
ーステナイト結晶粒度の粗大化を防止する上で必須の元
素である。このニオブＮｂの添加量は、同様な効果のあ
るアルミニウムＡｌの量や、炭窒化物を生成するにあた
りニオブＮｂと結合する窒素Ｎの量とのバランスで決ま
るが、ニオブＮｂが少ないと、オーステナイト結晶粒度
の微細化効果が低くなる。そこで、ニオブＮｂの下限値
を０．０３０％としている。一方、多量のニオブＮｂ
は、炭窒化物を過剰に生成して炭窒化物の析出を招き、
浸炭層の靱性を損なうことから、ニオブＮｂの上限値を
０．０６０％としている。
【００２０】窒素Ｎは、上述のように、アルミニウムＡ
ｌやニオブＮｂと結合して窒化物を生成してオーステナ
イト結晶粒度の微細化のために必要な元素であり、した
がって、窒素Ｎの量はアルミニウムＡｌ，ニオブＮｂの
添加量とのバランスで決まりるが、結晶粒度の微細化の
ため、窒素Ｎについては０．０１３０％以上としてい
る。
ｌやニオブＮｂと結合して窒化物を生成してオーステナ
イト結晶粒度の微細化のために必要な元素であり、した
がって、窒素Ｎの量はアルミニウムＡｌ，ニオブＮｂの
添加量とのバランスで決まりるが、結晶粒度の微細化の
ため、窒素Ｎについては０．０１３０％以上としてい
る。
【００２１】本発明の第１実施形態としての浸炭用鋼
は、上述のように構成されるので、本浸炭用鋼を用いて
浸炭処理を行なう場合、例えば１０５０°Ｃで高温浸炭
を行なうことで、短時間の浸炭処理により、硬化層深さ
が深く、且つオーステナイト結晶粒度が微細の、従っ
て、疲労強度が高くピーリング特性の良好な、浸炭処理
鋼を得ることができるようになる。
は、上述のように構成されるので、本浸炭用鋼を用いて
浸炭処理を行なう場合、例えば１０５０°Ｃで高温浸炭
を行なうことで、短時間の浸炭処理により、硬化層深さ
が深く、且つオーステナイト結晶粒度が微細の、従っ
て、疲労強度が高くピーリング特性の良好な、浸炭処理
鋼を得ることができるようになる。
【００２２】したがって、本浸炭用鋼及び浸炭処理鋼
は、歯車やプーリ（シーブ）や回転軸といった疲労強度
や耐磨耗性が要求される部品、特に、ＣＶＴの軸やプー
リ（シーブ）のように表面のピーリング特性の要求が大
きく硬化層深さを深くする必要のある部品に用いて有効
である。例えば図２は、本浸炭用鋼，本浸炭処理鋼の適
用例の１つであるＣＶＴ１０を示す模式的断面図であ
り、プライマリシャフト１１にはプライマリシーブ２１
が装備され、セカンダリシャフト１２にはセカンダリシ
ーブ２２が装備されており、プライマリシーブ２１とセ
カンダリシーブ２２とを連結するように両シーブ２１，
２２にベルト３１が巻回され、プライマリシーブ２１の
可動シーブ２１Ａ及びセカンダリシーブ２２の可動シー
ブ２２Ａを軸方向へ移動させることで変速比を調整する
ようになっている。
は、歯車やプーリ（シーブ）や回転軸といった疲労強度
や耐磨耗性が要求される部品、特に、ＣＶＴの軸やプー
リ（シーブ）のように表面のピーリング特性の要求が大
きく硬化層深さを深くする必要のある部品に用いて有効
である。例えば図２は、本浸炭用鋼，本浸炭処理鋼の適
用例の１つであるＣＶＴ１０を示す模式的断面図であ
り、プライマリシャフト１１にはプライマリシーブ２１
が装備され、セカンダリシャフト１２にはセカンダリシ
ーブ２２が装備されており、プライマリシーブ２１とセ
カンダリシーブ２２とを連結するように両シーブ２１，
２２にベルト３１が巻回され、プライマリシーブ２１の
可動シーブ２１Ａ及びセカンダリシーブ２２の可動シー
ブ２２Ａを軸方向へ移動させることで変速比を調整する
ようになっている。
【００２３】これらのプライマリシャフト１１，プライ
マリシーブ２１，セカンダリシャフト１２，セカンダリ
シーブ２２は、いずれも表面のピーリング特性の要求が
大きいため、本浸炭用鋼，本浸炭処理鋼を適用してお
り、これにより、短時間の浸炭処理で、耐久性，耐ピー
リング性を大きく向上させることができ、製品性能を向
上させることができる。
マリシーブ２１，セカンダリシャフト１２，セカンダリ
シーブ２２は、いずれも表面のピーリング特性の要求が
大きいため、本浸炭用鋼，本浸炭処理鋼を適用してお
り、これにより、短時間の浸炭処理で、耐久性，耐ピー
リング性を大きく向上させることができ、製品性能を向
上させることができる。
【００２４】ここで、図３〜図７を用いて、第１実施形
態の浸炭用鋼を１０５０°Ｃ程度の高温浸炭処理するこ
とで得られた浸炭処理鋼の特性について実験結果を用い
て説明する。図３〜図５は、図１に示すような浸炭用鋼
を用いて１０５０°Ｃ程度の高温浸炭によって得られる
浸炭処理鋼の結晶粒度特性を示す図であり、図３はアル
ミニウムＡｌの添加量（重量％）に対する結晶粒度特性
を、図４はアルミニウムＡｌの添加量（重量％）に対す
る結晶粒度特性を、図４はニオブＮｂの添加量（重量
％）に対する結晶粒度特性を、図５は窒素Ｎの添加量
（重量％）に対する結晶粒度特性を、それぞれ示してい
る。
態の浸炭用鋼を１０５０°Ｃ程度の高温浸炭処理するこ
とで得られた浸炭処理鋼の特性について実験結果を用い
て説明する。図３〜図５は、図１に示すような浸炭用鋼
を用いて１０５０°Ｃ程度の高温浸炭によって得られる
浸炭処理鋼の結晶粒度特性を示す図であり、図３はアル
ミニウムＡｌの添加量（重量％）に対する結晶粒度特性
を、図４はアルミニウムＡｌの添加量（重量％）に対す
る結晶粒度特性を、図４はニオブＮｂの添加量（重量
％）に対する結晶粒度特性を、図５は窒素Ｎの添加量
（重量％）に対する結晶粒度特性を、それぞれ示してい
る。
【００２５】図３に示すように、アルミニウムＡｌとニ
オブＮｂとを添加したもの（○印参照）、及び、アルミ
ニウムＡｌとニオブＮｂとチタンＴｉとを添加したもの
（●印参照）のうち、アルミニウムＡｌの添加量を０．
０３％以上としたものは、オーステナイト結晶粒度が粒
度番号で９程度になっていることがわかる。なお、図３
において、アルミニウムＡｌのみ添加してニオブＮｂを
添加しないもの（△印参照）及びアルミニウムＡｌとニ
オブＮｂとを添加したがアルミニウムＡｌの添加量の低
いものは、オーステナイト結晶粒度が粒度番号で２〜３
程度に止まっている。
オブＮｂとを添加したもの（○印参照）、及び、アルミ
ニウムＡｌとニオブＮｂとチタンＴｉとを添加したもの
（●印参照）のうち、アルミニウムＡｌの添加量を０．
０３％以上としたものは、オーステナイト結晶粒度が粒
度番号で９程度になっていることがわかる。なお、図３
において、アルミニウムＡｌのみ添加してニオブＮｂを
添加しないもの（△印参照）及びアルミニウムＡｌとニ
オブＮｂとを添加したがアルミニウムＡｌの添加量の低
いものは、オーステナイト結晶粒度が粒度番号で２〜３
程度に止まっている。
【００２６】また、図４に示すように、アルミニウムＡ
ｌとニオブＮｂとを添加したもののうち、アルミニウム
Ａｌを０．０３％以上添加し、且つ、ニオブＮｂを０．
０３％以上添加したもの（●印参照）は、オーステナイ
ト結晶粒度が粒度番号で９程度になっていることがわか
る。また、アルミニウムＡｌの添加量が０．０３％未満
のもの（□印参照）は、ニオブＮｂの添加量によらずオ
ーステナイト結晶粒度が粒度番号で２〜３程度に止まっ
ている。
ｌとニオブＮｂとを添加したもののうち、アルミニウム
Ａｌを０．０３％以上添加し、且つ、ニオブＮｂを０．
０３％以上添加したもの（●印参照）は、オーステナイ
ト結晶粒度が粒度番号で９程度になっていることがわか
る。また、アルミニウムＡｌの添加量が０．０３％未満
のもの（□印参照）は、ニオブＮｂの添加量によらずオ
ーステナイト結晶粒度が粒度番号で２〜３程度に止まっ
ている。
【００２７】さらに、図５に示すように、アルミニウム
ＡｌとニオブＮｂとを添加するとともに窒素Ｎを０．０
１３％以上添加したものにおいて、アルミニウムＡｌの
添加量が０．０３％以上のもの（▲印参照）は、オース
テナイト結晶粒度が粒度番号で９程度に高まっている
が、アルミニウムＡｌの添加量が０．０３％未満のもの
（△印参照）は、ニオブＮｂや窒素Ｎの添加量によらず
オーステナイト結晶粒度が粒度番号で２〜３程度に止ま
っている。
ＡｌとニオブＮｂとを添加するとともに窒素Ｎを０．０
１３％以上添加したものにおいて、アルミニウムＡｌの
添加量が０．０３％以上のもの（▲印参照）は、オース
テナイト結晶粒度が粒度番号で９程度に高まっている
が、アルミニウムＡｌの添加量が０．０３％未満のもの
（△印参照）は、ニオブＮｂや窒素Ｎの添加量によらず
オーステナイト結晶粒度が粒度番号で２〜３程度に止ま
っている。
【００２８】そして、この図５より、アルミニウムＡｌ
を０．０３０以上、ニオブＮｂを０．０３０〜０．０６
０％、窒素Ｎを０．０１３０％以上添加することで、オ
ーステナイト結晶粒度が十分に微細になることがわか
る。そして、本浸炭処理鋼（開発材と示す）の疲労強度
や耐ピーリング性は、下記の表１に示すように、従来の
浸炭処理鋼（従来材と示す）に比べて、大きく向上して
いることがわかる。
を０．０３０以上、ニオブＮｂを０．０３０〜０．０６
０％、窒素Ｎを０．０１３０％以上添加することで、オ
ーステナイト結晶粒度が十分に微細になることがわか
る。そして、本浸炭処理鋼（開発材と示す）の疲労強度
や耐ピーリング性は、下記の表１に示すように、従来の
浸炭処理鋼（従来材と示す）に比べて、大きく向上して
いることがわかる。
【００２９】
【表１】 つまり、図６は回転曲げ疲労強度に関する試験結果を示
すが、この疲労試験は、図６中に示すような所定形状，
所定寸法の疲労試験用試験片を公知の回転曲げ疲労試験
装置を用いて行なったものである。図６に示すように、
従来の浸炭処理鋼（△印で開発材として示す）の回転曲
げ疲労強度が７００ＭＰａ程度であるのに対して、本浸
炭処理鋼（○印で開発材として示す）の回転曲げ疲労強
度は８５０ＭＰａ程度に向上していることがわかる。
すが、この疲労試験は、図６中に示すような所定形状，
所定寸法の疲労試験用試験片を公知の回転曲げ疲労試験
装置を用いて行なったものである。図６に示すように、
従来の浸炭処理鋼（△印で開発材として示す）の回転曲
げ疲労強度が７００ＭＰａ程度であるのに対して、本浸
炭処理鋼（○印で開発材として示す）の回転曲げ疲労強
度は８５０ＭＰａ程度に向上していることがわかる。
【００３０】さらに、図７は耐ピーリング性試験の結果
を示すが、この試験は、図７中に示すような所定形状，
所定寸法のピッチング疲労試験用試験片に、図７中に示
すような大ローラと小ローラとを所定の接触応力で且つ
所定の滑り率で滑り接触させて摩擦負荷を加えながら、
これらのローラを所定回転速度で回転させてピーリング
（磨耗，剥離）が発生するまでの試験回数（ピーリング
発生回数）を検出する公知の試験である。
を示すが、この試験は、図７中に示すような所定形状，
所定寸法のピッチング疲労試験用試験片に、図７中に示
すような大ローラと小ローラとを所定の接触応力で且つ
所定の滑り率で滑り接触させて摩擦負荷を加えながら、
これらのローラを所定回転速度で回転させてピーリング
（磨耗，剥離）が発生するまでの試験回数（ピーリング
発生回数）を検出する公知の試験である。
【００３１】図７に示すように、従来の浸炭処理鋼（△
印で開発材として示す）の耐ピーリング性（ピーリング
発生回数）が２．８×１０5 程度であるのに対して、本
浸炭処理鋼（○印で開発材として示す）の耐ピーリング
性（ピーリング発生回数）では５×１０5 程度に向上し
ていることがわかる。次に、本発明の第２実施形態にか
かる浸炭用鋼について説明すると、この浸炭用鋼は、鉄
Ｆｅに以下のような重量％で各元素が含有されている。
印で開発材として示す）の耐ピーリング性（ピーリング
発生回数）が２．８×１０5 程度であるのに対して、本
浸炭処理鋼（○印で開発材として示す）の耐ピーリング
性（ピーリング発生回数）では５×１０5 程度に向上し
ていることがわかる。次に、本発明の第２実施形態にか
かる浸炭用鋼について説明すると、この浸炭用鋼は、鉄
Ｆｅに以下のような重量％で各元素が含有されている。
【００３２】つまり、重量％で、０．１５〜０．２５％
の炭素Ｃと、０．８０％以下の珪素Ｓｉと、１．５０％
以下のマンガンＭｎと、０．０３０％以下のリンＰと、
０．００５〜０．０３０％のイオウＳと、１．８０％以
下のニッケルＮｉと、１．５０％以下のクロムＣｒと、
０．７０％以下のモリブデンＭｏと、０．０３０〜０．
０７０％のアルミニウムＡｌと、０．０３０〜０．０６
０％のニオブＮｂと、０．０１３０％以上の窒素Ｎとと
もに、０．０１０〜０．０１５％のチタンＴｉが含有さ
れている。これらの元素以外（残部）は鉄Ｆｅである
が、これらに、製造段階で避けられない元素（不可避的
不純物元素）も微小量ながら混入することになる。
の炭素Ｃと、０．８０％以下の珪素Ｓｉと、１．５０％
以下のマンガンＭｎと、０．０３０％以下のリンＰと、
０．００５〜０．０３０％のイオウＳと、１．８０％以
下のニッケルＮｉと、１．５０％以下のクロムＣｒと、
０．７０％以下のモリブデンＭｏと、０．０３０〜０．
０７０％のアルミニウムＡｌと、０．０３０〜０．０６
０％のニオブＮｂと、０．０１３０％以上の窒素Ｎとと
もに、０．０１０〜０．０１５％のチタンＴｉが含有さ
れている。これらの元素以外（残部）は鉄Ｆｅである
が、これらに、製造段階で避けられない元素（不可避的
不純物元素）も微小量ながら混入することになる。
【００３３】すなわち、第２実施形態にかかる浸炭用鋼
は、第１実施形態にかかる浸炭用鋼に、０．０１０〜
０．０１５％のチタンＴｉを添加した成分構成になって
いる。具体的には、図１に本発明鋼のNo. ６，７，１１
として示すような重量％で各元素が含有されている。各
元素の含有率の規定理由については、チタンＴｉ以外の
元素は第１実施形態と同様であるので説明を省略する。
は、第１実施形態にかかる浸炭用鋼に、０．０１０〜
０．０１５％のチタンＴｉを添加した成分構成になって
いる。具体的には、図１に本発明鋼のNo. ６，７，１１
として示すような重量％で各元素が含有されている。各
元素の含有率の規定理由については、チタンＴｉ以外の
元素は第１実施形態と同様であるので説明を省略する。
【００３４】チタンＴｉは、窒素Ｎ，炭素Ｃと結合して
炭窒化物〔Ｔｉ（ＣＮ）〕を生成して、アルミニウムＡ
ｌやニオブＮｂと同様に、オーステナイト結晶粒度の微
細化に効果のある元素である。このようにチタンＴｉを
添加するのは、加熱温度（浸炭温度）が１０５０°Ｃ以
上の加熱を想定した場合や、加熱速度の遅い浸炭処理を
行なった場合には、オーステナイト結晶粒度が粗大化し
易くなり、０．０３０〜０．０７０％のアルミニウムＡ
ｌ及び０．０３０〜０．０６０％のニオブＮｂだけで
は、オーステナイト結晶粒度が粗大化を防止できないこ
とが考えられるためである。
炭窒化物〔Ｔｉ（ＣＮ）〕を生成して、アルミニウムＡ
ｌやニオブＮｂと同様に、オーステナイト結晶粒度の微
細化に効果のある元素である。このようにチタンＴｉを
添加するのは、加熱温度（浸炭温度）が１０５０°Ｃ以
上の加熱を想定した場合や、加熱速度の遅い浸炭処理を
行なった場合には、オーステナイト結晶粒度が粗大化し
易くなり、０．０３０〜０．０７０％のアルミニウムＡ
ｌ及び０．０３０〜０．０６０％のニオブＮｂだけで
は、オーステナイト結晶粒度が粗大化を防止できないこ
とが考えられるためである。
【００３５】すなわち、チタンＴｉを、アルミニウムＡ
ｌ及びニオブＮｂに加えて添加することにより、複合作
用によってオーステナイト結晶粒度が粗大化を防止する
ことができる。チタンＴｉの添加による高温での結晶粒
の粗大化防止効果は、チタンＴｉの添加量が少なければ
効果が少なく、又多ければ効果は飽和するため、チタン
Ｔｉの含有率を０．０１０〜０．０１５％としている。
ｌ及びニオブＮｂに加えて添加することにより、複合作
用によってオーステナイト結晶粒度が粗大化を防止する
ことができる。チタンＴｉの添加による高温での結晶粒
の粗大化防止効果は、チタンＴｉの添加量が少なければ
効果が少なく、又多ければ効果は飽和するため、チタン
Ｔｉの含有率を０．０１０〜０．０１５％としている。
【００３６】本発明の第２実施形態としての浸炭用鋼
は、上述のように構成されるので、本浸炭用鋼を用いて
浸炭処理を行なう場合、例えば１０５０°Ｃ程度或いは
それ以上の高温浸炭を行なうことで、短時間の浸炭処理
により、硬化層深さが深く、且つオーステナイト結晶粒
度が微細の、従って、疲労強度が高くピーリング特性の
良好な、浸炭処理鋼を得ることができるようになり、特
に、ＣＶＴの軸やプーリ（シーブ）や、その他の歯車や
プーリ（シーブ）等に用いて有効である。
は、上述のように構成されるので、本浸炭用鋼を用いて
浸炭処理を行なう場合、例えば１０５０°Ｃ程度或いは
それ以上の高温浸炭を行なうことで、短時間の浸炭処理
により、硬化層深さが深く、且つオーステナイト結晶粒
度が微細の、従って、疲労強度が高くピーリング特性の
良好な、浸炭処理鋼を得ることができるようになり、特
に、ＣＶＴの軸やプーリ（シーブ）や、その他の歯車や
プーリ（シーブ）等に用いて有効である。
【００３７】なお、本発明の浸炭用鋼及び浸炭処理鋼
は、上述の実施形態に限定されるものではなく、例えば
高温浸炭時の温度は、１０５０°Ｃに限られるものでは
なく、１０００°Ｃ程度以上の適宜の温度を採用しうる
ものである。また、浸炭温度によっては、第２実施形態
のようなチタンＴｉを添加した浸炭用鋼を適用すればよ
り効果的である。
は、上述の実施形態に限定されるものではなく、例えば
高温浸炭時の温度は、１０５０°Ｃに限られるものでは
なく、１０００°Ｃ程度以上の適宜の温度を採用しうる
ものである。また、浸炭温度によっては、第２実施形態
のようなチタンＴｉを添加した浸炭用鋼を適用すればよ
り効果的である。
【００３８】
【発明の効果】以上詳述したように、請求項１，３記載
の本発明の浸炭用鋼によれば、高温浸炭処理による短時
間の浸炭処理によって、オーステナイト結晶粒の粗大化
しない浸炭処理鋼を得ることができ、浸炭時間を短縮し
ながら疲労強度やピーリング特性の良好な鋼材を得るこ
とができるようになる。
の本発明の浸炭用鋼によれば、高温浸炭処理による短時
間の浸炭処理によって、オーステナイト結晶粒の粗大化
しない浸炭処理鋼を得ることができ、浸炭時間を短縮し
ながら疲労強度やピーリング特性の良好な鋼材を得るこ
とができるようになる。
【００３９】また、請求項２，４記載の本発明の浸炭処
理鋼によれば、高温浸炭処理による短時間の浸炭処理に
よって、オーステナイト結晶粒の粗大化しない浸炭処理
鋼を得ることができ、疲労強度やピーリング特性が良好
になり、特に、ＣＶＴの軸やプーリ（シーブ）のように
表面のピーリング特性が大きく硬化層深さを深くする必
要のある部品に用いることで、部品の性能や耐久性の向
上をする事ができるようになる。
理鋼によれば、高温浸炭処理による短時間の浸炭処理に
よって、オーステナイト結晶粒の粗大化しない浸炭処理
鋼を得ることができ、疲労強度やピーリング特性が良好
になり、特に、ＣＶＴの軸やプーリ（シーブ）のように
表面のピーリング特性が大きく硬化層深さを深くする必
要のある部品に用いることで、部品の性能や耐久性の向
上をする事ができるようになる。
【図１】本発明の第１，第２実施形態にかかる浸炭用鋼
（本発明鋼）の具体的な成分構成を従来の浸炭用鋼（比
較鋼）の具体的な成分構成とともに示す図である。
（本発明鋼）の具体的な成分構成を従来の浸炭用鋼（比
較鋼）の具体的な成分構成とともに示す図である。
【図２】本発明の第１実施形態にかかる浸炭用鋼，浸炭
処理鋼を適用したＣＶＴの構成を示す模式的断面図であ
る。
処理鋼を適用したＣＶＴの構成を示す模式的断面図であ
る。
【図３】本発明の第１実施形態にかかる浸炭処理鋼の結
晶粒度特性を示す図である。
晶粒度特性を示す図である。
【図４】本発明の第１実施形態にかかる浸炭処理鋼の結
晶粒度特性を示す図である。
晶粒度特性を示す図である。
【図５】本発明の第１実施形態にかかる浸炭処理鋼の結
晶粒度特性を示す図である。
晶粒度特性を示す図である。
【図６】本発明の第１実施形態にかかる浸炭処理鋼の回
転曲げ疲労強度試験の結果を示す図である。
転曲げ疲労強度試験の結果を示す図である。
【図７】本発明の第１実施形態にかかる浸炭処理鋼の耐
ピーリング性試験の結果を示す図である。
ピーリング性試験の結果を示す図である。
【図８】本発明の課題を説明する図であり、（ａ）は従
来の浸炭用鋼を用いて浸炭処理にて製造したＣＶＴの部
品を示す模式図、（ｂ）はかかる部品を通常温度の浸炭
処理で製造した場合の結晶粒状態を示す拡大図、（ｃ）
はかかる部品を高温浸炭処理で製造した場合の結晶粒状
態を示す拡大図である。
来の浸炭用鋼を用いて浸炭処理にて製造したＣＶＴの部
品を示す模式図、（ｂ）はかかる部品を通常温度の浸炭
処理で製造した場合の結晶粒状態を示す拡大図、（ｃ）
はかかる部品を高温浸炭処理で製造した場合の結晶粒状
態を示す拡大図である。
１０ 浸炭用鋼を適用したＣＶＴ １１ 浸炭処理鋼製プライマリシャフト １２ 浸炭処理鋼製セカンダリシャフト ２１ 浸炭処理鋼製プライマリシーブ ２２ 浸炭処理鋼製セカンダリシーブ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 寺田 定広 東京都港区芝五丁目33番８号 三菱自動車 工業株式会社内 (72)発明者 山田 雄一 東京都港区芝五丁目33番８号 三菱自動車 工業株式会社内 (72)発明者 安藤 聡 東京都港区芝五丁目33番８号 三菱自動車 工業株式会社内 (72)発明者 加藤 和彦 東京都港区芝五丁目33番８号 三菱自動車 工業株式会社内 (72)発明者 福住 達夫 北海道室蘭市仲町12番地 三菱製鋼室蘭特 殊鋼株式会社内 (72)発明者 廣松 秀則 北海道室蘭市仲町12番地 三菱製鋼室蘭特 殊鋼株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、０．１５〜０．２５％の炭素
Ｃと、０．８０％以下の珪素Ｓｉと、１．５０％以下の
マンガンＭｎと、０．０３０％以下のリンＰと、０．０
０５〜０．０３０％のイオウＳと、１．８０％以下のニ
ッケルＮｉと、１．５０％以下のクロムＣｒと、０．７
０％以下のモリブデンＭｏと、０．０３０〜０．０７０
％のアルミニウムＡｌと、０．０３０〜０．０６０％の
ニオブＮｂと、０．０１３０％以上の窒素Ｎとを含有
し、残部を鉄Ｆｅ並びに不可避的不純物元素から構成さ
れることを特徴とする、浸炭用鋼。 - 【請求項２】 請求項１記載の浸炭用鋼を、１０００°
Ｃ以上の浸炭温度で浸炭処理することにより生成された
ことを特徴とする、浸炭処理鋼。 - 【請求項３】 重量％で、０．１５〜０．２５％の炭素
Ｃと、０．８０％以下の珪素Ｓｉと、１．５０％以下の
マンガンＭｎと、０．０３０％以下のリンＰと、０．０
０５〜０．０３０％のイオウＳと、１．８０％以下のニ
ッケルＮｉと、１．５０％以下のクロムＣｒと、０．７
０％以下のモリブデンＭｏと、０．０３０〜０．０７０
％のアルミニウムＡｌと、０．０３０〜０．０６０％の
ニオブＮｂと、０．０１３０％以上の窒素Ｎとともに、
０．０１０〜０．０１５％のチタンＴｉを含有し、残部
を鉄Ｆｅ並びに不可避的不純物元素から構成されること
を特徴とする、浸炭用鋼。 - 【請求項４】 請求項３記載の浸炭用鋼を、１０００°
Ｃ以上の浸炭温度で浸炭処理することにより生成された
ことを特徴とする、浸炭処理鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33535898A JP3510506B2 (ja) | 1998-11-26 | 1998-11-26 | 浸炭用鋼及び浸炭処理鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33535898A JP3510506B2 (ja) | 1998-11-26 | 1998-11-26 | 浸炭用鋼及び浸炭処理鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000160288A true JP2000160288A (ja) | 2000-06-13 |
| JP3510506B2 JP3510506B2 (ja) | 2004-03-29 |
Family
ID=18287644
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33535898A Expired - Lifetime JP3510506B2 (ja) | 1998-11-26 | 1998-11-26 | 浸炭用鋼及び浸炭処理鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3510506B2 (ja) |
Cited By (8)
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| WO2008026459A1 (fr) | 2006-08-30 | 2008-03-06 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Poulie pour une transmission à variation continue |
| JP2008248284A (ja) * | 2007-03-29 | 2008-10-16 | Kobe Steel Ltd | 低サイクル疲労強度に優れた歯車 |
| WO2010046475A1 (de) * | 2008-10-23 | 2010-04-29 | Deutsche Edelstahlwerke Gmbh | Einsatzstahl |
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| CN110284057A (zh) * | 2019-06-18 | 2019-09-27 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种高强度长寿命齿条钢 |
-
1998
- 1998-11-26 JP JP33535898A patent/JP3510506B2/ja not_active Expired - Lifetime
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