JPH06346142A - 面圧疲労強度に優れた機械構造部品の製造方法 - Google Patents
面圧疲労強度に優れた機械構造部品の製造方法Info
- Publication number
- JPH06346142A JPH06346142A JP16639993A JP16639993A JPH06346142A JP H06346142 A JPH06346142 A JP H06346142A JP 16639993 A JP16639993 A JP 16639993A JP 16639993 A JP16639993 A JP 16639993A JP H06346142 A JPH06346142 A JP H06346142A
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- Japan
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- nitriding
- fatigue strength
- induction hardening
- treatment
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- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 面圧疲労強度に優れた機械構造部品の製造方
法を提供することを目的とする。 【構成】 重量基準でＣ：０．３５〜０．６０％，Ｓ
ｉ：≦０．４０％，Ｍｎ：０．３〜１．０％，Ｃｒ：
０．５〜３．５％，Ａｌ：０．２〜１．５％，残部実質
的にＦｅから成る組成の鋼材を窒化層深さが１５０μｍ
以上となる条件で窒化処理し、引き続いて高周波焼入処
理する。
法を提供することを目的とする。 【構成】 重量基準でＣ：０．３５〜０．６０％，Ｓ
ｉ：≦０．４０％，Ｍｎ：０．３〜１．０％，Ｃｒ：
０．５〜３．５％，Ａｌ：０．２〜１．５％，残部実質
的にＦｅから成る組成の鋼材を窒化層深さが１５０μｍ
以上となる条件で窒化処理し、引き続いて高周波焼入処
理する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は面圧疲労強度に優れた
機械構造部品の製造方法に関する。
機械構造部品の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】面圧疲
労強度の要求される機械構造部品、例えば歯車の場合、
通常浸炭焼入れ等の表面硬化処理を施した上で使用す
る。
労強度の要求される機械構造部品、例えば歯車の場合、
通常浸炭焼入れ等の表面硬化処理を施した上で使用す
る。
【０００３】ところでこの浸炭焼入れの場合、あるとこ
ろで硬さが飽和してしまい、それ以上に表面硬さを硬く
することは困難である。従って表面硬化に基づく面圧疲
労強度の向上にも自ずと限界がある。
ろで硬さが飽和してしまい、それ以上に表面硬さを硬く
することは困難である。従って表面硬化に基づく面圧疲
労強度の向上にも自ずと限界がある。
【０００４】歯車等の機械構造部品に対する表面硬化処
理の１つとして、従来窒化処理（軟窒化処理）も行われ
ている。
理の１つとして、従来窒化処理（軟窒化処理）も行われ
ている。
【０００５】この窒化処理の場合、焼入れ・焼戻し処理
が不要であり、また変態点以下の低い温度での処理が可
能である外、寸法の変化が少ない等の利点を有する反
面、深い硬化層が得られ難いといった欠点がある。
が不要であり、また変態点以下の低い温度での処理が可
能である外、寸法の変化が少ない等の利点を有する反
面、深い硬化層が得られ難いといった欠点がある。
【０００６】表面硬化処理として、その他に高周波焼入
処理も行われている。しかしながら高周波焼入れの場
合、得られる表面硬さは材料中に含有されるＣ量でほぼ
定まってしまい、しかも高周波焼入れの場合には当初よ
り材料中にＣを含有させておく必要があることから、Ｃ
を多く含有させると加工性等他の特性が低下してしま
う。このことから含有させ得るＣ量にも自ずと限界があ
り、従って十分な表面硬さが得られ難いといった問題が
ある。
処理も行われている。しかしながら高周波焼入れの場
合、得られる表面硬さは材料中に含有されるＣ量でほぼ
定まってしまい、しかも高周波焼入れの場合には当初よ
り材料中にＣを含有させておく必要があることから、Ｃ
を多く含有させると加工性等他の特性が低下してしま
う。このことから含有させ得るＣ量にも自ずと限界があ
り、従って十分な表面硬さが得られ難いといった問題が
ある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明はこのような事情
を背景としてなされたもので、その要旨は、重量基準
で、Ｃ：０．３５〜０．６０％，Ｓｉ：≦０．４０％，
Ｍｎ：０．３〜１．０％，Ｃｒ：０．５〜３．５％，Ａ
ｌ：０．２〜１．５％，残部実質的にＦｅから成る組成
の鋼材を窒化層深さが１５０μｍ以上となる条件で窒化
処理し、引き続いて高周波焼入処理することにある。
を背景としてなされたもので、その要旨は、重量基準
で、Ｃ：０．３５〜０．６０％，Ｓｉ：≦０．４０％，
Ｍｎ：０．３〜１．０％，Ｃｒ：０．５〜３．５％，Ａ
ｌ：０．２〜１．５％，残部実質的にＦｅから成る組成
の鋼材を窒化層深さが１５０μｍ以上となる条件で窒化
処理し、引き続いて高周波焼入処理することにある。
【０００８】本発明に従って処理した場合、表面部分に
形成される窒化層とマルテンサイト層とによって、従来
の浸炭焼入れ或いは高周波焼入れでは得られないような
表面硬さの硬い表層組織が得られる。
形成される窒化層とマルテンサイト層とによって、従来
の浸炭焼入れ或いは高周波焼入れでは得られないような
表面硬さの硬い表層組織が得られる。
【０００９】しかも窒化処理単独の場合に比べて硬化層
の深さが深い。即ちより深部まで硬化される。
の深さが深い。即ちより深部まで硬化される。
【００１０】この結果耐摩耗性，耐ピッチング性が良好
となるとともに、曲げ，ねじり等に基づく疲労に対して
の抵抗性が高くなる。
となるとともに、曲げ，ねじり等に基づく疲労に対して
の抵抗性が高くなる。
【００１１】このように面圧疲労強度が効果的に向上す
るのは、窒化による硬い層が表層に形成されるととも
に、この硬化層より深い部分まで高周波焼入れに基づく
硬化層（マルテンサイト層）が形成されることに加え、
マルテンサイト層自体の形態が通常の高周波焼入れに基
づくマルテンサイト層と異なっていること、即ちマルテ
ンサイト層が非常に組織の緻密なものとなっていること
の相乗効果によるものと考えられる。
るのは、窒化による硬い層が表層に形成されるととも
に、この硬化層より深い部分まで高周波焼入れに基づく
硬化層（マルテンサイト層）が形成されることに加え、
マルテンサイト層自体の形態が通常の高周波焼入れに基
づくマルテンサイト層と異なっていること、即ちマルテ
ンサイト層が非常に組織の緻密なものとなっていること
の相乗効果によるものと考えられる。
【００１２】本発明において、窒化層深さを１５０μｍ
以上とするような窒化処理と高周波焼入処理とを組み合
わせた場合において、生成するマルテンサイト層が高周
波焼入れ単独の場合に比べて緻密な組織となる理由は良
く分っていないが、このような緻密なマルテンサイト組
織の生成が亀裂の発生，伝播を効果的に抑制する結果、
面圧疲労強度が高まるものと考えられる。
以上とするような窒化処理と高周波焼入処理とを組み合
わせた場合において、生成するマルテンサイト層が高周
波焼入れ単独の場合に比べて緻密な組織となる理由は良
く分っていないが、このような緻密なマルテンサイト組
織の生成が亀裂の発生，伝播を効果的に抑制する結果、
面圧疲労強度が高まるものと考えられる。
【００１３】本発明においては、鋼材組成を、請求項１
の各成分に加えてＶ，Ｍｏ，Ｎｉ，Ｔｉ，Ｎｂの１種又
は２種以上を重量基準で、Ｖ：０．１〜０．５％，Ｍ
ｏ：０．１〜０．５％，Ｎｉ：０．５〜２．０％，Ｔ
ｉ：０．００５〜０．５０％，Ｎｂ：０．０１〜０．１
０％で含有する組成とし、これに対して上記窒化処理，
高周波焼入処理を施すようにすることができる。
の各成分に加えてＶ，Ｍｏ，Ｎｉ，Ｔｉ，Ｎｂの１種又
は２種以上を重量基準で、Ｖ：０．１〜０．５％，Ｍ
ｏ：０．１〜０．５％，Ｎｉ：０．５〜２．０％，Ｔ
ｉ：０．００５〜０．５０％，Ｎｂ：０．０１〜０．１
０％で含有する組成とし、これに対して上記窒化処理，
高周波焼入処理を施すようにすることができる。
【００１４】また更に、上記各成分に加えてＳ，Ｐｂ，
Ｃａ，Ｔｅ，Ｂｉの１種又は２種以上を重量基準でＳ：
０．０４〜０．４０％，Ｐｂ：０．０１〜０．０６％，
Ｃａ：０．０００３〜０．００５０％，Ｔｅ：０．００
５〜０．１０％，Ｂｉ：０．０１〜０．１０％を含有す
る組成とした上、窒化処理，高周波焼入処理するように
しても良い。
Ｃａ，Ｔｅ，Ｂｉの１種又は２種以上を重量基準でＳ：
０．０４〜０．４０％，Ｐｂ：０．０１〜０．０６％，
Ｃａ：０．０００３〜０．００５０％，Ｔｅ：０．００
５〜０．１０％，Ｂｉ：０．０１〜０．１０％を含有す
る組成とした上、窒化処理，高周波焼入処理するように
しても良い。
【００１５】次に本発明における各成分の限定理由及び
窒化処理，高周波焼入処理の限定理由につき詳述する。 Ｃ：０．３５〜０．６０％ Ｃは強度確保のために０．３５％以上必要であるが０．
６０％を超えると靱性の劣化を招く。
窒化処理，高周波焼入処理の限定理由につき詳述する。 Ｃ：０．３５〜０．６０％ Ｃは強度確保のために０．３５％以上必要であるが０．
６０％を超えると靱性の劣化を招く。
【００１６】Ｓｉ：≦０．４０％ Ｓｉは焼入性確保のために必要であるが０．４０％を超
えると加工性の劣化を招く。
えると加工性の劣化を招く。
【００１７】Ｍｎ：０．３〜１．０％ Ｍｎは脱酸，脱硫のため、更には高周波焼入性の向上の
ために０．３％以上必要である。但し１．０％を超える
と靱性の劣化を招く。
ために０．３％以上必要である。但し１．０％を超える
と靱性の劣化を招く。
【００１８】Ｃｒ：０．５〜３．５％ Ｃｒは窒化特性（特に窒化深さ）の向上及び高周波焼入
性の向上のために０．５％以上含有させることが必要で
ある。但し３．５％を超えて含有させても窒化特性が飽
和してしまう。
性の向上のために０．５％以上含有させることが必要で
ある。但し３．５％を超えて含有させても窒化特性が飽
和してしまう。
【００１９】Ａｌ：０．２〜１．５％ Ａｌは窒化特性の向上（特に表面硬さ向上）のために
０．２％以上含有させる必要がある。但し１．５％を超
えて含有させても窒化特性が飽和してしまう。
０．２％以上含有させる必要がある。但し１．５％を超
えて含有させても窒化特性が飽和してしまう。
【００２０】Ｖ：０．１〜０．５％ Ｖは窒化特性の向上，心部硬さ向上に有効であり、必要
含有量は０．１％以上である。但し０．５％を超えると
窒化特性が飽和する。
含有量は０．１％以上である。但し０．５％を超えると
窒化特性が飽和する。
【００２１】Ｍｏ：０．１〜０．５％ Ｍｏは窒化特性の向上，高周波焼入性の向上のために
０．１％以上含有させる必要がある。但し０．５％を超
えて含有させた場合焼入性向上効果が飽和する。
０．１％以上含有させる必要がある。但し０．５％を超
えて含有させた場合焼入性向上効果が飽和する。
【００２２】Ｎｉ：０．５〜２．０％ Ｎｉは靱性，高周波焼入性を向上させる働きがあり、そ
の必要含有量は０．５％以上である。但し２．０％を超
えると被削性が劣化してしまう。
の必要含有量は０．５％以上である。但し２．０％を超
えると被削性が劣化してしまう。
【００２３】Ｔｉ：０．００５〜０．５０％ Ｎｂ：０．０１〜０．１０％ Ｔｉ，Ｎｂは窒化特性向上，結晶粒微細化のためにそれ
ぞれ０．００５％，０．０１％以上必要である。但し必
要以上に含有させると靱性の低下，切削性低下をもたら
すので、それぞれ上限値を０．５０％，０．１０％とす
る。
ぞれ０．００５％，０．０１％以上必要である。但し必
要以上に含有させると靱性の低下，切削性低下をもたら
すので、それぞれ上限値を０．５０％，０．１０％とす
る。
【００２４】Ｓ：０．０４〜０．４０％ Ｐｂ：０．０１〜０．０６％ Ｔｅ：０．００５〜０．１０％ Ｂｉ：０．０１〜０．１０％ Ｃａ：０．０００３〜０．００５０％ これらは何れも被削性を向上させる元素であって鋼材中
に含有させることが望ましく、必要含有量はそれぞれ
０．０４％，０．０１％，０．００５％，０．０１％，
０．０００３％以上である。但し上記の上限値を超えて
含有させた場合、強度（特にローラピッチング）低下，
縦（圧延）方向の靱性劣化をもたらすので、上記各上限
値以下の量で含有させる。
に含有させることが望ましく、必要含有量はそれぞれ
０．０４％，０．０１％，０．００５％，０．０１％，
０．０００３％以上である。但し上記の上限値を超えて
含有させた場合、強度（特にローラピッチング）低下，
縦（圧延）方向の靱性劣化をもたらすので、上記各上限
値以下の量で含有させる。
【００２５】窒化処理（窒化層深さ１５０μｍ以上） 上述したように窒化処理は、窒素＋炭素の緻密なマルテ
ンサイトによる面圧強度向上を図るために必須である。
またその窒化層深さは１５０μｍ以上必要である。
ンサイトによる面圧強度向上を図るために必須である。
またその窒化層深さは１５０μｍ以上必要である。
【００２６】高周波焼入れ 高周波焼入れは、窒素＋炭素マルテンサイトによる面圧
強度向上，心部マルテンサイトによる曲げ又はねじり静
的強度及び疲労強度向上のために必須である。
強度向上，心部マルテンサイトによる曲げ又はねじり静
的強度及び疲労強度向上のために必須である。
【００２７】
【実施例】次に本発明の特徴を更に明確にすべく、以下
にその実施例を詳述する。表１に示す合金成分（重量
％，残部Ｆｅ）の鋼３０ｋｇを溶製して直径３２ｍｍφ
に鍛造及び焼ならし（但し表中Ｂ，Ｉ，Ｎ鋼は２ｔ溶製
し３２ｍｍφ及び５５ｍｍφに圧延）し、下記の試験片
に加工した。
にその実施例を詳述する。表１に示す合金成分（重量
％，残部Ｆｅ）の鋼３０ｋｇを溶製して直径３２ｍｍφ
に鍛造及び焼ならし（但し表中Ｂ，Ｉ，Ｎ鋼は２ｔ溶製
し３２ｍｍφ及び５５ｍｍφに圧延）し、下記の試験片
に加工した。
【００２８】しかる後表中Ａ〜Ｌ及びＭ−２，Ｎについ
ては以下の条件で窒化処理し、引き続き表２に示す条件
の下で高周波焼入処理した。
ては以下の条件で窒化処理し、引き続き表２に示す条件
の下で高周波焼入処理した。
【００２９】また比較例としてのａ−１については窒化
処理のみを、ａ−２及びＭ−１については高周波焼入処
理のみを施し、これら処理品を供試材としてローラピッ
チング試験，小野式回転曲げ試験，ドリル被削性試験を
行った（但しドリル被削性試験はＢ，Ｉ，Ｎについて行
った）。結果が表３，表４，表５に示してある。
処理のみを、ａ−２及びＭ−１については高周波焼入処
理のみを施し、これら処理品を供試材としてローラピッ
チング試験，小野式回転曲げ試験，ドリル被削性試験を
行った（但しドリル被削性試験はＢ，Ｉ，Ｎについて行
った）。結果が表３，表４，表５に示してある。
【００３０】尚ローラピッチング試験，小野式回転曲げ
試験，ドリル被削性試験はそれぞれ下記の条件で行っ
た。
試験，ドリル被削性試験はそれぞれ下記の条件で行っ
た。
【００３１】（１）試験片 ローラピッチング試験：図１に示すように直径２６ｍｍ
φの大径部１０を有する丸棒形状とした。 小野式回転曲げ試験 ：図２に示すようにαＫ＝１．８
４，Ｒ＝１．０ｍｍの切欠１２を有する直径８ｍｍφの
丸棒形状とした。 ドリル被削性試験 ：５５ｍｍφ（直径）×５０ｍｍ
（長さ）の形状とした。
φの大径部１０を有する丸棒形状とした。 小野式回転曲げ試験 ：図２に示すようにαＫ＝１．８
４，Ｒ＝１．０ｍｍの切欠１２を有する直径８ｍｍφの
丸棒形状とした。 ドリル被削性試験 ：５５ｍｍφ（直径）×５０ｍｍ
（長さ）の形状とした。
【００３２】（２）窒化処理条件 ・ガス軟化窒化処理 処理温度及び時間 ８６３Ｋ×１８ｋｓ 雰囲気 ＮＨ3：Ｎ2：ＣＯ2＝５．５：２．
０：２．５ 焼入れ 油冷（３７３Ｋ） 尚ここではガス軟窒化処理を用いたが、タフトライド，
イオン窒化等他の軟窒化処理であっても良い。
０：２．５ 焼入れ 油冷（３７３Ｋ） 尚ここではガス軟窒化処理を用いたが、タフトライド，
イオン窒化等他の軟窒化処理であっても良い。
【００３３】（３）ローラピッチング試験条件 小ローラ：２６ｍｍφ（試験片） 大ローラ：１３０ｍｍφ 面圧 ：３６７７Ｎ／ｍｍ2 滑り率 ：４０％ 回転数 ：１５８０ｒｐｍ
【００３４】（４）小野式回転曲げ試験条件 回転数：３５００ｒｐｍ
【００３５】（５）ドリル被削性試験条件 ・工具 ：ＳＫＨ５１ ・工具形状：ストレートシャンク ・穴深さ ：２０ｍｍ ・切削油 ：なし ・送り ：０．１ｍｍ／ｒｅｖ ・評価 ：ドリルの寿命が５０００ｍｍになる切削速
度を測定
度を測定
【００３６】
【表１】
【００３７】
【表２】
【００３８】
【表３】
【００３９】
【表４】
【００４０】
【表５】
【００４１】これらの結果から、単に通常の炭素鋼を用
いて高周波焼入処理のみ又は窒化処理＋高周波焼入処理
を行った場合（Ｍ−１，Ｍ−２）、或いは窒化特性向上
成分を含有させた材料を用いても窒化処理単独又は高周
波焼入処理単独の場合には（ａ−１，ａ−２）、何れも
充分な特性が得られないのに対して、本発明に従って材
料の組成調整を行った上で窒化処理及び高周波焼入処理
を行ったものについては何れも良好な結果が得られるこ
とが分る。
いて高周波焼入処理のみ又は窒化処理＋高周波焼入処理
を行った場合（Ｍ−１，Ｍ−２）、或いは窒化特性向上
成分を含有させた材料を用いても窒化処理単独又は高周
波焼入処理単独の場合には（ａ−１，ａ−２）、何れも
充分な特性が得られないのに対して、本発明に従って材
料の組成調整を行った上で窒化処理及び高周波焼入処理
を行ったものについては何れも良好な結果が得られるこ
とが分る。
【００４２】また表５の結果から、快削元素の含有量が
多くなり過ぎると軟窒化処理，高周波焼入処理を施して
も耐ピッチング特性が低下することが分る。
多くなり過ぎると軟窒化処理，高周波焼入処理を施して
も耐ピッチング特性が低下することが分る。
【００４３】［実施例２］上記Ａ鋼を下記の条件で窒化
処理すると共に高周波焼入処理して供試材とし、これを
実施例１と同様の条件でローラピッチング試験を行っ
た。結果が図３に示してある。
処理すると共に高周波焼入処理して供試材とし、これを
実施例１と同様の条件でローラピッチング試験を行っ
た。結果が図３に示してある。
【００４４】（１）窒化処理条件 ・ガス軟窒化処理 処理温度及び時間 ８６３Ｋ×３．６〜７２ｋｓ 雰囲気 ＮＨ3：Ｎ2：ＣＯ2＝５．５：２．
０：２．５ 焼入れ 油冷（３７３Ｋ）
０：２．５ 焼入れ 油冷（３７３Ｋ）
【００４５】図３の結果から、窒化層の深さが１５０μ
ｍを越えた領域において寿命特性が良好となることが分
る。
ｍを越えた領域において寿命特性が良好となることが分
る。
【００４６】以上本発明の実施例を詳述したがこれはあ
くまで一例示であり、本発明は上記歯車以外にベアリン
グその他の面圧疲労強度の要求される機械構造部品の製
造一般に適用可能であるなど、その主旨を逸脱しない範
囲において、当業者の知識に基づき様々な変更を加えた
態様で実施可能である。
くまで一例示であり、本発明は上記歯車以外にベアリン
グその他の面圧疲労強度の要求される機械構造部品の製
造一般に適用可能であるなど、その主旨を逸脱しない範
囲において、当業者の知識に基づき様々な変更を加えた
態様で実施可能である。
【図１】本発明の実施例品のローラピッチング特性を評
価するための試験片の形状を示す図である。
価するための試験片の形状を示す図である。
【図２】本発明の実施例品の回転曲げ疲労特性を評価す
るための試験片の形状を示す図である。
るための試験片の形状を示す図である。
【図３】窒化層の深さと耐久寿命との関係を表す図であ
る。
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/18 Ｃ２３Ｃ 8/26 7516−4Ｋ 8/80 7516−4Ｋ (72)発明者 渡辺 陽一 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内 (72)発明者 小倉 真義 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内 (72)発明者 梅垣 俊造 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】重量基準で Ｃ ：０．３５〜０．６０％ Ｓｉ：≦０．４０％ Ｍｎ：０．３〜１．０％ Ｃｒ：０．５〜３．５％ Ａｌ：０．２〜１．５％ 残部実質的にＦｅから成る組成の鋼材を窒化層深さが１
５０μｍ以上となる条件で窒化処理し、引き続いて高周
波焼入処理することを特徴とする面圧疲労強度に優れた
機械構造部品の製造方法。 - 【請求項２】 前記鋼材の組成を、請求項１の各成分に
加えてＶ，Ｍｏ，Ｎｉ，Ｔｉ，Ｎｂの１種又は２種以上
を重量基準で Ｖ ：０．１〜０．５％ Ｍｏ：０．１〜０．５％ Ｎｉ：０．５〜２．０％ Ｔｉ：０．００５〜０．５０％ Ｎｂ：０．０１〜０．１０％ で含有する組成とすることを特徴とする請求項１に記載
の面圧疲労強度に優れた機械構造部品の製造方法。 - 【請求項３】 前記鋼材の組成を、請求項１又は２の各
成分に加えてＳ，Ｐｂ，Ｃａ，Ｔｅ，Ｂｉの１種又は２
種以上を重量基準で Ｓ ：０．０４〜０．４０％ Ｐｂ：０．０１〜０．０６％ Ｃａ：０．０００３〜０．００５０％ Ｔｅ：０．００５〜０．１０％ Ｂｉ：０．０１〜０．１０％ で含有する組成とすることを特徴とする請求項１又は２
に記載の面圧疲労強度に優れた機械構造部品の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16639993A JPH06346142A (ja) | 1993-06-11 | 1993-06-11 | 面圧疲労強度に優れた機械構造部品の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16639993A JPH06346142A (ja) | 1993-06-11 | 1993-06-11 | 面圧疲労強度に優れた機械構造部品の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06346142A true JPH06346142A (ja) | 1994-12-20 |
Family
ID=15830702
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16639993A Pending JPH06346142A (ja) | 1993-06-11 | 1993-06-11 | 面圧疲労強度に優れた機械構造部品の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06346142A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010280929A (ja) * | 2009-06-02 | 2010-12-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 窒化処理および高周波焼入処理が施される用途に供される鋼材 |
| WO2011013559A1 (ja) * | 2009-07-31 | 2011-02-03 | 高周波熱錬株式会社 | 複合熱処理方法及び焼入れ鉄鋼部材 |
| JP2011038698A (ja) * | 2009-08-11 | 2011-02-24 | Ngk Spark Plug Co Ltd | グロープラグ用ハウジング及びグロープラグ |
| JP2012225203A (ja) * | 2011-04-18 | 2012-11-15 | Nippon Parkerizing Co Ltd | 高耐久性エンジンバルブ |
| JP2019119899A (ja) * | 2017-12-28 | 2019-07-22 | 愛知製鋼株式会社 | Ｃｖｔリング素材、ｃｖｔリング部材及びこれらの製造方法 |
| RU2734737C2 (ru) * | 2016-07-07 | 2020-10-22 | Бонатранс Груп А.С. | Ось для рельсовых транспортных средств |
-
1993
- 1993-06-11 JP JP16639993A patent/JPH06346142A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010280929A (ja) * | 2009-06-02 | 2010-12-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 窒化処理および高周波焼入処理が施される用途に供される鋼材 |
| WO2011013559A1 (ja) * | 2009-07-31 | 2011-02-03 | 高周波熱錬株式会社 | 複合熱処理方法及び焼入れ鉄鋼部材 |
| JP2011032536A (ja) * | 2009-07-31 | 2011-02-17 | Neturen Co Ltd | 焼入れ鉄鋼部材の複合熱処理方法及び焼入れ鉄鋼部材 |
| JP2011038698A (ja) * | 2009-08-11 | 2011-02-24 | Ngk Spark Plug Co Ltd | グロープラグ用ハウジング及びグロープラグ |
| JP2012225203A (ja) * | 2011-04-18 | 2012-11-15 | Nippon Parkerizing Co Ltd | 高耐久性エンジンバルブ |
| RU2734737C2 (ru) * | 2016-07-07 | 2020-10-22 | Бонатранс Груп А.С. | Ось для рельсовых транспортных средств |
| JP2019119899A (ja) * | 2017-12-28 | 2019-07-22 | 愛知製鋼株式会社 | Ｃｖｔリング素材、ｃｖｔリング部材及びこれらの製造方法 |
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