JPH066768B2 - 高成形性アルミニウム合金 - Google Patents
高成形性アルミニウム合金Info
- Publication number
- JPH066768B2 JPH066768B2 JP2088698A JP8869890A JPH066768B2 JP H066768 B2 JPH066768 B2 JP H066768B2 JP 2088698 A JP2088698 A JP 2088698A JP 8869890 A JP8869890 A JP 8869890A JP H066768 B2 JPH066768 B2 JP H066768B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- aluminum alloy
- resistance
- moldability
- rust resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、成形性に優れたアルミニウム合金板に関し、
更に詳しくは、自動車ボディーパネル、家電製品のケー
ス類等の如く、成形加工後、リン酸亜鉛処理を行い又は
行わずに焼付塗装が行われる製品に適し、成形加工性が
優れ、且つ焼付塗装後の耐糸錆性、耐応力腐食割れ性
（耐ＳＣＣ性）を改善した高成形性アルミニウム合金に
関するものである。
更に詳しくは、自動車ボディーパネル、家電製品のケー
ス類等の如く、成形加工後、リン酸亜鉛処理を行い又は
行わずに焼付塗装が行われる製品に適し、成形加工性が
優れ、且つ焼付塗装後の耐糸錆性、耐応力腐食割れ性
（耐ＳＣＣ性）を改善した高成形性アルミニウム合金に
関するものである。
（従来の技術及び解決しようとする課題） 従来より、自動車ボディーパネルや家電製品のケース類
等においては、プレス加工により製造される形成加工用
アルミニウム合金として、Ｍｇを２．４〜５％含有する
Ａｌ−Ｍｇ系合金（５０５２、５１５４、５１８２）な
どの軟質材が実用化されている。
等においては、プレス加工により製造される形成加工用
アルミニウム合金として、Ｍｇを２．４〜５％含有する
Ａｌ−Ｍｇ系合金（５０５２、５１５４、５１８２）な
どの軟質材が実用化されている。
しかし、これらのアルミニウム合金は、成形加工性は良
好であるものの、最近の成形加工品の形状の複雑化には
対応できず、加工が厳しい場合には、割れが発生すると
云う問題がある。
好であるものの、最近の成形加工品の形状の複雑化には
対応できず、加工が厳しい場合には、割れが発生すると
云う問題がある。
また、Ａｌ−Ｍg系合金において、Ｍgが多くなると、成
形加工後、高温雰囲気での使用中にＳＣＣが発生し易く
なったり、塗装焼付後の耐糸錆性が悪くなり易いと云う
問題があった。
形加工後、高温雰囲気での使用中にＳＣＣが発生し易く
なったり、塗装焼付後の耐糸錆性が悪くなり易いと云う
問題があった。
かゝる問題点を解決するために、本出願人は、先に、強
度を向上させるためにＭg３〜１０％を含有させたアル
ミニウム合金芯材に、成形性を良くするためにＡｌ−
０．５〜１７％Ｍn系のアルミニウム合金を皮材として
クラッドした「成形加工性及び耐応力腐食割れ性の優れ
たアルミニウム合金複合板」（特願昭５８−１４２８０
２）を提案し、同じく純Ａｌ系を皮材としてクラッドし
た「成形加工性及び耐糸錆性の優れたアルミニウム合
金」（特公昭６３−２０９０５）を提案し、更にＡｌ−
０．５〜４％Ｍn系を皮材としてクラッドした「成形加
工性及び耐糸錆性の優れたアルミニウム合金」（特公昭
５９−２１３７０２）を提案した。また、リン酸亜鉛処
理による表面にリン酸亜鉛が生成し易く、塗料の密着性
を改善する目的で、Ｍｇ:３．５〜１０％及びＺｎ:０．
５〜２％を含有させた「高精度、高成形性アルミニウム
板」（特公昭６２−５４８５５）を提案した。
度を向上させるためにＭg３〜１０％を含有させたアル
ミニウム合金芯材に、成形性を良くするためにＡｌ−
０．５〜１７％Ｍn系のアルミニウム合金を皮材として
クラッドした「成形加工性及び耐応力腐食割れ性の優れ
たアルミニウム合金複合板」（特願昭５８−１４２８０
２）を提案し、同じく純Ａｌ系を皮材としてクラッドし
た「成形加工性及び耐糸錆性の優れたアルミニウム合
金」（特公昭６３−２０９０５）を提案し、更にＡｌ−
０．５〜４％Ｍn系を皮材としてクラッドした「成形加
工性及び耐糸錆性の優れたアルミニウム合金」（特公昭
５９−２１３７０２）を提案した。また、リン酸亜鉛処
理による表面にリン酸亜鉛が生成し易く、塗料の密着性
を改善する目的で、Ｍｇ:３．５〜１０％及びＺｎ:０．
５〜２％を含有させた「高精度、高成形性アルミニウム
板」（特公昭６２−５４８５５）を提案した。
しかし、いずれの合金においても、複合添加効果による
強度低下や、Ｚn添加による時効性に伴う強度変化があ
り、更に焼付塗装後の耐糸錆性、耐ＳＣＣ性が必ずしも
満足できるものとは云えない。
強度低下や、Ｚn添加による時効性に伴う強度変化があ
り、更に焼付塗装後の耐糸錆性、耐ＳＣＣ性が必ずしも
満足できるものとは云えない。
また、焼付塗装用アルミニウム合金の耐糸錆性を向上さ
せる目的で、特開平１−２１９１３９号を提案した。こ
のアルミニウム合金はＢeを添加しＭgを３．０〜５．５
％含む合金であり、耐糸錆性は優れるものの、焼付塗装
用としての特性、特に成形加工性（均一伸び）が不充分
であり、また耐ＳＣＣ性も良くない。
せる目的で、特開平１−２１９１３９号を提案した。こ
のアルミニウム合金はＢeを添加しＭgを３．０〜５．５
％含む合金であり、耐糸錆性は優れるものの、焼付塗装
用としての特性、特に成形加工性（均一伸び）が不充分
であり、また耐ＳＣＣ性も良くない。
本発明は、上記従来技術の欠点を解消し、成形加工性が
優れ、且つ焼付塗装後の耐糸錆性や耐ＳＣＣ性を改善し
たアルミニウム合金板を提供することを目的とするもの
である。
優れ、且つ焼付塗装後の耐糸錆性や耐ＳＣＣ性を改善し
たアルミニウム合金板を提供することを目的とするもの
である。
（課題を解決するための手段） 前記目的を達成するため、本発明者は、成形加工性（張
り出し加工、強度）を確保しつつ、更には焼付塗装後の
耐糸錆性及び耐糸ＳＣＣ性が改善できるアルミニウムの
開発に努めた結果、成形加工性については、特にＭg、
Ｂeを含む成分組成の最適化及び板表面及び断面の結晶
粒の大きさの最適化により、また耐糸錆性、耐ＳＣＣ性
の改善については添加元素の最適化により可能であるこ
とを見い出したものである。
り出し加工、強度）を確保しつつ、更には焼付塗装後の
耐糸錆性及び耐糸ＳＣＣ性が改善できるアルミニウムの
開発に努めた結果、成形加工性については、特にＭg、
Ｂeを含む成分組成の最適化及び板表面及び断面の結晶
粒の大きさの最適化により、また耐糸錆性、耐ＳＣＣ性
の改善については添加元素の最適化により可能であるこ
とを見い出したものである。
すなわち、本発明は、Ｍg:５．５〜１０％、Ｃu:０．２
〜０．７％、Ｃr:０．０１〜０．２％及びＢe:０．００
０２〜０．０１％を含有し、且つＦe:０．１％以下、Ｓ
i:０．１％以下に規制し、更にＭn:０．２％以下、Ｚr:
０．１％以下、Ｖ:０．１％以下、Ｔi:０．１％以下、
Ｂ:０．０２％以下の１種又は２種以上の合計を０．１
％以下に規制し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からな
るアルミニウム合金板において、結晶粒が等軸粒で且つ
板表面及び断面の平均結晶粒径が３０〜１４０μｍの範
囲であることを特徴とする成形加工性が優れ、且つ焼付
塗装後の耐糸錆性、対応力腐食割れを性を改善した高成
形性アルミニウム合金を要旨とするものである。
〜０．７％、Ｃr:０．０１〜０．２％及びＢe:０．００
０２〜０．０１％を含有し、且つＦe:０．１％以下、Ｓ
i:０．１％以下に規制し、更にＭn:０．２％以下、Ｚr:
０．１％以下、Ｖ:０．１％以下、Ｔi:０．１％以下、
Ｂ:０．０２％以下の１種又は２種以上の合計を０．１
％以下に規制し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からな
るアルミニウム合金板において、結晶粒が等軸粒で且つ
板表面及び断面の平均結晶粒径が３０〜１４０μｍの範
囲であることを特徴とする成形加工性が優れ、且つ焼付
塗装後の耐糸錆性、対応力腐食割れを性を改善した高成
形性アルミニウム合金を要旨とするものである。
以下に本発明を更に詳細に説明する。
（作用） まず、本発明における化学成分の限定理由は以下の通り
である。
である。
Ｍｇ： Ｍgは成形加工性、強度を付与する元素であり、特に最
終熱処理により十分固溶させることにより、成形性（均
一伸び）の向上に効果がある。しかし、５．５％未満で
は成形加工性（均一伸び）の改善効果が不充分であり、
強度も不充分である。一方、１０％を超えると、溶解時
のＭgの酸化や鋳造時に割れ易くなったり、熱間圧延、
冷間圧延時の加工抵抗の増加により圧延性の低下が起こ
るので好ましくない。したがって、Ｍg含有量は５．５
〜１０％の範囲とする。
終熱処理により十分固溶させることにより、成形性（均
一伸び）の向上に効果がある。しかし、５．５％未満で
は成形加工性（均一伸び）の改善効果が不充分であり、
強度も不充分である。一方、１０％を超えると、溶解時
のＭgの酸化や鋳造時に割れ易くなったり、熱間圧延、
冷間圧延時の加工抵抗の増加により圧延性の低下が起こ
るので好ましくない。したがって、Ｍg含有量は５．５
〜１０％の範囲とする。
Ｃu: Ｃuは強度、耐ＳＣＣ性を付与する元素である。すなわ
ち、強度については特に焼付塗装後の強度向上効果が大
きい。一方、耐ＳＣＣ性については、固溶された状態で
のみＣuがＭgの拡散を防止するため、効果がある。ま
た、成形加工後のリン酸亜鉛処理時に、カソード反応促
進としての作用があるため、緻密で多くのリン酸亜鉛結
晶を板表面に付着させ、塗料との密着性を良くし、焼付
塗装後の耐糸錆性向上に効果がある。しかし、Ｃu含有
量が０．２％未満ではそのような効果が低く、また０．
７％を超えると、強度向上や耐ＳＣＣ性の向上効果も飽
和し始めると同時に耐糸錆性が著しく劣るようになるの
で好ましくない。したがって、Ｃu含有量は０．２〜
０．７％の範囲とする。
ち、強度については特に焼付塗装後の強度向上効果が大
きい。一方、耐ＳＣＣ性については、固溶された状態で
のみＣuがＭgの拡散を防止するため、効果がある。ま
た、成形加工後のリン酸亜鉛処理時に、カソード反応促
進としての作用があるため、緻密で多くのリン酸亜鉛結
晶を板表面に付着させ、塗料との密着性を良くし、焼付
塗装後の耐糸錆性向上に効果がある。しかし、Ｃu含有
量が０．２％未満ではそのような効果が低く、また０．
７％を超えると、強度向上や耐ＳＣＣ性の向上効果も飽
和し始めると同時に耐糸錆性が著しく劣るようになるの
で好ましくない。したがって、Ｃu含有量は０．２〜
０．７％の範囲とする。
Ｃr: Ｃrは成形加工性と強度を向上させる元素であるが、
０．０１％未満ではその効果がなく、逆に０．２％を超
えると強度の改善効果が飽和してくるものの、却って成
形加工性（張り出し性及び伸び）が劣るようになり、且
つ耐糸錆性も劣るようになるので好ましくない。したが
って、Ｃr含有量は０．０１〜０．２％の範囲とする。
０．０１％未満ではその効果がなく、逆に０．２％を超
えると強度の改善効果が飽和してくるものの、却って成
形加工性（張り出し性及び伸び）が劣るようになり、且
つ耐糸錆性も劣るようになるので好ましくない。したが
って、Ｃr含有量は０．０１〜０．２％の範囲とする。
Ｂe: Ｂeは本発明の特徴的な添加元素であり、耐糸錆性の向
上効果が極めて大きい。しかし、０．０００２％未満で
はその効果が少なく、逆に０．０１％を超えると耐糸錆
性の改善効果は飽和するものの、却って成形加工性（張
り出し性）が劣る傾向にあり、好ましくない。したがっ
て、Ｂe含有量は０．０００２〜０．０１％の範囲とす
る。
上効果が極めて大きい。しかし、０．０００２％未満で
はその効果が少なく、逆に０．０１％を超えると耐糸錆
性の改善効果は飽和するものの、却って成形加工性（張
り出し性）が劣る傾向にあり、好ましくない。したがっ
て、Ｂe含有量は０．０００２〜０．０１％の範囲とす
る。
Ｆe、Ｓi: Ｆe、Ｓiは成形加工性を付与する元素であるが、含有量
が増加するにつれて粗大な晶出物が生じ、成形加工時の
すべり変形を阻害し、伸びを低下させる。特に各々０．
１％を超えて含有させると成形加工性が悪くなると共に
耐糸錆性が低下し、更には平均結晶粒径を３０μm以上
にすることが困難となる。したがってＦｅ：０．１％以
下、Ｓi:０．１％以下に規制しなければならない。
が増加するにつれて粗大な晶出物が生じ、成形加工時の
すべり変形を阻害し、伸びを低下させる。特に各々０．
１％を超えて含有させると成形加工性が悪くなると共に
耐糸錆性が低下し、更には平均結晶粒径を３０μm以上
にすることが困難となる。したがってＦｅ：０．１％以
下、Ｓi:０．１％以下に規制しなければならない。
Ｍn、Ｚr、Ｖ： Ｍn、Ｚr、Ｖは強度と成形加工性を向上させる効果のあ
る元素であるので、必要に応じてそれらの少なくとも１
種を適量添加することができる。Ｍnが０．２％以下、
Ｚrが０．１％以下、Ｖが０．１％以下でその効果が得
られるが、トータル含有量が０．１％以下では耐糸錆
性、成形加工性に影響を及ぼさないものの、０．１％を
超えると粗大な晶出物を生成し、成形加工性を劣化させ
るため好ましくない。
る元素であるので、必要に応じてそれらの少なくとも１
種を適量添加することができる。Ｍnが０．２％以下、
Ｚrが０．１％以下、Ｖが０．１％以下でその効果が得
られるが、トータル含有量が０．１％以下では耐糸錆
性、成形加工性に影響を及ぼさないものの、０．１％を
超えると粗大な晶出物を生成し、成形加工性を劣化させ
るため好ましくない。
Ｔi、Ｂ： 鋳魂の結晶粒を微細化するために、通常、ＴiやＴｉ＋
Ｂを添加するが、それぞれＴi:０．１％以下、Ｂ：０．
０２％以下であれば、本発明の性能である成形加工性、
耐糸錆性に影響を及ぼさない。
Ｂを添加するが、それぞれＴi:０．１％以下、Ｂ：０．
０２％以下であれば、本発明の性能である成形加工性、
耐糸錆性に影響を及ぼさない。
なお、Ｚn、Ｎi、Ｎa等の不純物は、Ｚn:０．１％以
下、Ｎi:０．１％以下、Ｎa:０．００１％以下であれ
ば、本発明の性能である成形加工性、耐糸錆性に影響を
及ぼさない。
下、Ｎi:０．１％以下、Ｎa:０．００１％以下であれ
ば、本発明の性能である成形加工性、耐糸錆性に影響を
及ぼさない。
次に上記化学成分を有するアルミニウム合金の組織（結
晶粒）について述べる。
晶粒）について述べる。
結晶粒径は、成形性（均一伸び、ＳＳマーク、肌あ
れ）、強度に影響を及ぼす要因である。本発明において
は、結晶粒が等軸粒であり、かつ、その平均結晶粒径が
３０〜１４０μｍの範囲である必要がある。平均結晶粒
径が３０μｍ未満では、成形加工性（均一伸び）が悪
く、また高Ｍg特有のストレッチャーストレンマーク
（ＳＳマーク）が発生し易くなる。一方、１３０μｍを
超えると成形加工性（均一伸び、張り出し性）の改善効
果は飽和し、逆に加工後の板表面にオレンジピール等の
肌荒れが生じるので好ましくない。このため、平均結晶
粒径は３０〜１４０μｍ、好ましくは３０〜８０μｍの
範囲とする。
れ）、強度に影響を及ぼす要因である。本発明において
は、結晶粒が等軸粒であり、かつ、その平均結晶粒径が
３０〜１４０μｍの範囲である必要がある。平均結晶粒
径が３０μｍ未満では、成形加工性（均一伸び）が悪
く、また高Ｍg特有のストレッチャーストレンマーク
（ＳＳマーク）が発生し易くなる。一方、１３０μｍを
超えると成形加工性（均一伸び、張り出し性）の改善効
果は飽和し、逆に加工後の板表面にオレンジピール等の
肌荒れが生じるので好ましくない。このため、平均結晶
粒径は３０〜１４０μｍ、好ましくは３０〜８０μｍの
範囲とする。
なお、このような平均結晶粒径を得るには、組成面では
Ｆe及びＳi量を各々０．１％以下に規制すると共に、製
造面では仕上げ冷延率を３０％程度とし、最終焼鈍温度
を５３０℃×３０秒の如く高温で比較的長時間加熱保持
する。５２０℃×１０秒程度の条件では３０μｍより小
さい粒径しか得られない。高温短時間保持の最終焼鈍は
Ｍgを充分に固溶させて成形加工性を向上させる上でも
有利である。
Ｆe及びＳi量を各々０．１％以下に規制すると共に、製
造面では仕上げ冷延率を３０％程度とし、最終焼鈍温度
を５３０℃×３０秒の如く高温で比較的長時間加熱保持
する。５２０℃×１０秒程度の条件では３０μｍより小
さい粒径しか得られない。高温短時間保持の最終焼鈍は
Ｍgを充分に固溶させて成形加工性を向上させる上でも
有利である。
（実施例） 次に本発明の実施例を示す。
実施例１ 第１表に示す化学成分を有するＡｌ合金の５０mm厚の鋳
魂に５１０℃×４時間の均質化処理を施した後、５００
〜２８０℃間で板厚３．５mmまで熱間圧延し、続いて板
厚１．５mmまで冷間圧延を行い、その後３６０℃×３時
間の中間焼鈍を行った。次いで板厚１mmまで冷間圧延
（仕上げ冷延率３３％）を行った。この１mm厚のＡｌ合
金板を５３０℃に急速加熱し、その温度に３０秒間保持
した後、６００℃／minの平均冷却速度で急冷する最終
焼鈍を施し、供試材とした。
魂に５１０℃×４時間の均質化処理を施した後、５００
〜２８０℃間で板厚３．５mmまで熱間圧延し、続いて板
厚１．５mmまで冷間圧延を行い、その後３６０℃×３時
間の中間焼鈍を行った。次いで板厚１mmまで冷間圧延
（仕上げ冷延率３３％）を行った。この１mm厚のＡｌ合
金板を５３０℃に急速加熱し、その温度に３０秒間保持
した後、６００℃／minの平均冷却速度で急冷する最終
焼鈍を施し、供試材とした。
得られた供試材について、素材の機械的性質、エリクセ
ン値（張出し性）を調べると共に、リン酸亜鉛処理性
（付着量、均一性）、耐糸錆性及び耐ＳＣＣ性を調査し
た。それらの結果を第１表に併記する。
ン値（張出し性）を調べると共に、リン酸亜鉛処理性
（付着量、均一性）、耐糸錆性及び耐ＳＣＣ性を調査し
た。それらの結果を第１表に併記する。
なお、リン酸亜鉛処理試験、耐糸錆試験、耐ＳＣＣ試験
は以下の要領で実施し、評価した。
は以下の要領で実施し、評価した。
(1)リン酸亜鉛処理性 リン酸亜鉛処理及び塗装方法 ７５mm×１５０mmの試験片→脱脂（弱アルカリ脱脂材、
５０℃×３０秒）→水洗→表面調整（コロイダルチタン
液、ＲＴ×２０秒）→リン酸亜鉛処理（市販液、４０℃
×２分）→水洗→乾燥→カチオン電着塗装（市販液、１
７０℃×３０分焼付）→中塗（１４０℃×３０分）→上
塗（１４０℃×３０分）の工程により実施した。塗膜厚
は１１０μｍである。
５０℃×３０秒）→水洗→表面調整（コロイダルチタン
液、ＲＴ×２０秒）→リン酸亜鉛処理（市販液、４０℃
×２分）→水洗→乾燥→カチオン電着塗装（市販液、１
７０℃×３０分焼付）→中塗（１４０℃×３０分）→上
塗（１４０℃×３０分）の工程により実施した。塗膜厚
は１１０μｍである。
リン酸亜鉛結晶の付着性、均一性の評価 リン酸亜鉛処理後の試験片の重量を測定した後、沸騰し
たリンクロ液に５分浸漬して、リン酸亜鉛結晶を剥離
し、水洗、乾燥後に再度重量を測定した。リン酸亜鉛結
晶の剥離前後の重量差を１m2当たりに換算し、付着量を
求めた。
たリンクロ液に５分浸漬して、リン酸亜鉛結晶を剥離
し、水洗、乾燥後に再度重量を測定した。リン酸亜鉛結
晶の剥離前後の重量差を１m2当たりに換算し、付着量を
求めた。
更に、その均一性は、目視観察及びＳＥＭ観察にて調査
し、○（良好）、△（やや良）、×（不良）にて評価し
た。
し、○（良好）、△（やや良）、×（不良）にて評価し
た。
(2)耐糸錆性 糸錆試験方法 ７５mm×１５０mmの試験片に×印のキズ（キズの総長：
２８０mm）を人工的に付ける（第１図参照）→塩水噴霧
試験：２４hr（ＪＩＳＺ２３７１に準拠）→浸潤試験
（４０℃で８５％の湿度に２４０hr）。
２８０mm）を人工的に付ける（第１図参照）→塩水噴霧
試験：２４hr（ＪＩＳＺ２３７１に準拠）→浸潤試験
（４０℃で８５％の湿度に２４０hr）。
耐糸錆性の評価 第１図に示すように、試験片にキズを付けた箇所から糸
錆が発生するが、その糸錆の最大長さと本数で評価し
た。
錆が発生するが、その糸錆の最大長さと本数で評価し
た。
(3)耐ＳＣＣ性 １mm厚の供試材を０．７mm厚まで冷間圧延し、１２０℃
×７日の鋭敏化処理後、０．７０mmｔ×２０mmｗ×８０
mmｌに切り出し、ＳＣＣ試験を行った。
×７日の鋭敏化処理後、０．７０mmｔ×２０mmｗ×８０
mmｌに切り出し、ＳＣＣ試験を行った。
ＳＣＣ試験条件として、応力負荷はＵ字曲げによる定歪
法を用い、腐食雰囲気は３．５％ＮａＣｌ水溶液中で、
５ｍＡ／in2の電流を流した促進試験法により実施し
た。
法を用い、腐食雰囲気は３．５％ＮａＣｌ水溶液中で、
５ｍＡ／in2の電流を流した促進試験法により実施し
た。
耐ＳＣＣ性の評価は、６００分以上で割れなしのときを
○、６００分未満で割れたときを×とした。
○、６００分未満で割れたときを×とした。
第１表より明らかなとおり、本発明例はいずれも優れた
耐食性（耐糸錆性、耐ＳＣＣ性）を有すると共に、成形
性にも優れている。なお、いずれも結晶粒は等軸粒で、
その平均結晶粒は３０〜１４０μｍの範囲であった。
耐食性（耐糸錆性、耐ＳＣＣ性）を有すると共に、成形
性にも優れている。なお、いずれも結晶粒は等軸粒で、
その平均結晶粒は３０〜１４０μｍの範囲であった。
一方、本発明範囲外の化学成分を有する比較例はいずれ
も、成形性、リン酸亜鉛処理性、耐糸錆性、耐ＳＣＣ性
のいずれかが劣っている。
も、成形性、リン酸亜鉛処理性、耐糸錆性、耐ＳＣＣ性
のいずれかが劣っている。
実施例２ 第１表に示した化学成分を有するアルミニウム合金のう
ち、No.６（本発明合金）のアルミニウム合金鋳魂を使
用し、実施例１と同一条件で均質化処理、熱間圧延、例
間圧延後、最終熱処理条件を変えて各々結晶粒の異なる
板を製造し、伸び、ＳＳマーク等の影響を調査した。そ
の結果を第２表に示す。
ち、No.６（本発明合金）のアルミニウム合金鋳魂を使
用し、実施例１と同一条件で均質化処理、熱間圧延、例
間圧延後、最終熱処理条件を変えて各々結晶粒の異なる
板を製造し、伸び、ＳＳマーク等の影響を調査した。そ
の結果を第２表に示す。
第２表より明らかなとおり、本発明例はいずれも均一伸
び、ＳＳマーク、肌あれとも良好であり、成形加工性が
優れていることを示している。一方、本発明範囲外の比
較例は、均一伸び、肌あれ、ＳＳマーク発生のいずれか
が劣り、成形加工性が劣っていることを示している。
び、ＳＳマーク、肌あれとも良好であり、成形加工性が
優れていることを示している。一方、本発明範囲外の比
較例は、均一伸び、肌あれ、ＳＳマーク発生のいずれか
が劣り、成形加工性が劣っていることを示している。
（発明の効果） 以上詳述したように、本発明によれば、適量のＭg量、
Ｂe添加並びに他の成分添加を適切にバランスよく調整
すると共に結晶粒とそのサイズを規制したので、従来の
５１８２よりも顕著に優れた高成形性を備えることがで
き、また耐食性（耐糸錆性、耐ＳＣＣ性）を改善するこ
とができる。更に焼付塗装用として備えるべき成形性、
強度も優れていることは云うまでもない。
Ｂe添加並びに他の成分添加を適切にバランスよく調整
すると共に結晶粒とそのサイズを規制したので、従来の
５１８２よりも顕著に優れた高成形性を備えることがで
き、また耐食性（耐糸錆性、耐ＳＣＣ性）を改善するこ
とができる。更に焼付塗装用として備えるべき成形性、
強度も優れていることは云うまでもない。
第１図は糸錆試験の要領を示す図である。
Claims (3)
- 【請求項１】重量％で（以下、同じ）、Ｍg:５．５〜１
０％、Ｃu:０．２〜０．７％、Ｃr:０．０１〜０．２％
及びＢe:０．０００２〜０．０１％を含有し、且つＦe:
０．１％以下、Ｓi:０．１％以下に規制し、残部がＡｌ
及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金板におい
て、結晶粒が等軸粒で且つ板表面及び断面の平均結晶粒
径が３０〜１４０μｍの範囲であることを特徴とする成
形加工性が優れ、且つ焼付塗装後の耐糸錆性、耐応力腐
食割れ性を改善した高成形性アルミニウム合金。 - 【請求項２】前記アルミニウム合金が、更にｍn:０．２
％以下、Ｚｒ:０．１％以下及びＶ:０．１％以下の１種
又は２種以上の合計を０．１％以下で含有するものであ
る請求項１に記載のアルミニウム合金。 - 【請求項３】前記アルミニウム合金が、更にＴｉ:０．
１％以下及びＢ：０．０２％以下の１種又は２種を含有
するものである請求項１又は２に記載のアルミニウム合
金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2088698A JPH066768B2 (ja) | 1990-04-03 | 1990-04-03 | 高成形性アルミニウム合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2088698A JPH066768B2 (ja) | 1990-04-03 | 1990-04-03 | 高成形性アルミニウム合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03287739A JPH03287739A (ja) | 1991-12-18 |
| JPH066768B2 true JPH066768B2 (ja) | 1994-01-26 |
Family
ID=13950084
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2088698A Expired - Fee Related JPH066768B2 (ja) | 1990-04-03 | 1990-04-03 | 高成形性アルミニウム合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH066768B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05247577A (ja) * | 1992-03-03 | 1993-09-24 | Kobe Steel Ltd | 成形性に優れたアルミニウム合金とその製造法 |
| EP0594509B1 (en) * | 1992-10-23 | 1996-08-14 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Process for manufacturing Al-Mg alloy sheets for press forming |
| US5674627A (en) | 1994-08-19 | 1997-10-07 | Kawasaki Steel Corporation | Aluminum alloy sheet having excellent press formability and spot weldability |
| US11098391B2 (en) * | 2017-04-15 | 2021-08-24 | The Boeing Company | Aluminum alloy with additions of magnesium, calcium and at least one of chromium, manganese and zirconium, and method of manufacturing the same |
| US11149332B2 (en) * | 2017-04-15 | 2021-10-19 | The Boeing Company | Aluminum alloy with additions of magnesium and at least one of chromium, manganese and zirconium, and method of manufacturing the same |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4947127A (ja) * | 1972-06-26 | 1974-05-07 | ||
| JPS6227544A (ja) * | 1985-07-26 | 1987-02-05 | Sky Alum Co Ltd | 成形加工用熱処理型ｔ４処理アルミニウム合金圧延板およびその製造方法 |
| JPS6320437A (ja) * | 1986-07-15 | 1988-01-28 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | プレス加工性に優れたアルミニウム合金板材及びその製造法 |
| JPH01219139A (ja) * | 1988-02-26 | 1989-09-01 | Kobe Steel Ltd | 耐糸錆性に優れた焼付塗装用アルミニウム合金 |
| JPH0257655A (ja) * | 1988-08-24 | 1990-02-27 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 表面処理特性にすぐれた成形用アルミニウム合金板材の製造方法 |
-
1990
- 1990-04-03 JP JP2088698A patent/JPH066768B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03287739A (ja) | 1991-12-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3590685B2 (ja) | 自動車外板用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JP2006257475A (ja) | プレス成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板材とその製造方法および該板材から得られる自動車外板 | |
| JP2006241548A (ja) | 曲げ加工性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板材とその製造方法および該板材から得られる自動車外板 | |
| EP0413907A1 (en) | Method of producing hardened aluminum alloy sheets having superior corrosion resistance | |
| JPH02221357A (ja) | 耐食性に優れる高強度成形用アルミニウム合金硬質板の製造方法 | |
| JPH036348A (ja) | 化成処理性に優れた自動車パネル用アルミニウム合金及びその製造方法 | |
| JPH066768B2 (ja) | 高成形性アルミニウム合金 | |
| JP4248796B2 (ja) | 曲げ加工性および耐食性に優れたアルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JPH06340940A (ja) | プレス成形性、焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| EP4079928A2 (en) | Aluminum alloy-plated steel sheet having excellent workability and corrosion resistance and method for manufacturing same | |
| JP4175818B2 (ja) | 成形性および塗装焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JPS6389649A (ja) | 張り出し成形加工用Ａｌ―Ｍｇ―Ｚｎ合金材の製造方法 | |
| JP3355285B2 (ja) | 化成処理性および塗装後耐食性に優れる焼き付け塗装用アルミニウム合金およびアルミニウム合金焼き付け塗装材の製造方法 | |
| JP3485410B2 (ja) | 耐加熱黒変性に優れた溶融アルミめっき鋼板の製造法 | |
| JP3201033B2 (ja) | 耐食性、塗装下地処理性に優れたアルミニウム合金板の製造方法 | |
| JPH0257656A (ja) | 燐酸亜鉛処理性に優れた自動車パネル用アルミニウム合金及びその製造方法 | |
| JPH01225738A (ja) | 成形加工用熱処理型アルミニウム合金圧延板およびその製造方法 | |
| JP2000290764A (ja) | 耐加熱黒変性に優れた溶融アルミめっき鋼板とその製造法 | |
| JPH083671A (ja) | 成形性、溶接性、焼付け硬化性及び耐食性に優れるアルミニウム合金合わせ材とその製造方法 | |
| JPH0660366B2 (ja) | 燐酸亜鉛処理用アルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JP2500010B2 (ja) | 自動車パネル用アルミニウム合金表面制御板の製造方法 | |
| JPH07316711A (ja) | 曲げ加工性に優れた成形加工用アルミニウム合金板材およびその製造方法 | |
| JP2698888B2 (ja) | 耐応力腐食割れ性に優れるアルミニウム合金板の製造法 | |
| JP4060952B2 (ja) | 化成処理性に優れた成形加工用アルミニウム合金板の製造方法および該製造方法により得られる輸送機器部材 | |
| JPH0441649A (ja) | 耐ｓｃｃ性に優れた高強度高成形性アルミニウム合金 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080126 Year of fee payment: 14 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090126 Year of fee payment: 15 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |