JPH03287739A - 高成形性アルミニウム合金 - Google Patents
高成形性アルミニウム合金Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
（産業上の利用分野）
本発明は、成形性に優れたアルミニウム合金板に関し、
更に詳しくは、自動車ボディーパネル、家電製品のケー
ス類等の如く、成形加工後、リン酸亜鉛処理を行い又は
行わずに焼付塗装が行われる製品に適し、成形加工性が
優れ、且つ焼付塗装後の耐糸錆性、耐応力腐食割れ性（
耐ＳＣＣ性）を改善した高成形性アルミニウム合金に関
するものである。 （従来の技術及び解決しようとする課題）従来より、自
動車ボディーパネルや家電製品のケース類等においては
、プレス加工により製造される成形加工用アルミニウム
合金として、Ｍｇを２．４〜５％含有するＡｌ−Ｍｇ系
合金（５０５２，５１５４，５１８２）などの軟質材が
実用化されている。 しかし、これらのアルミニウム合金は、成形加工性は良
好であるものの、最近の成形加工品の形状の複雑化には
対応できず、加工が厳しい場合には１割れが発生すると
云う問題がある。 また、Ａｌ−Ｍｇ系合金において、Ｍｇが多くなると、
成形加工後、高温雰囲気での使用中にＳＣＣが発生し易
くなったり、塗装焼付後の耐糸錆性が悪くなり易いと云
う問題があった。 かＮる問題点を解決するために、本出願人は、先に、強
度を向上させるためにＭｇ３〜１０％を含有させたアル
ミニウム合金芯材に、成形性を良くするためにＡΩ−０
，５〜１７％Ｍｎ系のアルミニウム合金を皮材としてク
ラッドした「成形加工性及び耐応力腐食割れ性の優れた
アルミニウム合金複合板Ｊ（特願昭５８−１４２８０２
）を提案し、同じく純ＡΩ系を皮材としてクラッドした
「成形加工性及び耐糸錆性の優れたアルミニウム合金」
（特公昭６３−２０９０５）を提案し、更にＡｌ−０，
５〜４％Ｍｎ系を皮材としてクラッドした「成形加工性
及び耐糸錆性の優れたアルミニウム合金板」（特願昭５
９−２１３７０２）を提案した。 また、リン酸亜鉛処理による表面にリン酸亜鉛が生成し
易く、塗料の密着性を改善する目的で、Ｍｇ：３．５〜
１０％及びＺｎ：０．５〜２％を含有させたｒ高強度、
高成形性アルミニウム板」（特公昭６２−５４８５５）
を提案した。 しかし、いずれの合金においても、複合添加効果による
強度低下や、Ｚｎ添加による時効性に伴う強度変化があ
り、更に焼付塗装後の耐糸錆性、耐ＳＣＣ性が必ずしも
満足できるものとは云えない。 本発明は、上記従来技術の欠点を解消し、成形加工性が
優れ、且つ焼付塗装後の耐糸錆性や耐ＳＣＣ性を改善し
たアルミニウム合金板を提供することを目的とするもの
である。 （課題を解決するための手段） 前記目的を達成するため、本発明者は、成形加工性（張
り出し加工、強度）を確保しつつ、更には焼付塗装後の
耐糸錆性及び耐ＳＣＣ性が改善できるアルミニウム合金
の開発に努めた結果、成形加工性については、特にＭｇ
、Ｂｅを含む成分組成の最適化及び板表面及び断面の結
晶粒の大きさの最適化により、また耐糸錆性、耐ＳＣＣ
性の改善については添加元素の最適化により可能である
ことを見い出したものである。 すなわち、本発明は、Ｍｇ：５〜１０％、Ｃｕ： ０
。 ２〜０．７％、Ｃｒ：０．０１〜０．２％及びＢｅ：０
゜０００２〜０．０１％を含有し、且つＦｅ：０．１％
以下、Ｓｉ：０．１％以下に規制し、更にＭｎ：０．２
％以下、Ｚｒ：０．１％以下、Ｖ：０．１％以下、Ｔｉ
：０．１％以下、Ｂ：０．０２％以下の１種又は２種以
上の合計を０．１％以下に規制し、残部がＡｌ及び不可
避的不純物からなるアルミニウム合金板において、結晶
粒が等軸位で且つ板表面及び断面の平均結晶粒径が３０
〜１４０μｍの範囲であることを特徴とする成形加工性
が優れ、且つ焼付塗装後の耐糸錆性、耐応力腐食割れ性
を改善した高成形性アルミニウム合金を要旨とするもの
である。 以下に本発明を更に詳細に説明する。 （作用） まず、本発明における化学成分の限定理由は以下の通り
である。 Ｍｇ； Ｍｇは成形加工性、強度を付与する元素であり、特に最
終熱処理により十分固溶させることにより、成形性（均
−伸び）の向上に効果がある。しかし、５％未満では成
形加工性が悪くなり、強度が低くなる。一方、１０％を
超えると、溶解時のＭｇの酸化や鋳造時に割れ易くなっ
たり、熱間圧延、冷間圧延時の加工抵抗の増加により圧
延性の低下が起こるので好ましくない。したがって、Ｍ
ｇ含有量は５〜１０％の範囲とする。 Ｃｕ： Ｃｕは強度、耐ＳＣＣ性を付与する元素である。 すなわち、強度については特に焼付塗装後の強度向上効
果が大きい。一方、耐ＳＣＣ性については、固溶された
状態でのみＣｕがＭｇの拡散を防止するため、効果があ
る。また、成形加工後のリン酸亜鉛処理時に、カソード
反応促進としての作用があるため、緻密で多くのリン酸
亜鉛結晶を板表面に付着させ、塗料との密着性を良くし
、焼付塗装後の耐糸錆性向上に効果がある。しかし、Ｃ
ｕ含有量が０．２％未満ではそのような効果が低く、ま
た０、７％を超えると、強度向上や耐ＳＣＣ性の向上効
果も飽和し始めると同時に耐糸錆性が著しく劣るように
なるので好ましくない。したがって、Ｃｕ含有量は０．
２〜０．７％の範囲とする。 ０ｒ＝ Ｃｒは成形加工性と強度を向上させる元素であるが、０
．０１％未満ではその効果がなく、逆に０．２％を超え
ると強度の改善効果が飽和してくるものの、却って成形
加工性（張り出し性及び伸び）が劣るようになり、且つ
耐糸錆性も劣るようになるので好ましくない。したがっ
て、Ｃｒ含有量は０．０１〜０．２％の範囲とする。 Ｂｅ： Ｂｅは本発明の特徴的な添加元素であり、耐糸錆性の向
上効果が極めて大きい。しかし、０．０００２％未満で
はその効果が少なく、逆に０．０１％を超えると耐糸錆
性の改善効果は飽和するものの、却って成形加工性（張
り出し性）が劣る傾向にあり、好ましくない、したがっ
て、Ｂｅ含有量は０．０００２〜０．０１ ％（７）範
１とする。 Ｆｅ、 ｓｉ： Ｆｅ、Ｓｉは成形加工性を付与する元素であるが、含有
量が増加するにつれて粗大な晶出物が生じ、成形加工時
のすべり変形を阻害し、伸びを低下させる。特に各々０
．１％を超えて含有させると成形加工性が悪くなると共
に耐糸錆性を低下させる。 したがって、Ｆｅ：０．１％以下、Ｓｉ：０．１％以下
に規制しなければならない。 Ｍｎ、Ｚｒ、Ｖ： Ｍｎ、Ｚｒ、Ｖは強度と成形加工性を向上させる効果の
ある元素であるので、必要に応じてそれらの少なくとも
１種を適量で添加することができる。 Ｍｎが０．２％以下、Ｚｒが０．１％以下、■が０゜１
％以下でその効果が得られるが、トータル含有量が０．
１％以下では耐糸錆性、成形加工性に影響を及ぼさない
ものの、０．１％を超えると粗大な晶出物を生成し、成
形加工性を劣化させるため好ましくない。 Ｔ： Ｂ： 鋳塊の結晶粒を微細化するために、通常、ＴｉやＴｉ十
Ｂを添加するが、それぞれＴｉ：０．１％以下、Ｂ：０
．０２％以下であれば、本発明の性能である成形加工性
、耐糸錆性に影響を及ぼさない。 なお、Ｚｎ、Ｎ：Ｎａ等の不純物は、Ｚｎ： ０ 、１
％以下、Ｎｉ：０．１％以下、Ｎａ：０．００１％以下
であれば、本発明の性能である成形加工性、耐糸錆性に
影響を及ぼさない。 次に上記化学成分を有するアルミニウム合金の組織（結
晶粒）について述べる。 結晶粒径は、成形性（均−伸び、ＳＳマーク、肌あれ）
１強度に影響を及ぼす要因である。本発明においては、
結晶粒が等軸粒であり、かつ、その平均結晶粒径が３０
〜１４０μｍの範囲である必要がある。平均結晶粒径が
３０μ醜未満では、成形加工性（均−伸び）が悪く、ま
た高Ｍｇ特有のストレッチャーストレンマーク（ＳＳマ
ーク）が発生し易くなる。一方、１３０μｍを超えると
成形加工性（均−伸び、張り出し性）の改善効果は飽和
し、逆に加工後の板表面にオレンジビール等の肌荒れが
生じるので好ましくない、このため、平均結晶粒径は３
０〜１４０μ踵、好ましくは３０〜８０μ■の範囲とす
る。 （実施例） 次し；本発明の実施例を示す。 失ｌ璽上 第１表に示す化学成分を有するＡ２合金の５０ｍｕｍ厚
の鋳塊に５１０℃×４時間の均質化処理を施した後、５
００〜２８０℃間で板厚３．５＋ａｍまで熱間圧延し、
続いて板厚１．５ｍｍまで冷間圧延を行い、その後３６
０″ＣＸ３時間の中間焼鈍を行った０次いで板厚１１ま
で冷間圧延を行った。この１１厚のＡｌ合金板を５３０
℃に急速加熱し、その温度に３０秒間保持した後、６０
０ ℃／ｗｉｎの平均冷却速度で急冷する最終焼鈍を施
し、供試材とした。 得られた供試材について、素材の機械的性質、エリクセ
ン値（張出し性）を調べると共に、リン酸亜鈴処理性（
付着量、均一性）、耐糸錆性及び耐ＳＣＣ性を調査した
。それらの結果を第１表に併記する。 なお、リン酸亜鉛処理試験、耐糸錆試験、耐ＳＣＣ試験
は以下の要領で実施し、評価した。 （１）リン酸亜鉛処理性 ■リン酸亜鉛処理及び塗装方法 ７５ｍｍＸ １５０ｍ−の試験片→脱脂（弱アルカリ脱
脂剤、５０℃×３０秒）→水洗→表面調整（コロイダル
チタン液、ＲＴＸ２０秒）→リン酸亜鉛処理（市販液、
４０℃×２分）→水洗→乾燥→カチオン電着塗装（市販
液、１７０″ＣＸ３０分焼付）→中塗（１４０℃Ｘ３０
分）→上塗（１４０”Ｃｘ３０分）の工程により実施し
た。塗膜厚は１１０μｍである。 ■リン酸亜鉛結晶の付着性、均一性の評価リン酸亜鉛処
理後の試験片の重量を測定した後、沸騰したリンクロ液
に５分浸漬して、リン酸亜鉛結晶を剥離し、水洗、乾燥
後に再度重量を測定した。リン酸亜鉛結晶の剥離前後の
重量差を１が当たりに換算し、付着量を求めた。 更に、その均一性は、目視観察及びＳＥＭＩＲ察にて調
査し、０（良好）、Δ（やや良）、×（不良）にて評価
した。 （２）耐糸錆性 ■糸錆試験方法 ７５ｍ１ＩＸ ｌ ５０ｗｍの試験片にｘ印のキズ（キ
ズの総長：２８Ｃ１ｅ＋＊）を人工的に付ける（第１図
参照）→塩水噴震試験：２４ｈｒ（Ｊ ｌ５Ｚ２３７１
に準拠）→浸潤試験（４０℃で８５％の湿度に２４０ｈ
ｒ）。 ■耐糸錆性の評価 第１図に示すように、試験片にキズを付けた箇所から糸
錆が発生するが、その糸錆の最大長さと本数で評価した
。 （３）耐ＳＣＣ性 １■厚の供試材を０ 、７ ａｍ厚まで冷間圧延し、１
２０＠ＣＸＴ日の鋭敏化処理後、０．７０ｍｍｔＸ２ｏ
■鳳ｗＸ８０ｍｍ１２に切り出し、ＳＣＣ試験を行った
・ ＳＣＣ試験条件として、応力負荷はＵ字曲げによる定歪
法を用い、腐食雰囲気は３．５％ＮａＣＱ水溶液中で、
５ｗｅＡ／ｉｎ”の電流を流した促進試験法により実施
した。 耐ＳＣＣ性の評価は、６００分以上で割れなしのときを
０．６００分未満で割れたときをＸとした。 第１表より明らかなとおり、本発明例はいずれも優れた
耐食性（耐糸錆性、耐ＳＣＣ性）を有すると共に、成形
性にも優れている。なお、いずれも結晶粒は等軸位で、
その平均結晶粒は３０〜１４０μｌの範囲であった。 一方、本発明範囲外の化学成分を有する比較例はいずれ
も、成形性、リン酸亜鉛処理性、耐糸錆性、耐ＳＣＣ性
のいずれかが劣っている。
更に詳しくは、自動車ボディーパネル、家電製品のケー
ス類等の如く、成形加工後、リン酸亜鉛処理を行い又は
行わずに焼付塗装が行われる製品に適し、成形加工性が
優れ、且つ焼付塗装後の耐糸錆性、耐応力腐食割れ性（
耐ＳＣＣ性）を改善した高成形性アルミニウム合金に関
するものである。 （従来の技術及び解決しようとする課題）従来より、自
動車ボディーパネルや家電製品のケース類等においては
、プレス加工により製造される成形加工用アルミニウム
合金として、Ｍｇを２．４〜５％含有するＡｌ−Ｍｇ系
合金（５０５２，５１５４，５１８２）などの軟質材が
実用化されている。 しかし、これらのアルミニウム合金は、成形加工性は良
好であるものの、最近の成形加工品の形状の複雑化には
対応できず、加工が厳しい場合には１割れが発生すると
云う問題がある。 また、Ａｌ−Ｍｇ系合金において、Ｍｇが多くなると、
成形加工後、高温雰囲気での使用中にＳＣＣが発生し易
くなったり、塗装焼付後の耐糸錆性が悪くなり易いと云
う問題があった。 かＮる問題点を解決するために、本出願人は、先に、強
度を向上させるためにＭｇ３〜１０％を含有させたアル
ミニウム合金芯材に、成形性を良くするためにＡΩ−０
，５〜１７％Ｍｎ系のアルミニウム合金を皮材としてク
ラッドした「成形加工性及び耐応力腐食割れ性の優れた
アルミニウム合金複合板Ｊ（特願昭５８−１４２８０２
）を提案し、同じく純ＡΩ系を皮材としてクラッドした
「成形加工性及び耐糸錆性の優れたアルミニウム合金」
（特公昭６３−２０９０５）を提案し、更にＡｌ−０，
５〜４％Ｍｎ系を皮材としてクラッドした「成形加工性
及び耐糸錆性の優れたアルミニウム合金板」（特願昭５
９−２１３７０２）を提案した。 また、リン酸亜鉛処理による表面にリン酸亜鉛が生成し
易く、塗料の密着性を改善する目的で、Ｍｇ：３．５〜
１０％及びＺｎ：０．５〜２％を含有させたｒ高強度、
高成形性アルミニウム板」（特公昭６２−５４８５５）
を提案した。 しかし、いずれの合金においても、複合添加効果による
強度低下や、Ｚｎ添加による時効性に伴う強度変化があ
り、更に焼付塗装後の耐糸錆性、耐ＳＣＣ性が必ずしも
満足できるものとは云えない。 本発明は、上記従来技術の欠点を解消し、成形加工性が
優れ、且つ焼付塗装後の耐糸錆性や耐ＳＣＣ性を改善し
たアルミニウム合金板を提供することを目的とするもの
である。 （課題を解決するための手段） 前記目的を達成するため、本発明者は、成形加工性（張
り出し加工、強度）を確保しつつ、更には焼付塗装後の
耐糸錆性及び耐ＳＣＣ性が改善できるアルミニウム合金
の開発に努めた結果、成形加工性については、特にＭｇ
、Ｂｅを含む成分組成の最適化及び板表面及び断面の結
晶粒の大きさの最適化により、また耐糸錆性、耐ＳＣＣ
性の改善については添加元素の最適化により可能である
ことを見い出したものである。 すなわち、本発明は、Ｍｇ：５〜１０％、Ｃｕ： ０
。 ２〜０．７％、Ｃｒ：０．０１〜０．２％及びＢｅ：０
゜０００２〜０．０１％を含有し、且つＦｅ：０．１％
以下、Ｓｉ：０．１％以下に規制し、更にＭｎ：０．２
％以下、Ｚｒ：０．１％以下、Ｖ：０．１％以下、Ｔｉ
：０．１％以下、Ｂ：０．０２％以下の１種又は２種以
上の合計を０．１％以下に規制し、残部がＡｌ及び不可
避的不純物からなるアルミニウム合金板において、結晶
粒が等軸位で且つ板表面及び断面の平均結晶粒径が３０
〜１４０μｍの範囲であることを特徴とする成形加工性
が優れ、且つ焼付塗装後の耐糸錆性、耐応力腐食割れ性
を改善した高成形性アルミニウム合金を要旨とするもの
である。 以下に本発明を更に詳細に説明する。 （作用） まず、本発明における化学成分の限定理由は以下の通り
である。 Ｍｇ； Ｍｇは成形加工性、強度を付与する元素であり、特に最
終熱処理により十分固溶させることにより、成形性（均
−伸び）の向上に効果がある。しかし、５％未満では成
形加工性が悪くなり、強度が低くなる。一方、１０％を
超えると、溶解時のＭｇの酸化や鋳造時に割れ易くなっ
たり、熱間圧延、冷間圧延時の加工抵抗の増加により圧
延性の低下が起こるので好ましくない。したがって、Ｍ
ｇ含有量は５〜１０％の範囲とする。 Ｃｕ： Ｃｕは強度、耐ＳＣＣ性を付与する元素である。 すなわち、強度については特に焼付塗装後の強度向上効
果が大きい。一方、耐ＳＣＣ性については、固溶された
状態でのみＣｕがＭｇの拡散を防止するため、効果があ
る。また、成形加工後のリン酸亜鉛処理時に、カソード
反応促進としての作用があるため、緻密で多くのリン酸
亜鉛結晶を板表面に付着させ、塗料との密着性を良くし
、焼付塗装後の耐糸錆性向上に効果がある。しかし、Ｃ
ｕ含有量が０．２％未満ではそのような効果が低く、ま
た０、７％を超えると、強度向上や耐ＳＣＣ性の向上効
果も飽和し始めると同時に耐糸錆性が著しく劣るように
なるので好ましくない。したがって、Ｃｕ含有量は０．
２〜０．７％の範囲とする。 ０ｒ＝ Ｃｒは成形加工性と強度を向上させる元素であるが、０
．０１％未満ではその効果がなく、逆に０．２％を超え
ると強度の改善効果が飽和してくるものの、却って成形
加工性（張り出し性及び伸び）が劣るようになり、且つ
耐糸錆性も劣るようになるので好ましくない。したがっ
て、Ｃｒ含有量は０．０１〜０．２％の範囲とする。 Ｂｅ： Ｂｅは本発明の特徴的な添加元素であり、耐糸錆性の向
上効果が極めて大きい。しかし、０．０００２％未満で
はその効果が少なく、逆に０．０１％を超えると耐糸錆
性の改善効果は飽和するものの、却って成形加工性（張
り出し性）が劣る傾向にあり、好ましくない、したがっ
て、Ｂｅ含有量は０．０００２〜０．０１ ％（７）範
１とする。 Ｆｅ、 ｓｉ： Ｆｅ、Ｓｉは成形加工性を付与する元素であるが、含有
量が増加するにつれて粗大な晶出物が生じ、成形加工時
のすべり変形を阻害し、伸びを低下させる。特に各々０
．１％を超えて含有させると成形加工性が悪くなると共
に耐糸錆性を低下させる。 したがって、Ｆｅ：０．１％以下、Ｓｉ：０．１％以下
に規制しなければならない。 Ｍｎ、Ｚｒ、Ｖ： Ｍｎ、Ｚｒ、Ｖは強度と成形加工性を向上させる効果の
ある元素であるので、必要に応じてそれらの少なくとも
１種を適量で添加することができる。 Ｍｎが０．２％以下、Ｚｒが０．１％以下、■が０゜１
％以下でその効果が得られるが、トータル含有量が０．
１％以下では耐糸錆性、成形加工性に影響を及ぼさない
ものの、０．１％を超えると粗大な晶出物を生成し、成
形加工性を劣化させるため好ましくない。 Ｔ： Ｂ： 鋳塊の結晶粒を微細化するために、通常、ＴｉやＴｉ十
Ｂを添加するが、それぞれＴｉ：０．１％以下、Ｂ：０
．０２％以下であれば、本発明の性能である成形加工性
、耐糸錆性に影響を及ぼさない。 なお、Ｚｎ、Ｎ：Ｎａ等の不純物は、Ｚｎ： ０ 、１
％以下、Ｎｉ：０．１％以下、Ｎａ：０．００１％以下
であれば、本発明の性能である成形加工性、耐糸錆性に
影響を及ぼさない。 次に上記化学成分を有するアルミニウム合金の組織（結
晶粒）について述べる。 結晶粒径は、成形性（均−伸び、ＳＳマーク、肌あれ）
１強度に影響を及ぼす要因である。本発明においては、
結晶粒が等軸粒であり、かつ、その平均結晶粒径が３０
〜１４０μｍの範囲である必要がある。平均結晶粒径が
３０μ醜未満では、成形加工性（均−伸び）が悪く、ま
た高Ｍｇ特有のストレッチャーストレンマーク（ＳＳマ
ーク）が発生し易くなる。一方、１３０μｍを超えると
成形加工性（均−伸び、張り出し性）の改善効果は飽和
し、逆に加工後の板表面にオレンジビール等の肌荒れが
生じるので好ましくない、このため、平均結晶粒径は３
０〜１４０μ踵、好ましくは３０〜８０μ■の範囲とす
る。 （実施例） 次し；本発明の実施例を示す。 失ｌ璽上 第１表に示す化学成分を有するＡ２合金の５０ｍｕｍ厚
の鋳塊に５１０℃×４時間の均質化処理を施した後、５
００〜２８０℃間で板厚３．５＋ａｍまで熱間圧延し、
続いて板厚１．５ｍｍまで冷間圧延を行い、その後３６
０″ＣＸ３時間の中間焼鈍を行った０次いで板厚１１ま
で冷間圧延を行った。この１１厚のＡｌ合金板を５３０
℃に急速加熱し、その温度に３０秒間保持した後、６０
０ ℃／ｗｉｎの平均冷却速度で急冷する最終焼鈍を施
し、供試材とした。 得られた供試材について、素材の機械的性質、エリクセ
ン値（張出し性）を調べると共に、リン酸亜鈴処理性（
付着量、均一性）、耐糸錆性及び耐ＳＣＣ性を調査した
。それらの結果を第１表に併記する。 なお、リン酸亜鉛処理試験、耐糸錆試験、耐ＳＣＣ試験
は以下の要領で実施し、評価した。 （１）リン酸亜鉛処理性 ■リン酸亜鉛処理及び塗装方法 ７５ｍｍＸ １５０ｍ−の試験片→脱脂（弱アルカリ脱
脂剤、５０℃×３０秒）→水洗→表面調整（コロイダル
チタン液、ＲＴＸ２０秒）→リン酸亜鉛処理（市販液、
４０℃×２分）→水洗→乾燥→カチオン電着塗装（市販
液、１７０″ＣＸ３０分焼付）→中塗（１４０℃Ｘ３０
分）→上塗（１４０”Ｃｘ３０分）の工程により実施し
た。塗膜厚は１１０μｍである。 ■リン酸亜鉛結晶の付着性、均一性の評価リン酸亜鉛処
理後の試験片の重量を測定した後、沸騰したリンクロ液
に５分浸漬して、リン酸亜鉛結晶を剥離し、水洗、乾燥
後に再度重量を測定した。リン酸亜鉛結晶の剥離前後の
重量差を１が当たりに換算し、付着量を求めた。 更に、その均一性は、目視観察及びＳＥＭＩＲ察にて調
査し、０（良好）、Δ（やや良）、×（不良）にて評価
した。 （２）耐糸錆性 ■糸錆試験方法 ７５ｍ１ＩＸ ｌ ５０ｗｍの試験片にｘ印のキズ（キ
ズの総長：２８Ｃ１ｅ＋＊）を人工的に付ける（第１図
参照）→塩水噴震試験：２４ｈｒ（Ｊ ｌ５Ｚ２３７１
に準拠）→浸潤試験（４０℃で８５％の湿度に２４０ｈ
ｒ）。 ■耐糸錆性の評価 第１図に示すように、試験片にキズを付けた箇所から糸
錆が発生するが、その糸錆の最大長さと本数で評価した
。 （３）耐ＳＣＣ性 １■厚の供試材を０ 、７ ａｍ厚まで冷間圧延し、１
２０＠ＣＸＴ日の鋭敏化処理後、０．７０ｍｍｔＸ２ｏ
■鳳ｗＸ８０ｍｍ１２に切り出し、ＳＣＣ試験を行った
・ ＳＣＣ試験条件として、応力負荷はＵ字曲げによる定歪
法を用い、腐食雰囲気は３．５％ＮａＣＱ水溶液中で、
５ｗｅＡ／ｉｎ”の電流を流した促進試験法により実施
した。 耐ＳＣＣ性の評価は、６００分以上で割れなしのときを
０．６００分未満で割れたときをＸとした。 第１表より明らかなとおり、本発明例はいずれも優れた
耐食性（耐糸錆性、耐ＳＣＣ性）を有すると共に、成形
性にも優れている。なお、いずれも結晶粒は等軸位で、
その平均結晶粒は３０〜１４０μｌの範囲であった。 一方、本発明範囲外の化学成分を有する比較例はいずれ
も、成形性、リン酸亜鉛処理性、耐糸錆性、耐ＳＣＣ性
のいずれかが劣っている。
去」ｕ」Ａ
第１表に示した化学成分を有するアルミニウム合金のう
ち、翫６（本発明合金）のアルミニウム合金鋳塊を使用
し、実施例１と同一条件で均質化処理、熱間圧延、冷間
圧延後、最終熱処理条件を変えて各々結晶粒の異なる板
を製造し、伸び、ＳＳマーク等の影響を調査した。その
結果を第２表に示す。 第２表より明らかなとおり、本発明例はいずれも均−伸
び、ＳＳマーク、肌あれとも良好であり、成形加工性が
優れていることを示している。一方。 本発明範囲外の比較例は、均−伸び、肌あれ、ＳＳマー
ク発生のいずれかが劣り、成形加工性が劣っていること
を示している。
ち、翫６（本発明合金）のアルミニウム合金鋳塊を使用
し、実施例１と同一条件で均質化処理、熱間圧延、冷間
圧延後、最終熱処理条件を変えて各々結晶粒の異なる板
を製造し、伸び、ＳＳマーク等の影響を調査した。その
結果を第２表に示す。 第２表より明らかなとおり、本発明例はいずれも均−伸
び、ＳＳマーク、肌あれとも良好であり、成形加工性が
優れていることを示している。一方。 本発明範囲外の比較例は、均−伸び、肌あれ、ＳＳマー
ク発生のいずれかが劣り、成形加工性が劣っていること
を示している。
（発明の効果）
以上詳述したように、本発明によれば、適量のＭｇ量、
Ｂｅ添加並びに他の成分添加を適切にバランスよく調整
すると共に結晶粒とそのサイズを規制したので、従来の
５１８２よりも顕著に優れた高成形性を備えることがで
き、また耐食性（耐糸錆性、耐ＳＣＣ性）を改善するこ
とができる。更に焼付塗装用として備えるべき成形性、
強度も優れていることは云うまでもない。
Ｂｅ添加並びに他の成分添加を適切にバランスよく調整
すると共に結晶粒とそのサイズを規制したので、従来の
５１８２よりも顕著に優れた高成形性を備えることがで
き、また耐食性（耐糸錆性、耐ＳＣＣ性）を改善するこ
とができる。更に焼付塗装用として備えるべき成形性、
強度も優れていることは云うまでもない。
第１図は糸錆試験の要領を示す図である。
Claims (3)
- （１）重量％で（以下、同じ）、Ｍｇ：５〜１０％、Ｃ
ｕ：０．２〜０．７％、Ｃｒ：０．０１〜０．２％及び
Ｂｅ：０．０００２〜０．０１％を含有し、且つＦｅ：
０．１％以下、Ｓｉ：０．１％以下に規制し、残部がＡ
ｌ及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金板にお
いて、結晶粒が等軸粒で且つ板表面及び断面の平均結晶
粒径が３０〜１４０μｍの範囲であることを特徴とする
成形加工性が優れ、且つ焼付塗装後の耐糸錆性、耐応力
腐食割れ性を改善した高成形性アルミニウム合金。 - （２）前記アルミニウム合金が、更にＭｎ：０．２％以
下、Ｚｒ：０．１％以下及びＶ：０．１％以下の１種又
は２種以上の合計を０．１％以下で含有するものである
請求項１に記載のアルミニウム合金。 - （３）前記アルミニウム合金が、更にＴｉ：０．１％以
下及びＢ：０．０２％以下の１種又は２種を含有するも
のである請求項１又は２に記載のアルミニウム合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2088698A JPH066768B2 (ja) | 1990-04-03 | 1990-04-03 | 高成形性アルミニウム合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2088698A JPH066768B2 (ja) | 1990-04-03 | 1990-04-03 | 高成形性アルミニウム合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03287739A true JPH03287739A (ja) | 1991-12-18 |
| JPH066768B2 JPH066768B2 (ja) | 1994-01-26 |
Family
ID=13950084
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2088698A Expired - Fee Related JPH066768B2 (ja) | 1990-04-03 | 1990-04-03 | 高成形性アルミニウム合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH066768B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05247577A (ja) * | 1992-03-03 | 1993-09-24 | Kobe Steel Ltd | 成形性に優れたアルミニウム合金とその製造法 |
| EP0594509A1 (en) * | 1992-10-23 | 1994-04-27 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Process for manufacturing Al-Mg alloy sheets for press forming |
| EP0697279A2 (en) | 1994-08-19 | 1996-02-21 | Kawasaki Steel Corporation | Aluminum alloy sheet having excellent press formability and spot weldability |
| JP2018204100A (ja) * | 2017-04-15 | 2018-12-27 | ザ・ボーイング・カンパニーＴｈｅ Ｂｏｅｉｎｇ Ｃｏｍｐａｎｙ | マグネシウムと、クロム、マンガン及びジルコニウムのうちの少なくとも１つとを添加したアルミニウム合金、並びにその製造方法 |
| JP2019011505A (ja) * | 2017-04-15 | 2019-01-24 | ザ・ボーイング・カンパニーＴｈｅ Ｂｏｅｉｎｇ Ｃｏｍｐａｎｙ | マグネシウムと、カルシウムと、クロム、マンガン及びジルコニウムのうちの少なくとも１つとを添加したアルミニウム合金、並びにその製造方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4947127A (ja) * | 1972-06-26 | 1974-05-07 | ||
| JPS6227544A (ja) * | 1985-07-26 | 1987-02-05 | Sky Alum Co Ltd | 成形加工用熱処理型ｔ４処理アルミニウム合金圧延板およびその製造方法 |
| JPS6320437A (ja) * | 1986-07-15 | 1988-01-28 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | プレス加工性に優れたアルミニウム合金板材及びその製造法 |
| JPH01219139A (ja) * | 1988-02-26 | 1989-09-01 | Kobe Steel Ltd | 耐糸錆性に優れた焼付塗装用アルミニウム合金 |
| JPH0257655A (ja) * | 1988-08-24 | 1990-02-27 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 表面処理特性にすぐれた成形用アルミニウム合金板材の製造方法 |
-
1990
- 1990-04-03 JP JP2088698A patent/JPH066768B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JP2018204100A (ja) * | 2017-04-15 | 2018-12-27 | ザ・ボーイング・カンパニーＴｈｅ Ｂｏｅｉｎｇ Ｃｏｍｐａｎｙ | マグネシウムと、クロム、マンガン及びジルコニウムのうちの少なくとも１つとを添加したアルミニウム合金、並びにその製造方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH066768B2 (ja) | 1994-01-26 |
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