JPH03294445A - 成形加工性の良好な高力アルミニウム合金およびその製造法 - Google Patents
成形加工性の良好な高力アルミニウム合金およびその製造法Info
- Publication number
- JPH03294445A JPH03294445A JP9822990A JP9822990A JPH03294445A JP H03294445 A JPH03294445 A JP H03294445A JP 9822990 A JP9822990 A JP 9822990A JP 9822990 A JP9822990 A JP 9822990A JP H03294445 A JPH03294445 A JP H03294445A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- aluminum alloy
- precipitates
- high strength
- copper
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 24
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 8
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 claims abstract description 16
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 15
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 9
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims abstract description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 4
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims abstract description 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 13
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 8
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims description 8
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 4
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 4
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 abstract description 5
- 238000007788 roughening Methods 0.000 abstract description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 2
- 229910001316 Ag alloy Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 8
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 5
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N vanadium Chemical compound [V]#[V] GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910019086 Mg-Cu Inorganic materials 0.000 description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910009369 Zn Mg Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910007573 Zn-Mg Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000003483 aging Methods 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Conductive Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、例えばプレス成形のような厳しい望性加工を
行うに好適な高力アルミニウム合金およびその製造方法
。
行うに好適な高力アルミニウム合金およびその製造方法
。
［従来の技術］
本発明の成分を含有する高力Ａｌ１−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ
系合金はアルミニウム合金中量も高強度を有するもので
あるが、成形性は一般的に劣っている。
系合金はアルミニウム合金中量も高強度を有するもので
あるが、成形性は一般的に劣っている。
当該合金を成形加工するには通常焼鈍材を用いる。焼鈍
温度は一般にはＪ Ｉ Ｓ （ＪＩＳＷ１１Ｇ３）によ
り４０４℃が適用されているが、必ずしも成形加工性が
良いとは言えない。
温度は一般にはＪ Ｉ Ｓ （ＪＩＳＷ１１Ｇ３）によ
り４０４℃が適用されているが、必ずしも成形加工性が
良いとは言えない。
従来、高力合金の成形性を改善するための製造法の改善
として、たとえば特公昭６１−３３８８号特公昭６１−
４９０２号、特公昭６１−４９０３号に示されるように
、最終焼鈍を３２０〜５００°Ｃの温度に急速加熱した
後冷却し、さらに再加熱する方法が開発されてる。
として、たとえば特公昭６１−３３８８号特公昭６１−
４９０２号、特公昭６１−４９０３号に示されるように
、最終焼鈍を３２０〜５００°Ｃの温度に急速加熱した
後冷却し、さらに再加熱する方法が開発されてる。
［発明が解決しようとする課題］
しかしながら、これらの製造方法では、本発明の成分を
含有する高力アルミニウム合金に対しプレス成形のよう
な厳しい成形加工を行うと割れ等が発生する。
含有する高力アルミニウム合金に対しプレス成形のよう
な厳しい成形加工を行うと割れ等が発生する。
本発明は、上記従来の難点を解決した成形加工性のすぐ
れたＡＱ−Ｚｎ−Ｍｇ系高力アルミニウム合金及びその
製造法を提供することを目的とする。
れたＡＱ−Ｚｎ−Ｍｇ系高力アルミニウム合金及びその
製造法を提供することを目的とする。
［課題を解決するための手段］
上記目的を達成するための本発明の高力アルミニウム合
金は、亜鉛４．０〜８．５％、マグネシウム０．５〜４
．０％および銅０．５〜３．０％を含有し残りをアルミ
ニウムと不純物から構成されるアルミニウム合金、およ
びこれら合金成分に加えてマンガン０．０５〜０．５０
％、クロム０．０５〜０．２５％、ジルコニウム０．０
５〜０．２０％、バナジウム０．０５〜０．３０％のう
ち少なくとも１種以上を含有させたアルミニウム合金で
あって、これらアルミニウム合金中の析出物の平均粒径
が０．０５〜０．５μｍでかつ結晶粒界の析出物の最大
長が２０μｍ以下であることを構成上の特徴とする。ま
た、上記アルミニウム合金を熱間圧延及び冷間圧延によ
り製造する場合、最終熱処理として４５０℃以上に急熱
後急冷し続いて３００〜３８０℃で０５〜１２時間保持
することを構成上の特徴とする。
金は、亜鉛４．０〜８．５％、マグネシウム０．５〜４
．０％および銅０．５〜３．０％を含有し残りをアルミ
ニウムと不純物から構成されるアルミニウム合金、およ
びこれら合金成分に加えてマンガン０．０５〜０．５０
％、クロム０．０５〜０．２５％、ジルコニウム０．０
５〜０．２０％、バナジウム０．０５〜０．３０％のう
ち少なくとも１種以上を含有させたアルミニウム合金で
あって、これらアルミニウム合金中の析出物の平均粒径
が０．０５〜０．５μｍでかつ結晶粒界の析出物の最大
長が２０μｍ以下であることを構成上の特徴とする。ま
た、上記アルミニウム合金を熱間圧延及び冷間圧延によ
り製造する場合、最終熱処理として４５０℃以上に急熱
後急冷し続いて３００〜３８０℃で０５〜１２時間保持
することを構成上の特徴とする。
一般にＡ Ｍ−Ｚｎ−Ｍｇ −Ｃｕ系合金は、工業用ア
ルミニウム合金の中では最も高い強度を有するが、反面
成形加工性に劣る。
ルミニウム合金の中では最も高い強度を有するが、反面
成形加工性に劣る。
本発明はこのような特性を備えたＡ３１−Ｚｎ −Ｍｇ
−Ｃｕ系合金に対し、より厳しい成形加工を可能ならし
めるために、合金組成９組織。
−Ｃｕ系合金に対し、より厳しい成形加工を可能ならし
めるために、合金組成９組織。
製造条件等を種々検討した結果としてなされたものであ
り、内部組織の改良および焼鈍条件の改良がと（に成形
加工性向上に有効であることを発見したことに基づくも
のである。
り、内部組織の改良および焼鈍条件の改良がと（に成形
加工性向上に有効であることを発見したことに基づくも
のである。
亜鉛添加量が４．０％未満の場合にはＴ６処理（人工時
効硬化処理）後の合金の強度が低く、８．５％を越える
と靭性が低下したり応力腐食割れの危険性がある。従っ
て亜鉛添加量は４．０〜８．５％が望ましい。
効硬化処理）後の合金の強度が低く、８．５％を越える
と靭性が低下したり応力腐食割れの危険性がある。従っ
て亜鉛添加量は４．０〜８．５％が望ましい。
マグネシウム添加量が０．５％未満の場合にはＴ６処理
後の合金の強度が低く、４０％を越えるとＴ６処理後の
靭性が低下する。
後の合金の強度が低く、４０％を越えるとＴ６処理後の
靭性が低下する。
従ってマグネシウム添加量は０．５〜４０％カ望ましい
。銅添加量が０５％未満の場合にはＴ６処理後の合金の
強度が低く、３０％を越えるとインゴット鋳造時に割れ
が発生しやすくなり工業的でない。
。銅添加量が０５％未満の場合にはＴ６処理後の合金の
強度が低く、３０％を越えるとインゴット鋳造時に割れ
が発生しやすくなり工業的でない。
従って、銅添加量は０５〜３，０％が望ましい。
焼鈍処理後の析出物の平均粒径が００５μｍ以下の場合
は強度および成形加工性の向上に効果が小さく、０５μ
ｍを越えた場合及び結晶粒界の析出物の最大長が２０μ
ｍを越えた場合は成形加工時に加工部に肌あれや割れが
発生する。従って析出物の平均粒径は００５〜０５８ｍ
結晶粒径の析出物の最大径は２０μｍ以下が望ましい。
は強度および成形加工性の向上に効果が小さく、０５μ
ｍを越えた場合及び結晶粒界の析出物の最大長が２０μ
ｍを越えた場合は成形加工時に加工部に肌あれや割れが
発生する。従って析出物の平均粒径は００５〜０５８ｍ
結晶粒径の析出物の最大径は２０μｍ以下が望ましい。
焼鈍条件として急速加熱温度が４５０℃未満の場合溶質
元来の個溶が不十分で結晶粒界に化合物が残存すること
や、結晶粒径が微細にならないため成形加工時に肌あれ
や割れを生じやすい。
元来の個溶が不十分で結晶粒界に化合物が残存すること
や、結晶粒径が微細にならないため成形加工時に肌あれ
や割れを生じやすい。
また、急速冷却後の最終熱処理温度が３００℃未満では
非常に長時間加熱しないと十分に軟化せず工業的でない
。また３８０℃を越えると結晶粒界に析出物が発生しや
すく成形時に割れなどの発生原因となる。保持時間が０
．５時間未満では十分に軟化せず成形性が劣り、また１
２時間以上を越えて処理しても成形性に変化が認められ
ず工業的でない。
非常に長時間加熱しないと十分に軟化せず工業的でない
。また３８０℃を越えると結晶粒界に析出物が発生しや
すく成形時に割れなどの発生原因となる。保持時間が０
．５時間未満では十分に軟化せず成形性が劣り、また１
２時間以上を越えて処理しても成形性に変化が認められ
ず工業的でない。
従って、焼鈍は４５０℃以上に急熱後急冷し続いて３０
０〜３８０℃で０．５〜１２時間保持する条件が望まし
い。
０〜３８０℃で０．５〜１２時間保持する条件が望まし
い。
選択成分として添加する０、０５〜０．５０％のマンガ
ン、 Ｏ，ＯＳ〜０．２５％のクロム、 ０．０５
〜０．２０のジルコニウムおよび０．０５〜０．３０％
のバナジウムは合金の強度向上に効果がある。
ン、 Ｏ，ＯＳ〜０．２５％のクロム、 ０．０５
〜０．２０のジルコニウムおよび０．０５〜０．３０％
のバナジウムは合金の強度向上に効果がある。
それぞれ下限未満では効果が小さ（、上限を越えると鋳
造時に粗大な金属間化合物が生成し易くなり好ましくな
い。
造時に粗大な金属間化合物が生成し易くなり好ましくな
い。
そのほか、本発明の合金においては、チタン。
鉄および硅素の含有量につき以下の規制が望ましい。
チタンは含有量が０．２０％を越えると鋳造時に粗大な
金属間化合物が晶出するために品質上好ましくない。ま
た、鉄含有量が０．５０％を越えた場合および硅素含有
量が０．４％を越えた場合は合金中の不溶性加工物の量
が増え靭性が低下するので好ましくない。
金属間化合物が晶出するために品質上好ましくない。ま
た、鉄含有量が０．５０％を越えた場合および硅素含有
量が０．４％を越えた場合は合金中の不溶性加工物の量
が増え靭性が低下するので好ましくない。
用］
本発明に従えば、特定粒径の析出物の分布と特定長の粒
界析出物の分布により成形加工時に肌あれ、割れの発生
しない高力アルミニウム合金が得られる。
界析出物の分布により成形加工時に肌あれ、割れの発生
しない高力アルミニウム合金が得られる。
［実施例コ
以下、本発明の詳細な説明する。
第１表に示す厚さ４ＧＯｍｍの連続鋳塊を４７Ｑ℃で３
０ｈの均質化処理の後、再加熱し熱間圧延により厚さ８
■■の板とし、中間焼鈍の後、冷間圧延により厚さ２■
ｌの板とした。
０ｈの均質化処理の後、再加熱し熱間圧延により厚さ８
■■の板とし、中間焼鈍の後、冷間圧延により厚さ２■
ｌの板とした。
次に１１℃／分以上の昇温速度で４６０℃に加熱し、５
分間保持の後、１’Ｃ／分以上の冷却速度で急冷し、さ
らに第２表に示す条件で最終熱処［作 理を施し、供試材とした。
分間保持の後、１’Ｃ／分以上の冷却速度で急冷し、さ
らに第２表に示す条件で最終熱処［作 理を施し、供試材とした。
、−一１゛−
供試材の評価は圧延方向のＪＩＳ５号試＊計−による引
張試験、エリクセン試験、圧延直角方向を長平方向とす
る９０℃曲げ試験（曲げ半径Ｏｍ＋ｉ）、透過型電子顕
微鏡による析出物の分布調査及び光学顕微鏡による圧延
平行断面のミクロ組織観察を行った。光学顕微鏡による
調査では、任意の位置において４００倍の写真をとり、
９０ Ｘ ７０＋＊＋＊の写真の中での粒界等の析出物
の最大長を測定した。さらに、供試材を４７０℃のソル
トバス中で５分間の溶体化処理、水焼入れの後、１２０
℃で２４ｈの時効処理を行い、引張試験によりその性能
を調査した。判定基準に照らし合わせて、合否を判定し
た。
張試験、エリクセン試験、圧延直角方向を長平方向とす
る９０℃曲げ試験（曲げ半径Ｏｍ＋ｉ）、透過型電子顕
微鏡による析出物の分布調査及び光学顕微鏡による圧延
平行断面のミクロ組織観察を行った。光学顕微鏡による
調査では、任意の位置において４００倍の写真をとり、
９０ Ｘ ７０＋＊＋＊の写真の中での粒界等の析出物
の最大長を測定した。さらに、供試材を４７０℃のソル
トバス中で５分間の溶体化処理、水焼入れの後、１２０
℃で２４ｈの時効処理を行い、引張試験によりその性能
を調査した。判定基準に照らし合わせて、合否を判定し
た。
第３表に供試材の評価結果を示す。本発明の試料はいず
れも特許請求範囲内の製造であるため、合格判定基準を
満たしている。
れも特許請求範囲内の製造であるため、合格判定基準を
満たしている。
比較例１では最終焼鈍の保持時間が短すぎたため、また
比較例２では保持温度が低すぎたためいじれも析出物の
平均粒径が特許請求範囲の下限よりも小さすぎ、曲げ試
験で割れが発生しエリクセン値も小さく成形性の良好な
材料を得ることができなかった。比較例４ではＣｕ量が
、また比較例５ではＭｇ量及びＺｎ量がそれぞれ特許請
求範囲よりも少なすぎたため、Ｔ６処理後に４５ｋｇ／
ｎｆ以上の高強度を得ることができなかった。
比較例２では保持温度が低すぎたためいじれも析出物の
平均粒径が特許請求範囲の下限よりも小さすぎ、曲げ試
験で割れが発生しエリクセン値も小さく成形性の良好な
材料を得ることができなかった。比較例４ではＣｕ量が
、また比較例５ではＭｇ量及びＺｎ量がそれぞれ特許請
求範囲よりも少なすぎたため、Ｔ６処理後に４５ｋｇ／
ｎｆ以上の高強度を得ることができなかった。
比較例６ではＭｎ、Ｃｕ、Ｚｒ、Ｖのいずれもが特許請
求範囲の上限を越えて添加されたため、粗大な金属間化
合物が生成され、以後の試験を中止した。
求範囲の上限を越えて添加されたため、粗大な金属間化
合物が生成され、以後の試験を中止した。
［発明の効果］
以上のとおり、本発明によれば、高力アルミニウム合金
に於て、成形加工時に肌あれや割れなどの発生しにくい
焼鈍材が得られる。
に於て、成形加工時に肌あれや割れなどの発生しにくい
焼鈍材が得られる。
第１表
化学成分（ｗｔ％）
第２表
第３表
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、亜鉛４．０〜８．５％，マグネシウム０．５〜４．
０％および銅０．５〜３．０％を含有し、残りをアルミ
ニウムと不純物から構成されるアルミニ ウム合金で合金中の析出物の平均粒径が ０．０５〜０．５μｍでかつ結晶粒界の析出物の最大長
が２０μｍ以下であることを特徴とす る成形加工性の良好な高力アルミニウム合 金。 ２、亜鉛４．０〜８．５％，マグネシウム０．５〜４．
０％および銅０．５〜３．０％を含有し、残りをアルミ
ニウムと不純物から構成されるアルミニ ウム合金を熱間圧延および冷間圧延した後、最終熱処理
として４５０℃以上に急熱後急冷し、ついで３００〜３
８０℃に０．５〜１２時間保持することを特徴とする成
形加工性の良好な高力ア ルミニウム合金の製造法。 ３、アルミニウム合金が亜鉛４．０〜８．５％，マグネ
シウム０．５〜４．０％，銅０．５〜３．０％を含有し
、さらにマンガン０．０５〜０．５０％，クロム０．０
５〜０．２５％，ジルコニウム０．０５〜０．２０％，
バナジウム０．０５〜０．３０％のうち少なくとも１種
以上を含む請求項１記載の成形加工性 の良好な高力アルミニウム合金。 ４、アルミニウム合金が亜鉛４．０〜８．５％，マグネ
シウム０．５〜４．０％、銅０．５〜３．０％を含有し
、さらにマンガン０．０５〜０．５０％，クロム０．０
５〜０．２５％，ジルコニウム０．０５〜０．２０％，
バナジウム０．０５〜０．３０％のうちの１種以上を含
む請求項３記載の成形加工性の良好な 高力アルミニウム合金の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9822990A JPH03294445A (ja) | 1990-04-13 | 1990-04-13 | 成形加工性の良好な高力アルミニウム合金およびその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9822990A JPH03294445A (ja) | 1990-04-13 | 1990-04-13 | 成形加工性の良好な高力アルミニウム合金およびその製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03294445A true JPH03294445A (ja) | 1991-12-25 |
Family
ID=14214133
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9822990A Pending JPH03294445A (ja) | 1990-04-13 | 1990-04-13 | 成形加工性の良好な高力アルミニウム合金およびその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03294445A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009013479A (ja) * | 2007-07-06 | 2009-01-22 | Nippon Light Metal Co Ltd | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度アルミニウム合金材及びその製造方法 |
| CN108884526A (zh) * | 2016-07-13 | 2018-11-23 | 苹果公司 | 具有高强度和美观吸引力的铝合金 |
| WO2019124554A1 (ja) * | 2017-12-22 | 2019-06-27 | 日本発條株式会社 | アルミニウム合金、アルミニウム合金製ばね及びアルミニウム合金製締結部材 |
| US10597762B2 (en) | 2013-09-30 | 2020-03-24 | Apple Inc. | Aluminum alloys with high strength and cosmetic appeal |
| US11345980B2 (en) | 2018-08-09 | 2022-05-31 | Apple Inc. | Recycled aluminum alloys from manufacturing scrap with cosmetic appeal |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58181851A (ja) * | 1982-04-06 | 1983-10-24 | Kobe Steel Ltd | 均一な成形性を有するＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金材の製造法 |
-
1990
- 1990-04-13 JP JP9822990A patent/JPH03294445A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58181851A (ja) * | 1982-04-06 | 1983-10-24 | Kobe Steel Ltd | 均一な成形性を有するＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金材の製造法 |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009013479A (ja) * | 2007-07-06 | 2009-01-22 | Nippon Light Metal Co Ltd | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度アルミニウム合金材及びその製造方法 |
| US10597762B2 (en) | 2013-09-30 | 2020-03-24 | Apple Inc. | Aluminum alloys with high strength and cosmetic appeal |
| CN108884526A (zh) * | 2016-07-13 | 2018-11-23 | 苹果公司 | 具有高强度和美观吸引力的铝合金 |
| JP2019512607A (ja) * | 2016-07-13 | 2019-05-16 | アップル インコーポレイテッドＡｐｐｌｅ Ｉｎｃ． | 高い強度及び美的訴求力を有するアルミニウム合金 |
| US10544493B2 (en) | 2016-07-13 | 2020-01-28 | Apple Inc. | Aluminum alloys with high strength and cosmetic appeal |
| CN108884526B (zh) * | 2016-07-13 | 2021-02-26 | 苹果公司 | 具有高强度和美观吸引力的铝合金 |
| WO2019124554A1 (ja) * | 2017-12-22 | 2019-06-27 | 日本発條株式会社 | アルミニウム合金、アルミニウム合金製ばね及びアルミニウム合金製締結部材 |
| JP6602508B1 (ja) * | 2017-12-22 | 2019-11-06 | 日本発條株式会社 | アルミニウム合金、アルミニウム合金製ばね及びアルミニウム合金製締結部材 |
| US11505851B2 (en) | 2017-12-22 | 2022-11-22 | Nhk Spring Co., Ltd. | Aluminum alloy, aluminum alloy spring, and fastening member made of aluminum alloy |
| US11345980B2 (en) | 2018-08-09 | 2022-05-31 | Apple Inc. | Recycled aluminum alloys from manufacturing scrap with cosmetic appeal |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4794862B2 (ja) | 塗装焼付け硬化性に優れた６０００系アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JP4285916B2 (ja) | 高強度、高耐食性構造用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| WO2005056859A1 (ja) | ベークハード性およびヘム加工性に優れたAl-Mg-Si合金板の製造方法 | |
| EP0480402B1 (en) | Process for manufacturing aluminium alloy material with excellent formability, shape fixability and bake hardenability | |
| JPH07197219A (ja) | 成形用アルミニウム合金板材の製造方法 | |
| JP5148930B2 (ja) | プレス成形用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金板の製造方法、及びプレス成形用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金板 | |
| WO2015155911A1 (ja) | 曲げ加工性と形状凍結性に優れた高強度アルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JPH08505904A (ja) | 改良された延性及び深絞り性を有するアルミニウム−ケイ素−マグネシウム系合金及びその製造方法 | |
| JP2006257475A (ja) | プレス成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板材とその製造方法および該板材から得られる自動車外板 | |
| US20030015261A1 (en) | Process for preparing an aluminum alloy sheet with improved bendability and aluminum alloy sheet produced therefrom | |
| JPH083702A (ja) | 成形性と加熱硬化性に優れたアルミニウム合金板材の製造方法 | |
| JPH06340940A (ja) | プレス成形性、焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| JP2003027172A (ja) | 微細組織を有する構造用アルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JPH03294445A (ja) | 成形加工性の良好な高力アルミニウム合金およびその製造法 | |
| JP2003171726A (ja) | 曲げ加工性および耐食性に優れたアルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JPH01127642A (ja) | 絞り成形用熱処理型高強度アルミニウム合金板及びその製造法 | |
| JPH0138866B2 (ja) | ||
| JPH07166285A (ja) | 焼付硬化型Ａｌ合金板及びその製造方法 | |
| JPS6410584B2 (ja) | ||
| JP2000160272A (ja) | プレス成形性に優れたＡｌ合金板 | |
| JP2001254161A (ja) | 加工性に優れる高強度Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｇ系合金の製造方法 | |
| JPS6227544A (ja) | 成形加工用熱処理型ｔ４処理アルミニウム合金圧延板およびその製造方法 | |
| JPH0222446A (ja) | 高成形性アルミニウム合金硬質板の製造法 | |
| JP3983454B2 (ja) | 高強度高成形性アルミニウム合金板の製造方法および該製造方法により得られるアルミニウム合金板 | |
| JPS5976864A (ja) | 深絞り用アルミニウム合金薄板の製造方法 |