JPH08325663A - プレス成形性が優れたアルミニウム合金板及びその製造方法 - Google Patents
プレス成形性が優れたアルミニウム合金板及びその製造方法Info
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- JPH08325663A JPH08325663A JP7134285A JP13428595A JPH08325663A JP H08325663 A JPH08325663 A JP H08325663A JP 7134285 A JP7134285 A JP 7134285A JP 13428595 A JP13428595 A JP 13428595A JP H08325663 A JPH08325663 A JP H08325663A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 従来の自動車パネル用アルミニウム合金板よ
りもプレス成形性を高め、割れ限界を高めたプレス成形
性が優れたアルミニウム合金板及びその製造方法を提供
する。 【構成】 Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板であって、集合組
織として、ＣＵＢＥ方位の割合が３０％以下である。又
は、Ａｌ−Ｍｇ系合金板であって、集合組織として、Ｃ
ＵＢＥ方位、ＧＯＳＳ方位、ＢＲＡＳＳ方位、Ｓ方位、
ＣＯＰＰＥＲ方位の割合が２５％以下である。このよう
なプレス成形性が優れたアルミニウム合金板は、最終冷
間圧延率が３５〜６５％の範囲で冷間圧延し、最終溶体
化処理温度が５００℃以上、加熱速度が１００℃／分以
上の条件で最終溶体化処理することにより製造される。
りもプレス成形性を高め、割れ限界を高めたプレス成形
性が優れたアルミニウム合金板及びその製造方法を提供
する。 【構成】 Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板であって、集合組
織として、ＣＵＢＥ方位の割合が３０％以下である。又
は、Ａｌ−Ｍｇ系合金板であって、集合組織として、Ｃ
ＵＢＥ方位、ＧＯＳＳ方位、ＢＲＡＳＳ方位、Ｓ方位、
ＣＯＰＰＥＲ方位の割合が２５％以下である。このよう
なプレス成形性が優れたアルミニウム合金板は、最終冷
間圧延率が３５〜６５％の範囲で冷間圧延し、最終溶体
化処理温度が５００℃以上、加熱速度が１００℃／分以
上の条件で最終溶体化処理することにより製造される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合
金板又はＡｌ−Ｍｇ系合金板からなるプレス成形性が優
れたアルミニウム合金板及びその製造方法に関し、特に
自動車パネル用アルミニウム合金板として好適のプレス
成形性が優れたアルミニウム合金板及びその製造方法に
関する。
金板又はＡｌ−Ｍｇ系合金板からなるプレス成形性が優
れたアルミニウム合金板及びその製造方法に関し、特に
自動車パネル用アルミニウム合金板として好適のプレス
成形性が優れたアルミニウム合金板及びその製造方法に
関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の成形加工性が優れたアルミニウム
合金板としては、６００９合金、６０１０合金及び特開
平５−２９５４７５号公報に開示された合金等のＡｌ−
Ｍｇ−Ｓｉ系合金板と、ＡＡ５１８２合金、５０８５合
金、特公昭５６−３１８５８号公報又は特開昭６０−１
２５３４６号公報に開示された合金等のＡｌ−Ｍｇ系合
金板がある。これらのアルミニウム合金板は、主として
自動車パネルに適用されている。
合金板としては、６００９合金、６０１０合金及び特開
平５−２９５４７５号公報に開示された合金等のＡｌ−
Ｍｇ−Ｓｉ系合金板と、ＡＡ５１８２合金、５０８５合
金、特公昭５６−３１８５８号公報又は特開昭６０−１
２５３４６号公報に開示された合金等のＡｌ−Ｍｇ系合
金板がある。これらのアルミニウム合金板は、主として
自動車パネルに適用されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
の自動車パネル用のアルミニウム合金板は、未だ成形性
が不十分であった。
の自動車パネル用のアルミニウム合金板は、未だ成形性
が不十分であった。
【０００４】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、従来の自動車パネル用アルミニウム合金板
よりもプレス成形性を高め、割れ限界を高めたプレス成
形性が優れたアルミニウム合金板及びその製造方法を提
供することを目的とする。
のであって、従来の自動車パネル用アルミニウム合金板
よりもプレス成形性を高め、割れ限界を高めたプレス成
形性が優れたアルミニウム合金板及びその製造方法を提
供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明に係るプレス成形
性が優れたアルミニウム合金板は、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系
合金板であって、集合組織として、ＣＵＢＥ方位の割合
が３０％以下であることを特徴とする。
性が優れたアルミニウム合金板は、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系
合金板であって、集合組織として、ＣＵＢＥ方位の割合
が３０％以下であることを特徴とする。
【０００６】また、本発明に係る他のプレス成形性が優
れたアルミニウム合金板は、Ａｌ−Ｍｇ系合金板であっ
て、集合組織として、ＣＵＢＥ方位、ＧＯＳＳ方位、Ｂ
ＲＡＳＳ方位、Ｓ方位、ＣＯＰＰＥＲ方位の割合が２５
％以下であることを特徴とする。
れたアルミニウム合金板は、Ａｌ−Ｍｇ系合金板であっ
て、集合組織として、ＣＵＢＥ方位、ＧＯＳＳ方位、Ｂ
ＲＡＳＳ方位、Ｓ方位、ＣＯＰＰＥＲ方位の割合が２５
％以下であることを特徴とする。
【０００７】更に、本発明に係るプレス成形性が優れた
アルミニウム合金板の製造方法は、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系
合金板又はＡｌ−Ｍｇ系合金板を、最終冷間圧延率が３
５〜６５％の範囲で冷間圧延し、最終溶体化処理温度が
５００℃以上、加熱速度が１００℃／分以上の条件で最
終溶体化処理することを特徴とする。
アルミニウム合金板の製造方法は、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系
合金板又はＡｌ−Ｍｇ系合金板を、最終冷間圧延率が３
５〜６５％の範囲で冷間圧延し、最終溶体化処理温度が
５００℃以上、加熱速度が１００℃／分以上の条件で最
終溶体化処理することを特徴とする。
【０００８】
【作用】本願発明者が従来の自動車パネル用アルミニウ
ム合金板のプレス成形性が十分ではないことの原因を解
明すべく種々実験研究を重ねた結果、従来のアルミニウ
ム合金板は集合組織の制御が十分にされていなかったた
めにプレス成形性が低いものであることが判明した。。
ム合金板のプレス成形性が十分ではないことの原因を解
明すべく種々実験研究を重ねた結果、従来のアルミニウ
ム合金板は集合組織の制御が十分にされていなかったた
めにプレス成形性が低いものであることが判明した。。
【０００９】そこで本発明においては、集合組織を制御
することによりプレス成形性を高め、特に割れ限界が高
いアルミニウム合金板を得るものである。
することによりプレス成形性を高め、特に割れ限界が高
いアルミニウム合金板を得るものである。
【００１０】本願発明者等は、集合組織とプレス成形性
との関係について鋭意研究し、集合組織を形成する方位
因子の割合が成形性を支配することを見いだした。
との関係について鋭意研究し、集合組織を形成する方位
因子の割合が成形性を支配することを見いだした。
【００１１】この集合組織を形成する方位因子とは、主
として ＣＵＢＥ方位 （１００）＜００１＞ ＧＯＳＳ方位 （１１０）＜００１＞ ＢＲＡＳＳ方位 （１１０）＜１−１２＞ Ｓ方位 （１２３）＜６３−４＞ ＣＯＰＰＥＲ方位（１１２）＜１１−１＞ であり、本明細書においては、これらの方位から土１０
度以内の方位のずれは同一の方位因子に属するものと定
義する。なお、方位を表す場合に、Ｘ−Ｙ−Ｚ座標軸に
おいて、負方向の数値は、通常、数値の上部にバーを付
して表示するが、本明細書においては、都合上、数値の
前に「−」符号を付してこれを表示する。
として ＣＵＢＥ方位 （１００）＜００１＞ ＧＯＳＳ方位 （１１０）＜００１＞ ＢＲＡＳＳ方位 （１１０）＜１−１２＞ Ｓ方位 （１２３）＜６３−４＞ ＣＯＰＰＥＲ方位（１１２）＜１１−１＞ であり、本明細書においては、これらの方位から土１０
度以内の方位のずれは同一の方位因子に属するものと定
義する。なお、方位を表す場合に、Ｘ−Ｙ−Ｚ座標軸に
おいて、負方向の数値は、通常、数値の上部にバーを付
して表示するが、本明細書においては、都合上、数値の
前に「−」符号を付してこれを表示する。
【００１２】通常のアルミニウム合金の集合組織はこれ
らの方位因子から成立しており、各方位因子の存在割合
が変化すると、塑性異方性が異なり、プレス成形性が変
化する。本願発明者等は、これらの方位因子の存在割合
とプレス成形性との関係を究明した。その結果、Ａｌ−
Ｍｇ−Ｓｉ系合金板においては、ＣＵＢＥ方位の割合が
３０％以下の範囲にある場合に、プレス成形性が最も向
上することを見い出し、割れ限界が高いＡｌ−Ｍｇ−Ｓ
ｉ系合金板を得た。また、Ａｌ−Ｍｇ系合金板において
は、前記方位因子の割合が全て２５％以下の場合に、プ
レス成形性が最も向上することを見い出し、割れ限界が
高いＡｌ−Ｍｇ系合金板を開発するに至ったものであ
る。
らの方位因子から成立しており、各方位因子の存在割合
が変化すると、塑性異方性が異なり、プレス成形性が変
化する。本願発明者等は、これらの方位因子の存在割合
とプレス成形性との関係を究明した。その結果、Ａｌ−
Ｍｇ−Ｓｉ系合金板においては、ＣＵＢＥ方位の割合が
３０％以下の範囲にある場合に、プレス成形性が最も向
上することを見い出し、割れ限界が高いＡｌ−Ｍｇ−Ｓ
ｉ系合金板を得た。また、Ａｌ−Ｍｇ系合金板において
は、前記方位因子の割合が全て２５％以下の場合に、プ
レス成形性が最も向上することを見い出し、割れ限界が
高いＡｌ−Ｍｇ系合金板を開発するに至ったものであ
る。
【００１３】また、本願発明者等は集合組織と製造条件
との関係を研究し、最終冷間圧延率が３５〜６５％の範
囲で、かつ最終溶体化処理温度が５００℃以上で、しか
もその際の加熱速度が１００℃／分以上の場合に、理想
的な方位因子割合の集合組織を有するＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ
系合金板又はＡｌ−Ｍｇ系合金板を製造することができ
ることを知見した。
との関係を研究し、最終冷間圧延率が３５〜６５％の範
囲で、かつ最終溶体化処理温度が５００℃以上で、しか
もその際の加熱速度が１００℃／分以上の場合に、理想
的な方位因子割合の集合組織を有するＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ
系合金板又はＡｌ−Ｍｇ系合金板を製造することができ
ることを知見した。
【００１４】なお、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金としては、
Ｍｇ：０．６〜１．０重量％及びＳｉ：ｌ．５重量％以
下（０重量％を除く）を、Ｓｉ≧（４／７）Ｍｇ＋０．
５を満足するように含有し、かつＣｕ：ｌ．０重量％以
下に規制し、更に必要に応じてＣｒ：０．２重量％以
下、Ｍｎ：０．３重量％以下、Ｚｒ：０．２重量％以下
からなる群から選択された少なくとも１種の元素を含有
し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなるものが望ま
しい。
Ｍｇ：０．６〜１．０重量％及びＳｉ：ｌ．５重量％以
下（０重量％を除く）を、Ｓｉ≧（４／７）Ｍｇ＋０．
５を満足するように含有し、かつＣｕ：ｌ．０重量％以
下に規制し、更に必要に応じてＣｒ：０．２重量％以
下、Ｍｎ：０．３重量％以下、Ｚｒ：０．２重量％以下
からなる群から選択された少なくとも１種の元素を含有
し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなるものが望ま
しい。
【００１５】また、Ａｌ−Ｍｇ系合金としては、Ｍｇ：
３．５〜８．０重量％、Ｃｕ：０．５〜１．５重量％を
含有し、更に必要に応じてＣｒ：０．２重量％以下、Ｍ
ｎ：０．３重量％以下、Ｚｒ：０．２重量％以下からな
る群から選択された少なくとも１種の元素を含有し、残
部がＡｌ及び不可避的不純物であるものがある。このよ
うに、Ｃｕを必須成分とすることが好ましい。
３．５〜８．０重量％、Ｃｕ：０．５〜１．５重量％を
含有し、更に必要に応じてＣｒ：０．２重量％以下、Ｍ
ｎ：０．３重量％以下、Ｚｒ：０．２重量％以下からな
る群から選択された少なくとも１種の元素を含有し、残
部がＡｌ及び不可避的不純物であるものがある。このよ
うに、Ｃｕを必須成分とすることが好ましい。
【００１６】また、製造方法としては、通常の鋳造、均
熱、熱間圧延を施した後、冷間圧延し、その後溶体化処
理するものであり、この冷間圧延及び溶体化処理条件が
本発明の範囲に入るものであればよく、その他の製造条
件は適宜設定すればよい。鋳造工程においては、連続鋳
造（ストリッブキャストなど）によりアルミニウム合金
を鋳造することもできる。
熱、熱間圧延を施した後、冷間圧延し、その後溶体化処
理するものであり、この冷間圧延及び溶体化処理条件が
本発明の範囲に入るものであればよく、その他の製造条
件は適宜設定すればよい。鋳造工程においては、連続鋳
造（ストリッブキャストなど）によりアルミニウム合金
を鋳造することもできる。
【００１７】上述のごとく、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板
の場合には、集合組織として、ＣＵＢＥ方位の割合が３
０％以下の範囲にある場合に、集合組織がランダムにな
り、異方性がないものとなるため、プレス成形性が最も
向上する。この範囲を外れると異方性が強いものとな
り、プレス成形性が劣化する。
の場合には、集合組織として、ＣＵＢＥ方位の割合が３
０％以下の範囲にある場合に、集合組織がランダムにな
り、異方性がないものとなるため、プレス成形性が最も
向上する。この範囲を外れると異方性が強いものとな
り、プレス成形性が劣化する。
【００１８】また、Ａｌ−Ｍｇ系合金板の場合には、集
合組織として、ＣＵＢＥ方位、ＧＯＳＳ方位、ＢＲＡＳ
Ｓ方位、Ｓ方位、ＣＯＰＰＥＲ方位の割合が全て２５％
以下の範囲にある場合に、集合組織がランダムになり、
異方性がないものとなるため、プレス成形性が最も向上
する。この範囲を外れると異方性が強いものとなり、プ
レス成形性が劣化する。
合組織として、ＣＵＢＥ方位、ＧＯＳＳ方位、ＢＲＡＳ
Ｓ方位、Ｓ方位、ＣＯＰＰＥＲ方位の割合が全て２５％
以下の範囲にある場合に、集合組織がランダムになり、
異方性がないものとなるため、プレス成形性が最も向上
する。この範囲を外れると異方性が強いものとなり、プ
レス成形性が劣化する。
【００１９】
【実施例】次に、本発明の実施例について、本願発明の
範囲から外れる比較例と比較して説明する。
範囲から外れる比較例と比較して説明する。
【００２０】実施例１ ６００９合金及びＡｌ−０．７重量％Ｍｇ−０．９重量
％Ｓｉ−０．３重量％Ｍｎ−０．１重量％Ｆｅ合金を通
常のＤＣ（直接鋳造）により鋳造し、５５０℃に８時間
加熱して均熱処理した後、開始温度４５０℃で熱間圧延
した。この熱間圧延により、厚さを１０００ｍｍから５
ｍｍまで低減した。その後、冷間圧延を施して板厚をｌ
ｍｍとし、ソルトバス及び制御炉を使用して最終溶体化
処理を施した。なお、冷間圧延の際、中間焼鈍（４００
℃でｌ時間）を施し、最終冷間圧延率を変化させ、また
最終溶体化処理の温度と加熱速度を変化させた。これら
の変化により集合組織を変化させた。得られたｌｍｍ厚
さの板材につき、エリクセン試験を行いプレス成形性を
評価した。下記表１はその製造条件と集合組織を示し、
表２は試験結果を示す。この表２から明らかなように、
本発明の実施例材は、エリクセン値が９．５ｍｍ以上で
あり、優れたプレス成形性を示すことがわかる。
％Ｓｉ−０．３重量％Ｍｎ−０．１重量％Ｆｅ合金を通
常のＤＣ（直接鋳造）により鋳造し、５５０℃に８時間
加熱して均熱処理した後、開始温度４５０℃で熱間圧延
した。この熱間圧延により、厚さを１０００ｍｍから５
ｍｍまで低減した。その後、冷間圧延を施して板厚をｌ
ｍｍとし、ソルトバス及び制御炉を使用して最終溶体化
処理を施した。なお、冷間圧延の際、中間焼鈍（４００
℃でｌ時間）を施し、最終冷間圧延率を変化させ、また
最終溶体化処理の温度と加熱速度を変化させた。これら
の変化により集合組織を変化させた。得られたｌｍｍ厚
さの板材につき、エリクセン試験を行いプレス成形性を
評価した。下記表１はその製造条件と集合組織を示し、
表２は試験結果を示す。この表２から明らかなように、
本発明の実施例材は、エリクセン値が９．５ｍｍ以上で
あり、優れたプレス成形性を示すことがわかる。
【００２１】
【表１】 但し、表１において、合金Ａは６００９合金、合金Ｂは
Ａｌ−０．７重量％Ｍｇ−０．９重量％Ｓｉ−０．３重
量％Ｍｎ−０．１重量％Ｆｅ合金である。
Ａｌ−０．７重量％Ｍｇ−０．９重量％Ｓｉ−０．３重
量％Ｍｎ−０．１重量％Ｆｅ合金である。
【００２２】
【表２】
【００２３】実施例２ ５１８２合金及びＡｌ−５．５重量％Ｍｇ−０．５重量
％Ｃｕ−０．１重量％Ｍｎ−０．１重量％Ｆｅ合金を通
常のＤＣ鋳造し、４８０℃に８時間加熱して均熱処理し
た後、開始温度４５０℃で熱間圧延した。この熱間圧延
により、厚さを１０００ｍｍから５ｍｍまで低減した。
その後、冷間圧延を施して板厚をｌｍｍとし、ソルトバ
ス及び制御炉を使用して最終溶体化処理を施した。な
お、冷間圧延の際、中間焼鈍（４００℃でｌ時間）を施
し、最終冷間圧延率を変化させ、また最終溶体化処理の
温度と加熱速度を変化させた。これらの変化により集合
組織を変化させた。得られたｌｍｍ厚さの板材につき、
エリクセン試験を行いプレス成形性を評価した。下記表
３はその製造条件と集合組織を示し、表４は試験結果を
示す。この表４から明らかなように、本発明の実施例材
は、エリクセン値が９．８ｍｍ以上であり、優れたプレ
ス成形性を示すことがわかる。
％Ｃｕ−０．１重量％Ｍｎ−０．１重量％Ｆｅ合金を通
常のＤＣ鋳造し、４８０℃に８時間加熱して均熱処理し
た後、開始温度４５０℃で熱間圧延した。この熱間圧延
により、厚さを１０００ｍｍから５ｍｍまで低減した。
その後、冷間圧延を施して板厚をｌｍｍとし、ソルトバ
ス及び制御炉を使用して最終溶体化処理を施した。な
お、冷間圧延の際、中間焼鈍（４００℃でｌ時間）を施
し、最終冷間圧延率を変化させ、また最終溶体化処理の
温度と加熱速度を変化させた。これらの変化により集合
組織を変化させた。得られたｌｍｍ厚さの板材につき、
エリクセン試験を行いプレス成形性を評価した。下記表
３はその製造条件と集合組織を示し、表４は試験結果を
示す。この表４から明らかなように、本発明の実施例材
は、エリクセン値が９．８ｍｍ以上であり、優れたプレ
ス成形性を示すことがわかる。
【００２４】
【表３】 但し、表３において、合金Ａは５１８２合金、合金Ｂは
Ａｌ−５．５重量％Ｍｇ−０．５重量％Ｃｕ−０．１重
量％Ｍｎ−０．１重量％Ｆｅ合金である。
Ａｌ−５．５重量％Ｍｇ−０．５重量％Ｃｕ−０．１重
量％Ｍｎ−０．１重量％Ｆｅ合金である。
【００２５】
【表４】
【００２６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
集合組織を適切に制御することにより、アルミニウム合
金板のプレス成形性を十分に高めることができ、割れ限
界が高く、自動車パネル用アルミニウム合金板として極
めて有益なプレス成形性が優れたアルミニウム合金板を
得ることができる。
集合組織を適切に制御することにより、アルミニウム合
金板のプレス成形性を十分に高めることができ、割れ限
界が高く、自動車パネル用アルミニウム合金板として極
めて有益なプレス成形性が優れたアルミニウム合金板を
得ることができる。
Claims (3)
- 【請求項１】 Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板であって、集
合組織として、ＣＵＢＥ方位の割合が３０％以下である
ことを特徴とするプレス成形性が優れたアルミニウム合
金板。 - 【請求項２】 Ａｌ−Ｍｇ系合金板であって、集合組織
として、ＣＵＢＥ方位、ＧＯＳＳ方位、ＢＲＡＳＳ方
位、Ｓ方位、ＣＯＰＰＥＲ方位の割合が２５％以下であ
ることを特徴とするプレス成形性が優れたアルミニウム
合金板。 - 【請求項３】 Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板又はＡｌ−Ｍ
ｇ系合金板を、最終冷間圧延率が３５〜６５％の範囲で
冷間圧延し、最終溶体化処理温度が５００℃以上、加熱
速度が１００℃／分以上の条件で最終溶体化処理するこ
とを特徴とするプレス成形性が優れたアルミニウム合金
板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13428595A JP3905143B2 (ja) | 1995-05-31 | 1995-05-31 | プレス成形性が優れたアルミニウム合金板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13428595A JP3905143B2 (ja) | 1995-05-31 | 1995-05-31 | プレス成形性が優れたアルミニウム合金板及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08325663A true JPH08325663A (ja) | 1996-12-10 |
| JP3905143B2 JP3905143B2 (ja) | 2007-04-18 |
Family
ID=15124715
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13428595A Expired - Fee Related JP3905143B2 (ja) | 1995-05-31 | 1995-05-31 | プレス成形性が優れたアルミニウム合金板及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3905143B2 (ja) |
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