JPH06306548A - 熱間加工性に優れた耐硝酸オーステナイト系ステンレス鋼 - Google Patents
熱間加工性に優れた耐硝酸オーステナイト系ステンレス鋼Info
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- JPH06306548A JPH06306548A JP9989293A JP9989293A JPH06306548A JP H06306548 A JPH06306548 A JP H06306548A JP 9989293 A JP9989293 A JP 9989293A JP 9989293 A JP9989293 A JP 9989293A JP H06306548 A JPH06306548 A JP H06306548A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 熱間加工性に優れ、Ｃｒ6+イオンを含む高温
硝酸中で優れた耐食性を有し、特に加工フロー腐食に優
れたオーステナイト系ステンレス鋼を提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０１５％以下、Ｓｉ：
０．５％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．０１５％以
下、Ｃｒ：１５〜３０％、Ｎｉ：１０〜２２％、Ａｌ：
０．０１％以下、Ｃａ：０．００２〜０．０１０％を含
み、残部はＦｅおよび不可避不純物からなるオーステナ
イト系ステンレス鋼。必要に応じてさらにＮｂを０．０
５〜０．３％を含み得る。
硝酸中で優れた耐食性を有し、特に加工フロー腐食に優
れたオーステナイト系ステンレス鋼を提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０１５％以下、Ｓｉ：
０．５％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．０１５％以
下、Ｃｒ：１５〜３０％、Ｎｉ：１０〜２２％、Ａｌ：
０．０１％以下、Ｃａ：０．００２〜０．０１０％を含
み、残部はＦｅおよび不可避不純物からなるオーステナ
イト系ステンレス鋼。必要に応じてさらにＮｂを０．０
５〜０．３％を含み得る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は加工性に優れた耐硝酸オ
ーステナイト系ステンレス鋼に関するものである。
ーステナイト系ステンレス鋼に関するものである。
【０００２】
【従来技術】使用済核燃料再処理設備のような、高温の
硝酸溶液を扱う機器の材料としては、Ｃ量が０．０２０
％以下のＲ−ＳＵＳ３０４ＵＬＣ、Ｒ−ＳＵＳ３１６Ｕ
ＬＣ、Ｒ−ＳＵＳ３１０ＵＬＣおよびＲ−ＳＵＳ３１０
Ｎｂが規格化されている。この中で、２５Ｃｒ−２０Ｎ
ｉ系のＲ−ＳＵＳ３１０ＵＬＣや３１０Ｎｂは特に高温
でかつ高濃度環境に適用される。しかし、硝酸中に酸化
力の高いＣｒ6+イオンが存在すると、粒界腐食が促進さ
れ、特に圧延方向と垂直な断面に加工フロー腐食または
トンネル腐食と呼ばれる局部的な腐食が生じる場合があ
り、この耐加工フロー腐食性に優れたステンレス鋼が望
まれている。また、耐硝酸性に対してＣｒは有効な元素
であるが、その添加量と共に熱間加工性が悪くなり、製
造時の連続鋳造や熱間加工時に割れが生じ易い等の難点
がある。特に、Ｎｂを添加した３１０Ｎｂは熱間加工性
が悪く製造し難い。２５Ｃｒ−２０Ｎｉ系鋼の熱間加工
性の改善としてＵＲＡＮＵＳ６５（商品名）の成分例に
示されるように、Ｃｅ＋Ｌａが添加されているが、耐硝
酸性、特に加工フロー腐感受性を高くする傾向がある。
硝酸溶液を扱う機器の材料としては、Ｃ量が０．０２０
％以下のＲ−ＳＵＳ３０４ＵＬＣ、Ｒ−ＳＵＳ３１６Ｕ
ＬＣ、Ｒ−ＳＵＳ３１０ＵＬＣおよびＲ−ＳＵＳ３１０
Ｎｂが規格化されている。この中で、２５Ｃｒ−２０Ｎ
ｉ系のＲ−ＳＵＳ３１０ＵＬＣや３１０Ｎｂは特に高温
でかつ高濃度環境に適用される。しかし、硝酸中に酸化
力の高いＣｒ6+イオンが存在すると、粒界腐食が促進さ
れ、特に圧延方向と垂直な断面に加工フロー腐食または
トンネル腐食と呼ばれる局部的な腐食が生じる場合があ
り、この耐加工フロー腐食性に優れたステンレス鋼が望
まれている。また、耐硝酸性に対してＣｒは有効な元素
であるが、その添加量と共に熱間加工性が悪くなり、製
造時の連続鋳造や熱間加工時に割れが生じ易い等の難点
がある。特に、Ｎｂを添加した３１０Ｎｂは熱間加工性
が悪く製造し難い。２５Ｃｒ−２０Ｎｉ系鋼の熱間加工
性の改善としてＵＲＡＮＵＳ６５（商品名）の成分例に
示されるように、Ｃｅ＋Ｌａが添加されているが、耐硝
酸性、特に加工フロー腐感受性を高くする傾向がある。
【０００３】一方、耐硝酸性の向上方法としては、Ｃの
低減に加え、特公昭５８−３７３８０号公報ではＳｉ量
の低減が、特開昭５９−２２２５５９号公報ではさらに
Ｐの低減が有効であることが示されている。また、Ｓｉ
については逆に２％以上添加した耐硝酸ステンレス鋼が
特開昭５４−１２４８２０号公報等で開示されている。
低減に加え、特公昭５８−３７３８０号公報ではＳｉ量
の低減が、特開昭５９−２２２５５９号公報ではさらに
Ｐの低減が有効であることが示されている。また、Ｓｉ
については逆に２％以上添加した耐硝酸ステンレス鋼が
特開昭５４−１２４８２０号公報等で開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、熱間加工性
に優れ、Ｃｒ6+イオンを含む高温硝酸液中で優れた耐食
性を有し、特に耐加工フロー腐食性に優れたオーステナ
イト系ステンレス鋼を提供することを目的とするもので
ある。
に優れ、Ｃｒ6+イオンを含む高温硝酸液中で優れた耐食
性を有し、特に耐加工フロー腐食性に優れたオーステナ
イト系ステンレス鋼を提供することを目的とするもので
ある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者は、特に高Ｃｒ
−Ｎｉ−Ｎｂ系のオーステナイト系ステンレス鋼の熱間
加工性とＣｒ6+イオンを添加した硝酸中における特に耐
加工フロー腐食性を向上するには、Ｓｉ、Ｐ量に加えて
Ａｌ量を規制し、さらにＣａを適量添加することが有効
であることを見出した。
−Ｎｉ−Ｎｂ系のオーステナイト系ステンレス鋼の熱間
加工性とＣｒ6+イオンを添加した硝酸中における特に耐
加工フロー腐食性を向上するには、Ｓｉ、Ｐ量に加えて
Ａｌ量を規制し、さらにＣａを適量添加することが有効
であることを見出した。
【０００６】本発明の要旨とするところは、重量％に
て、Ｃ：０．０１５％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍ
ｎ：２％以下、Ｐ：０．０１５％以下、Ｃｒ：１５〜３
０％、Ｎｉ：１０〜２２％、Ａｌ：０．０１％以下、Ｃ
ａ：０．００２〜０．０１０％および必要に応じてさら
に耐硝酸性を高めるためにＮｂ：０．０５〜０．３％を
含み、残部はＦｅおよび不可避不純物からなることを特
徴とする熱間加工性に優れた耐硝酸オーステナイト系ス
テンレス鋼にある。
て、Ｃ：０．０１５％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍ
ｎ：２％以下、Ｐ：０．０１５％以下、Ｃｒ：１５〜３
０％、Ｎｉ：１０〜２２％、Ａｌ：０．０１％以下、Ｃ
ａ：０．００２〜０．０１０％および必要に応じてさら
に耐硝酸性を高めるためにＮｂ：０．０５〜０．３％を
含み、残部はＦｅおよび不可避不純物からなることを特
徴とする熱間加工性に優れた耐硝酸オーステナイト系ス
テンレス鋼にある。
【０００７】
【作用】以下本発明のオーステナイト系ステンレス鋼の
成分について説明する。Ｃは、溶接時などにＣｒと炭化
物を形成して粒界に析出して耐粒界腐食性を劣化させる
ことから、できる限り低減させることが望ましい。 図
１は、Ｃ量を変化させた２５Ｃｒ−２０Ｎｉ鋼におけ
る、６５０℃×２時間保定後空冷の鋭敏化熱処理材の腐
食速度を示す図である。８Ｎ硝酸にＣｒ6+イオンを１ｇ
／ｌ添加した沸騰溶液で、２４ｈｒを１バッチとして４
バッチ行った結果である。この結果、Ｃ量が０．０１５
％を超えると腐食速度が大きくなり耐食性が劣化するた
め、Ｃ量は０．０１５％以下とする。
成分について説明する。Ｃは、溶接時などにＣｒと炭化
物を形成して粒界に析出して耐粒界腐食性を劣化させる
ことから、できる限り低減させることが望ましい。 図
１は、Ｃ量を変化させた２５Ｃｒ−２０Ｎｉ鋼におけ
る、６５０℃×２時間保定後空冷の鋭敏化熱処理材の腐
食速度を示す図である。８Ｎ硝酸にＣｒ6+イオンを１ｇ
／ｌ添加した沸騰溶液で、２４ｈｒを１バッチとして４
バッチ行った結果である。この結果、Ｃ量が０．０１５
％を超えると腐食速度が大きくなり耐食性が劣化するた
め、Ｃ量は０．０１５％以下とする。
【０００８】Ｓｉは、耐硝酸性に対して数％の範囲で添
加する場合を除いては、できるだけ低くすることが望ま
しい。しかし、脱酸剤として有効なため０．５％以下を
含有させる。Ｍｎは特に耐硝酸性に影響がないため、Ｓ
ＵＳ３０４やＳＵＳ３１０などの規格範囲内の２％以下
を含有させる。
加する場合を除いては、できるだけ低くすることが望ま
しい。しかし、脱酸剤として有効なため０．５％以下を
含有させる。Ｍｎは特に耐硝酸性に影響がないため、Ｓ
ＵＳ３０４やＳＵＳ３１０などの規格範囲内の２％以下
を含有させる。
【０００９】図２は、Ｃ量約０．０１５％の２５Ｃｒ−
２０Ｎｉ鋼における、鋭敏化熱処理材のＰ量と腐食速度
および加工フロー腐食発生個数との関係を示す。８Ｎ硝
酸にＣｒ6+を１ｇ／ｌ添加した沸騰溶液中で１バッチ２
４時間で４バッチの腐食試験結果である。Ｐ量が０．０
１５％を超えると腐食速度が大きくなると共に、加工フ
ロー腐食発生数も多くなる。Ｐは粒界偏析することが知
られており、このためにＰ量の増加により耐硝酸性が劣
化するものとみられる。また、Ｐは耐硝酸性に有害であ
ると共に熱間加工性を劣化させる。このことから、Ｐ量
は０．０１５％以下とした。
２０Ｎｉ鋼における、鋭敏化熱処理材のＰ量と腐食速度
および加工フロー腐食発生個数との関係を示す。８Ｎ硝
酸にＣｒ6+を１ｇ／ｌ添加した沸騰溶液中で１バッチ２
４時間で４バッチの腐食試験結果である。Ｐ量が０．０
１５％を超えると腐食速度が大きくなると共に、加工フ
ロー腐食発生数も多くなる。Ｐは粒界偏析することが知
られており、このためにＰ量の増加により耐硝酸性が劣
化するものとみられる。また、Ｐは耐硝酸性に有害であ
ると共に熱間加工性を劣化させる。このことから、Ｐ量
は０．０１５％以下とした。
【００１０】Ｃｒは、耐硝酸性を高めるのに有効な元素
である。図３は、鋭敏化熱処理したＣ量約０．０１５
％、Ｐ量約０．０１０％のオーステナイト系ステンレス
鋼におけるＣｒおよびＮｉ量と腐食速度の関係を示した
図で、８Ｎ硝酸にＣｒ6+イオン１ｇ／ｌ添加した沸騰溶
液中で１バッチ２４時間で４バッチの腐食試験結果であ
る。Ｃｒ量の増加と共に腐食速度は著しく減少し、特に
Ｃｒ１５％以上で優れた耐硝酸性を示すが、それを超え
て添加してもその効果は飽和する。その挙動はＮｉ量が
１４％、２０％の場合において同じである。Ｃｒ量を高
くするとそれに従ってオーステナイト相を確保するに要
するＮｉの添加量が高くなるため、３０％を上限とし
た。
である。図３は、鋭敏化熱処理したＣ量約０．０１５
％、Ｐ量約０．０１０％のオーステナイト系ステンレス
鋼におけるＣｒおよびＮｉ量と腐食速度の関係を示した
図で、８Ｎ硝酸にＣｒ6+イオン１ｇ／ｌ添加した沸騰溶
液中で１バッチ２４時間で４バッチの腐食試験結果であ
る。Ｃｒ量の増加と共に腐食速度は著しく減少し、特に
Ｃｒ１５％以上で優れた耐硝酸性を示すが、それを超え
て添加してもその効果は飽和する。その挙動はＮｉ量が
１４％、２０％の場合において同じである。Ｃｒ量を高
くするとそれに従ってオーステナイト相を確保するに要
するＮｉの添加量が高くなるため、３０％を上限とし
た。
【００１１】Ｎｉはオーステナイト相とするために必要
な１０〜２２％を添加する。ＮｂはＣを固定する効果に
よって耐硝酸性を向上させるが、Ｃ量が０．０１５％の
２５％Ｃｒ−２０％Ｎｉ鋼の鋭敏化熱処理材における８
Ｎ硝酸にＣｒ6+イオン１ｇ／ｌ添加した沸騰溶液中の腐
食速度および加工フロー腐食の発生数を示す図４からも
明らかなように、Ｎｂは０．３％までは耐硝酸性の向上
がみられるが、それを超えて添加してもその効果が小さ
いこと、また図５に示す１２００℃での熱間引張試験に
おいて、０．３％を超えると絞り値が急激に小さくな
り、熱間加工性が著しく低下することから、Ｎｂ量は
０．３％を上限とした。
な１０〜２２％を添加する。ＮｂはＣを固定する効果に
よって耐硝酸性を向上させるが、Ｃ量が０．０１５％の
２５％Ｃｒ−２０％Ｎｉ鋼の鋭敏化熱処理材における８
Ｎ硝酸にＣｒ6+イオン１ｇ／ｌ添加した沸騰溶液中の腐
食速度および加工フロー腐食の発生数を示す図４からも
明らかなように、Ｎｂは０．３％までは耐硝酸性の向上
がみられるが、それを超えて添加してもその効果が小さ
いこと、また図５に示す１２００℃での熱間引張試験に
おいて、０．３％を超えると絞り値が急激に小さくな
り、熱間加工性が著しく低下することから、Ｎｂ量は
０．３％を上限とした。
【００１２】Ａｌは、脱酸剤として添加するが、多くな
ると次に述べる耐食性の劣化を来す。図６は、Ｃ量が
０．０１５％の２５％Ｃｒ−２０％Ｎｉ鋼の鋭敏化熱処
理材における８Ｎ硝酸にＣｒ6+を１ｇ／ｌ添加した沸騰
溶液中での加工フロー腐食発生数におよぼすＡｌ量の影
響を示すが、Ａｌ量が０．０１％を超えると耐食性が劣
化する。このＡｌによる加工フロー腐食感受性の増加は
Ａｌ酸化物の生成によるものであり、これを抑制するた
めにＡｌは０．０１％以下とした。
ると次に述べる耐食性の劣化を来す。図６は、Ｃ量が
０．０１５％の２５％Ｃｒ−２０％Ｎｉ鋼の鋭敏化熱処
理材における８Ｎ硝酸にＣｒ6+を１ｇ／ｌ添加した沸騰
溶液中での加工フロー腐食発生数におよぼすＡｌ量の影
響を示すが、Ａｌ量が０．０１％を超えると耐食性が劣
化する。このＡｌによる加工フロー腐食感受性の増加は
Ａｌ酸化物の生成によるものであり、これを抑制するた
めにＡｌは０．０１％以下とした。
【００１３】ＣａはＲＥＭ（Ｃｅ＋Ｌａ）と共に熱間加
工性を向上させる有効な元素である。図７は、Ｎｂを
０．１８％添加した２５％Ｃｒ−２０％Ｎｉ鋼の１２０
０℃での熱間引張試験における絞り値とＣａ量を示す
が、Ｃａ量が０．００２％以上で絞り値は著しく高くな
り、目標の６０％以上が得られる。しかし、耐硝酸性に
対しては、図８に８Ｎ硝酸のＣｒ6+イオンを１ｇ／ｌ添
加した溶液による腐食試験結果が示すように、Ｃａ量が
０．０１０％を超えると介在物起因の加工フロー腐食が
生じやすくなる。このため、Ｃａ添加量は０．００２〜
０．０１０％の範囲とした。
工性を向上させる有効な元素である。図７は、Ｎｂを
０．１８％添加した２５％Ｃｒ−２０％Ｎｉ鋼の１２０
０℃での熱間引張試験における絞り値とＣａ量を示す
が、Ｃａ量が０．００２％以上で絞り値は著しく高くな
り、目標の６０％以上が得られる。しかし、耐硝酸性に
対しては、図８に８Ｎ硝酸のＣｒ6+イオンを１ｇ／ｌ添
加した溶液による腐食試験結果が示すように、Ｃａ量が
０．０１０％を超えると介在物起因の加工フロー腐食が
生じやすくなる。このため、Ｃａ添加量は０．００２〜
０．０１０％の範囲とした。
【００１４】以上の鋼成分の組み合わせと限定により、
加工性が良く、かつ耐硝酸性で特に耐加工フロー腐食性
に優れたオーステナイト系ステンレス鋼が得られる。
加工性が良く、かつ耐硝酸性で特に耐加工フロー腐食性
に優れたオーステナイト系ステンレス鋼が得られる。
【００１５】
【実施例】本発明を実施例に基づいて説明する。表１、
表２（表１のつづき）に示す成分のオーステナイト系ス
テンレス鋼を供試材として、１１００℃×３分加熱後水
冷の固溶化熱処理を行った後、溶接時の熱影響を想定し
て６５０℃×２時間加熱後空冷の鋭敏化熱処理を行っ
た。腐食試験に当たって＃５００のエメリー研磨仕上げ
を行った。耐硝酸性の評価は、８Ｎ硝酸にＣｒ6+イオン
を１ｇ／ｌ添加した沸騰溶液で２４時間を１バッチとす
る４バッチ行い、腐食速度と圧延横断面の加工フロー腐
食の発生個数を測定した。また、熱間加工性は１２００
℃における絞り値で評価した。
表２（表１のつづき）に示す成分のオーステナイト系ス
テンレス鋼を供試材として、１１００℃×３分加熱後水
冷の固溶化熱処理を行った後、溶接時の熱影響を想定し
て６５０℃×２時間加熱後空冷の鋭敏化熱処理を行っ
た。腐食試験に当たって＃５００のエメリー研磨仕上げ
を行った。耐硝酸性の評価は、８Ｎ硝酸にＣｒ6+イオン
を１ｇ／ｌ添加した沸騰溶液で２４時間を１バッチとす
る４バッチ行い、腐食速度と圧延横断面の加工フロー腐
食の発生個数を測定した。また、熱間加工性は１２００
℃における絞り値で評価した。
【００１６】表２に示す如く、本発明鋼はＣｒ6+イオン
を含む硝酸中で、目標とする腐食速度が５ｍｍ／ｙｅａ
ｒ以下で、かつ加工フロー腐食の発生もなく優れた耐硝
酸性を示すと共に、目標の絞り値６０％以上を有し熱間
加工性も優れている。
を含む硝酸中で、目標とする腐食速度が５ｍｍ／ｙｅａ
ｒ以下で、かつ加工フロー腐食の発生もなく優れた耐硝
酸性を示すと共に、目標の絞り値６０％以上を有し熱間
加工性も優れている。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】
【発明の効果】以上の如く本発明鋼はＣｒ6+イオンを含
む酸化性の高い硝酸溶液中で加工フロー腐食の発生もな
く優れた耐硝酸性を有すると共に、熱間加工性にも優れ
ており、使用済核燃料再処理設備や硝酸を取り扱う分野
に好適なオーステナイト系ステンレス鋼であり、工業的
な利益は極めて大きい。
む酸化性の高い硝酸溶液中で加工フロー腐食の発生もな
く優れた耐硝酸性を有すると共に、熱間加工性にも優れ
ており、使用済核燃料再処理設備や硝酸を取り扱う分野
に好適なオーステナイト系ステンレス鋼であり、工業的
な利益は極めて大きい。
【図１】耐硝酸性におよぼすＣ量の影響を示す図であ
る。
る。
【図２】耐硝酸性におよぼすＰ量の影響を示す図であ
る。
る。
【図３】耐硝酸性におよぼすＣｒ、Ｎｉ量の影響を示す
図である。
図である。
【図４】耐硝酸性におよぼすＮｂ量の影響を示す図であ
る。
る。
【図５】熱間引張試験１２００℃における絞り値におよ
ぼすＮｂ量の影響を示す図である。
ぼすＮｂ量の影響を示す図である。
【図６】耐硝酸性におよぼすＡｌ量の影響を示す図であ
る。
る。
【図７】熱間引張試験１２００℃における絞り値におよ
ぼすＣａ量の影響を示す図である。
ぼすＣａ量の影響を示す図である。
【図８】耐硝酸性におよぼすＣａ量の影響を示す図であ
る。
る。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０１５％以下、Ｓ
ｉ：０．５％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．０１５％
以下、Ｃｒ：１５〜３０％、Ｎｉ：１０〜２２％、Ａ
ｌ：０．０１％以下、Ｃａ：０．００２〜０．０１０％
を含み、残部がＦｅおよび不可避不純物からなることを
特徴とする熱間加工性に優れた耐硝酸オーステナイト系
ステンレス鋼。 - 【請求項２】 さらに重量％で、Ｎｂを０．０５〜０．
３％を含むことを特徴とする請求項１記載の熱間加工性
に優れた耐硝酸オーステナイト系ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9989293A JPH06306548A (ja) | 1993-04-26 | 1993-04-26 | 熱間加工性に優れた耐硝酸オーステナイト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9989293A JPH06306548A (ja) | 1993-04-26 | 1993-04-26 | 熱間加工性に優れた耐硝酸オーステナイト系ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06306548A true JPH06306548A (ja) | 1994-11-01 |
Family
ID=14259431
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9989293A Withdrawn JPH06306548A (ja) | 1993-04-26 | 1993-04-26 | 熱間加工性に優れた耐硝酸オーステナイト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06306548A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008136354A1 (ja) | 2007-04-27 | 2008-11-13 | Japan Atomic Energy Agency | 耐粒界腐食性および耐応力腐食割れ性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼およびオーステナイト系ステンレス鋼材の製造方法 |
| WO2013018629A1 (ja) | 2011-07-29 | 2013-02-07 | 新日鐵住金株式会社 | 高Ｓｉオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
| WO2013122234A1 (ja) * | 2012-02-15 | 2013-08-22 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 溶接管構造高温機器用オーステナイト系ステンレス鋼 |
-
1993
- 1993-04-26 JP JP9989293A patent/JPH06306548A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008136354A1 (ja) | 2007-04-27 | 2008-11-13 | Japan Atomic Energy Agency | 耐粒界腐食性および耐応力腐食割れ性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼およびオーステナイト系ステンレス鋼材の製造方法 |
| WO2013018629A1 (ja) | 2011-07-29 | 2013-02-07 | 新日鐵住金株式会社 | 高Ｓｉオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
| KR20140040864A (ko) | 2011-07-29 | 2014-04-03 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 고Si 오스테나이트계 스테인리스강의 제조 방법 |
| US9243314B2 (en) | 2011-07-29 | 2016-01-26 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Method for manufacturing high-Si austenitic stainless steel |
| WO2013122234A1 (ja) * | 2012-02-15 | 2013-08-22 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 溶接管構造高温機器用オーステナイト系ステンレス鋼 |
| JP2013166989A (ja) * | 2012-02-15 | 2013-08-29 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 溶接管構造高温機器用オーステナイト系ステンレス鋼 |
| EP2816133A4 (en) * | 2012-02-15 | 2016-05-04 | Nippon Steel & Sumikin Sst | AUSTENITIC STAINLESS STEEL FOR DEVICE FOR HIGH-TEMPERATURE USE WITH WELDED PIPE STRUCTURE |
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