JP2589373B2 - 高温水中における耐溶出性に優れたフェライト系ステンレス鋼 - Google Patents
高温水中における耐溶出性に優れたフェライト系ステンレス鋼Info
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
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Description
ト系ステンレス鋼に関し、さらに詳しくは、原子力発電
プラントの冷却水系配管等に使用される高温水中にCo、
Ni、Fe等の放射性核種元素の耐溶出性に優れたフェライ
ト系ステンレス鋼に関するものである。
等に使用される材料には優れた耐蝕性が要求され、この
ような箇所には、ステンレス鋼が多く用いられている。
離加熱器には、耐蝕性ばかりでなく、耐応力腐蝕割れ性
およびフィン加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼
を使用するのが効果的である。
稼動に伴って、冷却水系配管に放射性核種が蓄積して、
この配管から発せられる放射線量率が高まり、定期点検
時の作業において従業員の被曝線量が増大することが大
きな問題となっている。
に、冷却水ループを構成する金属材料の腐蝕による微量
の腐蝕生成物が、原子炉炉心において燃料棒表面に付着
して、中性子照射を受けて放射化され、この放射性核種
を含有した腐蝕生成物が、上記燃料棒表面から離脱し、
冷却水ループ中を移行して一次冷却水系配管に付着、蓄
積すると言われている。
等があり、そして、現在稼動している原子力発電プラン
トにおける60Coの主な溶出源は、冷却水系配管の主要金
属材料であるステンレス鋼であることが報告されてい
る。
に解決するためには、原子力発電プラントに使用されて
いるステンレス鋼から、冷却水中に放射性核種元素の溶
出を極力抑制する必要があり、そのため、ステンレス鋼
を高温高圧の水に接触させて、ステンレス鋼表面に皮膜
を形成させて、放射性核種元素の溶出を抑制する高温水
処理方法が提案されている(特開昭59−089775号公報参
照)。
元素の溶出抑制効果が充分でなく、かつ、処理に費用が
かかるという問題がある。
ラントの冷却水系配管等に使用されているステンレス鋼
の種々の問題点に鑑み、本発明者が鋭意研究を行ない、
検討を重ねた結果、放射性核種元素が溶出するのを抑制
するために、フェライト系ステンレス鋼に微量の元素を
含有させることにより、このフェライト系ステンレス鋼
から高温水中に放射性核種元素の溶出を抑制することが
できる高温水中における耐溶出性に優れたフェライト系
ステンレス鋼を開発したのである。
ェライト系ステンレス鋼の特徴とするところは、 C<0.01wt%、Si≦0.75wt%、 Mn≦0.80wt%、12wt%≦Cr<16wt%、 0.01wt%≦Al<0.15wt%、 Cu≦0.3wt%、Mo≦0.3wt%、 但しCu+Mo≧0.2wt%、 0.3wt%≦Ti≦0.5wt%、O≦0.01wt%、 N<0.01wt% を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなることにあ
る。
ライト系ステンレス鋼について、以下詳細に説明する。
たフェライト系ステンレス鋼の含有成分および成分割合
について説明する。
力腐蝕割れ感受性を助長する元素であり、含有量が0.01
wt%を越えて含有させると応力腐蝕割れが生じる恐れが
ある。よって、C含有量は<0.01wt%とする。
wt%を越えて含有させるとシグマ相やカイ相等の金属間
化合物の形成を加速して加工性、溶接性を劣化させる。
よって、Si含有量は≦0.75wt%とする。
Mnはオーステナイト形成元素であり、含有量が0.80wt%
を越えて含有させるとフェライト組織が不安定となる。
よって、Mn含有量は≦0.80とする。
要な元素であり、含有量が12wt%未満ではこの効果は少
なく、また、16wt%を越えて含有させると溶接部の切欠
衝撃靱性が急激に劣化し、かつ、475℃脆性を受け易く
なり、この温度領域における実用化は困難となる。よっ
て、Cr含有量は12wt%≦Cr<16wt%とする。
元素であり、含有量が0.01wt%未満ではこのような効果
は期待できず、また、0.15wt%を越えて含有させると鋼
の清浄度が著しく低下し、加工性が劣化する。よって、
Al含有量は0.01≦Al≦0.15wt%とする。
含有されている状態において、Cu+Mo含有量を0.2wt%
以上にすることにより、高温水中における耐溶出性が良
好となる。しかし、Cu含有量が0.3wt%を越えると溶接
性が悪くなり、また、Moは0.3wt%を越えてを含有させ
ることにより高温水中における耐溶出性は飽和に達して
しまい、これ以上含有させることは無駄であり、コスト
高となる。
造時に表面疵を発生させる恐れがある。よって、Cu≦0.
3wt%、Mo≦0.3wt%、Cu+Mo≧0.2wt%および0.3wt%≦
Ti≦0.5wt%とする。
をそれぞれ≦0.3wt%、合計で≧0.2wt%鋼に含有させる
ことによって、腐蝕初期においてステンレス鋼表面に緻
密で安定した酸化皮膜が形成され、この皮膜のバリヤー
効果によりその後の母材中の金属の酸化が抑制されるの
で、溶出量が低下するものと考えられる。
によりTiの耐溶出性改善効果が減じ、また、酸化物介在
物が増大し、加工性、表面性状に悪影響をおよぼす。よ
って、O含有量は≦0.01wt%とする。
してTiの効果を低下させることになり、また、Cと共に
高温水中における耐応力腐蝕割れ性を著しく高くする作
用がある。よって、N含有量は<0.01wt%とする。
たフェライト系ステンレス鋼の実施例を説明する。
ステンレス鋼を、溶解後、鋳造、熱間圧延、冷間圧延を
行なって、板厚3mm、板幅100mmの板材を作製した。
ることにより溶体化処理を行なった。
長さ50mmの試験片を採取し、試験片の全表面に400番湿
式エメリー研摩を行なった。
(容量約200ml)を使用した。その中で、20ppbの溶存酸
素を含むイオン交換水100mlに対して同一の鋼中成分の
試験片10枚を全面浸漬し、240℃の温度において14日間
溶出試験を行なった。金属溶出量は電子精密天秤を使用
して、試験片の重量をもとに、次式に従って算出した。
験片重量 α:定数、酸化皮膜組成をM2O3と仮定してα=0.3とし
た。
エン酸アンモン法によった。
u、Mo含有量の影響を示してあり、この第1図において
鋼中のTi含有量が0.3wt%未満の試験片に対応する溶出
量は×印で示し、また、鋼中のTi含有量が0.3wt%を越
える試験片については、鋼中のMo含有量が0.3wt%以下
の試験片の溶出量は●印で示し、鋼中のMo含有量が0.3w
t%を越える試験片の溶出量はMo含有量を一律0.3wt%と
して○印で示してある。
含有量が増加しても、金属溶出量の顕著な低下は認めら
れない。しかし、鋼中のTi含有量が≧0.3wt%の場合に
は、Cu+Mo含有量が0.2wt%を越える領域において、Cu
+Mo含有量の増加と共に、金属溶出量の明らかな低下が
認められる。
については、Mo含有量を一律0.3wt%としてCu+Mo含有
量を計算することにより、Mo含有量≦0.3wt%の試験片
(●印)の溶出挙動と良く一致している。即ち、鋼中の
Ti含有量が0.3wt%以上含有された状態において、鋼中C
u+Mo含有量を0.2wt%以上とすることにより、高温水中
の耐溶出性が良好となる。
ても0.3wt%を含有させた試験片と同等の耐溶出性しか
認められず、0.3wt%より多く含有させることは溶出量
を抑制する面からは効果が少なく、逆に製造コストが高
くなる原因の1つである。
温水中における1000hr浸漬試験により評価した金属溶出
抑制効果を示すものであり、横軸は鋼中のCu+Mo含有量
を示し、縦軸は金属溶出量(g/m2)を示す。
は高温水中への金属成分の溶出を著しく抑制することが
できる。
耐溶出性に優れたフェライト系ステンレス鋼は上記の構
成であるから、高温水中において金属溶出を充分に抑制
することが可能で、原子力発電プラントの湿分分離加熱
器管および冷却水系配管、特に、表面積の大きい伝熱管
等に適用でき、材料から溶出する金属イオンに起因する
放射線被曝の問題を根本的に解決できるという優れた効
果を有しているものである。
ある。
Claims (1)
- 【請求項1】C<0.01wt%、Si≦0.75wt%、 Mn≦0.80wt%、12wt%≦Cr<16wt%、 0.01wt%≦Al<0.15wt%、 Cu≦0.3wt%、Mo≦0.3wt%、 但しCu+Mo≧0.2wt%、 0.3wt%≦Ti≦0.5wt%、O≦0.01wt%、 N<0.01wt% を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなることを特
徴とする高温水中における耐溶出性に優れたフェライト
系ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1120897A JP2589373B2 (ja) | 1989-05-15 | 1989-05-15 | 高温水中における耐溶出性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1120897A JP2589373B2 (ja) | 1989-05-15 | 1989-05-15 | 高温水中における耐溶出性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02301543A JPH02301543A (ja) | 1990-12-13 |
JP2589373B2 true JP2589373B2 (ja) | 1997-03-12 |
Family
ID=14797705
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1120897A Expired - Lifetime JP2589373B2 (ja) | 1989-05-15 | 1989-05-15 | 高温水中における耐溶出性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2589373B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20090052954A (ko) * | 2007-11-22 | 2009-05-27 | 주식회사 포스코 | 내식성 및 장출성형성이 우수한 저크롬 페라이트계스테인리스강 및 그 제조방법 |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0219447A (ja) * | 1988-07-05 | 1990-01-23 | Toshiba Corp | フェライト系ステンレス鋼 |
-
1989
- 1989-05-15 JP JP1120897A patent/JP2589373B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH02301543A (ja) | 1990-12-13 |
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