JP3217088B2 - ステンレス鋼製多重巻きパイプ - Google Patents
ステンレス鋼製多重巻きパイプInfo
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
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- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
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- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
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- Y10S138/00—Pipes and tubular conduits
- Y10S138/06—Corrosion
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は，自動車のブレーキチュ
ーブ等の油圧配管やヒューエルパイプおよび冷蔵庫の放
熱管等に使用される多重巻きパイプ（代表的には二重巻
きパイプ）に係り，詳しくは，銅めっきが施された硬さ
が極めて低い軟質のオーステナイト系ステンレス鋼製の
多重巻きパイプに関する。
ーブ等の油圧配管やヒューエルパイプおよび冷蔵庫の放
熱管等に使用される多重巻きパイプ（代表的には二重巻
きパイプ）に係り，詳しくは，銅めっきが施された硬さ
が極めて低い軟質のオーステナイト系ステンレス鋼製の
多重巻きパイプに関する。
【０００２】
【従来の技術】多重巻きパイプは，通常は銅めっきを施
した鋼帯を造管用ロールで巻き回してパイプ形状に造管
し，これを還元性ガス雰囲気中で銅の融点以上に加熱す
ることによって銅めっき層を融着層とするセルフブレー
ジングを行わせて製造される。図１に二重巻きパイプを
例としてその断面を図解的に示した。１は鋼帯，２は銅
めっき層，３はセルフブレージングにより形成された融
着層である。かような多重巻きパイプに使用される素材
鋼には造管性や造管後の加工性の点で通常は低炭素普通
鋼の鋼帯が用いられている。この素材鋼は製造時にはコ
イルに巻かれた状態にあるので鋼帯とも呼べるが，本明
細書では鋼板とも呼ぶことにする。
した鋼帯を造管用ロールで巻き回してパイプ形状に造管
し，これを還元性ガス雰囲気中で銅の融点以上に加熱す
ることによって銅めっき層を融着層とするセルフブレー
ジングを行わせて製造される。図１に二重巻きパイプを
例としてその断面を図解的に示した。１は鋼帯，２は銅
めっき層，３はセルフブレージングにより形成された融
着層である。かような多重巻きパイプに使用される素材
鋼には造管性や造管後の加工性の点で通常は低炭素普通
鋼の鋼帯が用いられている。この素材鋼は製造時にはコ
イルに巻かれた状態にあるので鋼帯とも呼べるが，本明
細書では鋼板とも呼ぶことにする。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】安全性を高める観点か
ら，普通鋼を素材とする多重巻きパイプの耐食性が重要
視されるようになり，このため，素材を厚肉化したり，
多重巻きパイプにさらに種々のめっきや樹脂コーテイン
グを施すことが行なわれている。このような素材の厚肉
化やめっきおよびコーテングは，素材コスト及び製造コ
ストの上昇ならびに素材重量の上昇を招くといった問題
がある。
ら，普通鋼を素材とする多重巻きパイプの耐食性が重要
視されるようになり，このため，素材を厚肉化したり，
多重巻きパイプにさらに種々のめっきや樹脂コーテイン
グを施すことが行なわれている。このような素材の厚肉
化やめっきおよびコーテングは，素材コスト及び製造コ
ストの上昇ならびに素材重量の上昇を招くといった問題
がある。
【０００４】一方，素材自身の耐食性を確保するために
多重巻きパイプ素材にステンレス鋼を用いることも提案
されたが，ステンレス鋼は普通鋼に比べて一般に硬質で
あり加工硬化も大きいので，多重巻きパイプ造管時の形
状および密着性が悪く，セルフブレージングにより形成
された融着部にボイドが多発し，パイプ本来の使命であ
る気密性を損ねるという問題が生ずる。かようなボイド
の発生状況は，渦流探傷に代表される非破壊検査によっ
てチエックされる。
多重巻きパイプ素材にステンレス鋼を用いることも提案
されたが，ステンレス鋼は普通鋼に比べて一般に硬質で
あり加工硬化も大きいので，多重巻きパイプ造管時の形
状および密着性が悪く，セルフブレージングにより形成
された融着部にボイドが多発し，パイプ本来の使命であ
る気密性を損ねるという問題が生ずる。かようなボイド
の発生状況は，渦流探傷に代表される非破壊検査によっ
てチエックされる。
【０００５】本発明は，耐食性を高めるためにステンレ
ス鋼を素材とする多重巻きパイプの製造を意図し，ステ
ンレス鋼を素材とした場合の前記問題の解決を目的とし
たものである。
ス鋼を素材とする多重巻きパイプの製造を意図し，ステ
ンレス鋼を素材とした場合の前記問題の解決を目的とし
たものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明によれば，銅めっ
きを施した鋼板を多重巻きに造管してなる多重巻きパイ
プにおいて，該鋼板が，重量％において, Ｃ；0.05％以
下, Ｓi;1.0％以下,Ｍn;5.0％以下, Ｎi;9.0％以上15.0
％以下, Ｃr;15.0％以上20.0％以下, Ｎ；0.04％以下,
Ｃu；5.0％以下を含有し，場合によってはさらにＭo;3.
0％以下,Ａl;1.5％以下, Ｔi;0.5％以下, Ｎb;0.5％以
下, Ｖ；0.5％以下, Ｚr;0.5％以下, Ｂ；0.03％以下,
REM;0.02％以下のいずれか１種または２種以上を含有し
たうえ，下記の(1)および(2)式を同時に満足するように
各成分量が調整され，残部がＦeおよび不可避的に混入
する不純物よりなる極軟質オーステナイト系ステンレス
鋼の冷延鋼板に１μm 以上の厚さの銅めっきを施した鋼
板からなることを特徴とする銅めっきステンレス鋼製多
重巻きパイプを提供する。 Ｋ＝20.5＋13.0×Ｃ＋0.99×Ｓi−1.1×Ｍn−Ｎi−0.4×Ｃu＋0.4×Ｃr ＋117.1×Ｎ≦19.5 ・・・(1) Ｈ＝27.1＋60.9×Ｃ＋0.26×Ｓi−Ｎi−0.79×Ｃu＋0.68×Ｃr＋52.6×Ｎ ≦ 29.0 ・・・(2) 。 ここで，銅めっきの前に厚さ１μm以下のＮiめっきを施
しておくのがよい。
きを施した鋼板を多重巻きに造管してなる多重巻きパイ
プにおいて，該鋼板が，重量％において, Ｃ；0.05％以
下, Ｓi;1.0％以下,Ｍn;5.0％以下, Ｎi;9.0％以上15.0
％以下, Ｃr;15.0％以上20.0％以下, Ｎ；0.04％以下,
Ｃu；5.0％以下を含有し，場合によってはさらにＭo;3.
0％以下,Ａl;1.5％以下, Ｔi;0.5％以下, Ｎb;0.5％以
下, Ｖ；0.5％以下, Ｚr;0.5％以下, Ｂ；0.03％以下,
REM;0.02％以下のいずれか１種または２種以上を含有し
たうえ，下記の(1)および(2)式を同時に満足するように
各成分量が調整され，残部がＦeおよび不可避的に混入
する不純物よりなる極軟質オーステナイト系ステンレス
鋼の冷延鋼板に１μm 以上の厚さの銅めっきを施した鋼
板からなることを特徴とする銅めっきステンレス鋼製多
重巻きパイプを提供する。 Ｋ＝20.5＋13.0×Ｃ＋0.99×Ｓi−1.1×Ｍn−Ｎi−0.4×Ｃu＋0.4×Ｃr ＋117.1×Ｎ≦19.5 ・・・(1) Ｈ＝27.1＋60.9×Ｃ＋0.26×Ｓi−Ｎi−0.79×Ｃu＋0.68×Ｃr＋52.6×Ｎ ≦ 29.0 ・・・(2) 。 ここで，銅めっきの前に厚さ１μm以下のＮiめっきを施
しておくのがよい。
【０００７】
【作用】本発明者らは, 多重巻きパイプの耐食性向上を
目的として素材のステンレス化を検討し，オーステナイ
ト系ステンレス鋼の化学組成と冷延鋼帯の機械的性質の
関係を系統的に調査して硬さおよび引張強さと成分の関
係の定量化を行うとともに, 種々の特性を有する鋼を素
材として二重巻きパイプの試験製造を行い，次のような
知見を得た。
目的として素材のステンレス化を検討し，オーステナイ
ト系ステンレス鋼の化学組成と冷延鋼帯の機械的性質の
関係を系統的に調査して硬さおよび引張強さと成分の関
係の定量化を行うとともに, 種々の特性を有する鋼を素
材として二重巻きパイプの試験製造を行い，次のような
知見を得た。
【０００８】二重巻きパイプの試験製造結果によれば， (1) 通常のオーステナイト系ステンレス鋼は低炭素普通
鋼に比べて硬質であるため二重巻きパイプ造管時の形状
が悪くセルフブレージングにより形成された銅の融着層
部にボイドが多発した。これを回避するためには素材鋼
の硬さおよび引張強さが低いことが必要である。 (2) たとえ造管時の形状が良好であっても，銅めっき量
により，更にはその下地のＮiめっき量により，セルフ
ブレージングにより形成される銅の融着層部にボイド発
生率が変化する。
鋼に比べて硬質であるため二重巻きパイプ造管時の形状
が悪くセルフブレージングにより形成された銅の融着層
部にボイドが多発した。これを回避するためには素材鋼
の硬さおよび引張強さが低いことが必要である。 (2) たとえ造管時の形状が良好であっても，銅めっき量
により，更にはその下地のＮiめっき量により，セルフ
ブレージングにより形成される銅の融着層部にボイド発
生率が変化する。
【０００９】オーステナイト系ステンレス鋼の硬さなら
びに引張強さと成分の関係を調査研究した結果によれ
ば， (1) 硬さを低下させるためには，Ｃ,Ｎ,Ｓi,Ｐ,Ｓ,Ａl,
Ｔi等の不純物元素を低下させる以外に，オーステナイ
ト系ステンレス鋼には必須の元素であるＣrを低下させ,
Ｎiを増加させること，さらにはＣu,Ｍnを添加するこ
とが極めて有効である。 (2)引張強さを低くするには, Ｎi,Ｍnを増加し, Ｃuを
添加すること, 逆にＳiを低下することが有効である。
びに引張強さと成分の関係を調査研究した結果によれ
ば， (1) 硬さを低下させるためには，Ｃ,Ｎ,Ｓi,Ｐ,Ｓ,Ａl,
Ｔi等の不純物元素を低下させる以外に，オーステナイ
ト系ステンレス鋼には必須の元素であるＣrを低下させ,
Ｎiを増加させること，さらにはＣu,Ｍnを添加するこ
とが極めて有効である。 (2)引張強さを低くするには, Ｎi,Ｍnを増加し, Ｃuを
添加すること, 逆にＳiを低下することが有効である。
【００１０】本発明は以上のような知見に基づき，多重
巻きパイプ素材に用いるオーステナイト系ステンレス鋼
の成分を厳密に調整定量化することよって，ボイドのな
い良好な製品を得たものである。先ず, 素材鋼の成分の
限定理由について説明すると次のとおりである。
巻きパイプ素材に用いるオーステナイト系ステンレス鋼
の成分を厳密に調整定量化することよって，ボイドのな
い良好な製品を得たものである。先ず, 素材鋼の成分の
限定理由について説明すると次のとおりである。
【００１１】Ｃは多量に含まれると固溶強化により鋼が
硬質となるので,0.05重量％以下とする。
硬質となるので,0.05重量％以下とする。
【００１２】Ｓiは軟質さの点からは低い方が好ましい
ものの，0.1重量％未満では脱酸が不十分になるため0.1
重量％以上とする。しかし1.0重量％を越えて添加して
も脱酸効果は飽和するので上限は1.0重量％とする。
ものの，0.1重量％未満では脱酸が不十分になるため0.1
重量％以上とする。しかし1.0重量％を越えて添加して
も脱酸効果は飽和するので上限は1.0重量％とする。
【００１３】Ｍnは多量に含まれるほど硬さは低下し，
加工硬化は小さくなり引張強さを低くする傾向にあるも
のの，5.0重量％を越えて添加されてもその効果は大き
く上がらないため上限を5.0重量％とする。
加工硬化は小さくなり引張強さを低くする傾向にあるも
のの，5.0重量％を越えて添加されてもその効果は大き
く上がらないため上限を5.0重量％とする。
【００１４】Ｎiは，オーステナイト系ステンレス鋼に
は不可欠な元素であり, 硬さならびに引張強さを十分に
低くするためには，多量に含まれるのが好ましく9.0重
量％以上必要である。上限は経済性を考慮して15重量％
以下とする。
は不可欠な元素であり, 硬さならびに引張強さを十分に
低くするためには，多量に含まれるのが好ましく9.0重
量％以上必要である。上限は経済性を考慮して15重量％
以下とする。
【００１５】Ｃrは耐食性の点から15.0重量％以上添加
するのが好ましい。しかし軟質化の点より, あまり多量
に含有されると，硬さの上昇を招くため20.0重量％以下
とする。
するのが好ましい。しかし軟質化の点より, あまり多量
に含有されると，硬さの上昇を招くため20.0重量％以下
とする。
【００１６】Ｎは極めて有効なオーステナイト生成元素
でありオーステナイト相を安定にするものの，0.04重量
％を越えて含有されると固溶強化による硬さの上昇なら
びに表面性状の劣化を招くため0.04重量％以下とする。
でありオーステナイト相を安定にするものの，0.04重量
％を越えて含有されると固溶強化による硬さの上昇なら
びに表面性状の劣化を招くため0.04重量％以下とする。
【００１７】Ｃuは, オーステナイト生成元素であり,
硬さならびに引張強さを低下させるのに極めて有効に作
用する。しかし5.0重量％を越えて添加すると熱間加工
性を劣化させ，熱間圧延時に耳切れを生じるため5.0重
量％以下とする。
硬さならびに引張強さを低下させるのに極めて有効に作
用する。しかし5.0重量％を越えて添加すると熱間加工
性を劣化させ，熱間圧延時に耳切れを生じるため5.0重
量％以下とする。
【００１８】Ｍoは添加量を増加すると耐食性が向上す
る。しかし多量に添加すると硬さを上昇させるため3.0
重量％以下とする。
る。しかし多量に添加すると硬さを上昇させるため3.0
重量％以下とする。
【００１９】Ａlは製鋼時の脱酸に有効な元素であり,
特にＴiやＺrの添加直前に添加して溶鋼中の酸素濃度を
下げることによって，ＴiやＺrの歩留りを向上かつ安定
化させることができる。しかしＡlは固溶強化により1.5
重量％を越えて添加すると硬さを上昇させるのでその上
限を1.5重量％とする。
特にＴiやＺrの添加直前に添加して溶鋼中の酸素濃度を
下げることによって，ＴiやＺrの歩留りを向上かつ安定
化させることができる。しかしＡlは固溶強化により1.5
重量％を越えて添加すると硬さを上昇させるのでその上
限を1.5重量％とする。
【００２０】Ｔi,Ｎb,ＶおよびＺrは結晶粒の細粒化を
図り, 成形加工後の肌あれを防止する。しかし，それぞ
れ0.5重量％を越えて添加してもその効果は飽和するの
で,各々0.5重量％以下とする。
図り, 成形加工後の肌あれを防止する。しかし，それぞ
れ0.5重量％を越えて添加してもその効果は飽和するの
で,各々0.5重量％以下とする。
【００２１】Ｂは熱間加工性を向上させる元素であり,
熱間加工割れの防止に有効である。しかし，0.03重量％
を越えて添加すると, かえって熱間加工を劣化させるば
かりでなく耐粒界腐食性を劣化するので0.03重量％以下
とする。
熱間加工割れの防止に有効である。しかし，0.03重量％
を越えて添加すると, かえって熱間加工を劣化させるば
かりでなく耐粒界腐食性を劣化するので0.03重量％以下
とする。
【００２２】REM(希土類元素)はＢと同様に熱間加工性
を向上させるのに有効な元素であるが，0.02重量％を越
えて添加してもその効果の向上は望めないので0.02重量
％以下とする。
を向上させるのに有効な元素であるが，0.02重量％を越
えて添加してもその効果の向上は望めないので0.02重量
％以下とする。
【００２３】以上の個々の成分規制に加えて, ブレージ
ングにより銅の融着部に生ずるボイドを防止するために
は，素材鋼の硬さが低く，なおかつ引張強さを低くする
必要がある。本発明者らはボイド発生におよぼす硬さお
よび引張強さの影響を調べると共にこれら硬さと引張強
さにおよぼす化学成分の影響を調査し, 前記(1)式に従
うＫ値≦19.5, および(2)式に従うＨ値≦29.0の両条件
を満足するように厳密に各成分量を調整することがこの
目的に合致することが明らかとなった (後述の第５図お
よび第６図）。
ングにより銅の融着部に生ずるボイドを防止するために
は，素材鋼の硬さが低く，なおかつ引張強さを低くする
必要がある。本発明者らはボイド発生におよぼす硬さお
よび引張強さの影響を調べると共にこれら硬さと引張強
さにおよぼす化学成分の影響を調査し, 前記(1)式に従
うＫ値≦19.5, および(2)式に従うＨ値≦29.0の両条件
を満足するように厳密に各成分量を調整することがこの
目的に合致することが明らかとなった (後述の第５図お
よび第６図）。
【００２４】また，またボイド発生率はＮiめっき量な
らびに銅めっき量によっても変化することが分かったの
で，このため造管時の形状の良好であったものを用いて
適正Ｎiめっき量ならびに適正銅めっき量を把握する試
験を行い, 次の結果を得た。
らびに銅めっき量によっても変化することが分かったの
で，このため造管時の形状の良好であったものを用いて
適正Ｎiめっき量ならびに適正銅めっき量を把握する試
験を行い, 次の結果を得た。
【００２５】すなわち，表１に示す化学成分の鋼を14種
類溶製して, 連続鋳造法にて鋳造しスラブとなし，これ
を抽出温度1220℃で熱間圧延して3.8mmの熱延鋼帯を得
た。この熱延鋼帯に1100℃, 均熱１分の熱延板焼鈍・酸
洗を施し，その後1.0mm厚まで冷間圧延し, 1050℃, 均
熱１分の中間焼鈍・酸洗を施し，その後0.3mmまで仕上
げ圧延し1050℃, 均熱１分の仕上焼鈍・酸洗を施した。
これら14種類の冷延鋼板のうち鋼２を用いてＮiめっき
量ならびに銅めっき量を変化させ, ボイド発生の有無を
調査して適正めっき条件を把握した後，全鋼種に対して
3.5μmの銅めっきを施したものと，0.5μmのＮiめっき
を施した後に3.5μmの銅めっきを施したものとを素材と
して内径7.4mm，外径8.0mmの二重巻きパイプを製造し
た。ブレージング温度は1125℃であった。ボイドの発生
の有無の検査は渦流探傷法によって行い（以後の試験も
同じ），ボイド発生率％は長さ100ｍに造管した二重巻
きパイプ数に対するボイド発生パイプ数の百分率で示し
た。またこれらめっき前の素材の硬さおよび引張強さも
調べ，それらの値とＫ値およびＨ値についても表１に示
した。
類溶製して, 連続鋳造法にて鋳造しスラブとなし，これ
を抽出温度1220℃で熱間圧延して3.8mmの熱延鋼帯を得
た。この熱延鋼帯に1100℃, 均熱１分の熱延板焼鈍・酸
洗を施し，その後1.0mm厚まで冷間圧延し, 1050℃, 均
熱１分の中間焼鈍・酸洗を施し，その後0.3mmまで仕上
げ圧延し1050℃, 均熱１分の仕上焼鈍・酸洗を施した。
これら14種類の冷延鋼板のうち鋼２を用いてＮiめっき
量ならびに銅めっき量を変化させ, ボイド発生の有無を
調査して適正めっき条件を把握した後，全鋼種に対して
3.5μmの銅めっきを施したものと，0.5μmのＮiめっき
を施した後に3.5μmの銅めっきを施したものとを素材と
して内径7.4mm，外径8.0mmの二重巻きパイプを製造し
た。ブレージング温度は1125℃であった。ボイドの発生
の有無の検査は渦流探傷法によって行い（以後の試験も
同じ），ボイド発生率％は長さ100ｍに造管した二重巻
きパイプ数に対するボイド発生パイプ数の百分率で示し
た。またこれらめっき前の素材の硬さおよび引張強さも
調べ，それらの値とＫ値およびＨ値についても表１に示
した。
【００２６】
【表１】
【００２７】図２に, 鋼２のボイド発生率に及ぼすＮi
メッキ厚さの影響を示す。この時の銅めっき厚さはいず
れの場合も約3.5μmであった。Ｎiめっき厚さが１μm以
下ではボイド発生は認められないが１μmを越えるとボ
イドの発生が認められるようになる。このためＮiめっ
き厚さは１μm以下にすることが必要である。ステンレ
ス鋼に対する銅めっき性を向上するためには, Ｎiめっ
きを行なう方が好ましいが，図２の結果に見られるよう
に，過剰な厚さのＮiめっきはセルフブレージング処理
後の鋼の融着部にボイドを生じさせる。
メッキ厚さの影響を示す。この時の銅めっき厚さはいず
れの場合も約3.5μmであった。Ｎiめっき厚さが１μm以
下ではボイド発生は認められないが１μmを越えるとボ
イドの発生が認められるようになる。このためＮiめっ
き厚さは１μm以下にすることが必要である。ステンレ
ス鋼に対する銅めっき性を向上するためには, Ｎiめっ
きを行なう方が好ましいが，図２の結果に見られるよう
に，過剰な厚さのＮiめっきはセルフブレージング処理
後の鋼の融着部にボイドを生じさせる。
【００２８】図３に鋼２のボイド発生率に及ぼす銅めっ
き厚さの影響を示す。銅めっき厚さが１μm以上では普
通鋼を素材とした場合 (ボイド発生率 0.5％以下) と同
等か,それ以下のボイド発生率になっている。このこと
から当該ステンレス鋼に対しては銅めっき厚さは１μm
以上必要であることがわかる。
き厚さの影響を示す。銅めっき厚さが１μm以上では普
通鋼を素材とした場合 (ボイド発生率 0.5％以下) と同
等か,それ以下のボイド発生率になっている。このこと
から当該ステンレス鋼に対しては銅めっき厚さは１μm
以上必要であることがわかる。
【００２９】図４に二重巻きパイプのボイド発生の有無
におよぼす素材鋼の硬さおよび引張強さの影響を示す。
白丸印はボイド発生が認められなかったものである。図
４の結果から，ステンレス鋼素材の硬さをHV130より低
くし且つ引張強さを55kgf/mm2より低くすることが必要
であることがわかる。
におよぼす素材鋼の硬さおよび引張強さの影響を示す。
白丸印はボイド発生が認められなかったものである。図
４の結果から，ステンレス鋼素材の硬さをHV130より低
くし且つ引張強さを55kgf/mm2より低くすることが必要
であることがわかる。
【００３０】図５は，各供試材（仕上げ焼鈍後の前記鋼
板素材）のＫ値と硬さの関係を示したものである。硬さ
はＫ値と良好な相関を有し，Ｋ値の上昇と共に硬さが上
昇することがわかる。ボイドが発生しない硬さHV 130以
下とするには (1)式に従うＫ値が19.5以下となるように
各成分量を調整することが必要である。
板素材）のＫ値と硬さの関係を示したものである。硬さ
はＫ値と良好な相関を有し，Ｋ値の上昇と共に硬さが上
昇することがわかる。ボイドが発生しない硬さHV 130以
下とするには (1)式に従うＫ値が19.5以下となるように
各成分量を調整することが必要である。
【００３１】図６は，該供試材のＨ値と引張強さの関係
を示したものである。引張強さはＨ値と良好な相関を有
し，Ｈ値の上昇と共に引張強さが上昇することがわか
る。ボイドが発生しない引張強さ55kgf/mm2以下とする
には (2)式に従うＨ値が29.0以下となるように各成分量
を調整することが必要である。
を示したものである。引張強さはＨ値と良好な相関を有
し，Ｈ値の上昇と共に引張強さが上昇することがわか
る。ボイドが発生しない引張強さ55kgf/mm2以下とする
には (2)式に従うＨ値が29.0以下となるように各成分量
を調整することが必要である。
【００３２】
【実施例】表２に本発明例，比較例ならびに従来例とし
て用いた素材鋼の化学成分と，式(1),(2)より計算され
たＫ値およびＨ値を示す。従来例にはSUS304,SUS304Lお
よびSUS305を用いた。本発明例の鋼はＫ≦19.5で且つＨ
≦29.0となるように各成分が調整されている。
て用いた素材鋼の化学成分と，式(1),(2)より計算され
たＫ値およびＨ値を示す。従来例にはSUS304,SUS304Lお
よびSUS305を用いた。本発明例の鋼はＫ≦19.5で且つＨ
≦29.0となるように各成分が調整されている。
【００３３】表２の各オーステナイト系ステンレス鋼を
溶製し，連続鋳造法にて鋳造しスラブとなし，これを抽
出温度1220℃で熱間圧延して3.8mmの熱延鋼帯を得た。
この熱延鋼帯に1100℃, 均熱１分の熱延板焼鈍・酸洗を
施し，その後1.0mm厚まで冷間圧延し, 1050℃, 均熱１
分の中間焼鈍・酸洗を施し，その後0.3mmまで仕上圧延
し1050℃, 均熱１分の仕上焼鈍・酸洗を施した。得られ
た各冷延鋼帯の両面に厚さ3.5μmの銅めっきを施し，こ
れを素材として二重巻きパイプに成型し，1125℃でブレ
ージング処理して二重巻きパイプ製品を製造した。得ら
れたパイプのボイド発生率を本文の試験の場合と同様に
して評価した。その結果を表３に示した。また, 表３に
は各素材鋼板のビッカース硬さと引張強さの測定値も併
せて示した。
溶製し，連続鋳造法にて鋳造しスラブとなし，これを抽
出温度1220℃で熱間圧延して3.8mmの熱延鋼帯を得た。
この熱延鋼帯に1100℃, 均熱１分の熱延板焼鈍・酸洗を
施し，その後1.0mm厚まで冷間圧延し, 1050℃, 均熱１
分の中間焼鈍・酸洗を施し，その後0.3mmまで仕上圧延
し1050℃, 均熱１分の仕上焼鈍・酸洗を施した。得られ
た各冷延鋼帯の両面に厚さ3.5μmの銅めっきを施し，こ
れを素材として二重巻きパイプに成型し，1125℃でブレ
ージング処理して二重巻きパイプ製品を製造した。得ら
れたパイプのボイド発生率を本文の試験の場合と同様に
して評価した。その結果を表３に示した。また, 表３に
は各素材鋼板のビッカース硬さと引張強さの測定値も併
せて示した。
【００３４】
【表２】
【００３５】
【表３】 表３の結果に見られるように，従来例の鋼28(SUS304)お
よび29(SUS304L)は硬さおよび引張強さともそれぞれHV
130以上, 55kgf/mm2以上であり，これを用いた二重巻き
パイプではボイド発生率もそれぞれ6.5％および4.8％と
高くなっている。従来例の鋼30(SUS305)は硬さはHV 130
以下となっているものの引張強さが高く, このために造
管形状が悪くなりボイドの発生が認められる。
よび29(SUS304L)は硬さおよび引張強さともそれぞれHV
130以上, 55kgf/mm2以上であり，これを用いた二重巻き
パイプではボイド発生率もそれぞれ6.5％および4.8％と
高くなっている。従来例の鋼30(SUS305)は硬さはHV 130
以下となっているものの引張強さが高く, このために造
管形状が悪くなりボイドの発生が認められる。
【００３６】また，比較例の鋼24および25では硬さは13
0以下になっているものの，Ｈ値が本発明で規定するよ
りも高く, 引張強さがそれぞれ56および60kgf/mm2と高
くなっており，これを素材とする二重巻きパイプではボ
イドの発生が認められる。またＨ値が本発明で規定する
よりも高い比較例の鋼26およびＫ値とＨ値が本発明で規
定するよりも高い比較例の鋼27は, 硬さと引張強さが高
く, これらを素材とする二重巻きパイプにはボイドの発
生が認められる。
0以下になっているものの，Ｈ値が本発明で規定するよ
りも高く, 引張強さがそれぞれ56および60kgf/mm2と高
くなっており，これを素材とする二重巻きパイプではボ
イドの発生が認められる。またＨ値が本発明で規定する
よりも高い比較例の鋼26およびＫ値とＨ値が本発明で規
定するよりも高い比較例の鋼27は, 硬さと引張強さが高
く, これらを素材とする二重巻きパイプにはボイドの発
生が認められる。
【００３７】これに対して，(1)および(2)式を満足する
ように成分調整した本発明例の鋼15〜23はいずれも硬さ
は120より低く引張強さも55kgf/mm2より低くなってお
り, これらを素材とした二重巻きパイプは，ボイド発生
率が０％を示し，ボイド発生率が従来例の3.15〜6.5％,
比較例の0.75〜2.65％のものに比べて，顕著な効果を
示した。
ように成分調整した本発明例の鋼15〜23はいずれも硬さ
は120より低く引張強さも55kgf/mm2より低くなってお
り, これらを素材とした二重巻きパイプは，ボイド発生
率が０％を示し，ボイド発生率が従来例の3.15〜6.5％,
比較例の0.75〜2.65％のものに比べて，顕著な効果を
示した。
【００３８】
【効果】以上のように, 本発明による多重巻きパイプ
は，ステンレス鋼板素材を用いるものであるにも拘わら
ず，セルフブレージングにより形成される融着部を含め
てボイドが存在しないので気密性の良好な安全なパイプ
である。そして，従来の低炭素普通鋼を素材とするもの
では得られない高耐食性を有し，かつ該普通鋼素材とす
るものよりは強度も高い。このため，多重巻きパイプが
使用される用途において，装着パイプの軽量化と耐久性
に大きく寄与する。
は，ステンレス鋼板素材を用いるものであるにも拘わら
ず，セルフブレージングにより形成される融着部を含め
てボイドが存在しないので気密性の良好な安全なパイプ
である。そして，従来の低炭素普通鋼を素材とするもの
では得られない高耐食性を有し，かつ該普通鋼素材とす
るものよりは強度も高い。このため，多重巻きパイプが
使用される用途において，装着パイプの軽量化と耐久性
に大きく寄与する。
【図１】 二重巻きパイプの半径方向の断面を示した略
断面図である。
断面図である。
【図２】 ボイド発生率に及ぼすＮiめっき量の影響を
示す図である。
示す図である。
【図３】 ボイド発生率に及ぼす銅めっき厚さの影響を
示す図である。
示す図である。
【図４】 二重巻きパイプのボイド発生不良率におよぼ
すステンレス鋼の硬さおよび引張強さの影響を示す図で
ある。
すステンレス鋼の硬さおよび引張強さの影響を示す図で
ある。
【図５】 オーステナイト系ステンレス冷延鋼板の硬さ
とＫ値の関係を示す図である。
とＫ値の関係を示す図である。
【図６】 オーステナイト系ステンレス冷延鋼板の引張
強さとＨ値の関係を示す図である。
強さとＨ値の関係を示す図である。
【符号の説明】 １ 素材鋼板 ２ 銅めっき層 ３ セルフブレージング融着層
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小沢 寿一 茨城県古河市鴻巣758 三桜工業株式会 社 古河工場内 (72)発明者 大久保 直人 山口県新南陽市野村南町4976番地 日新 製鋼株式会社 鉄鋼研究所内 (72)発明者 植松 美博 山口県新南陽市野村南町4976番地 日新 製鋼株式会社 鉄鋼研究所内 (72)発明者 宮楠 克久 山口県新南陽市野村南町4976番地 日新 製鋼株式会社 鉄鋼研究所内 (72)発明者 井川 孝 山口県新南陽市野村南町4976番地 日新 製鋼株式会社 鉄鋼研究所内 (72)発明者 小田 敬夫 山口県新南陽市野村南町4976番地 日新 製鋼株式会社 鉄鋼研究所内 (56)参考文献 特開 昭61−60897（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−139651（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−243790（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60 C23C 30/00 F16L 9/02
Claims (4)
- 【請求項１】 銅めっきを施した鋼板を多重巻きに造管
してなる多重巻きパイプにおいて，該鋼板が，重量％に
おいて, Ｃ；0.05％以下, Ｓi;1.0％以下,Ｍn;5.0％以
下, Ｎi;9.0％以上15.0％以下, Ｃr;15.0％以上20.0％
以下, Ｎ；0.04％以下, Ｃu；5.0％以下を含有し，且つ
下記の(1)および(2)式を同時に満足するように各成分量
が調整され，残部がＦeおよび不可避的に混入する不純
物よりなる極軟質オーステナイト系ステンレス鋼の冷延
鋼板に１μm 以上の厚さの銅めっきを施した鋼板からな
ることを特徴とする銅めっきステンレス鋼製多重巻きパ
イプ， Ｋ＝20.5＋13.0×Ｃ＋0.99×Ｓi−1.1×Ｍn−Ｎi−0.4×Ｃu＋0.4×Ｃr ＋117.1×Ｎ≦19.5 ・・・(1) Ｈ＝27.1＋60.9×Ｃ＋0.26×Ｓi−Ｎi−0.79×Ｃu＋0.68×Ｃr＋52.6×Ｎ ≦ 29.0 ・・・(2) 。 - 【請求項２】 銅めっきを施した鋼板は，厚さ１μm以
下のＮiめっきを施したうえ１μm 以上の厚さの銅めっ
きを施した鋼板である請求項１に記載の銅めっきステン
レス鋼製多重巻きパイプ。 - 【請求項３】 銅めっきを施した鋼板を多重巻きに造管
してなる多重巻きパイプにおいて，該鋼板が，重量％に
おいて, Ｃ；0.05％以下, Ｓi;1.0％以下,Ｍn;5.0％以
下, Ｎi;9.0％以上15.0％以下, Ｃr;15.0％以上20.0％
以下, Ｎ；0.04％以下, Ｃu；5.0％以下を含有し，さら
に，Ｍo;3.0％以下, Ａl;1.5％以下, Ｔi;0.5％以下,
Ｎb;0.5％以下, Ｖ；0.5％以下, Ｚr;0.5％以下, Ｂ；
0.03％以下, REM;0.02％以下のいずれか１種または２種
以上を含有したうえ，且つ下記の(1)および(2)式を同時
に満足するように各成分量が調整され，残部がＦeおよ
び不可避的に混入する不純物よりなる極軟質オーステナ
イト系ステンレス鋼の冷延鋼板に１μm 以上の厚さの銅
めっきを施した鋼板からなることを特徴とする銅めっき
ステンレス鋼製多重巻きパイプ， Ｋ＝20.5＋13.0×Ｃ＋0.99×Ｓi−1.1×Ｍn−Ｎi−0.4×Ｃu＋0.4×Ｃr ＋117.1×Ｎ≦19.5 ・・・(1) Ｈ＝27.1＋60.9×Ｃ＋0.26×Ｓi−Ｎi−0.79×Ｃu＋0.68×Ｃr＋52.6×Ｎ ≦ 29.0 ・・・(2) 。 - 【請求項４】 銅めっきを施した鋼板は，厚さ１μm以
下のＮiめっきを施したうえ１μm 以上の厚さの銅めっ
きを施した鋼板である請求項３に記載の銅めっきステン
レス鋼製多重巻きパイプ。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20883291A JP3217088B2 (ja) | 1991-07-26 | 1991-07-26 | ステンレス鋼製多重巻きパイプ |
| GB9215814A GB2258244B (en) | 1991-07-26 | 1992-07-24 | Stainless steel multifold pipe |
| DE4224564A DE4224564C2 (de) | 1991-07-26 | 1992-07-24 | Edelstahlmehrfachrohrleitung |
| US08/143,400 US5458156A (en) | 1991-07-26 | 1993-10-29 | Stainless steel multifold pipe |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20883291A JP3217088B2 (ja) | 1991-07-26 | 1991-07-26 | ステンレス鋼製多重巻きパイプ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0533103A JPH0533103A (ja) | 1993-02-09 |
| JP3217088B2 true JP3217088B2 (ja) | 2001-10-09 |
Family
ID=16562849
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20883291A Expired - Lifetime JP3217088B2 (ja) | 1991-07-26 | 1991-07-26 | ステンレス鋼製多重巻きパイプ |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5458156A (ja) |
| JP (1) | JP3217088B2 (ja) |
| DE (1) | DE4224564C2 (ja) |
| GB (1) | GB2258244B (ja) |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08184391A (ja) * | 1994-12-29 | 1996-07-16 | Usui Internatl Ind Co Ltd | 蛇腹管 |
| JP3659542B2 (ja) * | 1997-03-12 | 2005-06-15 | 日新製鋼株式会社 | 耐銅浸透性等にすぐれた二重巻きパイプ用銅めっき鋼板およびその製造方法 |
| JP4389186B2 (ja) * | 1998-02-23 | 2009-12-24 | 忠弘 大見 | ガスケットおよび管継手 |
| JP2000005816A (ja) * | 1998-06-22 | 2000-01-11 | Usui Internatl Ind Co Ltd | 多重巻ステンレス鋼管 |
| JP3691341B2 (ja) * | 2000-05-16 | 2005-09-07 | 日新製鋼株式会社 | 精密打抜き性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼板 |
| EP1306600B1 (en) * | 2000-08-01 | 2007-10-24 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Stainless steel oil feeding pipe |
| US6783870B2 (en) * | 2000-10-16 | 2004-08-31 | Engineered Materials Solutions, Inc. | Self-brazing materials for elevated temperature applications |
| EP1715071A4 (en) * | 2004-01-13 | 2007-08-29 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | AUSTENITIC STAINLESS STEEL, PROCESS FOR PRODUCING THE SAME, AND STRUCTURE COMPRISING THE SAME |
| EP2017074A3 (de) * | 2007-06-13 | 2009-07-01 | TI Automotive (Heidelberg) GmbH | Aluminiumbeschichtete Kraftfahrzeugrohrleitung aus Metall und Verfahren zur Herstellung einer Kraftfahrzeugrohrleitung mittels Schmelztauchbeschichten |
| US20100300574A1 (en) * | 2007-11-29 | 2010-12-02 | Yutaka Jinnouchi | Multiwall steel tube |
| EP2738380B1 (de) * | 2012-11-28 | 2018-02-21 | TI Automotive (Heidelberg) GmbH | Kraftstoffleitung |
| JP6552385B2 (ja) * | 2015-11-05 | 2019-07-31 | 日鉄ステンレス株式会社 | 耐熱性と加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼板とその製造方法、および当該ステンレス鋼製排気部品 |
| KR102247418B1 (ko) * | 2018-12-19 | 2021-05-03 | 엘지전자 주식회사 | 동합금 스테인리스 배관과, 이를 포함하는 공기 조화기 및 그 제조방법 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB352323A (en) * | 1930-03-12 | 1931-07-09 | Bundy Tubing Co | Improvements in or relating to tubes |
| US3957086A (en) * | 1973-06-29 | 1976-05-18 | Bundy Corporation | Corrosion resistant tubing |
| SE7705578L (sv) * | 1976-05-15 | 1977-11-16 | Nippon Steel Corp | Tvafasigt rostfritt stal |
| US4102677A (en) * | 1976-12-02 | 1978-07-25 | Allegheny Ludlum Industries, Inc. | Austenitic stainless steel |
| JPS55118973A (en) * | 1979-03-07 | 1980-09-12 | Kansai Paint Co Ltd | Composite film-forming slurry coating composition |
| US4424083A (en) * | 1980-11-21 | 1984-01-03 | Exxon Research And Engineering Co. | Carburization resistance of austenitic stainless steel tubes |
| US4505946A (en) * | 1980-12-02 | 1985-03-19 | Aichi Steel Works, Limited | Method for coating metal with a dissimilar metal |
| JPS5980757A (ja) * | 1982-11-01 | 1984-05-10 | Hitachi Ltd | 高強度オ−ステナイト系鋼 |
| DE3742539A1 (de) * | 1987-12-16 | 1989-07-06 | Thyssen Stahl Ag | Verfahren zur herstellung von plattiertem warmband und danach hergestelltes plattiertes warmband |
| US4999159A (en) * | 1990-02-13 | 1991-03-12 | Nisshin Steel Company, Ltd. | Heat-resistant austenitic stainless steel |
| DE4010178C1 (ja) * | 1990-03-30 | 1991-06-13 | Bundy Gmbh, 6900 Heidelberg, De | |
| US5297587A (en) * | 1990-05-18 | 1994-03-29 | Itt Corporation | Sealed double wall steel tubing having steel outer surface |
-
1991
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