JPH0533103A - ステンレス鋼製多重巻きパイプ - Google Patents
ステンレス鋼製多重巻きパイプInfo
- Publication number
- JPH0533103A JPH0533103A JP3208832A JP20883291A JPH0533103A JP H0533103 A JPH0533103 A JP H0533103A JP 3208832 A JP3208832 A JP 3208832A JP 20883291 A JP20883291 A JP 20883291A JP H0533103 A JPH0533103 A JP H0533103A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- copper
- steel sheet
- stainless steel
- plated
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 19
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 title claims abstract description 19
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 61
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 56
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 39
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 30
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 26
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 claims abstract description 4
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 238000007747 plating Methods 0.000 claims description 32
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 23
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 claims description 7
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910008071 Si-Ni Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910006300 Si—Ni Inorganic materials 0.000 claims 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 abstract description 9
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 abstract description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 7
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 25
- 239000011800 void material Substances 0.000 description 18
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 12
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 7
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 5
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 4
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 4
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 230000008719 thickening Effects 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000001066 destructive effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- -1 plating Substances 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 238000007788 roughening Methods 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/013—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium
- B32B15/015—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium the said other metal being copper or nickel or an alloy thereof
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S138/00—Pipes and tubular conduits
- Y10S138/06—Corrosion
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
きパイプにおいて,融着部のボイドを低減し,気密性と
耐食性を備えた多重巻きパイプを得る。 【構成】 銅めっきを施した鋼板を多重巻きに造管して
なる多重巻きパイプにおいて,該鋼板が,重量%におい
て, C;0.05%以下, Si;1.0%以下, Mn;5.0%以下,
Ni;9.0%以上15.0%以下, Cr;15.0%以上20.0%以下,
N;0.04%以下,Cu;5.0%以下を含有し,場合によっ
てはさらに,Mo;3.0%以下, Al;1.5%以下, Ti;0.5
%以下, Nb;0.5%以下, V;0.5%以下, Zr;0.5%以
下, B;0.03%以下, REM;0.02%以下のいずれか1種ま
たは2種以上を含有したうえ,下記の(1)および(2)式を
同時に満足するように各成分量が調整され,残部がFe
および不可避的に混入する不純物よりなる極軟質オース
テナイト系ステンレス鋼の冷延鋼板からなる。 K=20.5+13.0×C+0.99×Si−1.1×Mn−Ni−0.4
×Cu+0.4×Cr+117.1×N≦19.5・・・(1) H=27.1+60.9×C+0.26×Si−Ni−0.79×Cu+0.6
8×Cr+52.6×N≦ 29.0・・・(2)
Description
ーブ等の油圧配管やヒューエルパイプおよび冷蔵庫の放
熱管等に使用される多重巻きパイプ(代表的には二重巻
きパイプ)に係り,詳しくは,銅めっきが施された硬さ
が極めて低い軟質のオーステナイト系ステンレス鋼製の
多重巻きパイプに関する。
した鋼帯を造管用ロールで巻き回してパイプ形状に造管
し,これを還元性ガス雰囲気中で銅の融点以上に加熱す
ることによって銅めっき層を融着層とするセルフブレー
ジングを行わせて製造される。図1に二重巻きパイプを
例としてその断面を図解的に示した。1は鋼帯,2は銅
めっき層,3はセルフブレージングにより形成された融
着層である。かような多重巻きパイプに使用される素材
鋼には造管性や造管後の加工性の点で通常は低炭素普通
鋼の鋼帯が用いられている。この素材鋼は製造時にはコ
イルに巻かれた状態にあるので鋼帯とも呼べるが,本明
細書では鋼板とも呼ぶことにする。
ら,普通鋼を素材とする多重巻きパイプの耐食性が重要
視されるようになり,このため,素材を厚肉化したり,
多重巻きパイプにさらに種々のめっきや樹脂コーテイン
グを施すことが行なわれている。このような素材の厚肉
化やめっきおよびコーテングは,素材コスト及び製造コ
ストの上昇ならびに素材重量の上昇を招くといった問題
がある。
多重巻きパイプ素材にステンレス鋼を用いることも提案
されたが,ステンレス鋼は普通鋼に比べて一般に硬質で
あり加工硬化も大きいので,多重巻きパイプ造管時の形
状および密着性が悪く,セルフブレージングにより形成
された融着部にボイドが多発し,パイプ本来の使命であ
る気密性を損ねるという問題が生ずる。かようなボイド
の発生状況は,渦流探傷に代表される非破壊検査によっ
てチエックされる。
ス鋼を素材とする多重巻きパイプの製造を意図し,ステ
ンレス鋼を素材とした場合の前記問題の解決を目的とし
たものである。
きを施した鋼板を多重巻きに造管してなる多重巻きパイ
プにおいて,該鋼板が,重量%において,C;0.05%以
下, Si;1.0%以下,Mn;5.0%以下, Ni;9.0%以上15.0
%以下, Cr;15.0%以上20.0%以下, N;0.04%以下,
Cu;5.0%以下を含有し,場合によってはさらにMo;3.
0%以下,Al;1.5%以下, Ti;0.5%以下, Nb;0.5%以
下, V;0.5%以下, Zr;0.5%以下, B;0.03%以下,
REM;0.02%以下のいずれか1種または2種以上を含有し
たうえ,下記の(1)および(2)式を同時に満足するように
各成分量が調整され,残部がFeおよび不可避的に混入
する不純物よりなる極軟質オーステナイト系ステンレス
鋼の冷延鋼板からなることを特徴とする銅めっきステン
レス鋼製多重巻きパイプを提供する。 K=20.5+13.0×C+0.99×Si−1.1×Mn−Ni−0.4×Cu+0.4×Cr +117.1×N≦19.5 ・・・(1) H=27.1+60.9×C+0.26×Si−Ni−0.79×Cu+0.68×Cr+52.6×N ≦ 29.0 ・・・(2) 。 ここで,銅めっきは1μm 以上の厚さを有するのが好ま
しく,またこの銅めっきの前に厚さ1μm以下のNiめっ
きを施しておくのがよい。
目的として素材のステンレス化を検討し,オーステナイ
ト系ステンレス鋼の化学組成と冷延鋼帯の機械的性質の
関係を系統的に調査して硬さおよび引張強さと成分の関
係の定量化を行うとともに, 種々の特性を有する鋼を素
材として二重巻きパイプの試験製造を行い,次のような
知見を得た。
鋼に比べて硬質であるため二重巻きパイプ造管時の形状
が悪くセルフブレージングにより形成された銅の融着層
部にボイドが多発した。これを回避するためには素材鋼
の硬さおよび引張強さが低いことが必要である。 (2) たとえ造管時の形状が良好であっても,銅めっき量
により,更にはその下地のNiめっき量により,セルフ
ブレージングにより形成される銅の融着層部にボイド発
生率が変化する。
びに引張強さと成分の関係を調査研究した結果によれ
ば, (1) 硬さを低下させるためには,C,N,Si,P,S,Al,
Ti等の不純物元素を低下させる以外に,オーステナイ
ト系ステンレス鋼には必須の元素であるCrを低下させ,
Niを増加させること,さらにはCu,Mnを添加するこ
とが極めて有効である。 (2)引張強さを低くするには, Ni,Mnを増加し, Cuを
添加すること, 逆にSiを低下することが有効である。
巻きパイプ素材に用いるオーステナイト系ステンレス鋼
の成分を厳密に調整定量化することよって,ボイドのな
い良好な製品を得たものである。先ず, 素材鋼の成分の
限定理由について説明すると次のとおりである。
硬質となるので,0.05重量%以下とする。
ものの,0.1重量%未満では脱酸が不十分になるため0.1
重量%以上とする。しかし1.0重量%を越えて添加して
も脱酸効果は飽和するので上限は1.0重量%とする。
加工硬化は小さくなり引張強さを低くする傾向にあるも
のの,5.0重量%を越えて添加されてもその効果は大き
く上がらないため上限を5.0重量%とする。
は不可欠な元素であり, 硬さならびに引張強さを十分に
低くするためには,多量に含まれるのが好ましく9.0重
量%以上必要である。上限は経済性を考慮して15重量%
以下とする。
するのが好ましい。しかし軟質化の点より, あまり多量
に含有されると,硬さの上昇を招くため20.0重量%以下
とする。
でありオーステナイト相を安定にするものの,0.04重量
%を越えて含有されると固溶強化による硬さの上昇なら
びに表面性状の劣化を招くため0.04重量%以下とする。
硬さならびに引張強さを低下させるのに極めて有効に作
用する。しかし5.0重量%を越えて添加すると熱間加工
性を劣化させ,熱間圧延時に耳切れを生じるため5.0重
量%以下とする。
る。しかし多量に添加すると硬さを上昇させるため3.0
重量%以下とする。
特にTiやZrの添加直前に添加して溶鋼中の酸素濃度を
下げることによって,TiやZrの歩留りを向上かつ安定
化させることができる。しかしAlは固溶強化により1.5
重量%を越えて添加すると硬さを上昇させるのでその上
限を1.5重量%とする。
図り, 成形加工後の肌あれを防止する。しかし,それぞ
れ0.5重量%を越えて添加してもその効果は飽和するの
で,各々0.5重量%以下とする。
熱間加工割れの防止に有効である。しかし,0.03重量%
を越えて添加すると, かえって熱間加工を劣化させるば
かりでなく耐粒界腐食性を劣化するので0.03重量%以下
とする。
を向上させるのに有効な元素であるが,0.02重量%を越
えて添加してもその効果の向上は望めないので0.02重量
%以下とする。
ングにより銅の融着部に生ずるボイドを防止するために
は,素材鋼の硬さが低く,なおかつ引張強さを低くする
必要がある。本発明者らはボイド発生におよぼす硬さお
よび引張強さの影響を調べると共にこれら硬さと引張強
さにおよぼす化学成分の影響を調査し, 前記(1)式に従
うK値≦19.5, および(2)式に従うH値≦29.0の両条件
を満足するように厳密に各成分量を調整することがこの
目的に合致することが明らかとなった (後述の第5図お
よび第6図)。
らびに銅めっき量によっても変化することが分かったの
で,このため造管時の形状の良好であったものを用いて
適正Niめっき量ならびに適正銅めっき量を把握する試
験を行い, 次の結果を得た。
類溶製して, 連続鋳造法にて鋳造しスラブとなし,これ
を抽出温度1220℃で熱間圧延して3.8mmの熱延鋼帯を得
た。この熱延鋼帯に1100℃, 均熱1分の熱延板焼鈍・酸
洗を施し,その後1.0mm厚まで冷間圧延し, 1050℃, 均
熱1分の中間焼鈍・酸洗を施し,その後0.3mmまで仕上
げ圧延し1050℃, 均熱1分の仕上焼鈍・酸洗を施した。
これら14種類の冷延鋼板のうち鋼2を用いてNiめっき
量ならびに銅めっき量を変化させ, ボイド発生の有無を
調査して適正めっき条件を把握した後,全鋼種に対して
3.5μmの銅めっきを施したものと,0.5μmのNiめっき
を施した後に3.5μmの銅めっきを施したものとを素材と
して内径7.4mm,外径8.0mmの二重巻きパイプを製造し
た。ブレージング温度は1125℃であった。ボイドの発生
の有無の検査は渦流探傷法によって行い(以後の試験も
同じ),ボイド発生率%は長さ100mに造管した二重巻
きパイプ数に対するボイド発生パイプ数の百分率で示し
た。またこれらめっき前の素材の硬さおよび引張強さも
調べ,それらの値とK値およびH値についても表1に示
した。
メッキ厚さの影響を示す。この時の銅めっき厚さはいず
れの場合も約3.5μmであった。Niめっき厚さが1μm以
下ではボイド発生は認められないが1μmを越えるとボ
イドの発生が認められるようになる。このためNiめっ
き厚さは1μm以下にすることが必要である。ステンレ
ス鋼に対する銅めっき性を向上するためには, Niめっ
きを行なう方が好ましいが,図2の結果に見られるよう
に,過剰な厚さのNiめっきはセルフブレージング処理
後の鋼の融着部にボイドを生じさせる。
き厚さの影響を示す。銅めっき厚さが1μm以上では普
通鋼を素材とした場合 (ボイド発生率 0.5%以下) と同
等か,それ以下のボイド発生率になっている。このこと
から当該ステンレス鋼に対しては銅めっき厚さは1μm
以上必要であることがわかる。
におよぼす素材鋼の硬さおよび引張強さの影響を示す。
白丸印はボイド発生が認められなかったものである。図
4の結果から,ステンレス鋼素材の硬さをHV130より低
くし且つ引張強さを55kgf/mm2より低くすることが必要
であることがわかる。
板素材)のK値と硬さの関係を示したものである。硬さ
はK値と良好な相関を有し,K値の上昇と共に硬さが上
昇することがわかる。ボイドが発生しない硬さHV 130以
下とするには (1)式に従うK値が19.5以下となるように
各成分量を調整することが必要である。
を示したものである。引張強さはH値と良好な相関を有
し,H値の上昇と共に引張強さが上昇することがわか
る。ボイドが発生しない引張強さ55kgf/mm2以下とする
には (2)式に従うH値が29.0以下となるように各成分量
を調整することが必要である。
て用いた素材鋼の化学成分と,式(1),(2)より計算され
たK値およびH値を示す。従来例にはSUS304,SUS304Lお
よびSUS305を用いた。本発明例の鋼はK≦19.5で且つH
≦29.0となるように各成分が調整されている。
溶製し,連続鋳造法にて鋳造しスラブとなし,これを抽
出温度1220℃で熱間圧延して3.8mmの熱延鋼帯を得た。
この熱延鋼帯に1100℃, 均熱1分の熱延板焼鈍・酸洗を
施し,その後1.0mm厚まで冷間圧延し, 1050℃, 均熱1
分の中間焼鈍・酸洗を施し,その後0.3mmまで仕上圧延
し1050℃, 均熱1分の仕上焼鈍・酸洗を施した。得られ
た各冷延鋼帯の両面に厚さ3.5μmの銅めっきを施し,こ
れを素材として二重巻きパイプに成型し,1125℃でブレ
ージング処理して二重巻きパイプ製品を製造した。得ら
れたパイプのボイド発生率を本文の試験の場合と同様に
して評価した。その結果を表3に示した。また, 表3に
は各素材鋼板のビッカース硬さと引張強さの測定値も併
せて示した。
よび29(SUS304L)は硬さおよび引張強さともそれぞれHV
130以上, 55kgf/mm2以上であり,これを用いた二重巻き
パイプではボイド発生率もそれぞれ6.5%および4.8%と
高くなっている。従来例の鋼30(SUS305)は硬さはHV 130
以下となっているものの引張強さが高く, このために造
管形状が悪くなりボイドの発生が認められる。
0以下になっているものの,H値が本発明で規定するよ
りも高く, 引張強さがそれぞれ56および60kgf/mm2と高
くなっており,これを素材とする二重巻きパイプではボ
イドの発生が認められる。またH値が本発明で規定する
よりも高い比較例の鋼26およびK値とH値が本発明で規
定するよりも高い比較例の鋼27は, 硬さと引張強さが高
く, これらを素材とする二重巻きパイプにはボイドの発
生が認められる。
ように成分調整した本発明例の鋼15〜23はいずれも硬さ
は120より低く引張強さも55kgf/mm2より低くなってお
り, これらを素材とした二重巻きパイプは,ボイド発生
率が0%を示し,ボイド発生率が従来例の3.15〜6.5%,
比較例の0.75〜2.65%のものに比べて,顕著な効果を
示した。
は,ステンレス鋼板素材を用いるものであるにも拘わら
ず,セルフブレージングにより形成される融着部を含め
てボイドが存在しないので気密性の良好な安全なパイプ
である。そして,従来の低炭素普通鋼を素材とするもの
では得られない高耐食性を有し,かつ該普通鋼素材とす
るものよりは強度も高い。このため,多重巻きパイプが
使用される用途において,装着パイプの軽量化と耐久性
に大きく寄与する。
断面図である。
示す図である。
示す図である。
すステンレス鋼の硬さおよび引張強さの影響を示す図で
ある。
とK値の関係を示す図である。
強さとH値の関係を示す図である。
Claims (6)
- 【請求項1】 銅めっきを施した鋼板を多重巻きに造管
してなる多重巻きパイプにおいて,該鋼板が,重量%に
おいて, C;0.05%以下, Si;1.0%以下,Mn;5.0%以
下, Ni;9.0%以上15.0%以下, Cr;15.0%以上20.0%
以下, N;0.04%以下, Cu;5.0%以下を含有し,且つ
下記の(1)および(2)式を同時に満足するように各成分量
が調整され,残部がFeおよび不可避的に混入する不純
物よりなる極軟質オーステナイト系ステンレス鋼の冷延
鋼板からなることを特徴とする銅めっきステンレス鋼製
多重巻きパイプ, K=20.5+13.0×C+0.99×Si−1.1×Mn−Ni−0.4×Cu+0.4×Cr +117.1×N≦19.5 ・・・(1) H=27.1+60.9×C+0.26×Si−Ni−0.79×Cu+0.68×Cr+52.6×N ≦ 29.0 ・・・(2) 。 - 【請求項2】 銅めっきを施した鋼板は,1μm 以上の
厚さの銅めっきを施した鋼板である請求項1に記載の銅
めっきステンレス鋼製多重巻きパイプ。 - 【請求項3】 銅めっきを施した鋼板は,厚さ1μm以
下のNiめっきを施したうえ1μm 以上の厚さの銅めっ
きを施した鋼板である請求項1に記載の銅めっきステン
レス鋼製多重巻きパイプ。 - 【請求項4】 銅めっきを施した鋼板を多重巻きに造管
してなる多重巻きパイプにおいて,該鋼板が,重量%に
おいて, C;0.05%以下, Si;1.0%以下,Mn;5.0%以
下, Ni;9.0%以上15.0%以下, Cr;15.0%以上20.0%
以下, N;0.04%以下, Cu;5.0%以下を含有し,さら
に,Mo;3.0%以下, Al;1.5%以下, Ti;0.5%以下,
Nb;0.5%以下, V;0.5%以下, Zr;0.5%以下, B;
0.03%以下, REM;0.02%以下のいずれか1種または2種
以上を含有したうえ,且つ下記の(1)および(2)式を同時
に満足するように各成分量が調整され,残部がFeおよ
び不可避的に混入する不純物よりなる極軟質オーステナ
イト系ステンレス鋼の冷延鋼板からなることを特徴とす
る銅めっきステンレス鋼製多重巻きパイプ, K=20.5+13.0×C+0.99×Si−1.1×Mn−Ni−0.4×Cu+0.4×Cr +117.1×N≦19.5 ・・・(1) H=27.1+60.9×C+0.26×Si−Ni−0.79×Cu+0.68×Cr+52.6×N ≦ 29.0 ・・・(2) 。 - 【請求項5】 銅めっきを施した鋼板は,1μm 以上の
厚さの銅めっきを施した鋼板である請求項4に記載の銅
めっきステンレス鋼製多重巻きパイプ。 - 【請求項6】 銅めっきを施した鋼板は,厚さ1μm以
下のNiめっきを施したうえ1μm 以上の厚さの銅めっ
きを施した鋼板である請求項4に記載の銅めっきステン
レス鋼製多重巻きパイプ。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20883291A JP3217088B2 (ja) | 1991-07-26 | 1991-07-26 | ステンレス鋼製多重巻きパイプ |
GB9215814A GB2258244B (en) | 1991-07-26 | 1992-07-24 | Stainless steel multifold pipe |
DE4224564A DE4224564C2 (de) | 1991-07-26 | 1992-07-24 | Edelstahlmehrfachrohrleitung |
US08/143,400 US5458156A (en) | 1991-07-26 | 1993-10-29 | Stainless steel multifold pipe |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20883291A JP3217088B2 (ja) | 1991-07-26 | 1991-07-26 | ステンレス鋼製多重巻きパイプ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0533103A true JPH0533103A (ja) | 1993-02-09 |
JP3217088B2 JP3217088B2 (ja) | 2001-10-09 |
Family
ID=16562849
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP20883291A Expired - Lifetime JP3217088B2 (ja) | 1991-07-26 | 1991-07-26 | ステンレス鋼製多重巻きパイプ |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5458156A (ja) |
JP (1) | JP3217088B2 (ja) |
DE (1) | DE4224564C2 (ja) |
GB (1) | GB2258244B (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH10251798A (ja) * | 1997-03-12 | 1998-09-22 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐銅浸透性等にすぐれた二重巻きパイプ用銅めっき鋼板およびその製造方法 |
JP2008309334A (ja) * | 2007-06-13 | 2008-12-25 | Ti Automotive (Heidelberg) Gmbh | 原動機付き車両用の配管及びその製造方法 |
JP2017088928A (ja) * | 2015-11-05 | 2017-05-25 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐熱性と加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼板とその製造方法、および当該ステンレス鋼製排気部品 |
KR20200076153A (ko) * | 2018-12-19 | 2020-06-29 | 엘지전자 주식회사 | 동합금 스테인리스 배관과, 이를 포함하는 공기 조화기 및 그 제조방법 |
Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH08184391A (ja) * | 1994-12-29 | 1996-07-16 | Usui Internatl Ind Co Ltd | 蛇腹管 |
JP4389186B2 (ja) * | 1998-02-23 | 2009-12-24 | 忠弘 大見 | ガスケットおよび管継手 |
JP2000005816A (ja) * | 1998-06-22 | 2000-01-11 | Usui Internatl Ind Co Ltd | 多重巻ステンレス鋼管 |
JP3691341B2 (ja) * | 2000-05-16 | 2005-09-07 | 日新製鋼株式会社 | 精密打抜き性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼板 |
ES2344430T3 (es) * | 2000-08-01 | 2010-08-26 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Tubo de llenado de combustible de acero inoxidable. |
US6783870B2 (en) * | 2000-10-16 | 2004-08-31 | Engineered Materials Solutions, Inc. | Self-brazing materials for elevated temperature applications |
TWI289606B (en) * | 2004-01-13 | 2007-11-11 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Austenitic stainless steel, method for producing same and structure using same |
US20100300574A1 (en) * | 2007-11-29 | 2010-12-02 | Yutaka Jinnouchi | Multiwall steel tube |
EP2738380B1 (de) * | 2012-11-28 | 2018-02-21 | TI Automotive (Heidelberg) GmbH | Kraftstoffleitung |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB352323A (en) * | 1930-03-12 | 1931-07-09 | Bundy Tubing Co | Improvements in or relating to tubes |
US3957086A (en) * | 1973-06-29 | 1976-05-18 | Bundy Corporation | Corrosion resistant tubing |
SE7705578L (sv) * | 1976-05-15 | 1977-11-16 | Nippon Steel Corp | Tvafasigt rostfritt stal |
US4102677A (en) * | 1976-12-02 | 1978-07-25 | Allegheny Ludlum Industries, Inc. | Austenitic stainless steel |
JPS55118973A (en) * | 1979-03-07 | 1980-09-12 | Kansai Paint Co Ltd | Composite film-forming slurry coating composition |
US4424083A (en) * | 1980-11-21 | 1984-01-03 | Exxon Research And Engineering Co. | Carburization resistance of austenitic stainless steel tubes |
US4505946A (en) * | 1980-12-02 | 1985-03-19 | Aichi Steel Works, Limited | Method for coating metal with a dissimilar metal |
JPS5980757A (ja) * | 1982-11-01 | 1984-05-10 | Hitachi Ltd | 高強度オ−ステナイト系鋼 |
DE3742539A1 (de) * | 1987-12-16 | 1989-07-06 | Thyssen Stahl Ag | Verfahren zur herstellung von plattiertem warmband und danach hergestelltes plattiertes warmband |
US4999159A (en) * | 1990-02-13 | 1991-03-12 | Nisshin Steel Company, Ltd. | Heat-resistant austenitic stainless steel |
DE4010178C1 (ja) * | 1990-03-30 | 1991-06-13 | Bundy Gmbh, 6900 Heidelberg, De | |
US5297587A (en) * | 1990-05-18 | 1994-03-29 | Itt Corporation | Sealed double wall steel tubing having steel outer surface |
-
1991
- 1991-07-26 JP JP20883291A patent/JP3217088B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1992
- 1992-07-24 DE DE4224564A patent/DE4224564C2/de not_active Expired - Lifetime
- 1992-07-24 GB GB9215814A patent/GB2258244B/en not_active Expired - Lifetime
-
1993
- 1993-10-29 US US08/143,400 patent/US5458156A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH10251798A (ja) * | 1997-03-12 | 1998-09-22 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐銅浸透性等にすぐれた二重巻きパイプ用銅めっき鋼板およびその製造方法 |
JP2008309334A (ja) * | 2007-06-13 | 2008-12-25 | Ti Automotive (Heidelberg) Gmbh | 原動機付き車両用の配管及びその製造方法 |
JP2017088928A (ja) * | 2015-11-05 | 2017-05-25 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐熱性と加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼板とその製造方法、および当該ステンレス鋼製排気部品 |
KR20200076153A (ko) * | 2018-12-19 | 2020-06-29 | 엘지전자 주식회사 | 동합금 스테인리스 배관과, 이를 포함하는 공기 조화기 및 그 제조방법 |
US11834735B2 (en) | 2018-12-19 | 2023-12-05 | Lg Electronics Inc. | Copper-alloy stainless pipe, air conditioner including the same, and method of manufacturing the same |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP3217088B2 (ja) | 2001-10-09 |
GB2258244B (en) | 1995-04-05 |
GB9215814D0 (en) | 1992-09-09 |
DE4224564C2 (de) | 2002-08-08 |
US5458156A (en) | 1995-10-17 |
GB2258244A (en) | 1993-02-03 |
DE4224564A1 (de) | 1993-03-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA2461831C (en) | Hot-rolled steel strip for high strength electric resistance welding pipe and manufacturing method thereof | |
US5183198A (en) | Method of producing clad steel plate having good low-temperature toughness | |
KR100484983B1 (ko) | 용접부의 내이차가공 취성 및 고온피로특성이 우수한페라이트계 스테인레스강 | |
JP4624808B2 (ja) | 加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
TWI460292B (zh) | 肥粒鐵系不銹鋼 | |
RU2518870C2 (ru) | Покрытый сплавом на основе цинка стальной материал с превосходной стойкостью к растрескиванию из-за охрупчивания расплавленным металлом | |
JP5641741B2 (ja) | 曲げ性および耐溶融金属脆化特性に優れた高強度Zn−Al−Mg系めっき鋼板 | |
JP3217088B2 (ja) | ステンレス鋼製多重巻きパイプ | |
JP3322097B2 (ja) | 溶接施工性に優れた高強度、高耐食フェライト鋼用溶接材料 | |
WO2014156175A1 (ja) | 厚肉鋼管用鋼板、その製造方法、および厚肉高強度鋼管 | |
JP6411881B2 (ja) | フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
JPH0636993B2 (ja) | 耐食性および靭性に優れたステンレスクラッド鋼板の製造方法 | |
JP2541070B2 (ja) | 母材の脆性破壊伝播停止特性に優れた高ニッケル合金クラッド鋼板の製造方法 | |
JP2001246495A (ja) | 溶接材料および溶接継手の製造方法 | |
JPH0716792B2 (ja) | クラッド鋼板の製造方法 | |
JP4465066B2 (ja) | フェライト・オーステナイト二相系ステンレス鋼用溶接材料 | |
JP2021143387A (ja) | クラッド鋼板およびその製造方法 | |
JP3779811B2 (ja) | 加工性に優れた電縫鋼管とその製造方法 | |
JPH0635615B2 (ja) | 溶接部の耐食性にすぐれたフエライト系ステンレス鋼材の製法 | |
JP7357761B2 (ja) | クラッド鋼板およびその製造方法ならびに溶接構造物 | |
JP3491625B2 (ja) | 耐初期発錆性、加工性および溶接性に優れたFe−Cr合金 | |
JPH09263905A (ja) | 軟質オーステナイト系ステンレス鋼 | |
RU2786281C1 (ru) | Способ производства стального проката для изготовления гибких труб для колтюбинга (варианты) | |
JP3132728B2 (ja) | 成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼 | |
JP3844662B2 (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20010724 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080803 Year of fee payment: 7 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090803 Year of fee payment: 8 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090803 Year of fee payment: 8 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100803 Year of fee payment: 9 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110803 Year of fee payment: 10 |
|
EXPY | Cancellation because of completion of term |