JP3297698B2

JP3297698B2 - Ｂ含有ステンレス鋼及びｂ含有ステンレス鋼材の製造方法

Info

Publication number: JP3297698B2
Application number: JP02737197A
Authority: JP
Inventors: 治彦梶村; 修二吉田
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1997-02-12
Filing date: 1997-02-12
Publication date: 2002-07-02
Anticipated expiration: 2017-02-12
Also published as: JPH10219399A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、核燃料輸送用容
器、核燃料保管用ラック及び使用済み核燃料保管用ラッ
クなどの原子力関連の中性子遮蔽材として用いられるＢ
含有ステンレス鋼及びＢ含有ステンレス鋼材の製造方法
に関する。

【０００２】

【従来の技術】Ｂは中性子捕獲作用が大きいため、Ｂを
含有するオーステナイトステンレス鋼は中性子の制御材
及び遮蔽材として、核燃料輸送用容器、核燃料保管用ラ
ック及び使用済み核燃料保管用ラックなどに用いられき
た。

【０００３】一方、近年では前記の容器やラックに対し
て、特に、小形化と低コスト化が求められるようにな
り、Ｂ含有ステンレス鋼を薄肉に加工することが必要に
なって、中性子吸収能力（中性子捕獲能力）が高く、且
つ製造性に優れたＢ含有ステンレス鋼の開発が強く要望
されている。

【０００４】火力原子力発電Ｖｏｌ．４３、Ｎｏ．６
（１９９２年）の第６９２〜６９６ページには、ラック
用としてＳＵＳ３０４を基本の化学組成としてＢを０．
７％前後含有させたステンレス鋼が報告されている。し
かし、Ｂは（Ｃｒ、Ｆｅ）₂Ｂとして析出するので、基
地（マトリックス）中のＣｒ濃度の低下が起こり耐食性
を劣化させてしまう。このため、例えば特開昭６２−２
２２０４９号公報には、ＳＵＳ３０４よりもＣｒ含有量
を高くしたＢ含有ステンレス鋼が提案されている。

【０００５】一方、（Ｃｒ、Ｆｅ）₂Ｂが析出すると、
ステンレス鋼の熱間加工性は著しく損なわれ、核燃料輸
送用容器や核燃料保管用などのラックの素材となる鋼板
を通常の方法で熱間圧延して製造すると割れが発生して
しまう。つまり、圧延が進むにつれてステンレス鋼板の
温度が低下するので、Ｂ含有ステンレス鋼を通常の方法
で熱間圧延して鋼板を製造すれば耳割れが発生するよう
になり、歩留まりの低下をきたしてコストが嵩む。一
方、ステンレス鋼板を圧延する途中で再加熱処理を繰り
返し、温度を回復させてから更に圧延することで、耳割
れの発生を防止することが可能であるが、再加熱処理を
繰り返すことにより製造コストが増加してしまう。前記
の圧延途中での再加熱処理回数を低減するために初期の
加熱温度を高めれば、圧延進行に伴うステンレス鋼板の
温度低下を防止することができる。しかし、初期の加熱
温度を上げた場合には、前記した（Ｃｒ、Ｆｅ）₂Ｂが
溶融するので、圧延で大きな割れが生じて所望の鋼板が
得られない。

【０００６】このようにＢ含有ステンレス鋼について
は、（Ｃｒ、Ｆｅ）₂Ｂの析出に伴うＣｒ濃度の低下に
よる耐食性の劣化を防止するとともに、熱間圧延時の加
工性をも高めた化学組成とする必要がある。しかし、前
記の特開昭６２−２２２０４９号公報で提案されたＢ含
有ステンレス鋼においては、熱間圧延時の加工性を確保
するという点では充分でない場合もあった。

【０００７】特開昭６１−２０１７２６号公報には、Ｂ
を添加したステンレス鋼の熱間加工時の問題を解決する
ために、鋼塊をそのままか又は長方形状に整形後、鋼塊
の少なくとも４主面を鉄筒にて密着包囲し、分塊圧延又
は鍛造により圧着させてから熱間圧延する「Ｂ含有オー
ステナイトステンレス鋼の製造方法」が開示されてい
る。しかし、この公報で提案された方法では、製造工程
が複雑になってコストが大幅に嵩んでしまう。

【０００８】特許第２５４６５４９号には、Ｂ含有ステ
ンレス鋼の化学組成としてＡｌ、Ｓ及びＯの含有量をそ
れぞれ０．００３％以下に制限し且つ特定の条件で熱間
圧延するか、Ｓ及びＯの含有量が前記の値でＡｌ含有量
が０．３％以下の場合には１１００℃以上の温度で５時
間以上ソーキング処理してから特定の条件で熱間圧延す
る「Ｂ含有オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法」
が開示されている。しかし、この公報で提案された技術
もＡｌの含有量を０．００３％以下と極めて低くしたり
１１００℃以上の温度で５時間以上ソーキング処理する
必要があるため、コストが嵩むものである。

【０００９】特開平５−２６３１３３号公報には、鋳造
後に特定の条件で中間熱間圧延を施した後で、特定の条
件で加熱して最終熱間圧延する「耳割れ発生のないＢ含
有オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法」が開示さ
れている。しかし、この公報で提案された技術の場合、
鋳造後の中間熱間圧延の圧下率が僅かに３０〜７０％で
あるため、最終熱間圧延時に充分な熱間加工性が得られ
ずに再加熱処理を必要とし、コストが嵩んでしまう場合
もあった。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記現状に
鑑みなされたもので、中性子吸収能力が高く、しかも熱
間加工性に優れ、核燃料輸送用容器、核燃料保管用ラッ
ク及び使用済み核燃料保管用ラックなどの原子力関連の
中性子遮蔽材に好適なＢ含有ステンレス鋼及びＢ含有ス
テンレス鋼材の製造方法を提供することを目的とする。

【００１１】

【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、下記
（１）のＢ含有ステンレス鋼及び（２）のＢ含有ステン
レス鋼材の製造方法にある。

【００１２】（１）重量％で、Ｃ：０．０５％以下、Ｓ
ｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．２〜２．０％、Ｐ：
０．０５％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ｃｕ：０．５％
以下、Ｎｉ：７〜１５％、Ｃｒ：１８〜２５％、Ｍｏ：
０．０１〜１．５％、Ａｌ：０．００５％〜０．２％、
Ｂ：０．９〜２．５％、Ｓｎ＋Ｐｂ：０．０３％以下、
Ｎ：０．０４％以下、残部はＦｅ及び不可避不純物から
なり、且つ下記式で表される値が−１０以上４以下で
あることを特徴とするＢ含有ステンレス鋼。

【００１３】Ｎｉ＋０．５Ｍｎ＋３Ｂ＋３０（Ｃ＋Ｎ）＋１１．６−１．３６（Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋Ｍｏ）・・・・・なお、式における元素記号はその元素の重量％での含
有量を示す。

【００１４】（２）上記（１）に記載の化学組成を有す
る鋼を１１００〜１２１０℃に加熱した後、成形比が４
以上の分塊圧延又は熱間鍛造を行い、次いで熱間圧延す
ることを特徴とするＢ含有ステンレス鋼材の製造方法。

【００１５】なお、本発明でいう「成形比」とは、Ａ₀
を加工前の断面積、Ａを加工後の断面積とした場合の
（Ａ₀／Ａ）のことを指す。

【００１６】

【発明の実施の形態】ステンレス鋼の中性子吸収能力を
高めるにはＢを添加すれば良いが、Ｂ含有ステンレス鋼
は上述したように熱間加工性が極めて劣る。このため、
既に述べた核燃料輸送用容器や核燃料保管用などのラッ
クの小形化のために、Ｂ含有量を高めたステンレス鋼を
通常の方法で加工して薄肉の鋼材に仕上げることは極め
て難しい。

【００１７】そこで本発明者らは、Ｂ含有ステンレス鋼
の化学組成と熱間加工性との関係について詳細に検討し
た。その結果、下記の事項が明らかになった。

【００１８】（ａ）Ｂ含有ステンレス鋼を素材として薄
肉の鋼材、なかでも厚みの薄い鋼板を圧延する場合に問
題となる熱間加工性（熱間圧延性）を高めるためには、
上記熱間圧延の前工程である分塊圧延や熱間鍛造時の加
工度（成形比）を大きくして、凝固時に生成した（Ｃ
ｒ、Ｆｅ）₂Ｂ（以下、ボライドという）を均一分散さ
せることが重要である。

【００１９】（ｂ）熱間圧延の前工程である分塊圧延や
熱間鍛造時の加工度（成形比）を大きくするためには、
凝固組織として適正量のフェライトを生成させた組織と
すれば良い。この組織とすることによってフェライトが
延性を確保する役割を担うので硬いボライドが析出して
いても割れを生ずることなく大きな加工度を付与でき
る。

【００２０】（ｃ）前記式の値が特定の範囲にある場
合に上記（ｂ）の凝固組織における適正量のフェライト
を生成させることができる。

【００２１】（ｄ）Ｂ含有ステンレス鋼中の不純物元素
としてのＳｎ、Ｐｂ及びＣｕはボライドの融点を下げて
しまうので、これら不純物元素によってＢ含有ステンレ
ス鋼の熱間加工性は低下してしまう。

【００２２】（ｅ）一般にＢを含有しないステンレス鋼
の凝固点は約１４００℃以上と高く、この場合には上記
の不純物元素（Ｓｎ、Ｐｂ及びＣｕ）はほぼ均一な状態
で凝固する。しかし、Ｂ含有ステンレス鋼の場合には、
最終凝固温度が１２００℃程度まで下がり、且つＢ添加
により固相線と液相線が大きく離れるので、Ｓｎ、Ｐｂ
及びＣｕは偏析しやすくなる。そして、偏析したＳｎと
Ｐｂはそれ自体が低融点であり、又、ＣｕはＢと反応し
て低融点（１０１３℃）の共晶化合物を形成するため、
熱間加工性は大きく低下してしまう。

【００２３】（ｆ）上記の（ｄ）及び（ｅ）から、Ｂ含
有ステンレス鋼中の不純物元素としてのＳｎとＰｂの含
有量、なかでもＳｎ＋Ｐｂの含有量、並びにＣｕの含有
量を規制すれば、Ｂ含有ステンレス鋼の熱間加工性が大
きく上昇する。

【００２４】（ｇ）ボライドが析出したＢ含有ステンレ
ス鋼の変形抵抗は高いが、Ｎ含有量を規制すれば、変形
抵抗を小さく抑えることができる。

【００２５】本発明は、上記の知見に基づいて完成され
たものである。

【００２６】以下、本発明の各要件について詳しく説明
する。なお、成分含有量の「％」は「重量％」を意味す
る。

【００２７】（Ａ）鋼の化学組成Ｃ：Ｃは、溶接熱影響部でＣｒと結合してＣｒ₂₃Ｃ₆ と
して析出し、基地のＣｒ濃度を低下させて耐食性を劣化
させてしまう。したがって、Ｃ含有量を０．０５％以下
とした。なお、Ｃ含有量は０．０３％以下とすることが
好ましい。

【００２８】Ｓｉ：Ｓｉは、脱酸のために必要な元素で
あり０．１％以上含有させる。しかし、過剰のＳｉは熱
間加工性を劣化させ、特にその含有量が１％を超えると
熱間加工性の劣化が著しくなる。このため、Ｓｉの含有
量を０．１〜１．０％とした。なお、Ｓｉ含有量の上限
は０．７％に抑えることが好ましい。

【００２９】Ｍｎ：Ｍｎは、脱酸作用を有する。更に、
ＭｎにはＳを固定して熱間加工性を高める作用もある。
しかし、その含有量が０．２％未満では添加効果に乏し
い。一方、２．０％を超えると、オーステナイト相を安
定化させてしまうので却って熱間加工性の劣化をきた
す。したがって、Ｍｎ含有量を０．２〜２．０％とし
た。なお、Ｍｎ含有量は０．８〜１．５％とすることが
好ましい。

【００３０】Ｐ：Ｐは、耐食性及び熱間加工性を低下さ
せ、特にその含有量が０．０５％を超えると耐食性及び
熱間加工性の劣化が著しくなる。したがって、Ｐの含有
量を０．０５％以下とした。

【００３１】Ｓ：Ｓは、粒界に偏析して熱間加工時の割
れ発生の原因となるし、Ｍｎと化合したＭｎＳが孔食の
起点になって耐食性低下の原因になる場合もある。特に
その含有量が０．０２％を超えると熱間加工性の劣化が
著しくなるし、更に、耐食性の劣化が顕著になる場合も
ある。したがって、Ｓの含有量を０．０２％以下とし
た。なお、Ｓ含有量は０．０１％以下とすることが好ま
しい。

【００３２】Ｃｕ：Ｃｕは、特にその含有量が０．５％
を超えるとＢと反応して低融点の共晶化合物を形成する
ので、熱間加工性の著しい低下を招く。したがって、Ｃ
ｕの含有量を０．５％以下とした。なお、Ｃｕの含有量
は０．３％以下とすることが好ましい。

【００３３】Ｎｉ：Ｎｉは、ステンレス鋼をオーステナ
イト組織とするために必要な元素であり、少なくとも７
％以上含有させる必要がある。しかし、その含有量が１
５％を超えるとオーステナイト相を安定化させてしまう
ので却って熱間加工性の劣化をきたす。したがって、Ｎ
ｉ含有量を７〜１５％とした。なお、Ｎｉ含有量の上限
は１２％とすることが好ましい。

【００３４】Ｃｒ：Ｃｒは、ステンレス鋼の耐食性確保
のために必須の元素であり、Ｂ含有ステンレス鋼ではボ
ライドが析出して基地のＣｒ濃度が低下して耐食性が低
下するので、１８％以上含有させる必要がある。耐食性
を高めるためにはＣｒ含有量は多いほど良いが、２５％
を超えて含有させると、Ｃｒがフェライト安定化元素で
あるため、Ｎｉを初めとするオーステナイト形成元素を
多量に添加する必要がありコストが嵩む。更に熱間加工
性の劣化を招く。したがって、Ｃｒ含有量を１８〜２５
％とした。なお、熱間加工性の観点からＣｒ含有量の上
限を２３％以下にすることが望ましい。

【００３５】Ｍｏ：Ｍｏは、耐食性、なかでも耐孔食性
や耐隙間腐食性を高める作用がある。しかし、その含有
量が０．０１％未満では表面の不働態皮膜が強化され
ず、このため耐孔食性の充分な向上が達成されない。一
方、１．５％を超えると熱間加工性の著しい劣化を招
く。したがって、Ｍｏ含有量を０．０１〜１．５％とし
た。なお、Ｍｏ含有量の下限は０．０５％とすることが
好ましい。

【００３６】Ａｌ：Ａｌは、脱酸作用を有し、Ｂが極め
て酸化されやすい元素であるので、Ｂ含有ステンレス鋼
の溶製の際、Ｂを添加する前にＡｌで充分脱酸しておく
必要がある。しかし、その含有量が０．００５％未満で
は添加効果に乏しい。一方、０．２％を超えると鋼中の
Ｎと結合してＡｌＮを形成し、熱間加工性の劣化を招
く。したがって、Ａｌ含有量を０．００５〜０．２％と
した。

【００３７】Ｂ：Ｂは、中性子吸収のために必須の元素
であり、０．９％以上含有させる必要がある。しかし、
その含有量が２．５％を超えると熱間加工性の著しい劣
化をきたす。したがって、Ｂの含有量を０．９〜２．５
％とした。

【００３８】Ｓｎ＋Ｐｂ：Ｓｎ及びＰｂはボライドの融
点を下げるとともに、偏析したＳｎとＰｂはそれ自体が
低融点であるのでので、Ｂ含有ステンレス鋼の熱間加工
性を低下させ、特にＳｎとＰｂの含有量の和（Ｓｎ＋Ｐ
ｂ）が０．０３％を超えると熱間加工性の劣化が著しく
なる。したがって、ＳｎとＰｂの含有量の和（Ｓｎ＋Ｐ
ｂ）を０．０３％以下とした。なお、Ｓｂ＋Ｐｂは０．
０２％以下に制限することが好ましい。

【００３９】Ｎ：Ｎは、Ｎｉに代わる強力なオーステナ
イト形成元素であり、且つ耐食性を高めるのに有効な元
素であるが、熱間加工性を劣化させ、特にその含有量が
０．０４％を超えると変形抵抗が極めて大きくなるので
熱間加工性の劣化が著しくなる。したがって、Ｎの含有
量を０．０４％以下とした。なお、Ｎ含有量は０．０３
％以下とすることが好ましい。

【００４０】式：前記した式は、凝固組織における
フェライト生成量と相関を有するもので、Ｂ含有ステン
レス鋼の熱間加工性評価指標となる。後述の実施例で示
すように、式の値が−１０未満の場合と、４を超える
場合には熱間加工性が低い。したがって、本発明におい
ては、前記式で表される値を−１０以上４以下とし
た。

【００４１】上記の化学組成を有する鋼は、熱間で分塊
圧延又は鍛造されて鋼片となり、次いで熱間で圧延され
て所望の鋼材に仕上げられる。

【００４２】（Ｂ）熱間加工条件本発明は、僅かなフェライトを生成させて凝固させたＢ
含有ステンレス鋼を所望の鋼材に仕上げるに際し、熱間
圧延の前工程である分塊圧延や熱間鍛造の加工度（成形
比）を大きくすることによって、凝固時に生成したボラ
イドを均一分散させて熱間加工性（熱間圧延性）を高め
ようとするものである。

【００４３】熱間圧延の前工程である分塊圧延や熱間鍛
造のための加熱温度が１１００℃未満では、変形抵抗が
大きいので分塊圧延や熱間鍛造を大きな加工度で行うこ
とができず、このため、凝固時に生成したボライドは均
一分散しないので、次に熱間圧延しても所望の鋼材が得
難い。一方、上記加熱温度が１２１０℃を超えると、不
純物元素としてのＳｎ、Ｐｂ及びＣｕを規制した鋼であ
っても、ボライドが溶融してしまうので、分塊圧延や熱
間鍛造で割れが生じ、次の熱間圧延で所望の鋼材が得ら
れない。したがって、分塊圧延又は熱間鍛造のための加
熱温度を１１００〜１２１０℃とした。

【００４４】上記の熱間圧延の前工程である分塊圧延や
熱間鍛造の加工度（成形比）は４以上とする必要があ
る。この場合には、凝固時にデンドライト樹幹に集合し
たボライドを分散、細粒化させた均一組織とすることが
でき、次に熱間圧延すれば所望の鋼材が容易に得られ
る。つまり、上記の成形比が４未満の場合には熱間圧延
前の鋼材の変形能が低いため熱間圧延で所謂「耳割れ」
が生じてしまうのに対して、成形比が４以上の場合には
ボライドを分散、細粒化させた均一組織となっているの
で変形能が充分高く、耳割れを生ずることなく所定の厚
さまで容易に熱間圧延することができる。この成形比は
大きければ大きいほど良いので上限は特に規定する必要
はない。

【００４５】上記の加熱温度、上記の成形比で加工され
た鋼材は、次に熱間圧延を施されて所望の鋼材に加工さ
れる。なお、耳割れを生ずることなく所定の厚さまで容
易に熱間圧延するためには、前記熱間圧延に際して鋼材
を１１００〜１２１０℃に加熱することが望ましい。

【００４６】

【実施例】表１に示す化学組成の鋼１〜１７を通常の方
法で３０ｋｇ真空炉溶製し、鋼塊（インゴット）の表面
からの距離が中心部までの１／２である部位から、直径
が１０ｍｍで長さが１３０ｍｍの試験片を切り出し、所
謂グリーブル試験を行って熱間加工性を調査した。すな
わち、一旦１２００℃まで加熱後、所定の試験温度まで
冷却し、その温度で１／秒の引張速度で引張り試験を行
い、絞りと変形抵抗を測定した。

【００４７】又、表１に示す化学組成の鋼１８は通常の
方法で１トン真空炉溶製し、１２００℃に加熱した後、
鍛造比（成形比）を０〜６．５の範囲で変化させて熱間
鍛造した。次いで、各熱間鍛造材から、５０ｍｍ×１５
０ｍｍ×２５０ｍｍの厚板材を切り出し、熱間圧延に供
した。熱間圧延は上記の各厚板を１１５０℃に加熱した
後、厚さ１０ｍｍまで圧延し、圧延後は耳割れの状況を
目視で評価し、耳割れを生じたものはその長さを測定し
た。

【００４８】なお、表１に記載の鋼のうち、鋼１〜９及
び鋼１８は本発明鋼で、鋼１０〜１７は成分のいずれか
が本発明で規定する含有量の範囲から外れた比較鋼であ
る。

【００４９】

【表１】

【００５０】各種試験結果の一例を図１〜５に示す。な
お、各図中のデータポイントの数字は供試鋼に対応する
ものである。

【００５１】図１及び図２はそれぞれ、グリーブル試験
機による引張り試験を１１９０℃で行った場合の絞りに
及ぼすＳｎとＰｂの含有量の和（Ｓｎ＋Ｐｂ）とＣｕ含
有量の影響を示すものである。

【００５２】図１から、Ｓｎ＋Ｐｂを０．０３％以下に
すれば、５０％以上の絞りが得られ、１１９０℃での熱
間加工性は優れたものであることがわかる。一方、Ｓｎ
＋Ｐｂが高い比較鋼である鋼１２と鋼１７では１１９０
℃での絞りが５０％を下回っており熱間加工性が劣る。
なお、グリーブル試験機による引張り試験で絞りが５０
％以上あれば、実機による熱間加工で所望の鋼材を加工
することができる。

【００５３】図２から、Ｃｕ含有量が０．５％以下の場
合に５０％以上の絞りが得られ、１１９０℃での熱間加
工性は優れたものであることがわかる。一方、Ｃｕ含有
量が高い比較鋼である鋼１１と鋼１６では１１９０℃で
の絞りが５０％を大きく下回っており熱間加工性が劣
る。なお、Ｃｕ含有量が０．５％以下であってもＳｉ含
有量が本発明で規定する値を超える鋼１０の場合には、
熱間加工性は極めて劣っている。

【００５４】図３は、グリーブル試験機による引張り試
験を１１００℃で行った場合の変形抵抗に及ぼすＮ含有
量の影響を示すものである。図３からＮ含有量とともに
変形抵抗が増加し、パワーの大きな熱間加工設備が必要
になることがわかる。Ｎ含有量を０．０４％以下に制限
すれば、変形抵抗を１４０ＭＰａ以下に抑えることがで
き、通常の熱間加工設備で容易に加工することができ
る。

【００５５】図４は、グリーブル試験機による引張り試
験を９５０℃で行った場合の絞りに及ぼす式の値の影
響を示すものである。式の値が−１０を下回る場合
（鋼１４）と式の値が４を超える場合（鋼１５）の絞
りはいずれも５０％を下回り熱間加工性が劣ることが明
らかである。

【００５６】図５に鋼１８を用いた場合の耳割れ長さに
及ぼす鍛造比（成形比）の影響を示す。なお、耳割れ長
さが０は耳割れが生じなかったことを示す。鍛造比が上
がるにつれて耳割れ長さが小さくなり、鍛造比が４以上
の場合には耳割れを生じないことが判明した。

【００５７】

【発明の効果】本発明のＢ含有ステンレス鋼は熱間加工
性に優れるので、核燃料輸送用容器、核燃料保管用ラッ
ク及び使用済み核燃料保管用ラックなどの原子力関連の
中性子遮蔽材の素材として利用することができる。この
ステンレス鋼を素材としたＢ含有ステンレス鋼材は本発
明の方法によって、比較的低コストで容易に製造するこ
とができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例においてグリーブル試験機による引張り
試験を１１９０℃で行った場合の絞りに及ぼすＳｎとＰ
ｂの含有量の和（Ｓｎ＋Ｐｂ）の影響を示す図である。

【図２】実施例においてグリーブル試験機による引張り
試験を１１９０℃で行った場合の絞りに及ぼすＣｕの影
響を示す図である。

【図３】実施例においてグリーブル試験機による引張り
試験を１１００℃で行った場合の変形抵抗に及ぼすＮ含
有量の影響を示す図である。

【図４】実施例においてグリーブル試験機による引張り
試験を９５０℃で行った場合の絞りに及ぼす式の値の
影響を示す図である。

【図５】実施例における耳割れ長さに及ぼす鍛造比（成
形比）の影響を示す図である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：
０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．２〜２．０％、Ｐ：０．
０５％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ｃｕ：０．５％以
下、Ｎｉ：７〜１５％、Ｃｒ：１８〜２５％、Ｍｏ：
０．０１〜１．５％、Ａｌ：０．００５％〜０．２％、
Ｂ：０．９〜２．５％、Ｓｎ＋Ｐｂ：０．０３％以下、
Ｎ：０．０４％以下、残部はＦｅ及び不可避不純物から
なり、且つ下記式で表される値が−１０以上４以下で
あることを特徴とするＢ含有ステンレス鋼。Ｎｉ＋０．５Ｍｎ＋３Ｂ＋３０（Ｃ＋Ｎ）＋１１．６ −１．３６（Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋Ｍｏ）・・・・・なお、式における元素記号はその元素の重量％での含
有量を示す。
【請求項２】請求項１に記載の化学組成を有する鋼を１
１００〜１２１０℃に加熱した後、成形比が４以上の分
塊圧延又は熱間鍛造を行い、次いで熱間圧延することを
特徴とするＢ含有ステンレス鋼材の製造方法。