JPH1192872A - 表面性状に優れたフェライト系ステンレス鋼及びその製造方法 - Google Patents
表面性状に優れたフェライト系ステンレス鋼及びその製造方法Info
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- JPH1192872A JPH1192872A JP24911897A JP24911897A JPH1192872A JP H1192872 A JPH1192872 A JP H1192872A JP 24911897 A JP24911897 A JP 24911897A JP 24911897 A JP24911897 A JP 24911897A JP H1192872 A JPH1192872 A JP H1192872A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 フェライト系ステンレス鋼の表面品位を低下
させる酸洗時の粒界腐食起因の表面欠陥を生じさせない
鋼板及びその製造方法を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．００１０〜０．３０
％、Ｎ：０．００１０〜０．０５０％、Ｃｒ：１０．０
〜３０．０％、Ｓ：０．０１０％以下、Ｐ：０．０４％
以下、Ｍｎ：０．０１〜１．０％、Ｓｉ：０．０１〜
１．０％、Ｎｉ：１．０％以下、Ｏ：０．０１０％以下
を含有し、Ｓｎ，Ｓｂの１種以上を０．００５〜０．１
％含有し、また必要に応じてＡｌ：０．００５０〜０．
３％、またはＶ：０．００１〜０．５％、さらに必要に
応じてＴｉ：０．００５０〜０．５％、Ｎｂ：０．０１
〜１．０％を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物か
らなるフェライト系ステンレス鋼。
させる酸洗時の粒界腐食起因の表面欠陥を生じさせない
鋼板及びその製造方法を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．００１０〜０．３０
％、Ｎ：０．００１０〜０．０５０％、Ｃｒ：１０．０
〜３０．０％、Ｓ：０．０１０％以下、Ｐ：０．０４％
以下、Ｍｎ：０．０１〜１．０％、Ｓｉ：０．０１〜
１．０％、Ｎｉ：１．０％以下、Ｏ：０．０１０％以下
を含有し、Ｓｎ，Ｓｂの１種以上を０．００５〜０．１
％含有し、また必要に応じてＡｌ：０．００５０〜０．
３％、またはＶ：０．００１〜０．５％、さらに必要に
応じてＴｉ：０．００５０〜０．５％、Ｎｂ：０．０１
〜１．０％を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物か
らなるフェライト系ステンレス鋼。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、フェライト系ステ
ンレス薄鋼板に関するもので、特に熱間圧延工程以降で
の酸洗時に粒界腐食が発生せず粒界腐食起因の表面光沢
不良が生じないフェライト系ステンレス鋼並びにその製
造方法に関する。
ンレス薄鋼板に関するもので、特に熱間圧延工程以降で
の酸洗時に粒界腐食が発生せず粒界腐食起因の表面光沢
不良が生じないフェライト系ステンレス鋼並びにその製
造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】フェライト系ステンレス鋼は、オーステ
ナイト系ステンレス鋼に比べてＮｉ含有量が少なく低価
格であるため厨房器具等をはじめ広く使用されている。
このような製品では、ステンレス鋼としての耐食性以外
に、特に表面の美麗さが要求される。良好な表面性状を
有する鋼板を製造するには、製造時に冷延前の表面状態
を欠陥のない状態にすることが重要である。冷延前の表
面の制御は、ショットブラスト等のメカニカルデスケー
ルと硫酸等の強酸による酸洗工程からなるデスケール工
程で行われ、熱延やまた熱延板焼鈍で生じるスケールや
熱延時の疵等を除去している。しかし、実際にはデスケ
ール工程後も表面光沢不良の原因となる疵が鋼板に残存
し、デスケール工程とは別に冷延前にコイルグラインダ
ー等の研削工程を付加して、疵を除去することが多い。
ナイト系ステンレス鋼に比べてＮｉ含有量が少なく低価
格であるため厨房器具等をはじめ広く使用されている。
このような製品では、ステンレス鋼としての耐食性以外
に、特に表面の美麗さが要求される。良好な表面性状を
有する鋼板を製造するには、製造時に冷延前の表面状態
を欠陥のない状態にすることが重要である。冷延前の表
面の制御は、ショットブラスト等のメカニカルデスケー
ルと硫酸等の強酸による酸洗工程からなるデスケール工
程で行われ、熱延やまた熱延板焼鈍で生じるスケールや
熱延時の疵等を除去している。しかし、実際にはデスケ
ール工程後も表面光沢不良の原因となる疵が鋼板に残存
し、デスケール工程とは別に冷延前にコイルグラインダ
ー等の研削工程を付加して、疵を除去することが多い。
【０００３】デスケール工程後に残存する疵として、硫
酸酸洗時に発生するＰ偏析起因の粒界腐食の発生があ
る。Ｐ偏析起因の粒界腐食を残したまま、冷間圧延を行
うと粒界腐食部が冷間圧延中にかぶさり、いわゆるゴー
ルドダストやキラキラ疵と言われるような表面欠陥が生
じてしまう。
酸酸洗時に発生するＰ偏析起因の粒界腐食の発生があ
る。Ｐ偏析起因の粒界腐食を残したまま、冷間圧延を行
うと粒界腐食部が冷間圧延中にかぶさり、いわゆるゴー
ルドダストやキラキラ疵と言われるような表面欠陥が生
じてしまう。
【０００４】この対策として、Ｐの偏析を防止する観点
から従来から多くの検討がなされており、プロセス条件
による防止方法として特開昭６１−１９９０３６号公報
では、Ｐ偏析を防止するために８３０℃から４００℃ま
で３０分以内に冷却する方法を開示している。このよう
な熱延工程や焼鈍後の熱履歴異制御でのＰ偏析は防止可
能であるが、いわゆる箱焼鈍といわれるような冷却に長
時間必要とするような熱延板焼鈍を実施する場合にはＰ
の偏析による粒界腐食は防止できず、酸洗後、コイルグ
ラインダーによって研削を必要とするなど歩留低下や工
程付加によってコスト上昇を招く結果となっている。
から従来から多くの検討がなされており、プロセス条件
による防止方法として特開昭６１−１９９０３６号公報
では、Ｐ偏析を防止するために８３０℃から４００℃ま
で３０分以内に冷却する方法を開示している。このよう
な熱延工程や焼鈍後の熱履歴異制御でのＰ偏析は防止可
能であるが、いわゆる箱焼鈍といわれるような冷却に長
時間必要とするような熱延板焼鈍を実施する場合にはＰ
の偏析による粒界腐食は防止できず、酸洗後、コイルグ
ラインダーによって研削を必要とするなど歩留低下や工
程付加によってコスト上昇を招く結果となっている。
【０００５】また、特開昭６２−１７４３４９号公報で
は、鋼中でリンと相互作用の強いＺｒ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｍ
ｏ，Ｙ，Ｌａ，Ｃｅ等の元素少量を添加する方法が開示
されている。さらに、特開平２−１９０４５０号公報で
は、Ｐの偏析を防止するためにＣａ，Ｍｇを添加し、粒
界腐食を防止する方法が開示されている。このような成
分として、Ｐと相互作用の強い元素を添加する場含はＰ
の偏析は生じないものの、これらの析出物による再結晶
の遅延が生じるなどの問題点が生じたり、析出物による
耐食性の劣化などが生じるなどの間題点がある。
は、鋼中でリンと相互作用の強いＺｒ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｍ
ｏ，Ｙ，Ｌａ，Ｃｅ等の元素少量を添加する方法が開示
されている。さらに、特開平２−１９０４５０号公報で
は、Ｐの偏析を防止するためにＣａ，Ｍｇを添加し、粒
界腐食を防止する方法が開示されている。このような成
分として、Ｐと相互作用の強い元素を添加する場含はＰ
の偏析は生じないものの、これらの析出物による再結晶
の遅延が生じるなどの問題点が生じたり、析出物による
耐食性の劣化などが生じるなどの間題点がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、ステ
ンレス鋼の製造時に必要とされているコイルグラインダ
ー工程を省略するために硫酸酸洗時に生じるＰの粒界偏
析起因による粒界腐食を防止することにある。
ンレス鋼の製造時に必要とされているコイルグラインダ
ー工程を省略するために硫酸酸洗時に生じるＰの粒界偏
析起因による粒界腐食を防止することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、フェライ
ト系ステンレス鋼の熱延板の酸洗時に生じる粒界腐食を
防止する方法を種々検討した。特に、成分と熱延板の硫
酸酸洗時の粒界腐食の関係を調査した結果、熱延板の熱
履歴に関係なく、ＳｎあるいはＳｂの１種以上をＰの含
有量に対して０．５〜２倍添加することで、酸洗時の粒
界腐食を防止できることを見出した。
ト系ステンレス鋼の熱延板の酸洗時に生じる粒界腐食を
防止する方法を種々検討した。特に、成分と熱延板の硫
酸酸洗時の粒界腐食の関係を調査した結果、熱延板の熱
履歴に関係なく、ＳｎあるいはＳｂの１種以上をＰの含
有量に対して０．５〜２倍添加することで、酸洗時の粒
界腐食を防止できることを見出した。
【０００８】本発明は、上記の実験結果に基づいて構成
されたものである。すなわち、本発明は、 （１）重量％で、 Ｃ ：０．００１０〜０．３０％、 Ｎ ：０．００１０〜０．０５０％、 Ｃｒ：１０．０〜３０．０％、 Ｓ ：０．０１０％以下、 Ｐ ：０．０４％以下、 Ｍｎ：０．０１〜１．０％、 Ｓｉ：０．０１〜１．０％、 Ｎｉ：１．０％以下、 Ｏ ：０．０１０％以下を含有し、さらに Ｓｎ：０．００５〜０．１０％、 Ｓｂ：０．００５〜０．１０％ の１種または２種を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不
純物からなることを特徴とする表面性状に優れたフェラ
イト系ステンレス鋼。
されたものである。すなわち、本発明は、 （１）重量％で、 Ｃ ：０．００１０〜０．３０％、 Ｎ ：０．００１０〜０．０５０％、 Ｃｒ：１０．０〜３０．０％、 Ｓ ：０．０１０％以下、 Ｐ ：０．０４％以下、 Ｍｎ：０．０１〜１．０％、 Ｓｉ：０．０１〜１．０％、 Ｎｉ：１．０％以下、 Ｏ ：０．０１０％以下を含有し、さらに Ｓｎ：０．００５〜０．１０％、 Ｓｂ：０．００５〜０．１０％ の１種または２種を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不
純物からなることを特徴とする表面性状に優れたフェラ
イト系ステンレス鋼。
【０００９】（２）前記（１）記載のフェライト系ステ
ンレス鋼に、さらにＡｌ：０．００５０〜０．３％、ま
たはＶ：０．００１〜０．５％の１種または２種を含有
することを特徴とする表面性状に優れたフェライト系ス
テンレス鋼。
ンレス鋼に、さらにＡｌ：０．００５０〜０．３％、ま
たはＶ：０．００１〜０．５％の１種または２種を含有
することを特徴とする表面性状に優れたフェライト系ス
テンレス鋼。
【００１０】（３）前記（１）または（２）記載のフェ
ライト系ステンレス鋼に、さらにＴｉ：０．００５０〜
０．５％、Ｎｂ：０．０１〜１．０％の１種または２種
を含有することを特徴とする表面性状に優れたフェライ
ト系ステンレス鋼。
ライト系ステンレス鋼に、さらにＴｉ：０．００５０〜
０．５％、Ｎｂ：０．０１〜１．０％の１種または２種
を含有することを特徴とする表面性状に優れたフェライ
ト系ステンレス鋼。
【００１１】（４）前記（１）〜（３）のそれぞれに記
載のフェライト系ステンレス鋼を、熱間圧延に際し加熱
温度を１１００℃以上１３００℃以下にし、粗圧延〜仕
上圧延を実施し、熱延板焼鈍を箱焼鈍または連続焼鈍に
より７００℃以上の温度で実施し、硫酸を主体とする酸
洗液で主たる脱スケールを行い、以後冷間圧延及び焼鈍
を実施することを特徴とした表面性状に優れたフェライ
ト系ステンレス鋼の製造方法。
載のフェライト系ステンレス鋼を、熱間圧延に際し加熱
温度を１１００℃以上１３００℃以下にし、粗圧延〜仕
上圧延を実施し、熱延板焼鈍を箱焼鈍または連続焼鈍に
より７００℃以上の温度で実施し、硫酸を主体とする酸
洗液で主たる脱スケールを行い、以後冷間圧延及び焼鈍
を実施することを特徴とした表面性状に優れたフェライ
ト系ステンレス鋼の製造方法。
【００１２】（５）前記（１）〜（３）のそれぞれに記
載のフェライト系ステンレス鋼を、熱間圧延に際し加熱
温度を１１００℃以上１３００℃以下にし、粗圧延〜仕
上圧延を実施して捲取温度を９００℃以下とし、以後熱
延板焼鈍を実施することなく硫酸を主体とする酸洗液で
主たる脱スケールを行い、冷延、最終焼鈍を実施するこ
とを特徴とする表面性状に優れたフェライト系ステンレ
ス鋼の製造方法。
載のフェライト系ステンレス鋼を、熱間圧延に際し加熱
温度を１１００℃以上１３００℃以下にし、粗圧延〜仕
上圧延を実施して捲取温度を９００℃以下とし、以後熱
延板焼鈍を実施することなく硫酸を主体とする酸洗液で
主たる脱スケールを行い、冷延、最終焼鈍を実施するこ
とを特徴とする表面性状に優れたフェライト系ステンレ
ス鋼の製造方法。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て説明する。 Ｃ：Ｃは耐食性の点では有害であり、特に溶接部の耐食
性に悪影響を与えるが、強度を適正に確保するためには
ある程度は必要であり、０．００１０％以上で添加す
る。しかし、０．３０％を超えて添加すると加工性、延
性が劣化するため、Ｃは０．００１０〜０．３０％とし
た。
て説明する。 Ｃ：Ｃは耐食性の点では有害であり、特に溶接部の耐食
性に悪影響を与えるが、強度を適正に確保するためには
ある程度は必要であり、０．００１０％以上で添加す
る。しかし、０．３０％を超えて添加すると加工性、延
性が劣化するため、Ｃは０．００１０〜０．３０％とし
た。
【００１４】Ｎ：ＮはＣと同様に含有量が少ないほど耐
食性、加工性が好ましいが、０．００１％未満にするこ
とは工業的には困難であり、また本発明鋼においても
０．０５０％を超えて添加すると高強度となり、加工性
が劣化するため、Ｎは０．００１〜０．０５０％の範囲
で添加する。
食性、加工性が好ましいが、０．００１％未満にするこ
とは工業的には困難であり、また本発明鋼においても
０．０５０％を超えて添加すると高強度となり、加工性
が劣化するため、Ｎは０．００１〜０．０５０％の範囲
で添加する。
【００１５】Ｃｒ：Ｃｒは本願発明のフェライト系ステ
ンレス鋼の主要元素であり、耐食性を確保するためには
１０％以上添加する必要がある。しかし、３０％を超え
て添加しても耐食性は飽和し、靱性が著しく劣化するた
め、Ｃｒの上限は３０％とした。
ンレス鋼の主要元素であり、耐食性を確保するためには
１０％以上添加する必要がある。しかし、３０％を超え
て添加しても耐食性は飽和し、靱性が著しく劣化するた
め、Ｃｒの上限は３０％とした。
【００１６】Ｓ：Ｓは延性、靭性等を劣化させ、また耐
食性の観点からも有害であるため、０．０１０％以下と
する。
食性の観点からも有害であるため、０．０１０％以下と
する。
【００１７】Ｐ：Ｐは熱間圧延後の捲取時の冷却中や箱
焼鈍時の焼鈍−冷却中に粒界に偏析し、硫酸酸洗時に粒
界腐食の原因となり、また加工性や靭性の点でも有害で
あり、その含有量は少ないほど望ましく、０．０４０％
以下とする。
焼鈍時の焼鈍−冷却中に粒界に偏析し、硫酸酸洗時に粒
界腐食の原因となり、また加工性や靭性の点でも有害で
あり、その含有量は少ないほど望ましく、０．０４０％
以下とする。
【００１８】Ｍｎ：Ｍｎは脱酸元素として添加するが、
０．０１％未満では効果が十分ではなく、１％を超えて
添加してもその効果が飽和するため、０．０１〜１．０
％で添加する。
０．０１％未満では効果が十分ではなく、１％を超えて
添加してもその効果が飽和するため、０．０１〜１．０
％で添加する。
【００１９】Ｓｉ：Ｓｉは脱酸剤として使用されるが
０．０１％未満では十分な効果がなく、また１％を超え
て添加すると脆化を著しく促進させ、延性、靭性を劣化
させるので０．０１〜１．０％で使用する。
０．０１％未満では十分な効果がなく、また１％を超え
て添加すると脆化を著しく促進させ、延性、靭性を劣化
させるので０．０１〜１．０％で使用する。
【００２０】Ｎｉ：Ｎｉは靭性改善に有効であり、また
γ相を活用する場合のγ相安定化元素として使用される
が、多量に添加するとγ相が著しく安定化し、強度が高
くなりすぎたり、加工性が劣化するため、１．０％以下
で使用する。
γ相を活用する場合のγ相安定化元素として使用される
が、多量に添加するとγ相が著しく安定化し、強度が高
くなりすぎたり、加工性が劣化するため、１．０％以下
で使用する。
【００２１】Ｏ：Ｏは熱延板の靭性を劣化させたり、鋳
造時のノズル詰まりやキズ発生、また熱延板の靭性劣化
の原因となるため、本発明においては０．０１％以下と
した。
造時のノズル詰まりやキズ発生、また熱延板の靭性劣化
の原因となるため、本発明においては０．０１％以下と
した。
【００２２】Ｓｎ：Ｓｎは本発明におけるＰ偏析防止の
ための必須元素であり、０．００５％以上で、かつ重量
％でＰの半分の添加で効果が見られるが、Ｐの２倍の添
加量でその効果は飽和し、強度が高くなるなど加工特性
が劣化するため、上限は０．１％とする。
ための必須元素であり、０．００５％以上で、かつ重量
％でＰの半分の添加で効果が見られるが、Ｐの２倍の添
加量でその効果は飽和し、強度が高くなるなど加工特性
が劣化するため、上限は０．１％とする。
【００２３】Ｓｂ：Ｓｂは本発明におけるＰ偏析防止の
ための必須元素であり、Ｓｎと同様、０．００５％以上
で、かつ重量％でＰの半分の添加で効果が見られるが、
Ｐの２倍の添加量でその効果は飽和し、強度が高くなる
など加工特性が劣化するため、上限は０．１％とする。
ための必須元素であり、Ｓｎと同様、０．００５％以上
で、かつ重量％でＰの半分の添加で効果が見られるが、
Ｐの２倍の添加量でその効果は飽和し、強度が高くなる
など加工特性が劣化するため、上限は０．１％とする。
【００２４】また本発明では、必要に応じて下記の成分
を添加できる。 Ａｌ：Ａｌは脱酸剤やＮの固定のために添加するほか、
γ相の活用やＡｃ1 を調節して熱延板の連続焼鈍による
短時間焼鈍を実施する場含に添加できる。０．００５０
％未満では、その効果は十分でなく、また０．３％を超
えて添加すると溶接性を劣化させるため、上限を０．３
％とする。
を添加できる。 Ａｌ：Ａｌは脱酸剤やＮの固定のために添加するほか、
γ相の活用やＡｃ1 を調節して熱延板の連続焼鈍による
短時間焼鈍を実施する場含に添加できる。０．００５０
％未満では、その効果は十分でなく、また０．３％を超
えて添加すると溶接性を劣化させるため、上限を０．３
％とする。
【００２５】Ｖ：Ｖは捲取時にＣやＮを固定し、加工性
を改善できるため、Ｃ，Ｎ量に含わせて０．００１〜
０．５％で添加できる。
を改善できるため、Ｃ，Ｎ量に含わせて０．００１〜
０．５％で添加できる。
【００２６】Ｔｉ：Ｔｉは脱酸剤やＣ，Ｎの固定のため
に添加できるが、０．００５％未満で上記の効果は見ら
れず、過剰に添加するとＣ，Ｎの固定効果も飽和し、ま
た価格が高くなるため、上限は０．５％である。
に添加できるが、０．００５％未満で上記の効果は見ら
れず、過剰に添加するとＣ，Ｎの固定効果も飽和し、ま
た価格が高くなるため、上限は０．５％である。
【００２７】Ｎｂ：ＮｂはＴｉと同様やＣ，Ｎの固定の
ために添加できるが、０．０１％未満で上記の効果は見
られず、過剰に添加するとＣ，Ｎの固定効果も飽和し、
また価格が高くなるため、上限は１．０％である。
ために添加できるが、０．０１％未満で上記の効果は見
られず、過剰に添加するとＣ，Ｎの固定効果も飽和し、
また価格が高くなるため、上限は１．０％である。
【００２８】加熱条件としては、加熱温度が低いほどフ
ェライト相が成長しにくく、リジング等の改善には有利
であるが、低温加熱ほど圧延温度が低下して圧延荷重が
増大するため、焼き付き疵が発生したり、加熱時のスケ
ール発生にむらが生じてスケール疵が発生するなど、本
発明が対象とする以外の疵が発生し、熱間圧延後、上記
の疵を除去するために疵除去工程を実施せざるを得なく
なるため、１１００℃以上とすることが必要である。ま
た、加熱温度を高くすることは上記の焼き付き疵やスケ
ール疵の観点からは有利ではあるが、１３００℃を超え
て加熱すると結晶粒が異常に成長してしまい、熱延時の
再結晶が遅延したり、またエッジーシームと言われるス
ラブ端部の皺疵が発生し、疵除去工程が必要になった
り、歩留まりが大きく低下するため、加熱条件は１１０
０℃以上で１３００℃以下とした。この際、成分系とし
ては、下式で示されるγｐを１５％以上とすると、加熱
時のフェライト相の粒成長をγ相が防止する効果もあ
り、上記の結晶粒成長を防止することができるため、加
熱温度の高温化が可能となり、疵防止に有効である。ま
た、このγＰが８０を超えると熱間加工時に割れをを発
生しやすくなるため、γｐの上限は８０が望ましい。 γｐ＝４２０ｘＣ＋４７０ｘＮ＋２３ｘＮｉ＋７ｘＭｎ
−１１．５ｘＣｒ−１１．５ｘＳｉ−５２ｘＡｌ−４９
ｘＴｉ＋１８９
ェライト相が成長しにくく、リジング等の改善には有利
であるが、低温加熱ほど圧延温度が低下して圧延荷重が
増大するため、焼き付き疵が発生したり、加熱時のスケ
ール発生にむらが生じてスケール疵が発生するなど、本
発明が対象とする以外の疵が発生し、熱間圧延後、上記
の疵を除去するために疵除去工程を実施せざるを得なく
なるため、１１００℃以上とすることが必要である。ま
た、加熱温度を高くすることは上記の焼き付き疵やスケ
ール疵の観点からは有利ではあるが、１３００℃を超え
て加熱すると結晶粒が異常に成長してしまい、熱延時の
再結晶が遅延したり、またエッジーシームと言われるス
ラブ端部の皺疵が発生し、疵除去工程が必要になった
り、歩留まりが大きく低下するため、加熱条件は１１０
０℃以上で１３００℃以下とした。この際、成分系とし
ては、下式で示されるγｐを１５％以上とすると、加熱
時のフェライト相の粒成長をγ相が防止する効果もあ
り、上記の結晶粒成長を防止することができるため、加
熱温度の高温化が可能となり、疵防止に有効である。ま
た、このγＰが８０を超えると熱間加工時に割れをを発
生しやすくなるため、γｐの上限は８０が望ましい。 γｐ＝４２０ｘＣ＋４７０ｘＮ＋２３ｘＮｉ＋７ｘＭｎ
−１１．５ｘＣｒ−１１．５ｘＳｉ−５２ｘＡｌ−４９
ｘＴｉ＋１８９
【００２９】熱間圧延に関しては、仕上げ圧延の終了温
度は疵防止の観点から８５０℃以上とするのが望まし
い。熱延板焼鈍や捲取時の再結晶挙動の観点からは低温
圧延が望ましいが、低温圧延では疵が発生しやすく、再
酸洗やグラインダー工程を必要とするなどコストアップ
の原因となる。
度は疵防止の観点から８５０℃以上とするのが望まし
い。熱延板焼鈍や捲取時の再結晶挙動の観点からは低温
圧延が望ましいが、低温圧延では疵が発生しやすく、再
酸洗やグラインダー工程を必要とするなどコストアップ
の原因となる。
【００３０】熱延板焼鈍を７００℃以上としたのは、７
００℃より低温で行うとフェライト系ステンレス鋼では
再結晶が進まず、炭化物生成による脱Ｃｒ層が修復され
ず、脱Ｃｒ層による粒界腐食による表面欠陥が生じるた
めである。
００℃より低温で行うとフェライト系ステンレス鋼では
再結晶が進まず、炭化物生成による脱Ｃｒ層が修復され
ず、脱Ｃｒ層による粒界腐食による表面欠陥が生じるた
めである。
【００３１】また、熱延板焼鈍を省略する場含には、焼
鈍時に鋼板を軟質化させるためにできるだけ高温捲取と
するのが望ましいが、９００℃を超えて捲取を行うと再
結晶後の粒成長が著しいため、熱延板の粒径が大きくな
り、冷延中に生じる圧延方向に平行な高さ１μｍ程度の
微少なうねり（ローピング）や製品板を加工したときに
生じる高さ数１０μｍの圧延方向に沿った大きな凹凸
（リジング）等の表面欠陥を生じやすくなるため、９０
０℃以下で捲取を実施する。
鈍時に鋼板を軟質化させるためにできるだけ高温捲取と
するのが望ましいが、９００℃を超えて捲取を行うと再
結晶後の粒成長が著しいため、熱延板の粒径が大きくな
り、冷延中に生じる圧延方向に平行な高さ１μｍ程度の
微少なうねり（ローピング）や製品板を加工したときに
生じる高さ数１０μｍの圧延方向に沿った大きな凹凸
（リジング）等の表面欠陥を生じやすくなるため、９０
０℃以下で捲取を実施する。
【００３２】
【実施例】次に、本発明の実施例を説明する。表１−
１、表１−２に示す成分のフェライト系ステンレス鋼を
ラボの真空溶解にて溶製し、厚み１００mmの５０kg鋼塊
を製造した。この後、表２−１、表２−２に示す条件で
加熱後、粗圧延を５パスで２０mmまで実施し、仕上熱延
を２０mmから３mmまで６パスで実施し、そのまま熱延板
を９５０〜５５０℃の炉に挿入し、１時間保定後炉冷し
て捲取をシミュレートした。表中の捲取温度はこのシミ
ュレートの保定温度である。この後、表２−１、表２−
２に示す条件で熱延板焼鈍を実施或いは省略して酸洗を
施した。酸洗条件はショットブラストを実施した後、９
０℃の３００ｇ／ｌ・Ｈ2 ＳＯ4 溶液で６０秒浸漬し、
続いて５０℃の１５０ｇ／ｌで硝酸溶液で４０sec 浸漬
する条件とした。
１、表１−２に示す成分のフェライト系ステンレス鋼を
ラボの真空溶解にて溶製し、厚み１００mmの５０kg鋼塊
を製造した。この後、表２−１、表２−２に示す条件で
加熱後、粗圧延を５パスで２０mmまで実施し、仕上熱延
を２０mmから３mmまで６パスで実施し、そのまま熱延板
を９５０〜５５０℃の炉に挿入し、１時間保定後炉冷し
て捲取をシミュレートした。表中の捲取温度はこのシミ
ュレートの保定温度である。この後、表２−１、表２−
２に示す条件で熱延板焼鈍を実施或いは省略して酸洗を
施した。酸洗条件はショットブラストを実施した後、９
０℃の３００ｇ／ｌ・Ｈ2 ＳＯ4 溶液で６０秒浸漬し、
続いて５０℃の１５０ｇ／ｌで硝酸溶液で４０sec 浸漬
する条件とした。
【００３３】この酸洗後の鋼板表面を顕微鏡にて観察
し、粒界腐食の有無を判定した。またこの酸洗板を０．
６mmまで冷延し、冷延表面の観察を行い、ゴールドダス
ト（キラキラ疵）の発生及びローピング高さを調査し
た。また焼鈍後、製品板から引張試験片を採取し、１５
％引張後リジング高さを評価した。ローピングについて
は高さ０．３μｍを超えるものを不良、リジングについ
ては高さ２０μｍを超えるものを不良とした。
し、粒界腐食の有無を判定した。またこの酸洗板を０．
６mmまで冷延し、冷延表面の観察を行い、ゴールドダス
ト（キラキラ疵）の発生及びローピング高さを調査し
た。また焼鈍後、製品板から引張試験片を採取し、１５
％引張後リジング高さを評価した。ローピングについて
は高さ０．３μｍを超えるものを不良、リジングについ
ては高さ２０μｍを超えるものを不良とした。
【００３４】その結果、本願発明材は酸洗時のＰ偏析に
よる粒界腐食もなく、冷延後のキラキラ疵の発生、また
実用上間題となるローピングやリジングの発生もなく優
れた表面特性を示した。
よる粒界腐食もなく、冷延後のキラキラ疵の発生、また
実用上間題となるローピングやリジングの発生もなく優
れた表面特性を示した。
【００３５】
【表１】
【００３６】
【表２】
【００３７】
【表３】
【００３８】
【表４】
【００３９】
【発明の効果】上記のように、本発明によれば、フェラ
イト系ステンレス鋼の表面特性の間題点である硫酸酸洗
時のＰ偏析による粒界腐食を防止し、コイルグラインダ
ーによる研削工程を省略して製造することが可能とな
り、低コストで優れた表面特性を有するフェライト系ス
テンレス鋼を製造できる。
イト系ステンレス鋼の表面特性の間題点である硫酸酸洗
時のＰ偏析による粒界腐食を防止し、コイルグラインダ
ーによる研削工程を省略して製造することが可能とな
り、低コストで優れた表面特性を有するフェライト系ス
テンレス鋼を製造できる。
フロントページの続き (72)発明者 高橋 明彦 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者 槌永 雅光 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．００１０〜０．３０％、 Ｎ ：０．００１０〜０．０５０％、 Ｃｒ：１０．０〜３０．０％、 Ｓ ：０．０１０％以下、 Ｐ ：０．０４％以下、 Ｍｎ：０．０１〜１．０％、 Ｓｉ：０．０１〜１．０％、 Ｎｉ：１．０％以下、 Ｏ ：０．０１０％以下 を含有し、さらに Ｓｎ：０．００５〜０．１０％、 Ｓｂ：０．００５〜０．１０％ の１種または２種を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不
純物からなることを特徴とする表面性状に優れたフェラ
イト系ステンレス鋼。 - 【請求項２】 請求項１記載のフェライト系ステンレス
鋼に、さらに重量％で、 Ａｌ：０．００５０〜０．３％、 Ｖ ：０．００１〜０．５％ の１種または２種を含有することを特徴とする表面性状
に優れたフェライト系ステンレス鋼。 - 【請求項３】 請求項１または２記載のフェライト系ス
テンレス鋼に、さらに重量％で、 Ｔｉ：０．００５０〜０．５％、 Ｎｂ：０．０１〜１．０％ の１種または２種を含有することを特徴とする表面性状
に優れたフェライト系ステンレス鋼。 - 【請求項４】 請求項１乃至３の何れか１項に記載の成
分を有するフェライト系ステンレス鋼を、熱間圧延に際
し加熱温度を１１００℃以上１３００℃以下にし、粗圧
延〜仕上圧延を実施し、熱延板焼鈍を箱焼鈍または連続
焼鈍により７００℃以上の温度で実施し、硫酸を主体と
する酸洗液で主たる脱スケールを行い、以後冷間圧延及
び焼鈍を実施することを特徴とした表面性状に優れたフ
ェライト系ステンレス鋼の製造方法。 - 【請求項５】 請求項１乃至３の何れか１項に記載の成
分を有するフェライト系ステンレス鋼を、熱間圧延に際
し加熱温度を１１００℃以上１３００℃以下にし、粗圧
延〜仕上圧延を実施して捲取温度を９００℃以下とし、
以後熱延板焼鈍を実施することなく硫酸を主体とする酸
洗液で主たる脱スケールを行い、冷延、最終焼鈍を実施
することを特徴とする表面性状に優れたフェライト系ス
テンレス鋼の製造方法。
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Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24911897A JP3904683B2 (ja) | 1997-09-12 | 1997-09-12 | 表面性状に優れたフェライト系ステンレス鋼及びその製造方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1192872A true JPH1192872A (ja) | 1999-04-06 |
| JP3904683B2 JP3904683B2 (ja) | 2007-04-11 |
Family
ID=17188220
Family Applications (1)
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| JP24911897A Expired - Lifetime JP3904683B2 (ja) | 1997-09-12 | 1997-09-12 | 表面性状に優れたフェライト系ステンレス鋼及びその製造方法 |
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-
1997
- 1997-09-12 JP JP24911897A patent/JP3904683B2/ja not_active Expired - Lifetime
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