FR2798394A1 - Acier ferritique a 14% de chrome stabilise au niobium et son utilisation dans le domaine de l'automobile - Google Patents

Acier ferritique a 14% de chrome stabilise au niobium et son utilisation dans le domaine de l'automobile Download PDF

Info

Publication number
FR2798394A1
FR2798394A1 FR9911257A FR9911257A FR2798394A1 FR 2798394 A1 FR2798394 A1 FR 2798394A1 FR 9911257 A FR9911257 A FR 9911257A FR 9911257 A FR9911257 A FR 9911257A FR 2798394 A1 FR2798394 A1 FR 2798394A1
Authority
FR
France
Prior art keywords
niobium
anb
temperature
ferritic steel
steel sheet
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
FR9911257A
Other languages
English (en)
Other versions
FR2798394B1 (fr
Inventor
Silke Liesert
Laurent Antoni
Pierre Olivier Santacreu
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Ugine SA
Original Assignee
Ugine SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority to FR9911257A priority Critical patent/FR2798394B1/fr
Application filed by Ugine SA filed Critical Ugine SA
Priority to BRPI0004032-0A priority patent/BR0004032B1/pt
Priority to ES00402447T priority patent/ES2233308T3/es
Priority to AT00402447T priority patent/ATE282096T1/de
Priority to PT00402447T priority patent/PT1083241E/pt
Priority to DE60015682T priority patent/DE60015682T2/de
Priority to EP00402447A priority patent/EP1083241B1/fr
Priority to US09/658,110 priority patent/US6423159B1/en
Publication of FR2798394A1 publication Critical patent/FR2798394A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of FR2798394B1 publication Critical patent/FR2798394B1/fr
Priority to US10/097,008 priority patent/US6921440B2/en
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Catalysts (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)

Abstract

Procédé de réalisation d'une bande de tôle en acier ferritique dit à 14% de chrome stabilisé au niobium, caractérisé en ce que l'acier de composition pondérale suivante : carbone <= 0, 02%; 0, 002% <= azote <= 0, 02%,; 0, 05% <= silicium <= 1%; 0% < manganèse <= 1%; 0, 2% <= niobium <= 0, 6%; 13, 5% <= chrome <= 16,5%; 0. 02% <= molybdène <= 1. 5%; 0% < cuivre <= 1, 5%; 0% < nickel <= 0. 2%; 0% < phosphore <= 0, 020%; 0% < soufre <= 0, 003%; 0, 005% < étain <= 0,04%; les impuretés inhérentes à l'élaboration la teneur en niobium, carbone, azote satisfaisant la relation : 9. 5 <= Nb/ (C+N) est soumis à :- un laminage à froid de la tôle à chaud avec ou sans recuit préalable, - un recuit final de la bande de tôle à une température comprise entre 800degreC et 1100degreC pendant une durée comprise entre 1 mn et 5 mn et de préférence à une température d'environ 1050degreC pendant un temps d'environ 2 mn.

Description

Acier ferritique à 14% de chrome stabilisé au niobium et son
utilisation dans le domaine de l'automobile.
L'invention concerne un acier ferritique dit à 14% de chrome stabilisé au niobium et son utilisation dans le domaine de l'automobile. Les aciers utilisés pour des pièces situées en amont d'une ligne d'échappement d'un véhicule automobile, partie chaude de la ligne, doivent présenter simultanément une bonne résistance à l'oxydation et une bonne tenue au fluage. Pour la fabrication du collecteur, une bonne caractéristique 1o de mise en forme est également nécessaire. Les aciers utilisés pour ces parties chaudes sont souvent, soit des aciers austénitiques relativement coûteux et de faible tenue à l'oxydation, mais présentant de bonnes
caractéristiques de mise en forme, soit des aciers ferritiques bistabilisés.
Les aciers ferritiques bistabilisés présentent une bonne tenue à l'oxydation
mais sont relativement difficiles à mettre en forme.
Le but de l'invention est de proposer un acier ferritique, économique, qui présente une très bonne tenue à chaud tant au fluage qu'à l'oxydation, jusqu'à 1000 C et une caractéristique en dureté améliorée pour
sa mise en forme.
L'invention a pour objet un procédé de réalisation d'une bande de tôle en acier ferritique dit à 14% de chrome stabilisée au niobium, caractérisée en ce que l'acier de composition pondérale suivante: carbone < 0,02% 0, 002% < azote < 0,02% 0,05% < silicium < 1% 0% < manganèse < 1% 0,2% < niobium < 0,6% 13,5% < chrome < 16,5% 0.02% < molybdène < 1.5% 0% < cuivre < 1,5% 0% < nickel < 0.2% 0% < phosphore < 0,020% 0% < soufre < 0, 003% 0,005% <étain < 0,04% les impuretés inhérentes à l'élaboration la teneur en niobium, carbone, azote satisfaisant la relation: 9.5< Nb/(C+N) est soumis à: - un laminage à chaud à une température comprise entre 1150 C et 1250 C et de préférence à environ 1175 C, - un bobinage à une température comprise entre 600 C et 800 C et de préférence à environ 600 C, - un laminage à froid de la bobine avec ou sans recuit préalable, - un recuit final de la bande de tôle à une température comprise entre 800 C et 1100 C pendant une durée comprise entre 1 mn et 5 mn et de préférence à une température d'environ 1050 C pendant un temps d'environ 2 mn, Les autres caractéristiques de l'invention sont: - après recuit final ou préalable à l'utilisation, la tôle est soumise à un traitement thermique à une température comprise entre 800 C et 1000 C pendant un temps compris entre lmn et 100h et de préférence à une
température d'environ 850 C pendant un temps égal ou inférieur à 30mn.
L'invention concerne également une tôle en acier ferritique dit à 14% de chrome stabilisé au niobium obtenue pour la mise en oeuvre du procédé qui se caractérise en la composition pondérale suivante: carbone < 0,02% 0, 002% < azote < 0,02% 0,05% < silicium < 1% 0% < manganèse < 1% 0,2% < niobium < 0,6% 13,5% < chrome < 16,5% 0.02% < molybdène < 1.5% 0% < cuivre < 1,5% 0% < nickel < 0.2% 0% < phosphore < 0,020% 0% < soufre < 0, 003% 0,005% <étain < 0,04% les impuretés inhérentes à l'élaboration la teneur en niobium, carbone, azote satisfaisant la relation: 9.5< Nb/(C+N) Les autres caractéristiques de l'invention sont:
- la teneur en Nb satisfait la relation 0.1 < ANb < 0.5 avec ANb = Nb -
io 7(C+N) et de préférence 0.2 < ANb < 0.3 - les teneurs en niobium, silicium, molybdène satisfont la relation: ANb/(Si+Mo) < 0.9 - les teneurs pondérales en niobium et étain satisfont la relation ANb/Sn < 50 - les teneurs en manganèse et en Silicium satisfont la relation:
Si/Mn > 1.
Les teneurs en niobium, titane, zirconium, aluminium satisfont la relation: N/(Ti+Zr+AI) > 0,16 - I'acier comporte, après traitement thermique, au niveau des joints des
grains, un intermétallique de maille quadratique de type Fe2Nb3.
L'invention concerne également une utilisation de la tôle d'acier ferritique dans le domaine automobile et notamment pour la réalisation de
collecteur de ligne d'échappement.
La description qui suit et les figures annexées fera bien comprendre
I'invention: Les figures 1A et lB présentent respectivement une microstructure d'un acier selon l'invention, référencé 1 dans les tableaux I et 11, et une microstructure d'un acier de comparaison, référencé 6 dans les tableaux I et Il, après traitement thermique chacun des deux aciers comportant un même
ANb de 0.25%.
La figure 2 présente une microstructure d'un acier de comparaison référencé 9 dans les tableaux I et 11, avec un ANb relativement élevé d'environ 0.43% présentant après traitement thermique, des précipités
intergranulaires de type Fe2Nb, répartis de manière désordonnée.
La figure 3 présente les caractéristiques mécaniques en dureté pour un acier selon l'invention, référencé 1 dans les tableaux I et 11, et deux aciers de comparaison, référencé 6 et 9 dans les tableaux I et 11, avant et après traitement thermique de formation de précipités respectivement de
type Fe2Nb3 ou Fe2Nb.
Les aciers ferritiques contenant les éléments tels que titane, zirconium, aluminium, et manganèse comme il est précisé dans les compositions des aciers de référence 5-9 des tableaux I et Il, présentent à toutes températures comme phase intermétallique, la phase de Laves Fe2Nb. Pour une valeur de ANb < 0,3%, la phase de Laves Fe2Nb est i5 complètement mise en solution à des températures égales ou supérieures à 950 C, comme le montre la figure lB. Ceci explique le mauvais
comportement de ces aciers à la tenue en fluage à ou au-delà de 950 C.
Les éléments comme le titane, le zirconium ou l'aluminium, bien que devant être évités dans la composition de l'acier selon l'invention peuvent néanmoins être présents dans la composition dans les teneurs telles que: titane < 0,01% zirconium < 0,01% aluminium s 0,1% et satisfaire de préférence la relation: N/(Ti+Zr+AI) > 0.16% Dans les aciers concernant l'invention o les éléments molybdène, compris entre 0, 02% et 1%, silicium compris entre 0,05% et 1%, étain compris entre 0,005% et 0,04%, sont présents et o les relations ANb/(Si+Mo) < 0.9, Si/Mn > 1, ANb/Sn < 50 et N/(Ti+Zr+AI) > 0.16% sont satisfaites, nous rencontrons la phase de Laves Fe2Nb seulement à basse température c'est à dire vers environ 650 C. Pour des températures plus élevées, c'est à dire égale ou au-dessus de 700 C, la phase quadratique du type Fe2Nb3 est la seule phase intermétallique observée. Cette phase
présente une solubilité moins importante que la phase de Laves Fe2Nb.
Pour un faible ANb de 0,23%, même à 950 C, une quantité importante de Fe2Nb3 reste présente comme on peut le voir sur la microstructure de la figure 1A. La présence de la phase Fe2Nb3 à haute température, en quantité importante a l'avantage de générer une très bonne tenue au fluage
et mise en forme des aciers selon l'invention.
La phase de Laves Fe2Nb est un composé intermétallique, qui, o10 lorsqu'il existe dans un acier, précipite de façon intragranulaire et aux joints de grains de manière anarchique et n'empêche pas de façon suffisante le déplacement des joints de grains, donc le matériau flue. Une quantité importante de ce précipité intermétallique est nécessaire pour améliorer la
tenue au fluage.
La précipitation de la phase Fe2Nb3 aux joints de grains assure une diminution de la dureté de l'acier par rapport à un acier o tous les précipités intermétalliques ont été mis en solution ou ont précipité de façon
intragranulaire (figure 3).
Si le rapport Si/Mn supérieur à 1 n'est pas respecté, c'est également l'intermétallique Fe2Nb3 qui apparaît. Cependant, le manganèse augmente la solubilité de l'intermétallique Fe2Nb3 et la formation, à haute température, d'une phase Z du type CrNbN dans les grains. A 950 C, I'intermétallique Fe2Nb3 est ainsi dissout. L'acier présente une mauvaise
tenue en fluage et en oxydation. Le silicium compense cet effet.
Pour assurer une bonne mise en forme et une bonne tenue en fluage, ce qui se manifeste par une quantité élevée des précipités intermétalliques aux joints de grains, un traitement thermique à une température de l'ordre de 900 C, de préférence de l'ordre de 850 C, pendant une période relativement courte, inférieure ou égale à 30 mn, après recuit final ou préalablement à l'utilisation a été effectué. Le traitement thermique permet une précipitation homogène très fine aux niveaux des joints de grains de la phase Fe2Nb3. Ces précipités servent comme centre de germination. Ils permettent une précipitation très homogène, aux joints de grains, de la phase Fe2Nb3 à toute température supérieure ou égale à
750 C ce qui est favorable pour une bonne tenue au fluage.
Pour améliorer la tenue à la corrosion un ajout de cuivre dans une
teneur modérée, inférieure ou égale à 1.5%, peut être effectué.
Le tableau I présente les analyses chimiques des nuances étudiées.
Les nuances 1 à 4 sont des nuances selon l'invention. Les nuances 5 à 9
sont des exemples de comparaisons.
o Le tableau Il présente les résultats de fluage à 950 0C après 100h, de l'oxydation cyclique à 950 C et 1000 C après 200h, la dureté après recuit finale et après traitement thermique à 850 0C selon l'invention, ainsi que le ANb, le type d'intermétallique présent à T>700 C et la présence ou absence des intermétalliques à 950 0C. Ce tableau présente également les
relations satisfaites ou non par les éléments des compositions présentées.
Les compositions qui satisfont toutes les relations et qui présentent ainsi les meilleures caractéristiques en fluage, oxydation et dureté avant et après traitement thermique, avec le ANb le plus faible, sont les nuances 1-4
selon l'invention.
TABLEAU I
Acier N Cr Mo Si Mn AI Ti Nb Zr C N Sn ANb nuances Nb 1 14 0.02 0,5 0,2 - 0,4 - 0,012 0,015 0.01 0,23
Reven-
diques NbMo 2 14 1 0,5 0,2 - - 0,4 - 0,012 0,015 0.01 0,23 NbSi 3 14 0.02 1 0,2 - - 0,4 - 0,012 0,015 0.01 0,23 NbSiMn 4 14 0_02 1 1 0,4 _ 0,012 0, 015 0I01 0,23 NbSiMn 4 14 0.02 0,5 1 0,4 0,012 0,015 0.01 0,23 NbMn 5 14 0.02 0,5 1 - - 0,4 - 0,012 0,015 0.001 0,23 Exem- NbTi 6 14 0.02 0,5 0,2 0,1 0,4 0,012 0,015 0.003 0,36 pies de Compa- NbAI 7 14 0.02 0,5 0,2 1 0,4 0,012 0,015 0.004 0,31 raisons NbZr 8 17 0.02 0,6 0,5 - - 0,4 0.45 0, 016 0,016 0.002 0,39 F17TNb 9 17 0.02 0,6 0,5- 0,14 0,5 0,016 0,016 0.002 0,043
TABLEAU II
Acier No ANb Relation 1: Relation 2: Relation 3: Relation composé à Présence à Fluage Oxydation à Oxydation à Dureté Dureté (%/) N/(Ti+Zr+Al) >0.16 Si/Mn> 1 ANb/Sn < 50 1+2+3 T> 700 C 950 C 950 C 950 C 1000 C (HV1) (HV1) (mm) après TT 850 C Nb 1 0,23 * * * * Fe2Nb3 A 5 X X 143 130 NbMo 2 0,23 À Fe2Nb3 A 2 X X 147 141 NbSi 3 0,23 Fe2Nb3 A 2 X X 158 NbSiMn 4 0, 23 Fe2Nb3 À 4 X X 156 _ NbMn 5 0,23 O * O Fe2Nb3 O 20 O O 152 NbTi 6 0,36 O O O Fe2Nb O 20 O O 148 150 NbAI 7 0,31 O O Fe2Nb 41 X X 160 F17ZrNb 8 0.39 O * O O Fe2Nb 11il X X 161 F17TNb 9 0,43 O ÀO O Fe2Nb A 9 X X 159 163 O ne tient pas à l'oxydation X tient à l'oxydation O absente A présente * satisfait la relation O ne satisfait pas la relation (o (o

Claims (10)

REVENDICATIONS.
1. Procédé de réalisation d'une bande de tôle en acier ferritique dit à 14% de chrome stabilisé au niobium, caractérisé en ce que l'acier de composition pondérale suivante carbone < 0,02% 0,002% < azote < 0,02% 0, 05% < silicium < 1% 0% < manganèse < 1% 0,2% < niobium < 0,6% 13,5% < chrome < 16,5% 0.02% < molybdène < 1.5% 0% < cuivre < 1,5% 0% < nickel < 0.2% 0% < phosphore < 0,020% 0% < soufre < 0,003% 0,005% <étain < 0,04% les impuretés inhérentes à l'élaboration la teneur en niobium, carbone, azote satisfaisant la relation: 9.5< Nb/(C+N) est soumis à: - un laminage à chaud à une température comprise entre 1150 C et 1250 C et de préférence à environ 1175 C, - un bobinage à une température comprise entre 600 C et 800 C et de préférence à environ 6000C, - un laminage à froid de la bobine avec ou sans recuit préalable, - un recuit final de la bande de tôle à une température comprise entre 800 C et 1100 C pendant une durée comprise entre 1 mn et 5 mn et de préférence à une température d'environ 1050 C pendant un temps d'environ 2 mn, lO
2798394
2. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'après le recuit final ou préalablement à l'utilisation, la tôle est soumise à un traitement thermique à une température comprise entre 800 C et 1000 C pendant un temps compris entre lmn et 100h et de préférence à une température d'environ 850 C pendant un temps égal
ou inférieur à 30mn.
3. Tôle en acier ferritique dit à 14% de chrome stabilisé au niobium, obtenue pour la
mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications I ou 2, caractérisée par la
io composition pondérale suivante: carbone < 0,02% 0,002% < azote < 0,02% 0,05% < silicium < 1% 0% < manganèse < 1% 0,2% < niobium < 0,6% 13,5% < chrome < 16,5% 0.02% < molybdène < 1.5% 0% < cuivre < 1,5% 0% < nickel < 0.2% 0% < phosphore < 0,020% 0% < soufre < 0,003% 0,005% <étain < 0,04% les impuretés inhérentes à l'élaboration la teneur en niobium, carbone, azote satisfaisant la relation: 9.5< Nb/(C+N)
4. Tôle d'acier ferritique selon la revendication 3 caractérisée en ce que la teneur en Nb satisfait la relation 0.1 < ANb < 0.5 avec ANb = Nb - 7(C+N) et de préférence 0.2
< ANb < 0.3.
5. Tôle en acier ferritique selon l'une des revendications 3 et 4 caractérisée en ce
que les teneurs en niobium, silicium et molybdène satisfont la relation ANb /(Si+Mo) < 0.9
6. Tôle en acier selon l'une des revendications 3 à 5 caractérisée en ce que les
teneurs pondérales en niobium et étain satisfont la relation: ANb/Sn > 50
7. Tôle en acier selon l'une des revendications 3 à 6 caractérisée en ce que les
teneurs pondérales en silicium et manganèse satisfont la relation: Si/Mn > 1
8. Tôle en acier ferritique selon l'une des revendications 3 à 7 caractérisée en ce que
les teneurs en niobium, titane, zirconium, aluminium satisfont la relation N/(Ti+Zr+AI) > 0.16
9. Tôle en acier ferritique selon l'une des revendications 3 à 8 caractérisée en ce que
l'acier comporte, après traitement thermique, au niveau des joints de grains, un
composé intermétallique de maille quadratique du type Fe2Nb3.
10. Utilisation de la tôle d'acier ferritique selon les revendications, 3 à 9 obtenue par
le procédé selon les revendications 1 et 2, dans le domaine de l'automobile et
notamment pour la réalisation de collecteur de ligne d'échappement.
FR9911257A 1999-09-09 1999-09-09 Acier ferritique a 14% de chrome stabilise au niobium et son utilisation dans le domaine de l'automobile Expired - Fee Related FR2798394B1 (fr)

Priority Applications (9)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR9911257A FR2798394B1 (fr) 1999-09-09 1999-09-09 Acier ferritique a 14% de chrome stabilise au niobium et son utilisation dans le domaine de l'automobile
ES00402447T ES2233308T3 (es) 1999-09-09 2000-09-06 Acero ferritico con 14% de cromo, como por niobio, y su utilizacion en el sector del automovil.
AT00402447T ATE282096T1 (de) 1999-09-09 2000-09-06 Ferritisches niobium-stabilisiertes 14 chrom- stahl und dessen verwendung in kraftfahrzeugen
PT00402447T PT1083241E (pt) 1999-09-09 2000-09-06 Aco ferritico com 14% de cromio estabilizado com niobio e a sua utilizacao na industria automovel
BRPI0004032-0A BR0004032B1 (pt) 1999-09-09 2000-09-06 processo de realização de tira de chapa de aço ferrìtico, e chapa de aço ferrìtico.
DE60015682T DE60015682T2 (de) 1999-09-09 2000-09-06 Ferritisches Niobium-stabilisiertes 14% Chrom-stahl und dessen Verwendung in Kraftfahrzeugen
EP00402447A EP1083241B1 (fr) 1999-09-09 2000-09-06 Acier ferritique à 14% de chrome stabilisé au niobium et son utilisation dans le domaine de l'automobile
US09/658,110 US6423159B1 (en) 1999-09-09 2000-09-08 Niobium-stabilized 14% chromium ferritic steel, and use of same in the automobile sector
US10/097,008 US6921440B2 (en) 1999-09-09 2002-03-14 Niobium-stabilized 14% chromium ferritic steel, and use of same in the automobile sector

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR9911257A FR2798394B1 (fr) 1999-09-09 1999-09-09 Acier ferritique a 14% de chrome stabilise au niobium et son utilisation dans le domaine de l'automobile

Publications (2)

Publication Number Publication Date
FR2798394A1 true FR2798394A1 (fr) 2001-03-16
FR2798394B1 FR2798394B1 (fr) 2001-10-26

Family

ID=9549656

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FR9911257A Expired - Fee Related FR2798394B1 (fr) 1999-09-09 1999-09-09 Acier ferritique a 14% de chrome stabilise au niobium et son utilisation dans le domaine de l'automobile

Country Status (8)

Country Link
US (2) US6423159B1 (fr)
EP (1) EP1083241B1 (fr)
AT (1) ATE282096T1 (fr)
BR (1) BR0004032B1 (fr)
DE (1) DE60015682T2 (fr)
ES (1) ES2233308T3 (fr)
FR (1) FR2798394B1 (fr)
PT (1) PT1083241E (fr)

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1277180A2 (fr) * 2000-04-24 2003-01-22 Visa International Service Association Service d'authentification de payeur en ligne
US7682559B2 (en) * 2002-12-12 2010-03-23 Nippon Steel Corporation Cr-bearing heat-resistant steel sheet excellent in workability and method for production thereof
EP1818421A1 (fr) * 2006-02-08 2007-08-15 UGINE &amp; ALZ FRANCE Acier inoxydable ferritique dit à 19% de chrome stabilisé au niobium
US20100089501A1 (en) * 2007-03-05 2010-04-15 Dong Energy A/S Martensitic Creep Resistant Steel Strengthened by Z-Phase
JP4651682B2 (ja) * 2008-01-28 2011-03-16 新日鐵住金ステンレス株式会社 耐食性と加工性に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法
JP4624473B2 (ja) * 2008-12-09 2011-02-02 新日鐵住金ステンレス株式会社 耐銹性に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法
DE102009039552B4 (de) * 2009-09-01 2011-05-26 Thyssenkrupp Vdm Gmbh Verfahren zur Herstellung einer Eisen-Chrom-Legierung
JP5586279B2 (ja) * 2010-03-15 2014-09-10 新日鐵住金ステンレス株式会社 自動車排気系部材用フェライト系ステンレス鋼
JP6050701B2 (ja) * 2012-03-01 2016-12-21 新日鐵住金ステンレス株式会社 外装パネル用フェライト系ステンレス鋼板
UA111115C2 (uk) 2012-04-02 2016-03-25 Ейкей Стіл Пропертіс, Інк. Рентабельна феритна нержавіюча сталь
JP6006660B2 (ja) * 2013-02-26 2016-10-12 新日鐵住金ステンレス株式会社 耐酸化性および耐食性に優れた自動車排気系部材用省合金型フェライト系ステンレス鋼
EP3670692B1 (fr) 2018-12-21 2022-08-10 Outokumpu Oyj Acier inoxydable ferritique

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4484956A (en) * 1983-02-23 1984-11-27 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Process for producing heat-resistant ferritic stainless steel sheet
EP0225263A1 (fr) * 1985-11-05 1987-06-10 Ugine Aciers De Chatillon Et Gueugnon Tôle ou bande en acier ferritique inoxydable, en particulier pour systèmes d'échappement
EP0391054A1 (fr) * 1989-04-06 1990-10-10 Krupp Stahl AG Application d'un acier réfractaire pour pièces résistant à la corrosion
EP0678587A1 (fr) * 1994-04-21 1995-10-25 Kawasaki Steel Corporation Acier ferritique laminé à chaud pour un dispositif d'échappement d'un véhicule à moteur
JPH1192872A (ja) * 1997-09-12 1999-04-06 Nippon Steel Corp 表面性状に優れたフェライト系ステンレス鋼及びその製造方法

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS519365Y2 (fr) * 1972-09-05 1976-03-12
US3963532A (en) * 1974-05-30 1976-06-15 E. I. Du Pont De Nemours And Company Fe, Cr ferritic alloys containing Al and Nb
DE3173731D1 (en) * 1980-10-21 1986-03-20 Nippon Steel Corp Method for producing ferritic stainless steel sheets or strips containing aluminum
US5019332A (en) * 1988-03-16 1991-05-28 Carpenter Technology Corporation Heat, corrosion, and wear resistant steel alloy
JP3001718B2 (ja) * 1992-04-17 2000-01-24 新日本製鐵株式会社 フェライト系ステンレス鋼薄肉鋳片の製造方法
JP2705459B2 (ja) * 1992-06-01 1998-01-28 住友金属工業株式会社 フェライト系ステンレス鋼板の製造法
JP2772237B2 (ja) * 1994-03-29 1998-07-02 川崎製鉄株式会社 面内異方性が小さいフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4484956A (en) * 1983-02-23 1984-11-27 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Process for producing heat-resistant ferritic stainless steel sheet
EP0225263A1 (fr) * 1985-11-05 1987-06-10 Ugine Aciers De Chatillon Et Gueugnon Tôle ou bande en acier ferritique inoxydable, en particulier pour systèmes d'échappement
EP0391054A1 (fr) * 1989-04-06 1990-10-10 Krupp Stahl AG Application d'un acier réfractaire pour pièces résistant à la corrosion
EP0678587A1 (fr) * 1994-04-21 1995-10-25 Kawasaki Steel Corporation Acier ferritique laminé à chaud pour un dispositif d'échappement d'un véhicule à moteur
JPH1192872A (ja) * 1997-09-12 1999-04-06 Nippon Steel Corp 表面性状に優れたフェライト系ステンレス鋼及びその製造方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
CHEMICAL ABSTRACTS, vol. 130, no. 20, 17 May 1999, Columbus, Ohio, US; abstract no. 270203, ABE, MASAYUKI ET AL: "Ferritic stainless steels having excellent surface properties and their preparation" XP002139529 *

Also Published As

Publication number Publication date
DE60015682D1 (de) 2004-12-16
US20020129877A1 (en) 2002-09-19
FR2798394B1 (fr) 2001-10-26
PT1083241E (pt) 2005-03-31
EP1083241A1 (fr) 2001-03-14
BR0004032A (pt) 2001-04-03
ATE282096T1 (de) 2004-11-15
ES2233308T3 (es) 2005-06-16
BR0004032B1 (pt) 2010-04-06
US6921440B2 (en) 2005-07-26
DE60015682T2 (de) 2005-12-15
EP1083241B1 (fr) 2004-11-10
US6423159B1 (en) 2002-07-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0889145B1 (fr) Acier inoxydable austénoferritique à très bas nickel et présentant un fort allongement en traction
CA2533023C (fr) Procede de fabrication de toles d&#39;acier austenitique fer-carbone-manganese, a haute resistance, excellente tenacite et aptitude a la mise en forme a froid, et toles ainsi produites
EP1819461B1 (fr) Procede de fabrication de toles d&#39; acier austenitique , fer-carbone-manganese a tres hautes caracteristiques de resistance et excellente homogénéité.
EP1083241B1 (fr) Acier ferritique à 14% de chrome stabilisé au niobium et son utilisation dans le domaine de l&#39;automobile
EP1818422B1 (fr) Acier inoxydable ferritique dit a 19% de chrome stabilisé au niobium
JP5745222B2 (ja) ラインパイプ用複合組織鋼を製造する方法
RU2707775C1 (ru) Холоднокатаная и отожженная листовая сталь, способ ее производства и использование такой стали для производства деталей транспортных средств
JPH0674488B2 (ja) ▲高▼温用フェライト鋼
EP0735153B1 (fr) Acier inoxydable ferritique, utilisable notamment pour des supports de catalyseurs
EP1281785A2 (fr) Acier inoxydable austénique pour déformation à froid pouvant être suivi d&#39;un usinage
EP0745697B1 (fr) Alliage fer-cobalt-nickel et utilisation pour la fabrication d&#39;un masque d&#39;ombre
US5476554A (en) FE-CR-AL alloy foil having high oxidation resistance for a substrate of a catalytic converter and method of manufacturing same
JP2020132919A (ja) 耐熱合金及びその製造方法
EP0493218B1 (fr) Chaíne transporteuse
EP2103705A1 (fr) Procédé de fabrication de tôles d&#39;acier inoxydable austenitique à hautes caractèristiques mécaniques
US4141724A (en) Low-cost, high temperature oxidation-resistant steel
JP2801832B2 (ja) 加工性に優れたＦｅ−Ｃｒ合金
FR2864108A1 (fr) Tole en acier inoxydable presentant une grande resistance et un bon allongement, et procede de fabrication
CA3122043A1 (fr) Acier inoxydable ferritique
JPS6046353A (ja) 耐熱鋼
US20240033862A1 (en) Ferrite-based stainless steel welding wire
EP0748877A1 (fr) Procédé de réalisation d&#39;une bande de tÔle d&#39;acier laminée à chaud à très haute limite d&#39;élasticité et tÔle d&#39;acier obtenue
JP3021656B2 (ja) 耐高温塩害性及び高温強度に優れたフェライト系ステンレス鋼
JP3137426B2 (ja) 高温ボルト材
JP2914736B2 (ja) 耐熱疲労性を有する燃焼排気ガス浄化触媒担体用耐熱ステンレス箔

Legal Events

Date Code Title Description
ST Notification of lapse

Effective date: 20140530