JP2772237B2 - 面内異方性が小さいフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 - Google Patents
面内異方性が小さいフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法Info
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- JP2772237B2 JP2772237B2 JP6058583A JP5858394A JP2772237B2 JP 2772237 B2 JP2772237 B2 JP 2772237B2 JP 6058583 A JP6058583 A JP 6058583A JP 5858394 A JP5858394 A JP 5858394A JP 2772237 B2 JP2772237 B2 JP 2772237B2
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0405—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing of ferrous alloys
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、面内異方性が小さく、
なおかつｒ値および耐リジング性が優れたフェライト系
ステンレス鋼帯の製造方法に関するものである。
なおかつｒ値および耐リジング性が優れたフェライト系
ステンレス鋼帯の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】フェライト系ステンレス鋼は、通常、連
続鋳造鋳片を加熱した後、熱間圧延（粗圧延および仕上
げ圧延）一熱延板焼鈍一冷間圧延一仕上げ焼鈍の各工程
を経て製造される。このようにして製造されたフェライ
ト系ステンレス鋼は、一般に、耐応力腐食割れ性に優れ
るとともに安価であることから各種厨房器具、自動車部
品などの分野で幅広く使用されているが、オーステナイ
ト系ステンレス鋼に比べるとプレス加工性（ｒ値、耐リ
ジング性など）の点ではやや劣るという欠点を有してい
た。したがって、フェライト系ステンレス鋼は、そのプ
レス加工性が改善されれば、従来は適用が困難であった
ような加工の厳しい箇所であっても、オーステナイト系
ステンレス鋼に代替して使用されるようになる。
続鋳造鋳片を加熱した後、熱間圧延（粗圧延および仕上
げ圧延）一熱延板焼鈍一冷間圧延一仕上げ焼鈍の各工程
を経て製造される。このようにして製造されたフェライ
ト系ステンレス鋼は、一般に、耐応力腐食割れ性に優れ
るとともに安価であることから各種厨房器具、自動車部
品などの分野で幅広く使用されているが、オーステナイ
ト系ステンレス鋼に比べるとプレス加工性（ｒ値、耐リ
ジング性など）の点ではやや劣るという欠点を有してい
た。したがって、フェライト系ステンレス鋼は、そのプ
レス加工性が改善されれば、従来は適用が困難であった
ような加工の厳しい箇所であっても、オーステナイト系
ステンレス鋼に代替して使用されるようになる。
【０００３】ところで、フェライト系ステンレス鋼のプ
レス加工性を改善するために、これまでにも数多くの試
みがされている。例えば、特開昭53-48018号公報や特公
平2-7391号公報には、極低Ｃ，Ｎ鋼にNbやTiを添加する
ことにより、ｒ値を向上させる技術が提案されている。
しかし、この技術では、ｒ値は向上するするものの、ｒ
値の面内異方性（Δｒ）が大きくなるという問題があっ
た。また、特開平5-179358号公報や特開平3-219013号公
報には、熱間圧延工程において大圧下の圧延を付与する
ことにより、ｒ値を向上させる技術が提案されている。
しかし、この技術では、単なる大圧下の付与は鋼板の表
層部に大きなせん断歪みを生じさせて、ｒ値の面内異方
性が大きくするという問題があった。さらに、この方法
では、鋼板とロールとの焼き付けに起因する熱延きずが
多発し、鋼板の表面性状を損ねるという問題もあった。
このほか、特開昭62-10217には、（歪み速度）／（摩擦
係数）の値を500 以上にすることにより、プレス成形時
の耐リジング性を改善する技術が提案されている。しか
し、この技術も、耐リジング性を改善するものの、ｒ値
の面内異方性を改善することはできない。加えて、この
方法は、その明細書に記載されているように、780 〜94
0 ℃といった低温度域で大きな歪み速度を与える技術で
あるので、噛みこみ不良や形状不良を招くという問題を
有していた。
レス加工性を改善するために、これまでにも数多くの試
みがされている。例えば、特開昭53-48018号公報や特公
平2-7391号公報には、極低Ｃ，Ｎ鋼にNbやTiを添加する
ことにより、ｒ値を向上させる技術が提案されている。
しかし、この技術では、ｒ値は向上するするものの、ｒ
値の面内異方性（Δｒ）が大きくなるという問題があっ
た。また、特開平5-179358号公報や特開平3-219013号公
報には、熱間圧延工程において大圧下の圧延を付与する
ことにより、ｒ値を向上させる技術が提案されている。
しかし、この技術では、単なる大圧下の付与は鋼板の表
層部に大きなせん断歪みを生じさせて、ｒ値の面内異方
性が大きくするという問題があった。さらに、この方法
では、鋼板とロールとの焼き付けに起因する熱延きずが
多発し、鋼板の表面性状を損ねるという問題もあった。
このほか、特開昭62-10217には、（歪み速度）／（摩擦
係数）の値を500 以上にすることにより、プレス成形時
の耐リジング性を改善する技術が提案されている。しか
し、この技術も、耐リジング性を改善するものの、ｒ値
の面内異方性を改善することはできない。加えて、この
方法は、その明細書に記載されているように、780 〜94
0 ℃といった低温度域で大きな歪み速度を与える技術で
あるので、噛みこみ不良や形状不良を招くという問題を
有していた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このように、上記既知
技術は、ｒ値あるいは耐リジング性を向上させることが
できるものの、その反面ｒ値の面内異方性を大きくする
という共通した問題点を有していた。その上、これらの
既知技術は、場合によっては、鋼板の表面性状の劣化、
噛み込み不良、形状不良といった各種の問題をもひきお
こしていた。
技術は、ｒ値あるいは耐リジング性を向上させることが
できるものの、その反面ｒ値の面内異方性を大きくする
という共通した問題点を有していた。その上、これらの
既知技術は、場合によっては、鋼板の表面性状の劣化、
噛み込み不良、形状不良といった各種の問題をもひきお
こしていた。
【０００５】そこで、本発明の主たる目的は、ｒ値や耐
リジング性を改善しても上記既知技術が抱えている上述
した問題を惹起することのないフェライト系ステンレス
鋼帯の製造技術を確立することにある。この発明の他の
目的は、ｒ値および耐リジング性が優れ、しかも面内異
方性が小さいフェライト系ステンレス鋼帯を製造する方
法を提供することにある。この発明のさらに他の目的
は、鋼板の表面性状の劣化、噛み込み不良、形状不良を
発生しないフェライト系ステンレス鋼帯を製造する方法
を提供することにある。
リジング性を改善しても上記既知技術が抱えている上述
した問題を惹起することのないフェライト系ステンレス
鋼帯の製造技術を確立することにある。この発明の他の
目的は、ｒ値および耐リジング性が優れ、しかも面内異
方性が小さいフェライト系ステンレス鋼帯を製造する方
法を提供することにある。この発明のさらに他の目的
は、鋼板の表面性状の劣化、噛み込み不良、形状不良を
発生しないフェライト系ステンレス鋼帯を製造する方法
を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】さて、上掲の目的の実現
に向けて鋭意研究した結果、発明者らは、フェライト系
ステンレス鋼の熱間圧延条件とくにその粗圧延あるいは
さらに仕上げ圧延の条件を適切に制御すれば、ｒ値およ
び耐リジング性を改善し、面内異方性を小さくすること
が可能となり、しかもその他の従来の問題点をも同時に
抑制することができることを見いだし、本発明を完成す
るに至った。
に向けて鋭意研究した結果、発明者らは、フェライト系
ステンレス鋼の熱間圧延条件とくにその粗圧延あるいは
さらに仕上げ圧延の条件を適切に制御すれば、ｒ値およ
び耐リジング性を改善し、面内異方性を小さくすること
が可能となり、しかもその他の従来の問題点をも同時に
抑制することができることを見いだし、本発明を完成す
るに至った。
【０００７】本発明は、上記の考え方を具体化した下記
の構成を要旨とするものである。 (1) フェライト系ステンレス鋼素材に、粗圧延および仕
上げ圧延よりなる熱間圧延を施し、その後熱延板焼鈍、
酸洗を経て、冷間圧延、さらに仕上げ焼鈍を行ってステ
ンレス鋼帯を製造する方法において、前記粗圧延工程の
うちの少なくとも１パスの圧延を、圧延温度 970〜1150
℃、摩擦係数0.3 以下かつ圧下率40〜75％の条件で行う
ことを特徴とする面内異方性が小さいフェライト系ステ
ンレス鋼帯の製造方法。
の構成を要旨とするものである。 (1) フェライト系ステンレス鋼素材に、粗圧延および仕
上げ圧延よりなる熱間圧延を施し、その後熱延板焼鈍、
酸洗を経て、冷間圧延、さらに仕上げ焼鈍を行ってステ
ンレス鋼帯を製造する方法において、前記粗圧延工程の
うちの少なくとも１パスの圧延を、圧延温度 970〜1150
℃、摩擦係数0.3 以下かつ圧下率40〜75％の条件で行う
ことを特徴とする面内異方性が小さいフェライト系ステ
ンレス鋼帯の製造方法。
【０００８】(2) フェライト系ステンレス鋼素材に、粗
圧延および仕上げ圧延よりなる熱間圧延を施し、その後
熱延板焼鈍、酸洗を経て、冷間圧延、さらに仕上げ焼鈍
を行ってステンレス鋼帯を製造する方法において、前記
粗圧延工程のうちの少なくとも１パスの圧延を、圧延温
度 970〜1150℃、摩擦係数0.3 以下かつ圧下率40〜75％
の条件で行い、さらに、前記仕上げ圧延工程のうちの少
なくとも１パスの圧延を、圧延温度600 〜950 ℃、圧下
率20〜45％で行うことを特徴とする面内異方性が小さい
フェライト系ステンレス鋼帯の製造方法。
圧延および仕上げ圧延よりなる熱間圧延を施し、その後
熱延板焼鈍、酸洗を経て、冷間圧延、さらに仕上げ焼鈍
を行ってステンレス鋼帯を製造する方法において、前記
粗圧延工程のうちの少なくとも１パスの圧延を、圧延温
度 970〜1150℃、摩擦係数0.3 以下かつ圧下率40〜75％
の条件で行い、さらに、前記仕上げ圧延工程のうちの少
なくとも１パスの圧延を、圧延温度600 〜950 ℃、圧下
率20〜45％で行うことを特徴とする面内異方性が小さい
フェライト系ステンレス鋼帯の製造方法。
【０００９】上記各発明において、粗圧延の温度範囲は
900 〜1300℃程度、仕上げ圧延の温度範囲は550 〜1000
℃程度とすることが望ましい。また、上記各発明におい
て、フェライト系ステンレス鋼の成分組成の好適範囲
は、次のとおりである。 Ｃ：0.1 wt％以下、より好ましくは0.0010〜0.080wt ％
、Si：1.5 wt％以下、より好ましくは0.10〜0.80wt
％、Mn：1.5 wt％以下、より好ましくは0.10〜1.50wt
％、Cr：11〜20wt％、より好ましくは14〜19wt％、Ni：
2.0wt ％以下、より好ましくは0.01〜1.0 wt％、Ｐ：0.
08wt％以下、より好ましくは0.010 〜0.080wt ％ 、
Ｓ：0.0100wt％以下、より好ましくは0.0010〜0.0080wt
％、Ｎ：0.1 wt％以下、より好ましくは0.002 〜0.08wt
％、さらに必要に応じて、Nb：0.050 〜0.30wt％、Ti：
0.050 〜0.30wt％、Al：0.010 〜0.20wt％、Ｖ：0.050
〜0.30wt％、Zr：0.050 〜0.30wt％、Mo：0.50 〜2.5
wt％、Cu：0.50 〜2.5 wt％から選ばれる１種又は２種
以上を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物よりなる
組成の鋼。
900 〜1300℃程度、仕上げ圧延の温度範囲は550 〜1000
℃程度とすることが望ましい。また、上記各発明におい
て、フェライト系ステンレス鋼の成分組成の好適範囲
は、次のとおりである。 Ｃ：0.1 wt％以下、より好ましくは0.0010〜0.080wt ％
、Si：1.5 wt％以下、より好ましくは0.10〜0.80wt
％、Mn：1.5 wt％以下、より好ましくは0.10〜1.50wt
％、Cr：11〜20wt％、より好ましくは14〜19wt％、Ni：
2.0wt ％以下、より好ましくは0.01〜1.0 wt％、Ｐ：0.
08wt％以下、より好ましくは0.010 〜0.080wt ％ 、
Ｓ：0.0100wt％以下、より好ましくは0.0010〜0.0080wt
％、Ｎ：0.1 wt％以下、より好ましくは0.002 〜0.08wt
％、さらに必要に応じて、Nb：0.050 〜0.30wt％、Ti：
0.050 〜0.30wt％、Al：0.010 〜0.20wt％、Ｖ：0.050
〜0.30wt％、Zr：0.050 〜0.30wt％、Mo：0.50 〜2.5
wt％、Cu：0.50 〜2.5 wt％から選ばれる１種又は２種
以上を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物よりなる
組成の鋼。
【００１０】
【作用】まず、本発明に相当する契機となった実験研究
の成果について説明する。商用のフェライト系ステンレ
ス鋼（Ｃ：0.058 wt％、Si：0.32wt％、Mn：0.52wt％、
Cr：16.5wt％、Ni：0.09wt％、Ｐ：0.027 wt％、Ｓ：0.
0038wt％、Ｎ：0.317 wt％）からなる鋼スラブを1150℃
に加熱し、４パスの粗圧延、５〜７パスの仕上げ圧延か
らなる熱間圧延を行い、4.0 mm厚の熱延鋼板とした。こ
こで、粗圧延における最終パス（圧延温度：1020〜1080
℃）の圧下率およびロールと圧延材間の摩擦係数（μ）
を、また仕上げ圧延（圧延温度：830 〜860 ℃、摩擦係
数：0.10）における１パスの最大圧下率の値を変化させ
た。以上の方法で得た熱延鋼板を、熱延板焼鈍−酸洗−
冷間圧延−仕上げ焼鈍の工程を経て0.7mm の冷延焼鈍板
とした。この冷延焼鈍板から試験片を採取し、ｒ値の面
内異方性（Δｒ）を測定した。なお、Δｒは、Δｒ＝
（ｒL -2ｒD + ｒC ）／２から求めた。ただし、ｒL 、
ｒD およびｒC は、それぞれ圧延方向、圧延方向に対し
て45°の方向、圧延方向に対して90°の方向のｒ値を表
す。以上の方法で求めたΔｒに及ぼすこれら圧延条件の
影響を図１に示す。
の成果について説明する。商用のフェライト系ステンレ
ス鋼（Ｃ：0.058 wt％、Si：0.32wt％、Mn：0.52wt％、
Cr：16.5wt％、Ni：0.09wt％、Ｐ：0.027 wt％、Ｓ：0.
0038wt％、Ｎ：0.317 wt％）からなる鋼スラブを1150℃
に加熱し、４パスの粗圧延、５〜７パスの仕上げ圧延か
らなる熱間圧延を行い、4.0 mm厚の熱延鋼板とした。こ
こで、粗圧延における最終パス（圧延温度：1020〜1080
℃）の圧下率およびロールと圧延材間の摩擦係数（μ）
を、また仕上げ圧延（圧延温度：830 〜860 ℃、摩擦係
数：0.10）における１パスの最大圧下率の値を変化させ
た。以上の方法で得た熱延鋼板を、熱延板焼鈍−酸洗−
冷間圧延−仕上げ焼鈍の工程を経て0.7mm の冷延焼鈍板
とした。この冷延焼鈍板から試験片を採取し、ｒ値の面
内異方性（Δｒ）を測定した。なお、Δｒは、Δｒ＝
（ｒL -2ｒD + ｒC ）／２から求めた。ただし、ｒL 、
ｒD およびｒC は、それぞれ圧延方向、圧延方向に対し
て45°の方向、圧延方向に対して90°の方向のｒ値を表
す。以上の方法で求めたΔｒに及ぼすこれら圧延条件の
影響を図１に示す。
【００１１】図１より、Δｒは、粗圧延が無潤滑（μ≒
0.6 ）ではその圧下率を増やしてもあまり向上しない
が、μ＝0.1 とした場合には圧下率を40％以上にすれば
著しく改善されることがわかった。さらに、粗圧延をμ
＝0.1 とし、圧下率を40％以上とする場合に、仕上げ圧
延の１パスの最大圧下率を高くすれば、Δｒはより一層
改善されることがわかった。
0.6 ）ではその圧下率を増やしてもあまり向上しない
が、μ＝0.1 とした場合には圧下率を40％以上にすれば
著しく改善されることがわかった。さらに、粗圧延をμ
＝0.1 とし、圧下率を40％以上とする場合に、仕上げ圧
延の１パスの最大圧下率を高くすれば、Δｒはより一層
改善されることがわかった。
【００１２】次に、本発明において、フェライト系ステ
ンレス鋼帯の製造条件を上記要旨構成のとおりに限定し
た理由について説明する。 (1) 粗圧延の圧延温度： 970〜1150℃；粗圧延の圧延温
度が 970℃未満では、フェライト系ステンレス鋼の再結
晶が進みにくく加工性が劣り、面内異方性も改善されな
いばかりか、大圧下圧延時におけるロール寿命が著しく
短くなる。一方1150℃を超えるとフェライト粒が圧延方
向に延びた組織になり、面内異方性が大きくなる。した
がって、粗圧延の圧延温度は 970〜1150℃にする必要が
ある。なお、好ましい温度範囲は1000〜1100℃である。
ンレス鋼帯の製造条件を上記要旨構成のとおりに限定し
た理由について説明する。 (1) 粗圧延の圧延温度： 970〜1150℃；粗圧延の圧延温
度が 970℃未満では、フェライト系ステンレス鋼の再結
晶が進みにくく加工性が劣り、面内異方性も改善されな
いばかりか、大圧下圧延時におけるロール寿命が著しく
短くなる。一方1150℃を超えるとフェライト粒が圧延方
向に延びた組織になり、面内異方性が大きくなる。した
がって、粗圧延の圧延温度は 970〜1150℃にする必要が
ある。なお、好ましい温度範囲は1000〜1100℃である。
【００１３】(2) 粗圧延の圧下率：40〜75％；粗圧延の
圧下率が40％未満では、板厚の中心部に未再結晶組織が
多量に残存するために加工性が劣り、面内異方性も改善
されない。しかし、75％を超えての圧延は焼き付きを引
き起こしたり、噛み込み不良をも引き起こす危険性があ
る。したがって、粗圧延の圧下率は40〜75％にする必要
がある。なお、好ましい圧下率の範囲は45〜60％であ
る。
圧下率が40％未満では、板厚の中心部に未再結晶組織が
多量に残存するために加工性が劣り、面内異方性も改善
されない。しかし、75％を超えての圧延は焼き付きを引
き起こしたり、噛み込み不良をも引き起こす危険性があ
る。したがって、粗圧延の圧下率は40〜75％にする必要
がある。なお、好ましい圧下率の範囲は45〜60％であ
る。
【００１４】(3) 粗圧延の摩擦係数：0.30以下；粗圧延
の摩擦係数が0.30を超えると、鋼板表層部の強剪断歪み
領域では再結晶が起こるが、板厚中心部では大部分が未
再結晶組織として残るので、加工性が劣り、面内異方性
も改善されない。しかも、鋼板とロールとの焼きつきに
より鋼板の表面性状が著しく劣化する。したがって、粗
圧延の摩擦係数は0.30以下、好ましくは0.2 以下とする
必要がある。なお、摩擦係数を低下させるための潤滑方
法は任意の方法でよい。
の摩擦係数が0.30を超えると、鋼板表層部の強剪断歪み
領域では再結晶が起こるが、板厚中心部では大部分が未
再結晶組織として残るので、加工性が劣り、面内異方性
も改善されない。しかも、鋼板とロールとの焼きつきに
より鋼板の表面性状が著しく劣化する。したがって、粗
圧延の摩擦係数は0.30以下、好ましくは0.2 以下とする
必要がある。なお、摩擦係数を低下させるための潤滑方
法は任意の方法でよい。
【００１５】上記(1) (2) および(3) の条件を満たす粗
圧延を、少なくとも１パス行えば加工性が改善され、面
内異方性も改善される。その１パスを粗圧延工程のどの
段階で行ってもよいが、圧延機の能力からすれば最終パ
スで行うのが最も好ましい。このような粗圧延に引き続
いて、さらに下記条件を満たす仕上げ圧延を施すことに
より、面内異方性をより一層改善することが可能とな
る。
圧延を、少なくとも１パス行えば加工性が改善され、面
内異方性も改善される。その１パスを粗圧延工程のどの
段階で行ってもよいが、圧延機の能力からすれば最終パ
スで行うのが最も好ましい。このような粗圧延に引き続
いて、さらに下記条件を満たす仕上げ圧延を施すことに
より、面内異方性をより一層改善することが可能とな
る。
【００１６】(4) 仕上げ圧延の圧延温度：600 〜950 ℃ 仕上げ圧延の圧延温度が600 ℃未満では20％の圧下率を
確保することが困難となり、またロールの磨耗も激しく
なる。一方、圧延温度が950 ℃を超えると圧延歪みの蓄
積が少ないために、面内異方性の改善効果が期待できな
くなる。したがって、仕上げ圧延の圧延温度は600 〜95
0 ℃の範囲にする必要があり、好ましくは750 〜900 ℃
の範囲がよい。
確保することが困難となり、またロールの磨耗も激しく
なる。一方、圧延温度が950 ℃を超えると圧延歪みの蓄
積が少ないために、面内異方性の改善効果が期待できな
くなる。したがって、仕上げ圧延の圧延温度は600 〜95
0 ℃の範囲にする必要があり、好ましくは750 〜900 ℃
の範囲がよい。
【００１７】(5) 仕上げ圧延の圧下率：20〜45％ 仕上げ圧延の圧下率が20％未満では面内異方性の改善が
認められず、一方、圧下率が45％を超えると鋼板の表面
性状が劣化する。したがって、仕上げ圧延の圧下率は20
〜45％の範囲にする必要があり、好ましくは25〜35％の
範囲がよい。
認められず、一方、圧下率が45％を超えると鋼板の表面
性状が劣化する。したがって、仕上げ圧延の圧下率は20
〜45％の範囲にする必要があり、好ましくは25〜35％の
範囲がよい。
【００１８】なお、本発明においては、上述した処理条
件以外の製造条件は常法に従えばよく、例えば、スラブ
加熱1050〜1300℃、粗圧延の温度範囲は900 〜1300℃、
仕上げ圧延の温度範囲は550 〜1050℃、熱延板焼鈍は 6
50〜1000℃、冷延板焼鈍は750 〜1000℃が好ましい。ま
た、潤滑油の種類、潤滑方法についても常法に従い適宜
に決定すればよい。
件以外の製造条件は常法に従えばよく、例えば、スラブ
加熱1050〜1300℃、粗圧延の温度範囲は900 〜1300℃、
仕上げ圧延の温度範囲は550 〜1050℃、熱延板焼鈍は 6
50〜1000℃、冷延板焼鈍は750 〜1000℃が好ましい。ま
た、潤滑油の種類、潤滑方法についても常法に従い適宜
に決定すればよい。
【００１９】また、本発明はフェライト系ステンレス鋼
であれば成分組成にかかわらず適用可能であるが、下記
の成分組成とすればより有利に適合しうる。 Ｃ：0.1 wt％以下、 Si：1.5 wt％以下、 Mn：1.5 wt％以下、 Cr：11〜20wt％、 Ni：2.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、、 Ｓ：0.010 wt％以下、 Ｎ：0.1 wt％以下、 を含み、さらに必要に応じて、 Nb：0.050 〜0.30wt％、Ti：0.050 〜0.30wt％、 Al：0.010 〜0.20wt％、Ｖ：0.050 〜0.30wt％、 Zr：0.050 〜0.30wt％、Mo：0.5 〜2.5 wt％、 Cu：0.5 〜2.5 wt％ から選ばれる１種又は２種以上を含有し、残部はFeおよ
び不可避的不純物よりなる組成の鋼。
であれば成分組成にかかわらず適用可能であるが、下記
の成分組成とすればより有利に適合しうる。 Ｃ：0.1 wt％以下、 Si：1.5 wt％以下、 Mn：1.5 wt％以下、 Cr：11〜20wt％、 Ni：2.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、、 Ｓ：0.010 wt％以下、 Ｎ：0.1 wt％以下、 を含み、さらに必要に応じて、 Nb：0.050 〜0.30wt％、Ti：0.050 〜0.30wt％、 Al：0.010 〜0.20wt％、Ｖ：0.050 〜0.30wt％、 Zr：0.050 〜0.30wt％、Mo：0.5 〜2.5 wt％、 Cu：0.5 〜2.5 wt％ から選ばれる１種又は２種以上を含有し、残部はFeおよ
び不可避的不純物よりなる組成の鋼。
【００２０】また、とくに上記組成のうち、高温（800
〜1300℃）域でα＋γの２相組織となる下記の成分組成
とすれば、γ相からの変態量が増えて、潤滑−大圧下圧
延時に板厚中央部の｛１００｝方位のフェライトバンド
の分断をより強力に行うことができるので、面内異方性
の改善に一段と有利である。 Ｃ：0.0010〜0.080wt ％、Si：0.10〜0.80wt％、 Mn：0.10〜1.50wt％、 Cr：14〜19wt％、 Ni：0.01〜1.0 wt％、 Ｐ：0.010 〜0.080wt ％ 、 Ｓ：0.0010〜0.0080wt％、Ｎ：0.002 〜0.08wt％、 を含み、さらに必要に応じて、 Nb：0.05 〜0.3 wt％、 Ti：0.05 〜0.3 wt％、 Al：0.01 〜0.2 wt％、 Ｖ：0.05 〜0.3 wt％、 Zr：0.05 〜0.3 wt％、 Mo：0.5 〜2.5 wt％、 Cu：0.5 〜2.5 wt％ から選ばれる１種又は２種以上を含有し、残部はFeおよ
び不可避的不純物よりなる組成の鋼。
〜1300℃）域でα＋γの２相組織となる下記の成分組成
とすれば、γ相からの変態量が増えて、潤滑−大圧下圧
延時に板厚中央部の｛１００｝方位のフェライトバンド
の分断をより強力に行うことができるので、面内異方性
の改善に一段と有利である。 Ｃ：0.0010〜0.080wt ％、Si：0.10〜0.80wt％、 Mn：0.10〜1.50wt％、 Cr：14〜19wt％、 Ni：0.01〜1.0 wt％、 Ｐ：0.010 〜0.080wt ％ 、 Ｓ：0.0010〜0.0080wt％、Ｎ：0.002 〜0.08wt％、 を含み、さらに必要に応じて、 Nb：0.05 〜0.3 wt％、 Ti：0.05 〜0.3 wt％、 Al：0.01 〜0.2 wt％、 Ｖ：0.05 〜0.3 wt％、 Zr：0.05 〜0.3 wt％、 Mo：0.5 〜2.5 wt％、 Cu：0.5 〜2.5 wt％ から選ばれる１種又は２種以上を含有し、残部はFeおよ
び不可避的不純物よりなる組成の鋼。
【００２１】
【実施例】実施例１ 表１に示す化学組成の鋼Ａ〜Ｌを、溶製し、スラブとし
た後、1200℃に加熱後、粗４スタンド、仕上げ７スタン
ドからなる熱間圧延機にて板厚4.0mm の熱延板とした。
この熱延板を通常の方法に従って、熱延板焼鈍（850 ℃
×4 hr）一酸洗一冷延一仕上げ焼鈍（860 ℃×60秒）に
より板厚0.7mm の冷延鋼板とした。ここで、上記熱間圧
延において、粗圧延の３または４スタンド目の圧下率、
摩擦係数を変化させた。摩擦係数の調整は、潤滑剤とし
て用いた低融点のガラス系物質の濃度と塗布量を変える
ことによって行った。なお、粗圧延の他スタンドの圧下
率はいずれも上記３または４スタンド目の圧下率より小
さく、仕上げ圧延の圧下率は１８％以下とした。
た後、1200℃に加熱後、粗４スタンド、仕上げ７スタン
ドからなる熱間圧延機にて板厚4.0mm の熱延板とした。
この熱延板を通常の方法に従って、熱延板焼鈍（850 ℃
×4 hr）一酸洗一冷延一仕上げ焼鈍（860 ℃×60秒）に
より板厚0.7mm の冷延鋼板とした。ここで、上記熱間圧
延において、粗圧延の３または４スタンド目の圧下率、
摩擦係数を変化させた。摩擦係数の調整は、潤滑剤とし
て用いた低融点のガラス系物質の濃度と塗布量を変える
ことによって行った。なお、粗圧延の他スタンドの圧下
率はいずれも上記３または４スタンド目の圧下率より小
さく、仕上げ圧延の圧下率は１８％以下とした。
【００２２】
【表１】
【００２３】上記方法により得られた鋼板を供試材とし
て、ｒ値、Δｒおよびリジングの各特性値を下記の方法
により測定した。なお、従来の方法で製造したステンレ
ス鋼のΔｒは、で0.2 〜0.6 程度であるので、0.2 未満
であれば良好といえる。 ・ｒ値 ＪＩＳ１３号Ｂ試験片を用い１５％引張歪みを与えたの
ち、３点法による平均ｒ値を求めた。 ・Δｒ 上記方法で求めた各方向のｒ値から、Δｒ＝（ｒL -2ｒ
D + ｒC ）／２により求めた。ただし、ｒL 、ｒD およ
びｒC は、それぞれ圧延方向、圧延方向に対して45°の
方向、圧延方向に対して90°の方向のｒ値を表す。 ・リジング 圧延方向から採取したＪＩＳ５号試験片に20％の引張歪
みを与えたのち、リジング高さを測定した。
て、ｒ値、Δｒおよびリジングの各特性値を下記の方法
により測定した。なお、従来の方法で製造したステンレ
ス鋼のΔｒは、で0.2 〜0.6 程度であるので、0.2 未満
であれば良好といえる。 ・ｒ値 ＪＩＳ１３号Ｂ試験片を用い１５％引張歪みを与えたの
ち、３点法による平均ｒ値を求めた。 ・Δｒ 上記方法で求めた各方向のｒ値から、Δｒ＝（ｒL -2ｒ
D + ｒC ）／２により求めた。ただし、ｒL 、ｒD およ
びｒC は、それぞれ圧延方向、圧延方向に対して45°の
方向、圧延方向に対して90°の方向のｒ値を表す。 ・リジング 圧延方向から採取したＪＩＳ５号試験片に20％の引張歪
みを与えたのち、リジング高さを測定した。
【００２４】上記した粗圧延における圧下率、摩擦係
数、圧延温度の各製造条件と得られた特性値を表２に示
す。なお、発明法で製造した鋼板はすべて、表面性状の
劣化、噛み込み不良、形状不良のいずれをも発生せず良
好であった。
数、圧延温度の各製造条件と得られた特性値を表２に示
す。なお、発明法で製造した鋼板はすべて、表面性状の
劣化、噛み込み不良、形状不良のいずれをも発生せず良
好であった。
【００２５】
【表２】
【００２６】表２から、本発明方法を適用した鋼板は、
いずれも優れたｒ値および耐リジング性を示すととも
に、Δｒも0.13以下であって、小さい面内異方性を有す
ることがわかる。
いずれも優れたｒ値および耐リジング性を示すととも
に、Δｒも0.13以下であって、小さい面内異方性を有す
ることがわかる。
【００２７】実施例２ 表１に示す化学組成の鋼Ａ〜Ｌを、溶製し、スラブとし
た後、1200℃に加熱後、粗４スタンド、仕上げ７スタン
ドからなる熱間圧延機にて板厚4.0mm の熱延板とした。
この熱延板を通常の方法に従って、熱延板焼鈍（850 ℃
×4hr ）一酸洗一冷延一仕上げ焼鈍（860 ℃×60 sec）
により板厚0.7mm の冷延鋼板とした。ここで、上記熱間
圧延において、粗圧延の３または４スタンド目の圧下
率、摩擦係数を、また仕上げ圧延の６または７スタンド
目の圧下率を変化させた。摩擦係数の調整は、潤滑剤と
して用いた低融点のガラス系物質の濃度と塗布量を変え
ることによって行った。なお、粗圧延の他スタンドの圧
下率はいずれも上記３または４スタンド目の圧下率より
小さく、また仕上げ圧延の他スタンドの圧下率はいずれ
も上記６または７スタンド目の圧下率より小さくした。
上記方法により得られた鋼板を供試材として、ｒ値、Δ
ｒおよびリジングの各特性値を実施例１と同様の方法に
より測定した。
た後、1200℃に加熱後、粗４スタンド、仕上げ７スタン
ドからなる熱間圧延機にて板厚4.0mm の熱延板とした。
この熱延板を通常の方法に従って、熱延板焼鈍（850 ℃
×4hr ）一酸洗一冷延一仕上げ焼鈍（860 ℃×60 sec）
により板厚0.7mm の冷延鋼板とした。ここで、上記熱間
圧延において、粗圧延の３または４スタンド目の圧下
率、摩擦係数を、また仕上げ圧延の６または７スタンド
目の圧下率を変化させた。摩擦係数の調整は、潤滑剤と
して用いた低融点のガラス系物質の濃度と塗布量を変え
ることによって行った。なお、粗圧延の他スタンドの圧
下率はいずれも上記３または４スタンド目の圧下率より
小さく、また仕上げ圧延の他スタンドの圧下率はいずれ
も上記６または７スタンド目の圧下率より小さくした。
上記方法により得られた鋼板を供試材として、ｒ値、Δ
ｒおよびリジングの各特性値を実施例１と同様の方法に
より測定した。
【００２８】上記した粗圧延における圧下率、摩擦係
数、圧延温度および仕上げ圧延における圧下率、圧延温
度の各製造条件と得られた特性値を表３に示す。なお、
発明法で製造した鋼板はすべて、表面性状の劣化、噛み
込み不良、形状不良のいずれをも発生せず良好であっ
た。
数、圧延温度および仕上げ圧延における圧下率、圧延温
度の各製造条件と得られた特性値を表３に示す。なお、
発明法で製造した鋼板はすべて、表面性状の劣化、噛み
込み不良、形状不良のいずれをも発生せず良好であっ
た。
【００２９】
【表３】
【００３０】表３から、本発明方法を適用した鋼板は、
いずれも優れたｒ値および耐リジング性を示すととも
に、Δｒも0.08以下であって、さらに小さい面内異方性
を有することがわかる。さらに、仕上げ圧下率の効果
は、例えばNo.F2 、F5、F6の比較からわかるように、そ
の圧下率を高くするほど面内異方性が小さく、かつ高ｒ
値、高耐リジング性が得られることがわかる。
いずれも優れたｒ値および耐リジング性を示すととも
に、Δｒも0.08以下であって、さらに小さい面内異方性
を有することがわかる。さらに、仕上げ圧下率の効果
は、例えばNo.F2 、F5、F6の比較からわかるように、そ
の圧下率を高くするほど面内異方性が小さく、かつ高ｒ
値、高耐リジング性が得られることがわかる。
【００３１】実施例３ 表１に示す化学組成の鋼ＭとＮを、溶製し、スラブとし
た後、1200℃に加熱後、粗４スタンド、仕上げ７スタン
ドからなる熱間圧延機にて板厚4.0mm の熱延板とした。
この熱延板を通常の方法に従って、熱延板焼鈍（850 ℃
×4 hr）一酸洗一冷延一仕上げ焼鈍（860 ℃×60sec ）
により板厚0.7mm の冷延鋼板とした。ここで、上記熱間
圧延において、粗圧延の４スタンド目の圧下率、摩擦係
数を、また仕上げ圧延の７スタンド目の圧延速度の変化
により歪み速度を変化させた。仕上げ圧延の摩擦係数は
0.2 の一定値とした。摩擦係数は、潤滑剤として用いた
低融点のガラス系物質の濃度と塗布量により調整した。
なお、粗圧延の他スタンドの圧下率はいずれも上記４ス
タンド目の圧下率より小さく、また仕上げ圧延の他スタ
ンドの圧下率はいずれも上記７スタンド目の圧下率より
小さくした。上記方法により得られた鋼板を供試材とし
て、ｒ値、Δｒおよびリジングの各特性値を実施例１と
同様の方法により測定した。
た後、1200℃に加熱後、粗４スタンド、仕上げ７スタン
ドからなる熱間圧延機にて板厚4.0mm の熱延板とした。
この熱延板を通常の方法に従って、熱延板焼鈍（850 ℃
×4 hr）一酸洗一冷延一仕上げ焼鈍（860 ℃×60sec ）
により板厚0.7mm の冷延鋼板とした。ここで、上記熱間
圧延において、粗圧延の４スタンド目の圧下率、摩擦係
数を、また仕上げ圧延の７スタンド目の圧延速度の変化
により歪み速度を変化させた。仕上げ圧延の摩擦係数は
0.2 の一定値とした。摩擦係数は、潤滑剤として用いた
低融点のガラス系物質の濃度と塗布量により調整した。
なお、粗圧延の他スタンドの圧下率はいずれも上記４ス
タンド目の圧下率より小さく、また仕上げ圧延の他スタ
ンドの圧下率はいずれも上記７スタンド目の圧下率より
小さくした。上記方法により得られた鋼板を供試材とし
て、ｒ値、Δｒおよびリジングの各特性値を実施例１と
同様の方法により測定した。
【００３２】上記した粗圧延における圧下率、摩擦係
数、圧延温度および仕上げ圧延における圧下率、歪み速
度、圧延温度の各製造条件と得られた特性値を表４に示
す。なお、発明法で製造した鋼板はすべて、表面性状の
劣化、噛み込み不良、形状不良のいずれをも発生せず良
好であった。
数、圧延温度および仕上げ圧延における圧下率、歪み速
度、圧延温度の各製造条件と得られた特性値を表４に示
す。なお、発明法で製造した鋼板はすべて、表面性状の
劣化、噛み込み不良、形状不良のいずれをも発生せず良
好であった。
【００３３】
【表４】
【００３４】表４から、本発明方法を適用した鋼板は、
いずれも優れたｒ値および耐リジング性を示すととも
に、Δｒも0.04以下であって、小さい面内異方性を有す
ることがわかる。これに対し、比較例であるNo.M2 とN2
は粗圧延圧下率が35％と低いため、面内異方性が大き
い。なお、この比較例はともに特開昭62-10217開示の
（歪み速度）／（摩擦係数）≧500 を満足しているのに
もかかわらず面内異方性が大きく、面内異方性は（歪み
速度）／（摩擦係数）の制御では改善できないといえ
る。
いずれも優れたｒ値および耐リジング性を示すととも
に、Δｒも0.04以下であって、小さい面内異方性を有す
ることがわかる。これに対し、比較例であるNo.M2 とN2
は粗圧延圧下率が35％と低いため、面内異方性が大き
い。なお、この比較例はともに特開昭62-10217開示の
（歪み速度）／（摩擦係数）≧500 を満足しているのに
もかかわらず面内異方性が大きく、面内異方性は（歪み
速度）／（摩擦係数）の制御では改善できないといえ
る。
【００３５】
【発明の効果】上述したように、本発明法によれば、
ｒ値や耐リジング性が優れ、しかも面内異方性が小さい
フェライト系ステンレス鋼板の製造が可能となる。しか
も、本発明法によれば、上記のような優れた材質のフェ
ライト系ステンレス鋼板を、鋼板の表面性状の劣化、噛
み込み不良、形状不良などを招くことなく製造すること
が可能となる。
ｒ値や耐リジング性が優れ、しかも面内異方性が小さい
フェライト系ステンレス鋼板の製造が可能となる。しか
も、本発明法によれば、上記のような優れた材質のフェ
ライト系ステンレス鋼板を、鋼板の表面性状の劣化、噛
み込み不良、形状不良などを招くことなく製造すること
が可能となる。
【図１】ｒ値の面内異方性に及ぼす粗圧延および仕上げ
圧延の影響を示すグラフである。
圧延の影響を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小林 眞 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎 製鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 金成 昌平 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎 製鉄株式会社技術研究本部内 (56)参考文献 特開 平５−179358（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−10217（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−136930（ＪＰ，Ａ) 特開 昭52−39559（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−150403（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C21D 8/02 - 8/04 C21D 9/46 - 9/48 B21B 3/02
Claims (2)
- 【請求項１】 フェライト系ステンレス鋼素材に、粗圧
延および仕上げ圧延よりなる熱間圧延を施し、その後熱
延板焼鈍、酸洗を経て、冷間圧延、さらに仕上げ焼鈍を
行ってステンレス鋼帯を製造する方法において、 前記粗圧延工程のうちの少なくとも１パスを、圧延温度
970〜1150℃、摩擦係数0.3 以下かつ圧下率40〜75％の
条件で潤滑圧延することを特徴とする面内異方性が小さ
いフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法。 - 【請求項２】 フェライト系ステンレス鋼素材に、粗圧
延および仕上げ圧延よりなる熱間圧延を施し、その後熱
延板焼鈍、酸洗を経て、冷間圧延、さらに仕上げ焼鈍を
行ってステンレス鋼帯を製造する方法において、 前記粗圧延工程のうちの少なくとも１パスを、圧延温度
970〜1150℃、摩擦係数0.3 以下かつ圧下率40〜75％の
条件で潤滑圧延し、 さらに、前記仕上げ圧延工程のうちの少なくとも１パス
の圧延を、圧延温度600 〜950 ℃、圧下率20〜45％で行
うことを特徴とする面内異方性が小さいフェライト系ス
テンレス鋼帯の製造方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6058583A JP2772237B2 (ja) | 1994-03-29 | 1994-03-29 | 面内異方性が小さいフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 |
| US08/411,293 US5505797A (en) | 1994-03-29 | 1995-03-27 | Method of producing ferritic stainless steel strip with small intra-face anisotropy |
| EP95104575A EP0675206B1 (en) | 1994-03-29 | 1995-03-28 | Method of producing ferritic stainless steel strip with small intra-face anisotropy |
| DE69528919T DE69528919T2 (de) | 1994-03-29 | 1995-03-28 | Verfahren zum Herstellen ferritischer rostfreier Stahlbänder mit niedriger Anisotropie in der Ebene |
| CA002145729A CA2145729C (en) | 1994-03-29 | 1995-03-28 | Method of producing ferritic stainless steel strip with small intra-face anisotropy |
| CN95104541A CN1056416C (zh) | 1994-03-29 | 1995-03-29 | 平面各向异性小的铁素体不锈钢带的制造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6058583A JP2772237B2 (ja) | 1994-03-29 | 1994-03-29 | 面内異方性が小さいフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07268461A JPH07268461A (ja) | 1995-10-17 |
| JP2772237B2 true JP2772237B2 (ja) | 1998-07-02 |
Family
ID=13088493
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6058583A Expired - Lifetime JP2772237B2 (ja) | 1994-03-29 | 1994-03-29 | 面内異方性が小さいフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5505797A (ja) |
| EP (1) | EP0675206B1 (ja) |
| JP (1) | JP2772237B2 (ja) |
| CN (1) | CN1056416C (ja) |
| CA (1) | CA2145729C (ja) |
| DE (1) | DE69528919T2 (ja) |
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| KR100413824B1 (ko) * | 1999-12-29 | 2003-12-31 | 주식회사 포스코 | 티타늄 첨가 리징성이 우수한 스테인레스강 및 그 제조방법 |
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| KR20070067325A (ko) * | 2005-12-23 | 2007-06-28 | 주식회사 포스코 | 리징저항성이 개선된 페라이트계 스테인레스강의 제조방법 |
| KR100706529B1 (ko) * | 2005-12-26 | 2007-04-12 | 주식회사 포스코 | 리징 특성이 개선된 페라이트계 스테인리스강의 제조방법 |
| KR100857681B1 (ko) * | 2006-12-28 | 2008-09-08 | 주식회사 포스코 | 리징 특성이 개선된 페라이트계 스테인리스강 제조방법 |
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| KR101356886B1 (ko) * | 2011-11-21 | 2014-02-11 | 주식회사 포스코 | 페라이트계 스테인리스강의 연연속 제조장치 및 이를 이용한 연연속 제조방법 |
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