JPH05179358A - 耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 - Google Patents
耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法Info
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- JPH05179358A JPH05179358A JP42492A JP42492A JPH05179358A JP H05179358 A JPH05179358 A JP H05179358A JP 42492 A JP42492 A JP 42492A JP 42492 A JP42492 A JP 42492A JP H05179358 A JPH05179358 A JP H05179358A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス
鋼帯の製造方法の提供。 【構成】フェライト系ステンレス鋼スラブを１１００℃
以上１２５０℃以下の温度範囲に加熱後、粗圧延の１０
００℃以上１１５０℃以下の温度範囲で１パス当たり４
０％以上の圧下を加える圧延を１回以上行い、さらに仕
上げ圧延の８５０℃以上１０００℃未満の温度範囲にて
１パス当たり３０％以上の圧下を加える圧延を１回以上
行ったのち８５０℃以上の温度で巻取り、ついでこの熱
延鋼帯を８００℃以上８８０℃以下の温度範囲に１時間
以上１０時間以下保持し、しかるのちに冷延焼鈍する。
鋼帯の製造方法の提供。 【構成】フェライト系ステンレス鋼スラブを１１００℃
以上１２５０℃以下の温度範囲に加熱後、粗圧延の１０
００℃以上１１５０℃以下の温度範囲で１パス当たり４
０％以上の圧下を加える圧延を１回以上行い、さらに仕
上げ圧延の８５０℃以上１０００℃未満の温度範囲にて
１パス当たり３０％以上の圧下を加える圧延を１回以上
行ったのち８５０℃以上の温度で巻取り、ついでこの熱
延鋼帯を８００℃以上８８０℃以下の温度範囲に１時間
以上１０時間以下保持し、しかるのちに冷延焼鈍する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、フェライト系ステンレ
ス鋼帯の製造方法、特に耐リジング性に優れたフェライ
ト系ステンレス鋼帯の製造方法に関するものである。
ス鋼帯の製造方法、特に耐リジング性に優れたフェライ
ト系ステンレス鋼帯の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、ＳＵＳ４３０で代表されるフェラ
イト系ステンレス鋼は、厨房機器、家庭用電気機器など
に幅広く製品として利用されている。そこでプレス成形
時の加工性の良さが要求されるのは言うまでもないが、
フェライト系ステンレス鋼をプレス成形すると、リジン
グと言われる圧延方向に沿った凹凸の縞模様が発生し、
これによって成形品の美観をそこね商品価値の低下を招
くことになる。
イト系ステンレス鋼は、厨房機器、家庭用電気機器など
に幅広く製品として利用されている。そこでプレス成形
時の加工性の良さが要求されるのは言うまでもないが、
フェライト系ステンレス鋼をプレス成形すると、リジン
グと言われる圧延方向に沿った凹凸の縞模様が発生し、
これによって成形品の美観をそこね商品価値の低下を招
くことになる。
【０００３】従って成形性の向上とリジングの軽減ある
いは消滅がフェライト系ステンレス鋼を製造するうえで
大きな課題となっており、従来より多くの研究がなされ
てきた。リジングの防止には、熱延板で均一な再結晶組
織を得ることが大切で、例えば、スラブ加熱温度を低温
にしたり、仕上げ圧延温度を低温で行う方法が有効であ
るという知見が得られているが、これらの方法は、鋼板
表面にスケールきずが発生しやすくなるばかりか、大き
な負荷がかかるためロールの寿命が短くなるという欠点
を有する。また、成分的にはＮｂやＴｉを微量添加元素
として加えることにより成形性および耐リジング性が向
上するという知見が得られているが、コスト的にはこれ
らの添加元素を加えない方が望ましい。
いは消滅がフェライト系ステンレス鋼を製造するうえで
大きな課題となっており、従来より多くの研究がなされ
てきた。リジングの防止には、熱延板で均一な再結晶組
織を得ることが大切で、例えば、スラブ加熱温度を低温
にしたり、仕上げ圧延温度を低温で行う方法が有効であ
るという知見が得られているが、これらの方法は、鋼板
表面にスケールきずが発生しやすくなるばかりか、大き
な負荷がかかるためロールの寿命が短くなるという欠点
を有する。また、成分的にはＮｂやＴｉを微量添加元素
として加えることにより成形性および耐リジング性が向
上するという知見が得られているが、コスト的にはこれ
らの添加元素を加えない方が望ましい。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は熱延条件およ
び熱延板焼鈍条件を工夫することにより、特別な添加元
素を添加せずとも耐リジング性に優れたフェライト系ス
テンレス鋼を製造できる方法を提供することを目的とす
る。
び熱延板焼鈍条件を工夫することにより、特別な添加元
素を添加せずとも耐リジング性に優れたフェライト系ス
テンレス鋼を製造できる方法を提供することを目的とす
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、フ
ェライト系ステンレス鋼スラブを１１００℃以上１２５
０℃以下の温度範囲に加熱後、粗圧延の１０００℃以上
１１５０℃以下の温度範囲で１パス当たり４０％以上の
圧下を加える圧延を１回以上行い、さらに仕上げ圧延の
８５０℃以上１０００℃未満の温度範囲にて１パス当た
り３０％以上の圧下を加える圧延を１回以上行ったのち
８５０℃以上の温度で巻取り、ついでこの熱延鋼帯を８
００℃以上８８０℃以下の温度範囲に１時間以上１０時
間以下保持し、しかるのちに冷延焼鈍することを特徴と
する耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼帯
の製造方法を提供するものである。
ェライト系ステンレス鋼スラブを１１００℃以上１２５
０℃以下の温度範囲に加熱後、粗圧延の１０００℃以上
１１５０℃以下の温度範囲で１パス当たり４０％以上の
圧下を加える圧延を１回以上行い、さらに仕上げ圧延の
８５０℃以上１０００℃未満の温度範囲にて１パス当た
り３０％以上の圧下を加える圧延を１回以上行ったのち
８５０℃以上の温度で巻取り、ついでこの熱延鋼帯を８
００℃以上８８０℃以下の温度範囲に１時間以上１０時
間以下保持し、しかるのちに冷延焼鈍することを特徴と
する耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼帯
の製造方法を提供するものである。
【０００６】
【作用】次に本発明の構成要件についてさらに詳細に説
明する。本発明では、加熱、粗圧延、仕上げ圧延、巻
取、焼鈍、冷延焼鈍の工程にて耐リジング性に優れたフ
ェライト系ステンレス鋼帯の製造方法を提供するもので
ある。その条件について以下に述べる。
明する。本発明では、加熱、粗圧延、仕上げ圧延、巻
取、焼鈍、冷延焼鈍の工程にて耐リジング性に優れたフ
ェライト系ステンレス鋼帯の製造方法を提供するもので
ある。その条件について以下に述べる。
【０００７】スラブ加熱温度を１１００℃以上１２５０
℃以下としたのは１１００℃未満ではスラブの表面傷が
発生しやすくなるためであり、１２５０℃を越えると結
晶粒が粗大化し成形性、耐リジング性ともに劣化するた
めである。
℃以下としたのは１１００℃未満ではスラブの表面傷が
発生しやすくなるためであり、１２５０℃を越えると結
晶粒が粗大化し成形性、耐リジング性ともに劣化するた
めである。
【０００８】熱間圧延条件に関して、粗圧延での圧下率
を１パス当たり４０％以上とする圧延を１回以上とし、
温度域を１０００℃以上１１５０℃以下としたのは粗圧
延で強圧下圧延を行うことによりリジング発生原因の一
つである圧延方向に伸長した筋状組織いわゆるフェライ
トバンドを分断するためであり、特に１０００℃以上１
１５０℃以下の温度域では通常フェライト系ステンレス
鋼はα相＋γ相の２相組織であり、γ相によりフェライ
トバンドの分断がさらに促進されるためである。ただ
し、圧下率が４０％未満ではその効果は少ない。
を１パス当たり４０％以上とする圧延を１回以上とし、
温度域を１０００℃以上１１５０℃以下としたのは粗圧
延で強圧下圧延を行うことによりリジング発生原因の一
つである圧延方向に伸長した筋状組織いわゆるフェライ
トバンドを分断するためであり、特に１０００℃以上１
１５０℃以下の温度域では通常フェライト系ステンレス
鋼はα相＋γ相の２相組織であり、γ相によりフェライ
トバンドの分断がさらに促進されるためである。ただ
し、圧下率が４０％未満ではその効果は少ない。
【０００９】次に、仕上げ圧延における圧下率を１パス
当たり３０％以上とする圧延を１回以上としたのは、仕
上げ圧延で強圧下圧延を行うことにより熱延板中に大き
な歪を蓄積させその後の巻取り冷却中において再結晶の
核発生促進をはかるためであり、３０％未満では歪の蓄
積が不十分で、熱延焼鈍板中心部で再結晶が不十分とな
るためである。また、圧延温度を１０００℃未満とした
のはこれより高温では強圧下により加えられた歪が高温
のため解放されてしまうからであり、８５０℃以上とし
たのはこの温度未満では８５０℃以上で巻き取ることが
不可能となるためである。
当たり３０％以上とする圧延を１回以上としたのは、仕
上げ圧延で強圧下圧延を行うことにより熱延板中に大き
な歪を蓄積させその後の巻取り冷却中において再結晶の
核発生促進をはかるためであり、３０％未満では歪の蓄
積が不十分で、熱延焼鈍板中心部で再結晶が不十分とな
るためである。また、圧延温度を１０００℃未満とした
のはこれより高温では強圧下により加えられた歪が高温
のため解放されてしまうからであり、８５０℃以上とし
たのはこの温度未満では８５０℃以上で巻き取ることが
不可能となるためである。
【００１０】さらに、巻取り温度を８５０℃以上とした
のは、高温で巻き取ることにより、コイル自身の持つ熱
と仕上げ圧延で加えた歪との相乗効果により熱延板巻取
り後の冷却過程で再結晶組織を発達させ、さらには熱延
板焼鈍時の再結晶を促進させることにある。また巻取り
温度が８５０℃未満では特にコイル外巻き部で再結晶が
不十分となり冷延焼鈍板のｒ値が劣化してしまうためで
ある。ただし、８５０℃以上の温度で巻き取った場合で
も耐リジング性を著しく向上させるほど熱延板中の再結
晶が進むわけではなく、耐リジング性をさらに向上させ
るためには熱延板焼鈍が必要である。
のは、高温で巻き取ることにより、コイル自身の持つ熱
と仕上げ圧延で加えた歪との相乗効果により熱延板巻取
り後の冷却過程で再結晶組織を発達させ、さらには熱延
板焼鈍時の再結晶を促進させることにある。また巻取り
温度が８５０℃未満では特にコイル外巻き部で再結晶が
不十分となり冷延焼鈍板のｒ値が劣化してしまうためで
ある。ただし、８５０℃以上の温度で巻き取った場合で
も耐リジング性を著しく向上させるほど熱延板中の再結
晶が進むわけではなく、耐リジング性をさらに向上させ
るためには熱延板焼鈍が必要である。
【００１１】そこで熱延板焼鈍条件を種々検討した結果
８００℃以上８８０℃以下の温度範囲に１時間以上１０
時間以下保持することで熱延焼鈍板中心部まで十分再結
晶が進むことが判明した。なお保持時間は１時間以上あ
れば十分であり、長時間の加熱はエネルギーの浪費によ
るコストアップにつながるため保持時間の上限を１０時
間とした。
８００℃以上８８０℃以下の温度範囲に１時間以上１０
時間以下保持することで熱延焼鈍板中心部まで十分再結
晶が進むことが判明した。なお保持時間は１時間以上あ
れば十分であり、長時間の加熱はエネルギーの浪費によ
るコストアップにつながるため保持時間の上限を１０時
間とした。
【００１２】なお本発明はＴｉ、Ｎｂ、Ａｌの元素を添
加しないフェライト系ステンレス鋼について著しい耐リ
ジング性向上効果を有するが、上記元素を添加した場合
にも耐リジング性向上効果を発揮する。
加しないフェライト系ステンレス鋼について著しい耐リ
ジング性向上効果を有するが、上記元素を添加した場合
にも耐リジング性向上効果を発揮する。
【００１３】
【実施例】以下本発明を実施例に基づいて説明する。
【００１４】（実施例１）表１に主たる化学成分を示し
たフェライト系ステンレス鋼スラブを表２に示す熱延お
よび巻取り条件で熱間圧延を行い４ｍｍ厚の熱延板とし
た。その後７８０℃〜９５０℃の温度範囲で０．５〜１
０時間の熱延板焼鈍を施したのち通常の工程に従い０．
７ｍｍ厚の冷延焼鈍板としたのち、ＪＩＳ５号試験片を
切り出し２５％引張歪を与えて以下に示す基準で耐リジ
ング性を評価した。
たフェライト系ステンレス鋼スラブを表２に示す熱延お
よび巻取り条件で熱間圧延を行い４ｍｍ厚の熱延板とし
た。その後７８０℃〜９５０℃の温度範囲で０．５〜１
０時間の熱延板焼鈍を施したのち通常の工程に従い０．
７ｍｍ厚の冷延焼鈍板としたのち、ＪＩＳ５号試験片を
切り出し２５％引張歪を与えて以下に示す基準で耐リジ
ング性を評価した。
【００１５】
【外１】
【００１６】以上の結果を表２に示す。
【００１７】
【表１】
【００１８】本願発明の要件を満足しない供試材Ｎｏ．
１、６〜１２はどれも実用上問題とされないリジンググ
レード２．０に達していないのに対して、本願発明を適
用した供試材Ｎｏ．２〜５はいずれもリジンググレード
が１．０または１．５であり耐リジング性に極めて優れ
ることがわかる。
１、６〜１２はどれも実用上問題とされないリジンググ
レード２．０に達していないのに対して、本願発明を適
用した供試材Ｎｏ．２〜５はいずれもリジンググレード
が１．０または１．５であり耐リジング性に極めて優れ
ることがわかる。
【００１９】次に、粗圧延圧下率の影響を詳細に調査す
るためスラブ加熱温度を１２００℃、仕上げ圧延第５ス
タンド（以後Ｆ５と記す）の圧下率を３５％、巻取り温
度を８５０℃、焼鈍温度および時間を８４０℃、１．５
時間として粗圧延３スタンド目（以後Ｒ３と記す）の圧
下率を種々変化させて（圧延温度はすべて１０５０℃）
実験を行った結果を図１に示す。圧下率の増加にともな
い耐リジング性が向上し、４０％以上となるとリジング
グレードが２．０以下となる。
るためスラブ加熱温度を１２００℃、仕上げ圧延第５ス
タンド（以後Ｆ５と記す）の圧下率を３５％、巻取り温
度を８５０℃、焼鈍温度および時間を８４０℃、１．５
時間として粗圧延３スタンド目（以後Ｒ３と記す）の圧
下率を種々変化させて（圧延温度はすべて１０５０℃）
実験を行った結果を図１に示す。圧下率の増加にともな
い耐リジング性が向上し、４０％以上となるとリジング
グレードが２．０以下となる。
【００２０】同じく、仕上げ圧延（Ｆ５）の影響を調査
するためスラブ加熱温度を１２００℃、粗圧延（Ｒ３）
の圧下率を４５％、圧延温度を１０５０℃、巻取り温度
を８５０℃、焼鈍温度および時間を８４０℃、１．５時
間として実験を行った結果を図２に示す。圧下率の増加
に伴いリジングは軽減される傾向にあり、圧下率３０％
以上でリジンググレードが２．０以下となる。また、巻
取り温度および熱延板焼鈍温度の影響を調査するためス
ラブ加熱温度を１２００℃、粗圧延（Ｒ３）の圧下率を
４５％、圧延温度を１０５０℃、仕上げ圧延（Ｆ５）の
圧下率を３５％、焼鈍時間を１．５時間として実験を行
った結果を図３に示す。リジンググレードは焼鈍温度の
上昇にもとない一旦減少し８６０℃付近から上昇に転じ
る傾向を示す。さらに、巻取り温度が８５０℃より高い
場合には焼鈍温度が８００℃以上８８０℃以下でリジン
ググレードが２．０以下となりリジングが軽減されるの
に対して、巻取り温度が７５０℃と低い場合には前者ほ
どリジングは軽減されないことがわかる。
するためスラブ加熱温度を１２００℃、粗圧延（Ｒ３）
の圧下率を４５％、圧延温度を１０５０℃、巻取り温度
を８５０℃、焼鈍温度および時間を８４０℃、１．５時
間として実験を行った結果を図２に示す。圧下率の増加
に伴いリジングは軽減される傾向にあり、圧下率３０％
以上でリジンググレードが２．０以下となる。また、巻
取り温度および熱延板焼鈍温度の影響を調査するためス
ラブ加熱温度を１２００℃、粗圧延（Ｒ３）の圧下率を
４５％、圧延温度を１０５０℃、仕上げ圧延（Ｆ５）の
圧下率を３５％、焼鈍時間を１．５時間として実験を行
った結果を図３に示す。リジンググレードは焼鈍温度の
上昇にもとない一旦減少し８６０℃付近から上昇に転じ
る傾向を示す。さらに、巻取り温度が８５０℃より高い
場合には焼鈍温度が８００℃以上８８０℃以下でリジン
ググレードが２．０以下となりリジングが軽減されるの
に対して、巻取り温度が７５０℃と低い場合には前者ほ
どリジングは軽減されないことがわかる。
【００２１】さらに、巻取り温度とリジンググレードの
関係を調べるためスラブ加熱温度を１２００℃、粗圧延
（Ｒ３）の圧下率を４５％、圧延温度を１０５０℃、仕
上げ圧延（Ｆ５）の圧下率を３５％、熱延板焼鈍を８６
０℃×１時間として実験を行った結果を図４に示す。巻
取り温度が８５０℃未満ではリジンググレードが２．０
を越えてしまい製品としての価値が損なわれることがわ
かる。以上の実験結果から、耐リジング性を著しく向上
させるためには 粗圧延での強圧下によるフェライトバンドの分断 仕上げ圧延での強圧下による歪の蓄積 ８５０℃以上の高温巻取りによる熱延板での再結晶
の促進 適切な熱延板焼鈍による熱延焼鈍板中心部までの再
結晶化 以上の４つが必須条件であることがわかる。
関係を調べるためスラブ加熱温度を１２００℃、粗圧延
（Ｒ３）の圧下率を４５％、圧延温度を１０５０℃、仕
上げ圧延（Ｆ５）の圧下率を３５％、熱延板焼鈍を８６
０℃×１時間として実験を行った結果を図４に示す。巻
取り温度が８５０℃未満ではリジンググレードが２．０
を越えてしまい製品としての価値が損なわれることがわ
かる。以上の実験結果から、耐リジング性を著しく向上
させるためには 粗圧延での強圧下によるフェライトバンドの分断 仕上げ圧延での強圧下による歪の蓄積 ８５０℃以上の高温巻取りによる熱延板での再結晶
の促進 適切な熱延板焼鈍による熱延焼鈍板中心部までの再
結晶化 以上の４つが必須条件であることがわかる。
【００２２】
【発明の効果】以上の如く本発明に従えば耐リジング性
に極めて優れたフェライト系ステンレス鋼の製造を可能
にする。
に極めて優れたフェライト系ステンレス鋼の製造を可能
にする。
【図１】粗圧延スタンド（Ｒ３）の圧下率とリジンググ
レードとの関係を示す図である。
レードとの関係を示す図である。
【図２】仕上げ圧延スタンド（Ｆ５）の圧下率とリジン
ググレードとの関係を示す図である。
ググレードとの関係を示す図である。
【図３】巻取り温度、熱延板焼鈍温度とリジンググレー
ドとの関係を示す図である。
ドとの関係を示す図である。
【図４】巻取り温度とリジンググレードとの関係を示す
図である。
図である。
Claims (1)
- 【請求項１】フェライト系ステンレス鋼スラブを１１０
０℃以上１２５０℃以下の温度範囲に加熱後、粗圧延の
１０００℃以上１１５０℃以下の温度範囲で１パス当た
り４０％以上の圧下を加える圧延を１回以上行い、さら
に仕上げ圧延の８５０℃以上１０００℃未満の温度範囲
にて１パス当たり３０％以上の圧下を加える圧延を１回
以上行ったのち８５０℃以上の温度で巻取り、ついでこ
の熱延鋼帯を８００℃以上８８０℃以下の温度範囲に１
時間以上１０時間以下保持し、しかるのちに冷延焼鈍す
ることを特徴とする耐リジング性に優れたフェライト系
ステンレス鋼帯の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP42492A JPH05179358A (ja) | 1992-01-07 | 1992-01-07 | 耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP42492A JPH05179358A (ja) | 1992-01-07 | 1992-01-07 | 耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05179358A true JPH05179358A (ja) | 1993-07-20 |
Family
ID=11473428
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP42492A Withdrawn JPH05179358A (ja) | 1992-01-07 | 1992-01-07 | 耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05179358A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0675206A1 (en) * | 1994-03-29 | 1995-10-04 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing ferritic stainless steel strip with small intra-face anisotropy |
| JP2008088534A (ja) * | 2006-10-05 | 2008-04-17 | Jfe Steel Kk | 冷延用フェライト系ステンレス熱延鋼板およびその製造方法 |
| JP2008088535A (ja) * | 2006-10-05 | 2008-04-17 | Jfe Steel Kk | 冷延用フェライト系ステンレス熱延鋼板およびその製造方法 |
| WO2012173272A1 (ja) | 2011-06-16 | 2012-12-20 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法 |
-
1992
- 1992-01-07 JP JP42492A patent/JPH05179358A/ja not_active Withdrawn
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2008088534A (ja) * | 2006-10-05 | 2008-04-17 | Jfe Steel Kk | 冷延用フェライト系ステンレス熱延鋼板およびその製造方法 |
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| WO2012173272A1 (ja) | 2011-06-16 | 2012-12-20 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法 |
| KR20140014275A (ko) | 2011-06-16 | 2014-02-05 | 닛폰 스틸 앤드 스미킨 스테인레스 스틸 코포레이션 | 내 리징성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강판 및 그 제조 방법 |
| KR20150084074A (ko) | 2011-06-16 | 2015-07-21 | 닛폰 스틸 앤드 스미킨 스테인레스 스틸 코포레이션 | 내 리징성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강판 및 그 제조 방법 |
| US9771640B2 (en) | 2011-06-16 | 2017-09-26 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Ferritic stainless steel plate which has excellent ridging resistance and method of production of same |
| US10358707B2 (en) | 2011-06-16 | 2019-07-23 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Ferritic stainless steel plate which has excellent ridging resistance and method of production of same |
| US10513763B2 (en) | 2011-06-16 | 2019-12-24 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Ferritic stainless steel plate which has excellent ridging resistance and method of production of same |
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| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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