JPS62185833A - オ−ステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼帯または鋼板の製造法 - Google Patents
オ−ステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼帯または鋼板の製造法Info
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- JPS62185833A JPS62185833A JP2494286A JP2494286A JPS62185833A JP S62185833 A JPS62185833 A JP S62185833A JP 2494286 A JP2494286 A JP 2494286A JP 2494286 A JP2494286 A JP 2494286A JP S62185833 A JPS62185833 A JP S62185833A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、オーステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼帯ま
たは鋼板の製造法に関する。より詳しくは、熱延板の焼
鈍を省略しても塑性異方性の少ない冷延鋼帯または鋼板
を得ることのできるオーステナイト系ステンレス鋼帯ま
たは鋼板の製造法に関する。
たは鋼板の製造法に関する。より詳しくは、熱延板の焼
鈍を省略しても塑性異方性の少ない冷延鋼帯または鋼板
を得ることのできるオーステナイト系ステンレス鋼帯ま
たは鋼板の製造法に関する。
従来、オーステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼板または
鋼帯（本願明細書ではこれらを総称して冷延板と呼ぶこ
とがある）の製造に際しては、熱間圧延によって得られ
た熱延鋼板または鋼帯（同じ（熱延板と呼ぶことがある
）を焼鈍処理し、酸洗したのち冷間圧延し、最終焼鈍を
行っていた。
鋼帯（本願明細書ではこれらを総称して冷延板と呼ぶこ
とがある）の製造に際しては、熱間圧延によって得られ
た熱延鋼板または鋼帯（同じ（熱延板と呼ぶことがある
）を焼鈍処理し、酸洗したのち冷間圧延し、最終焼鈍を
行っていた。
すなわち、オーステナイト系ステンレス鋼の熱延板は１
通常の熱間圧延条件によった場合には、未再結晶オース
テナイト系ステを呈し且っオーステナイト結晶粒界や変
形帯に炭化物の析出した鋭敏化４ｋ ｍにあるので、こ
れを１１００℃近辺の温度で焼鈍処理することにより再
結晶を完了させて軟質化し且つ炭化物を固溶化して耐食
性を高めることが行われていた。近年においては、この
熱延板焼鈍を省略して置設６１．省エネルギーを図るこ
とが提案されている。
通常の熱間圧延条件によった場合には、未再結晶オース
テナイト系ステを呈し且っオーステナイト結晶粒界や変
形帯に炭化物の析出した鋭敏化４ｋ ｍにあるので、こ
れを１１００℃近辺の温度で焼鈍処理することにより再
結晶を完了させて軟質化し且つ炭化物を固溶化して耐食
性を高めることが行われていた。近年においては、この
熱延板焼鈍を省略して置設６１．省エネルギーを図るこ
とが提案されている。
同一出願人に係る特開昭５５−７０４０４号公報は熱延
条件を適切に制御することによって、このオーステナイ
ト系ステ、ンレス鋼の熱延板焼鈍を省略可能とする技術
を開示する。
条件を適切に制御することによって、このオーステナイ
ト系ステ、ンレス鋼の熱延板焼鈍を省略可能とする技術
を開示する。
特開昭５９−１２９７３１号公報も、熱延条件と酸洗条
件を適切にすることによって、オーステナイト系ステン
レス鋼の熱延板焼鈍を省略可能とする技（ネｉを開示す
る。
件を適切にすることによって、オーステナイト系ステン
レス鋼の熱延板焼鈍を省略可能とする技（ネｉを開示す
る。
熱延板焼鈍を省略してオーステナイト系ステンレス鋼の
冷延鋼板または鋼帯を製造した場合には塑性異方性の問
題が付随する。すなわち、圧延方向と圧延直角方向並び
に圧延４５°方向では機械的性質に差が生じ１例えばこ
の薄板を円筒深絞り加工したさいにイアリングが発生す
る。
冷延鋼板または鋼帯を製造した場合には塑性異方性の問
題が付随する。すなわち、圧延方向と圧延直角方向並び
に圧延４５°方向では機械的性質に差が生じ１例えばこ
の薄板を円筒深絞り加工したさいにイアリングが発生す
る。
前記の特開昭５５−７０４０４号公頼に記載の発明法に
よれば、熱延板は再結晶が完了し且つ鋭敏化が抑制され
るので熱延板焼鈍は省略できるが、！ｉ！！性異方性の
問題については未解決である。
よれば、熱延板は再結晶が完了し且つ鋭敏化が抑制され
るので熱延板焼鈍は省略できるが、！ｉ！！性異方性の
問題については未解決である。
一方、特開昭５９−１２９７３１号公報は塑性異方性を
低減するために熱延板の組織を未再結晶＆Ｉｌ織とする
熱延条件を教示するが、この場合には熱延板が硬質とな
り冷間圧延に制約を受けるし、また鋭敏化が完全に抑制
されないので酸洗条件に制約を受ける。
低減するために熱延板の組織を未再結晶＆Ｉｌ織とする
熱延条件を教示するが、この場合には熱延板が硬質とな
り冷間圧延に制約を受けるし、また鋭敏化が完全に抑制
されないので酸洗条件に制約を受ける。
本発明は、熱延板焼鈍を省略した場合の塑性異方性の問
題を、以後の冷間圧延と最終焼鈍の段階で解決しようと
するものである。
題を、以後の冷間圧延と最終焼鈍の段階で解決しようと
するものである。
本発明は、熱間圧延工程、冷間圧延工程および最終焼鈍
工程を経てオーステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼板ま
たは鋼帯を製造するにさいし。
工程を経てオーステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼板ま
たは鋼帯を製造するにさいし。
熱間圧延工程と冷間圧延工程との間における熱延板の焼
鈍処理を省略し、そして冷間圧延工程において中間焼鈍
を行うことなく製品板厚まで冷延すること。
鈍処理を省略し、そして冷間圧延工程において中間焼鈍
を行うことなく製品板厚まで冷延すること。
冷間圧延工程におけるトータル冷延率を４０〜７０％未
満の範囲とすること、そして。
満の範囲とすること、そして。
最終焼鈍工程を連続焼鈍により実施し、そのさいに第１
図の点Ａ、Ｇ、Ｂ、Ｃ，Ｅ、Ｊ、Ｆ、で囲まれる範囲の
温度と時間で均熱すること。
図の点Ａ、Ｇ、Ｂ、Ｃ，Ｅ、Ｊ、Ｆ、で囲まれる範囲の
温度と時間で均熱すること。
（ただし、第１図において縦軸の温度は℃、横軸の時間
は対数目盛りで表された秒であり、各点Ａ。
は対数目盛りで表された秒であり、各点Ａ。
Ｇ、ｎ、Ｃ、Ｅ、Ｊ、Ｆ、の座標（時間、温度）は、
Ａ（１，１０００）。
Ａ（１，１０００）。
Ｇ（１０，１０２０）、 Ｂ（９０，９００）、 Ｃ（
３００，９００）、 ！（３００，１０００）。
３００，９００）、 ！（３００，１０００）。
Ｊ（１００，１０８０）、 Ｆ（１，１２００）である
〕を特徴とする塑性異方性の少ないオーステナイト系ス
テンレス冷延鋼板または鋼帯の製造法を提供するもので
ある。
〕を特徴とする塑性異方性の少ないオーステナイト系ス
テンレス冷延鋼板または鋼帯の製造法を提供するもので
ある。
また本発明は、熱間圧延工程、冷間圧延工程および最終
焼鈍工程を経てオーステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼
板または鋼帯を製造するにさいし。
焼鈍工程を経てオーステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼
板または鋼帯を製造するにさいし。
熱間圧延工程と冷間圧延工程との間における熱延板の焼
鈍処理を省略し、そして冷間圧延工程において中間焼鈍
を行うことなく製品板厚まで冷延すること。
鈍処理を省略し、そして冷間圧延工程において中間焼鈍
を行うことなく製品板厚まで冷延すること。
冷間圧延工程におけるトータル冷延率を７０〜９５％の
範囲とすること、そして。
範囲とすること、そして。
最終焼鈍工程を連続焼鈍により実施し、そのさいに第１
図の点Ａ、Ｇ、Ｂ、Ｃ，Ｈ，１，口、で囲まれる範囲の
温度と時間で均熱すること。
図の点Ａ、Ｇ、Ｂ、Ｃ，Ｈ，１，口、で囲まれる範囲の
温度と時間で均熱すること。
（ただし、第１図において縦軸の温度は℃、横軸の時間
は対数目盛りで表された秒であり、各点＾。
は対数目盛りで表された秒であり、各点＾。
Ｇ、Ｂ、Ｃ，Ｉｌ、１．（１，の座標（時間、温度）は
、 Ａ（１，１０００）。
、 Ａ（１，１０００）。
Ｇ（１０，１０２０）、 Ｂ（９０，９００）、 Ｃ（
３００，９００）、 Ｉｌ（１００，１０００）。
３００，９００）、 Ｉｌ（１００，１０００）。
＋（１０，ｔ０８０）、 ｏ（１，１１３０）である〕
を特徴とする塑性異方性の少ないオーステナイト系ステ
ンレス冷延鋼板または鋼帯の製造法を提供するものであ
る。
を特徴とする塑性異方性の少ないオーステナイト系ステ
ンレス冷延鋼板または鋼帯の製造法を提供するものであ
る。
本発明法は熱延板焼鈍を省略しても以後の冷間圧延と焼
鈍を適切な条件で行うことによって塑性異方性の少ない
オーステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼板または鋼帯を
得るものであるが、熱間圧延工程では、熱延仕上温度を
８５０〜１０３０℃の範囲そして巻取温度を４００〜６
００℃の範囲に制御するのが好ましい。
鈍を適切な条件で行うことによって塑性異方性の少ない
オーステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼板または鋼帯を
得るものであるが、熱間圧延工程では、熱延仕上温度を
８５０〜１０３０℃の範囲そして巻取温度を４００〜６
００℃の範囲に制御するのが好ましい。
本発明の実施において熱間圧延工程で再結晶を完了した
再結晶組織をもつ熱延板を得ることは必ずしも必要では
ないが、再結晶Ｍｉ織の熱延板では十分に軟化されてい
るので冷間圧延の負荷が軽減する点で好ましいことであ
る。したがって、特開昭５５−７０４０４号公報に記載
の熱間圧延条件を本発明に適用して再結晶を完了し且つ
鋭敏化を抑制した熱延板を得ることが特に好ましい。
再結晶組織をもつ熱延板を得ることは必ずしも必要では
ないが、再結晶Ｍｉ織の熱延板では十分に軟化されてい
るので冷間圧延の負荷が軽減する点で好ましいことであ
る。したがって、特開昭５５−７０４０４号公報に記載
の熱間圧延条件を本発明に適用して再結晶を完了し且つ
鋭敏化を抑制した熱延板を得ることが特に好ましい。
本発明者らは、オーステナイト系ステンレス鋼の代表鋼
種である５Ｏ３３０４について前記の熱間圧延条件で得
た熱延板を、焼鈍することなく１回合間圧延（中間焼鈍
を行なわない冷間圧延）と最終焼鈍を行い、そのさいの
トータル冷延率と最終焼鈍条件を広範囲で変化させて冷
延板の塑性異方性を調べた。塑性異方性の評価は円筒カ
ップ試験による下式に従うイヤリング率（χ）によった
。
種である５Ｏ３３０４について前記の熱間圧延条件で得
た熱延板を、焼鈍することなく１回合間圧延（中間焼鈍
を行なわない冷間圧延）と最終焼鈍を行い、そのさいの
トータル冷延率と最終焼鈍条件を広範囲で変化させて冷
延板の塑性異方性を調べた。塑性異方性の評価は円筒カ
ップ試験による下式に従うイヤリング率（χ）によった
。
（ＨＩｌａｘ−１１ｓｉｎ）
ｎｍａｘ ：フランジの山の高さ
Ｒａ１ｎ ：フランジの谷の高さ
そして、冷延率および最終焼鈍条件（焼鈍温度および焼
鈍時間）がイヤリング率にどのように関与するかを調べ
たところ、熱延板焼鈍を省略した場合にあっても、冷延
率並びに最終焼鈍の条件を適切にするならばイヤリング
率が熱延板焼鈍を実施した場合と同じ水準にまで低下し
、熱延板焼鈍を省略したさいに生ずる塑性異方性の問題
は熱延条件には実質上関係なく、解決できることを見出
した。すなわち、旧来法に従ってオーステナイト系ステ
ンレス鋼の熱延板を焼鈍してから冷間圧延および最終焼
鈍を行う従来法で得られる冷延板の場合にはイヤリング
率は７％以下の水準であるところから、この水準と等し
い７％以下のイヤリング率となる冷延率と最終焼鈍の条
件を前記の広範囲の試験結果から整理して第１図に示す
関係を得た。
鈍時間）がイヤリング率にどのように関与するかを調べ
たところ、熱延板焼鈍を省略した場合にあっても、冷延
率並びに最終焼鈍の条件を適切にするならばイヤリング
率が熱延板焼鈍を実施した場合と同じ水準にまで低下し
、熱延板焼鈍を省略したさいに生ずる塑性異方性の問題
は熱延条件には実質上関係なく、解決できることを見出
した。すなわち、旧来法に従ってオーステナイト系ステ
ンレス鋼の熱延板を焼鈍してから冷間圧延および最終焼
鈍を行う従来法で得られる冷延板の場合にはイヤリング
率は７％以下の水準であるところから、この水準と等し
い７％以下のイヤリング率となる冷延率と最終焼鈍の条
件を前記の広範囲の試験結果から整理して第１図に示す
関係を得た。
この第１図の関係を導いた実験結果の一例を第２図に示
した。第２図の試験は、 Ｃ： ０．０７４％。
した。第２図の試験は、 Ｃ： ０．０７４％。
Ｓ ｉ ： ０．６１％、 Ｍｎ ： １．０４％、Ｎ
ｉ：８．６３％、 Ｃｒ： １Ｂ、３０％、 Ｎ ：
０．０２２％、残部がＦｅおよび不可避的不純物から
なる鋼を、仕上温度９８０℃１巻取温度４６０℃として
熱間圧延を行い、熱延板焼鈍を行わずに酸洗し、これを
中間焼鈍なしの一回冷延により冷延率を変えて薄板を製
造し、最終焼鈍温度と均熱時間を広範囲に変化させ、得
られた冷延焼鈍板のイヤリング率を前記の式によって求
めると共に、このイヤリング率を、冷延率と焼鈍条件で
整理してプロットしたものである。第２図中の添字のＲ
はトータル冷延率（％）を、そして添字のＥはイヤリン
グ率（％）を示している。また第２図中のΔは焼鈍後未
再結晶であったもの、Ｑ印はトータル冷延率が４Ｇ〜７
０％未満のもので且つイヤリング率が７％以下と良好で
あったもの、・印はトータル冷延率が４０〜７０％未満
のもので且つイヤリング率が７％を越えたもの１口中は
トータル冷延率が７０〜９５％のもので且つイヤリング
率が７％以下と良好であったもの、■印はトータル冷延
率が７０〜９５％のもので且つイヤリング率が７％を越
えたものを示している。
ｉ：８．６３％、 Ｃｒ： １Ｂ、３０％、 Ｎ ：
０．０２２％、残部がＦｅおよび不可避的不純物から
なる鋼を、仕上温度９８０℃１巻取温度４６０℃として
熱間圧延を行い、熱延板焼鈍を行わずに酸洗し、これを
中間焼鈍なしの一回冷延により冷延率を変えて薄板を製
造し、最終焼鈍温度と均熱時間を広範囲に変化させ、得
られた冷延焼鈍板のイヤリング率を前記の式によって求
めると共に、このイヤリング率を、冷延率と焼鈍条件で
整理してプロットしたものである。第２図中の添字のＲ
はトータル冷延率（％）を、そして添字のＥはイヤリン
グ率（％）を示している。また第２図中のΔは焼鈍後未
再結晶であったもの、Ｑ印はトータル冷延率が４Ｇ〜７
０％未満のもので且つイヤリング率が７％以下と良好で
あったもの、・印はトータル冷延率が４０〜７０％未満
のもので且つイヤリング率が７％を越えたもの１口中は
トータル冷延率が７０〜９５％のもので且つイヤリング
率が７％以下と良好であったもの、■印はトータル冷延
率が７０〜９５％のもので且つイヤリング率が７％を越
えたものを示している。
第２図の結果に示されるように、冷間圧延工程における
トータル冷延率を４０〜７０％未満の範囲とした場合に
は、最終焼鈍を第１図の点Ａ、Ｇ、Ｂ、Ｃ，Ｅ。
トータル冷延率を４０〜７０％未満の範囲とした場合に
は、最終焼鈍を第１図の点Ａ、Ｇ、Ｂ、Ｃ，Ｅ。
Ｊ、Ｆ、で囲まれる範囲の温度と時間で均熱し、また冷
間圧延工程におけるトータル冷延率を７０〜９５％の範
囲とした場合には、最終焼鈍を第１図の点Ａ。
間圧延工程におけるトータル冷延率を７０〜９５％の範
囲とした場合には、最終焼鈍を第１図の点Ａ。
Ｇ、Ｂ、Ｃ，Ｈ，１，Ｄ、で囲まれる範囲の温度と時間
で均熱するならば、イヤリング率が７％以下の塑性異方
性の少ない冷延板が得られる。
で均熱するならば、イヤリング率が７％以下の塑性異方
性の少ない冷延板が得られる。
すなわち、トータル冷延率が７０〜９５％の範囲では第
１図のＣＨＩＤ線を上限、トータル冷延率が４０〜７０
％未満の範囲では第１図のＥＪＦ線を上限とする範囲で
、熱延板焼鈍を省略しても、省略しない場合と同等の低
いイヤリング率が達成され、他方。
１図のＣＨＩＤ線を上限、トータル冷延率が４０〜７０
％未満の範囲では第１図のＥＪＦ線を上限とする範囲で
、熱延板焼鈍を省略しても、省略しない場合と同等の低
いイヤリング率が達成され、他方。
これらの上限を越える領域では再結晶集合組織が発達し
てイヤリング率が低下することになる。また、第１図の
ＡＣ３線より下の領域では十分に再結晶が起こらず、加
工性が著しく劣下するので、焼鈍条件の下限はこのＡＣ
３線となる。
てイヤリング率が低下することになる。また、第１図の
ＡＣ３線より下の領域では十分に再結晶が起こらず、加
工性が著しく劣下するので、焼鈍条件の下限はこのＡＣ
３線となる。
第１図において縦軸の温度は℃、横軸の時間は対数目盛
りで表された秒であり、各点Ａ、Ｇ、Ｂ、Ｃ，Ｅ。
りで表された秒であり、各点Ａ、Ｇ、Ｂ、Ｃ，Ｅ。
Ｊ、Ｆ、の座標 （時間、温度）は、 Ａ（１，１００
０）、 ［１（９０゜９００）、 Ｃ（３００，９００
）、 Ｄ（１，１１３０）、 Ｅ（３００，１０００）
。
０）、 ［１（９０゜９００）、 Ｃ（３００，９００
）、 Ｄ（１，１１３０）、 Ｅ（３００，１０００）
。
Ｆ（１，１２００）、Ｇ（１０，１０２０）、 １１（
１００，１０００）、 ＋（１０，１０８０）。
１００，１０００）、 ＋（１０，１０８０）。
Ｊ（１００，１０８０）である。
なお１本発明の実施において、連続焼鈍工程においては
３通板時間は出来るだけ短時間であることが経済的に望
ましく、９００℃未満の均熱では長時間の保持を必要と
し、経済的に問題が生ずるばかりでなく、炭化物の未固
溶も懸念されることから最終焼鈍温度の下限は９００℃
とするのがよい。
３通板時間は出来るだけ短時間であることが経済的に望
ましく、９００℃未満の均熱では長時間の保持を必要と
し、経済的に問題が生ずるばかりでなく、炭化物の未固
溶も懸念されることから最終焼鈍温度の下限は９００℃
とするのがよい。
また、最終焼鈍時間が長くなると製造コストが急増する
ので均熱時間の上限は３００秒とする。なおトータル冷
延率が４０％未満では製造可能な厚みと冷延鋼板厚みと
の関連で実用的価値が薄くなるので、冷延率は４０％以
上とし、また、９５％を越える冷間圧延では冷間圧延の
製造性が問題となるし掻薄製品ではその特性上塑性異方
性が問題とならない場合が多いので冷延率は９５％を上
限とするのがよい。
ので均熱時間の上限は３００秒とする。なおトータル冷
延率が４０％未満では製造可能な厚みと冷延鋼板厚みと
の関連で実用的価値が薄くなるので、冷延率は４０％以
上とし、また、９５％を越える冷間圧延では冷間圧延の
製造性が問題となるし掻薄製品ではその特性上塑性異方
性が問題とならない場合が多いので冷延率は９５％を上
限とするのがよい。
また０本発明の実施にあたって、冷間圧延は１回合間圧
延（ただしバス回数は任意である）によって実施する。
延（ただしバス回数は任意である）によって実施する。
つまり、中間焼鈍を挟んだ多数回の冷間圧延は実施せず
、１回合間圧延によって所望板厚まで圧下し、ついで最
終焼鈍を行う、第１図の関係は連続焼鈍に適した条件で
あり９本発明に従うと最終焼鈍は連続焼鈍により実施す
ることができる。最終焼鈍の条件を冷延率との関係で第
１図の範囲に規制するだけで、２８延板焼鈍を省略して
もまた冷間圧延工程での中間焼鈍を省略しても塑性異方
性を熱延板焼鈍を実施した場合と同様の水準にまで低下
できることは製造工程が簡略化し且つ焼鈍のためのエネ
ルギーが節約されることは明らかであり、この点で本発
明法はオーステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼板または
鋼帯を経済的に有利に製造する方法を提供するものであ
る。
、１回合間圧延によって所望板厚まで圧下し、ついで最
終焼鈍を行う、第１図の関係は連続焼鈍に適した条件で
あり９本発明に従うと最終焼鈍は連続焼鈍により実施す
ることができる。最終焼鈍の条件を冷延率との関係で第
１図の範囲に規制するだけで、２８延板焼鈍を省略して
もまた冷間圧延工程での中間焼鈍を省略しても塑性異方
性を熱延板焼鈍を実施した場合と同様の水準にまで低下
できることは製造工程が簡略化し且つ焼鈍のためのエネ
ルギーが節約されることは明らかであり、この点で本発
明法はオーステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼板または
鋼帯を経済的に有利に製造する方法を提供するものであ
る。
実施例
Ｃｊ Ｏ，０７４％、 Ｓ ｉ ： ０．５８％、
Ｍｎ ： １．１３％。
Ｍｎ ： １．１３％。
Ｎｉ：８．６４％、 Ｃｒ ： １Ｂ、２１％、 Ｎ
： ０．０２４％。
： ０．０２４％。
の５ＵＳ３０４の連鋳スラブ（厚み２００ｓ＋ｍ）を１
２３０℃に加熱して粗圧延を行い、熱延仕上温度を変え
て２．３〜８．０１厚さの熱延板を製造した。そのさい
の巻取温度はすべて５００℃以下とした。そして、熱延
板焼鈍を行うことなく酸洗し、１回冷延により板厚０．
８〜１．Ｏｌにまで冷間圧延し、ついで最終焼鈍を実施
した。各々の熱延条件、冷延率、最終焼鈍条件を第１表
に示した。そして、得られた各冷延板を円筒カップ試験
によるイヤリング率（％）を測定した。その結果も第１
表に併記した。
２３０℃に加熱して粗圧延を行い、熱延仕上温度を変え
て２．３〜８．０１厚さの熱延板を製造した。そのさい
の巻取温度はすべて５００℃以下とした。そして、熱延
板焼鈍を行うことなく酸洗し、１回冷延により板厚０．
８〜１．Ｏｌにまで冷間圧延し、ついで最終焼鈍を実施
した。各々の熱延条件、冷延率、最終焼鈍条件を第１表
に示した。そして、得られた各冷延板を円筒カップ試験
によるイヤリング率（％）を測定した。その結果も第１
表に併記した。
第１表の結果から１本発明に従う冷延率と最終焼鈍の条
件を満足する場合には、熱延板焼鈍を省略しても、イヤ
リング率が低下し、塑性異方性の少ないオーステナイト
系ステンレス鋼の冷延鋼板または銅帯が得られることが
わかる。
件を満足する場合には、熱延板焼鈍を省略しても、イヤ
リング率が低下し、塑性異方性の少ないオーステナイト
系ステンレス鋼の冷延鋼板または銅帯が得られることが
わかる。
第１図は、 ５ｌｌＳ３０４鋼の熱延板焼鈍を省略して
冷間圧延と最終焼鈍を実施した場合に、イヤリング率が
７％以下となる範囲を示す最終焼鈍の焼鈍温度と焼鈍時
間との関係図、第２図は第１図の関係を導いた試験結果
の一例を示す図である。
冷間圧延と最終焼鈍を実施した場合に、イヤリング率が
７％以下となる範囲を示す最終焼鈍の焼鈍温度と焼鈍時
間との関係図、第２図は第１図の関係を導いた試験結果
の一例を示す図である。
Claims (2)
- （１）熱間圧延工程、冷間圧延工程および最終焼鈍工程
を経てオーステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼板または
鋼帯を製造するにさいし、 熱間圧延工程と冷間圧延工程との間における熱延板の焼
鈍処理を省略し、そして冷間圧延工程において中間焼鈍
を行うことなく製品板厚まで冷延すること、 冷間圧延工程におけるトータル冷延率を４０〜７０％未
満の範囲とすること、そして、 最終焼鈍工程を連続焼純により実施し、そのさいに第１
図の点Ａ、Ｇ、Ｂ、Ｃ、Ｅ、Ｊ、Ｆ、で囲まれる範囲の
温度と時間で均熱すること。 〔ただし、第１図において縦軸の温度は℃、横軸の時間
は対数目盛りで表された秒であり、各点Ａ、Ｇ、Ｂ、Ｃ
、Ｅ、Ｊ、Ｆ、の座標（時間、温度）は、 Ａ（１、１
０００）、Ｇ（１０、１０２０）、Ｂ（９０、９００）
、Ｃ（３００、９００）、Ｅ（３００、１０００）、Ｊ
（１００、１０８０）、Ｆ（１、１２００）である〕を
特徴とする塑性異方性の少ないオーステナイト系ステン
レス冷延鋼板または鋼帯の製造法。 - （２）熱間圧延工程、冷間圧延工程および最終焼鈍工程
を経てオーステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼板または
鋼帯を製造するにさいし、 熱間圧延工程と冷間圧延工程との間における熱延板の焼
鈍処理を省略し、そして冷間圧延工程において中間焼純
を行うことなく製品板厚まで冷延すること。 冷間圧延工程におけるトータル冷延率を７０〜９５％の
範囲とすること、そして、 最終焼鈍工程を連続焼鈍により実施し、そのさいに第１
図の点Ａ、Ｇ、Ｂ、Ｃ、Ｈ、Ｉ、Ｄ、で囲まれる範囲の
温度と時間で均熱すること。 〔ただし、第１図において縦軸の温度は℃、横軸の時間
は対数目盛りで表された秒であり、各点Ａ、Ｇ、Ｂ、Ｃ
、Ｈ、Ｉ、Ｄ、の座標（時間、温度）は、Ａ（１、１０
００）、Ｇ（１０、１０２０）、Ｂ（９０、９００）、
Ｃ（３００、９００）、Ｈ（１００、１０００）、Ｉ（
１０、１０８０）、Ｄ（１、１１３０）である〕を特徴
とする塑性異方性の少ないオーステナイト系ステンレス
冷延鋼板または鋼帯の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61024942A JPH0617514B2 (ja) | 1986-02-08 | 1986-02-08 | オ−ステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼帯または鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61024942A JPH0617514B2 (ja) | 1986-02-08 | 1986-02-08 | オ−ステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼帯または鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62185833A true JPS62185833A (ja) | 1987-08-14 |
| JPH0617514B2 JPH0617514B2 (ja) | 1994-03-09 |
Family
ID=12152085
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61024942A Expired - Lifetime JPH0617514B2 (ja) | 1986-02-08 | 1986-02-08 | オ−ステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼帯または鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0617514B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0382554A2 (en) | 1989-02-10 | 1990-08-16 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Method of forming a metal-backed layer and a method of forming an anode |
| EP0931915A2 (en) | 1998-01-27 | 1999-07-28 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Mounting configuration for the exhaust pipe cover of an engine |
| US7096075B2 (en) * | 2003-04-21 | 2006-08-22 | International Business Machines Corporation | Apparatus, method and program for physical state controller |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6053725A (ja) * | 1983-09-02 | 1985-03-27 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | サ−モスタットの取付装置 |
-
1986
- 1986-02-08 JP JP61024942A patent/JPH0617514B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6053725A (ja) * | 1983-09-02 | 1985-03-27 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | サ−モスタットの取付装置 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0382554A2 (en) | 1989-02-10 | 1990-08-16 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Method of forming a metal-backed layer and a method of forming an anode |
| EP0931915A2 (en) | 1998-01-27 | 1999-07-28 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Mounting configuration for the exhaust pipe cover of an engine |
| US7096075B2 (en) * | 2003-04-21 | 2006-08-22 | International Business Machines Corporation | Apparatus, method and program for physical state controller |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0617514B2 (ja) | 1994-03-09 |
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