JPS5928561A - 体積電気抵抗率の高い非磁性鋼 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は、磁気浮上高速鉄道、核融合実験装置、ある
いは掃海艇などの構造用材料や機械部品として好適な、
体積電気抵抗率の高い非磁性鋼に関するものである。

一般に、磁気浮上高速鉄道、核融合実験装置。

掃海艇などの構造用材料や機械部品には、磁場の影響を
受けない非磁性材料を使用する必要があり、非磁性鋼が
これらの素材に供されていた。

従来、非磁性鋼としては、ステンレス系非磁性鋼（ＳＵ
Ｓ３０４．５ＵＳ３１６など）と高市非磁性鋼（０，４
０−１８Ｍｎ−５Ｃｒ、　０．６０−１４Ｍｎ−２Ｃｒ
−２Ｎｉ　、　０．９　Ｃ−１４Ｍｎ系など）とが知ら
れている。そして、前者は耐食性に優れている反面、高
価でしかも降伏応力が低く、特に５ＵＳ３０４鋼では溶
接や冷間加工によって比透磁率（以下、単に透磁率とい
う）が上昇するという性質を有しておシ、後者は価格が
低廉で、溶接や冷開加工を受けても透磁率が低く安定し
ているうえ。

降伏応力が比較的高くて機械構蚕用に適しているという
反面、切削性（特に穿孔性）や熱間加工性に劣るという
性質を有していることから、それぞれの特性に応じた用
途に使い分けがなされていた。

しかしながら５両者とも体積電気抵抗率（以下。

単に電気抵抗率という）がせいぜい６０〜７５μΩｃＩ
ｎ（ステンレス系非磁性鋼では７０〜７５μΩ儂、高地
非磁性鋼では６０〜７５μΩａｒＬ）であシ、非磁性鋼
とは言え、特に磁場の高い磁気浮上高速鉄道や核融合実
験装置などに使用すると渦電流が生じ、渦電流損発熱な
ど種々の障害を生ずるという問題点を有していた。

そして、渦電流は、材料の透磁率を低くする程、また電
気抵抗率を高くする程少く抑えることができるとの事実
をふまえた検討から、従来の非磁性鋼のように透磁率が
１６０２以下程度の材料であっても電気抵抗率が８５μ
Ωα以上、望ましくは９０μΩ儒以上であれば前記障害
を大幅に低下でき、実用上はとんど差支えが無くなると
いう認識が一般に得られておシ、従って、そのような高
電気抵抗率を有する非磁性鋼の開発が切望されているの
が現状であった。

本発明者等は、上述のような観点から、価格が低廉で、
透磁率が安定しており、しかも降伏応力が比較的高くて
構造用材料や機械部品として優れている高Ｍｎ系の非磁
性鋼に着目し、透磁率：　１．０２以下程度を確保しな
がらその電気抵抗率を所望値（８５μΩｃＩｎ）以上に
高めるとともに、切削性、熱間加工性及び耐食性をも改
善して、磁気浮上高速鉄道や核融合実験装置などの構造
用材料・機械部品として好適な新しい非磁性鋼を生み出
すべく研究を行なった結果、以下（ａ）〜（ｆ）に示す
如き知見を得たのである。即ち、 （ａ）　　高地非磁性鋼にＳｔ及びＭの１種又は２種を
多量に含有させて、式、 ２１．８　Ｘ　（チＣ）　＋　８．７　Ｘ　（［％Ｓｉ
］十〔チＡｒｔ））＋　０．９　Ｘ　Ｃチ胤〕　≧　４
０、を満足させると、電気抵抗率二８５μΩα以上を確
保できること（以下、チは重量％とする）。

（ｂ）　　高地非磁性鋼において、式。

１５×〔チＣ）＋０．９ＸＣ％凪〕十〔チＮｉ　〕十〔
％Ｃｕ）　　≧　２０゜ を満足させることによシ、透磁率：　１．０２以下を確
保できること。

ｆｃ）　　高地非磁性鋼にＳｉ及びＭの１種又は２種を
多量に含有させると、腐食減量が格段に少くなって、耐
食性（特に耐候性）が改善されること、（ｄ）　　高１
白非磁性鋼にＳｉ及びＭの１種又は２種を多量に含有さ
せると切削性や熱間加工性が低下するようになるが、Ｃ
を低くし、Ｐ及びＳの不純物をも所定量に抑えるととＫ
よってこれらの劣化を防止できること。

（ｅ）　　低Ｃ化による強度の低下は、Ｍｎの増量やＣ
ｒの添加で、場合によってはＶやＮ、あるいはＮｉや白
の添加によって補うことができるが、特にＭｎの増大は
熱膨張係数の低下に、　Ｃｒの添加はなお一層の耐食性
の向上につながり、この種付和に好“ましい特性を付与
できること、 （ｆ）　　Ｍｉｉ’、　Ｃａ、ＲＥＭ及びＹなどの切削
性向上元素を添加すると、切削性がよシ向上するととも
に熱間加工性が改善されること。

この発明は上記知見に基づいてなされたものであって。

非磁性鋼を％Ｃ：　０．４５％以下、Ｓｉ：　７．０％
以下、　Ｍｎ　：　１６．０〜４０．０％、Ｐ　：　０
．０４０　％以下、Ｓ　：　０．０１５　％以下、Ｃｒ
’：　１．０〜１５．０　％ｂＡｎ　：１０、Ｏｑ６以
下を含有するか、あるいはさらに、■：　　０．０　５
　−　１　・０　０　　％　　、　　Ｎ　　二　０．０
５　〜０．２５％　　％　ＭＦ：　０．００１〜０．０
３０％、Ｃａ：　０．００１〜０．０３０％、　ＲＥＭ
　：　（ＬＯ０１〜０．０５０％、Ｙ：０．ＯＯ１〜０
．０５０％、及びＮｉとＣｕの１種以上を金言１：０．
５〜３．０％、のうちの１種又は２種以上を含有すると
ともに１式。

１５　ｘ　（％Ｃ）　＋　０．９　ｘ　（％Ｍｎ）　十
Ｃ％Ｎｉ〕＋〔ｑ６Ｃｕ〕　　≧　　２０、 及び、 ２１．８　ｘ　（％Ｃ）　＋８．７　ｘ　（（％Ｓｉ　
］＋ｌ：％Ｍ〕）十０．９　Ｘ　Ｃ％胤〕≧４０、 を満足し、Ｆｅ及びその他の不可避不純物：残少。

より成る成分組成で構成し、室温での電気抵抗率を十分
に向上させたことに特徴を有するものである。

つぎＫ、この発明の非磁性鋼において、各成分元素の含
有量を上記のように限定した理由を説明する。

■　Ｃ Ｃ成分は、オーステナイト安定化や５機械構造用鋼とし
ての０．２　％耐力の確保や電気抵抗率の上昇に有効な
元素であるが、第１図に示すように。

切削性はＣｉの増加とともに急檄に劣化するので。

この種材料として許容し得る切削特性が確保できるよう
にＣ含有量を０．４５％以下と定めた。第１図は、穿孔
性に及ばすＣ含有量の影響を示す線図であシ％Ｃ含有量
が０．４５％を越えると実用上不都合な程度に切削性能
が劣化することがわかる。

なお、Ｃ含有量の下限値は、前記２つの式から導き出さ
れるイ直となる。

■　Ｓｉ　、及びＡ９゜ Ｓｉ及びＭ成分は脱酸剤として有効に作用するものであ
り、やｔ来はこの方面における効果のみが知られていだ
が、その他に電気抵１［率を著しく増大する作用を有す
ることが新たに判明した。第２図は、電気抵抗率に及は
すＳｉとＡｇの含有ｆ！［の影響を示す線図であるが、
ＳｉとＭは電気抵抗率増加作用において等価な成分であ
り、各々１％の添加毎に約９μΩαの電気抵抗率上昇を
示すことがわかる。

しかしながら、　Ｓｉ含有量が７．Ｏｑ６を越えたり、
ＡＩ。

含有量が１０．０％を越える場合には、切削性や熱間加
工性が悪化し、透磁率が増大するとともに。

炭化物析出による延性・靭性の低下がみられるようＫな
ることから、Ｓｉ含有量を７．０％以下５Ｍ含有量を１
０．０　ｆｉ以下とそれぞれ定めた。なお％Ｓｉ及びＭ
含有量の下限値は、電気抵抗率を８５μΩ信以上とする
だめの前記式、 ２１．８　Ｘ　Ｃ％Ｃ：］　＋８．７　Ｘ　（［：％Ｓ
ｉ）＋（チＡｅ））十０．９８　（％庵〕≧４０、 によって定まる。

■　Ｐ、及びＳ Ｐ及び８分は、いずれも熱間加工性を劣化させる元素で
あ）、特にこの発明の非磁性鋼ではＳｉ及びＭが多量に
添加されて熱間加工性が極端に劣化するので、これを実
用の範囲にまで補う必要上。

Ｐ含有量を０．０４０％以下、Ｓ含有量を０．０１５チ
以下とそれぞれ定めた。

■　１晶 ＩＶ１ｎ成分には、オーステナイトを安価に安定化した
シ、電気抵抗を上昇させたシ、あるいは熱膨張係数を低
くする作用があるが、その含有量が１６．０−未満では
前記作用に所望の効果が得られないうえ、透磁率も高く
なる。一方、その含有量が４０．０チを越えても前記作
用にそれ以上の向上効果が認められないので、胤含有址
を１６．０〜４０．０　％と定めた。

■　　Ｃｒ Ｃｒ成分には、鋼の０．２チ耐力を向上するとともに、
耐食性を改善する作用があるが、その含有量が１．０％
未満では前記作用に所望の効果がイ↓Ｊられす、一方１
５．０チを越えると、第３図に示されるようにその効果
が飽和しでしまい、しかもフェライトの発生によって透
磁率も上ゲｊする。このようなわけで、Ｃｒ含有Ｒ（を
１．０〜１５．０　％と定めた。

第３図は、火気曝露腐食試験（工業地帯、１年経過）に
おけるＣｒ含有量と腐食減量との関係を示す線図である
。なお、　Ｃｒ含有量が１５８０％までの範囲では％電
気抵抗値に変化のないことも確ｄ召された。

■　Ｖ、及びＮ ■及びＮ成分は、鋼のｏ、２％ｈｊ力を上昇せしめて機
械構造用材料としての強度を確保する均等な作用を有す
るので、特に強度の向上が要求される場合に必要に応じ
て添加されるものであるが、その含有量が各々０．０５
４未満では前記作用に所望の効果を得ることができず、
一方Ｖ含有量が１．Ｏ０チを、Ｎ含有量が０．２５％を
それぞれ越えると延性、靭性、切削性及び熱間加工性が
低下するようになることから、その含有量を、■が０．
０５〜１．００チ、Ｎが０．０５〜０．２５チとそれぞ
れ定めた。また、Ｎ成分にもＣ成分と同様に電気抵抗の
上昇効果が認められるが、ｏ、２５ｔｓｖ下の範囲では
その効果は小さいものである。

なお、Ｍ、ｏ’ＰＷにも、■やＮと同様の作用効果を認
めることができるうえ、耐食性向上にも有効なものであ
り、電気抵抗率も若干上昇させることから、各々２．０
％以下及び４．０％以下の範囲で添加しても差支えない
。

（ｉｉ）　　Ｍｔ　Ｔ　ｅａ　＋　ＲＥ　Ｍ　、及びＹ
これらの元素は、鋼の切削性や熱間加工性を改善する均
等な作用を有するものであシ、特に切削性や熱間加工性
の改善が要求される場合に必要に応じて添加されるもの
であるが、その含有量が各々０．００１チ未満では前記
作用に所望の効果を得ることができず、一方１ＭＷやＣ
ａがそれぞれ０．０３０チを越える場合、あるいはＲＥ
ＭやＹがそれぞれ０．０５０チを越える場合にはそれら
の効果が消滅してしまい、返って切削性や熱間加工性を
劣化させるようになることから、　ＭＷの含有量を０．
００１〜０．０３０％、Ｃａミノ有量を０．００１−０
．０３０％、ＲＥＭＩ７）含有量を０．００１〜０．０
５０％、Ｙの含有量を０−００１〜０．０５０％とそれ
ぞれ限定した。なお、ＲＥＭ（希土類元素）はいずれを
用いても均等な作用を有するものであるが、経済性の面
からもミツシュメタルとして添加するのが望ましい。

■　Ｎｉ　、及びＣｕ Ｎｉ及びＣｕ成分はともにオーステナイトを安定化する
作用を有しているので、オーステナイトをよシ安定化す
ることが要求される場合に必要に応じて添加される元素
であるが、その含有量が両者の和で０．５４未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方３０％を越えて含
有せしめると鋼のコスト上昇を招くうえ、耐応力腐食割
れ性が劣化するようになることから、その含有量を両者
の和で０．５〜３．０と定めた。

■　１５×〔％Ｃ）　＋〇、９　ｘ［％Ｍｎ〕＋［：％
Ｎｉ〕十〔％Ｃｕ〕　　≧　２０ 第４図は、Ｃ、Ｍｎ　、　Ｎｉ及びＣｕ含有量と透磁率
の関係を示す図表であるが、第４図からも明らかなよう
に、式、 １５Ｘ（％ＣＥ＋〇、９ｘ（％ＩｖＩｎ：］十（％Ｎｉ
）＋［％Ｃｕ］は透磁率と一定の対応関係にあり、透磁
率を１．０２以下にするためＫは上記式の値を２０以上
とする必要があるのである。

なお、冷間加工などにより透磁率を高くさせないために
は、２５以上の値であることが好ましい。

■　　２　１．８　　ｘ　　〔％Ｃ）＋　８．７　　Ｘ
　　（［チＳｉ　）＋［’１ｂＮｌ　））＋　０．９　
ｘ　（創面〕　≧　４０ 第５図は、電気抵抗率に及はすＣ，Ｓｉ、Ｍｎ及びＭ含
有量の影響を示すものであるが、第５図からも明らかな
ように、式、 ２１．８　Ｘ　（％ＣＥ＋８．７Ｘ（［、％Ｓｉ：ｌ＋
（％ｕ））＋ｏ、９ｘ（％Ｍ口と電気抵抗率は直線関係
にあシ、電気抵抗率が８５μΩに以上になるためには上
記式の値を４０以上とする必要がある。

この発明の非磁性鋼の組成は上述の通りであるが、該非
磁性鋼の製造にあたっては従来知られているいずれの方
法をも採用することができることはいうまでもない。

ついで、この発明を実施例により比較例と対比しながら
説明する。

実施例 まず、第１表に示される如き成分組成の鋼を溶製し、熱
間圧延によって板材を製造した。なお、その際に、本発
明鋼１及び１４、並びに従来鋼２４及び２６については
、 ５０トン電気炉溶製→ＡＯＤ処理→・インゴット鋳造→
分塊→熱間圧延、 の工程によって２２ＷＴＲ厚の板材とし、さらに、１０
５０℃の温度に３０分間保持後水冷するという固溶化処
理を施したが、その他のものについては、 ２トン電気炉溶製→インゴット諦造→鍛造→熱間圧延、 の工程によって１５ｆｉ厚の板材とした後、１０５０℃
の温度に３０分間保持してから水冷するという固溶化処
理を施した。但し、本発明鋼１３は、圧延のまま自然放
冷したものである。

ついで、得られた各鋼板の機械的性質、透磁率、及び室
温での電気抵抗率を測定し、その結果を第２表に示した
。

第２表に示される結果からも、本発明＠４１〜２３はい
ずれも電気抵抗率＝８５μΩ工以上、透磁率：　１．０
２以下を示すものであり、しかも機械的性質に優れたも
のであることが明らかであるが、従来鋼２４〜２９はい
ずれも電気抵抗率が低く、透磁率も高い値を示した。さ
らに、Ｃの高い従来鋼２４にあっては、ＳＬの増加もあ
って、炭化物が析出しゃすくなシ、強度は上昇するが延
性、靭性が大幅に低下することがわかる。また、従来鋼
２５及び２６のように、ＡＭ、Ｓｉ量が多過ぎると割れ
が発生して分塊圧延不能となることも確認された。

これとは別に、本発明＠１〜２′３に対して、シ７グｋ
Ｕベア１”試験（５０℃、Ｃ１−：　５００ＰＰＭの水
溶液中）を１ケ月実施したが、いずれも応力腐食割れの
発生をみなかった。さらに、本発明鋼１について熱膨張
係数（室温〜１００℃）を測定したところ、１１．６Ｘ
１０　７℃という一般構造用鋼に近い値を示した。

上述のように、この発明によれば、透出率が１．０２以
下と低いうえに、電気抵抗率が８５μΩσ以上と高く、
切削性、熱間加工性、機械的性質、あるいは耐食性に優
れ、かつ価格の低床な非磁性鋼が得られ、磁気浮上高速
鉄道、核融合実験装置、さら罠は掃海艇などの構造材・
機械部品などの性能をより一層向上できるなど、工業上
有用な効果がもたらされるのである。

【図面の簡単な説明】 第１図は鍋の穿孔性に及はすＣ含有量（ｉ二の影響を示
す線図、第２図は電気抵′抗率に及はすＳｉとＭの含有
量の影響を示す線図、第３図は大気曝気試験におけるＣ
ｒ含有批と腐食減量との関係を示す線区、第４図はＣ，
＋シｉｎ、Ｎｉ及びＣｕ含有量と透磁率の関係を示す図
表、第５図は電気抵抗に及はすＣ，Ｓｉ。 胤及びＭ含有量の影響を示す線図である。 出願人　住友金属工業株式会社 代理人　　富　１）和　夫（はが１名）年１図 ％Ｃ 第２図 ％Ｓｉ十Ａη ％Ｃｒ 条４図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）　　Ｃ：　０．４５−以下。 Ｓｉニア、０９！１以下、 Ｍｎ：　１６．０〜４０．０％、 Ｐ　：　０．０４０％以下、 Ｓ　：　０．０１５％以下、 Ｃｒ：　１．０〜１５．０　％　。 Ａ１：　１０．０−以下、 を含有するとともに１式。 １５×〔％Ｃ）　ｘ　Ｏ，９ｘ　（％Ｍｎ：ｌ　＋Ｃ％
   Ｎｉ　］十〔チＣｕ）≧２０゜ 及び、 ２１．８　Ｘ　Ｉ：チＣ）＋８．７Ｘ（［：％Ｓｔ］＋
   Ｉ：％Ｍ〕）＋　０．９　ｘ　Ｃ％Ｍｎ　）≧４０゜を
   満足し、 Ｆｅ及びその他の不可避不純物：残シ、（以上重量％）
   よシ成る仁とを特徴とする。室温で体積電気抵抗率の高
   い非磁性鋼。 （２）　　Ｃ：　０．４５チ以下、 Ｓｉニア、Ｏチ以下、 Ｍｎ：　１６．０〜４０．０％、 Ｐ　：　０．０４０％以下、 ｓ　：　ｏ、ｏ　ｉ　ｓチ以下、 Ｃｒ：　１．０〜１５．０％。 Ａｔ　：　１０．０％以下、 を含有するとともに、 Ｖ　：　０．０５〜１．００％、 Ｎ　：　０．０５〜０．２５％。 ０１種以上を含及し、かつ５式。 １５Ｘ［％Ｃ］　十〇、’ｌ　ｘ　（５６Ｍｎ　）＋　
   ［：　ｆＮｉ：］＋〔％Ｃｕ）　　≧２０、 及び、 ２１．８　Ｘ　［％ｃ　）　＋　８．７　Ｘ　（１：％
   ＳＤ　＋　Ｃ％ＡＲＥ）＋　０．９　Ｘ　Ｃ％胤〕　≧
   ４０％ を満足し、 Ｆｅ及びその他の不可避不純物：残シ、（以上重量％）
   よシ成ることを特徴とする、室温で体積電気抵抗率の高
   い非磁性鋼。 （３１Ｃ：　０．４５％以下、 Ｓｉニア、０％以下、 Ｍｎ：　１６．０〜４０．Ｏｆｙ、 Ｐ　：　０．０４０　’１６以下、 Ｓ　：　０．０１５％以下、 Ｃｒ：　１．０〜１５．０チ、 Ｍ　：　１０．０％以下、 を含有するとともに、 ＭＰ：　０．００１〜０．０３０％、 Ｃａ：　０．００１〜０−０３０　％　ｂＲＥＭ　：　
   ０．００１〜０．０５０チ、ｙ　：　ｏ、ｏ　ｏ　ｉ〜
   ０．０５０チ、の１種以上を含有し、かつ１式、 １５×［％Ｃ］７）−０，９Ｘ　（チ胤〕＋〔チＮｉ　
   ）十〔チＣｕ）≧２０、 及び。 ２１．８　ｘ［％Ｃ：］　＋８．７　ｘ　（１：％Ｓｉ
   　：）＋（％ｕ）＋　０．９　Ｘ　Ｃ％Ｍｎ：］　　≧
   ４０゜を満足し、 Ｆｅ及びその他の不可避不純物：残り、（以上重量％）
   よシ成ることを特徴とする。室温で体積電気抵抗率の高
   い非磁性鋼。 （４）　　Ｃ：　０．４５チ以下、 Ｓｔ：　７．０％以下、 Ｍｎ：　１６．０〜’４０．０％、 Ｐ　：　０．０１５％以下。 Ｓ　：　０．０１５チ以下、 Ｃｒ：　１．０〜１５．０％。 Ｍ　：　１０．０％以下。 を含有するとともに、 Ｎｉ及びＣｕの１種以上を合計で： ０．５〜３．０チ。 含有し、かつ、式、 １５）ｒ：％Ｃ］＋ｏ、９ｘ（％？ｖＩｎ）　＋　（％
   　Ｎｉ　）十〔チＣｕ）　　≧２０゜ 及び。 ２１．８　Ｘ　（％Ｃ：ｌ　＋　８．７　Ｘ　（Ｃ％Ｓ
   ｉ：］＋［％Ａｌ〕）＋　０．９　Ｘ　（％Ｍｎ　］　
   　　≧４０、を満足し、 Ｆｅ及びその他の不可避不純物：残シ、（以上重量％）
   よシ成ることを特徴とする、室温で体積電気抵抗率の高
   い非磁性鋼。 （５）　　Ｃ：　０．４５　％以下。 Ｓｔ：　７．０％以下。 Ｍｎ：　１６．０〜４０−０　％　ｓ Ｐ　：　０．０１５％以下。 Ｓ　：　０．０１５　％以下、 Ｃｒ：　１．０〜１５．０　％、 ｕ　：　１０．０％以下、 を含有するとともに。 ｖ　：　ｏ、ｏ　ｓ〜１．００チ。 Ｎ　：　０．０５〜０．２５チ。 の１種以上を含有し、さらに、 Ｍグ：　ｏ、ｏ　ｏ　ｉ〜０．０３０％、Ｃａ：　０．
   ００１〜０．０３０　％、ＲＥＭ　：　０．００１〜０
   ．０５０％。 Ｙ　：　　０．００　１〜０．０　５　０　％、の１種
   以上をも含有し、かつ、式、 １５Ｘ［％Ｃ）＋０．９Ｘ〔チ励〕＋［チＮｉ　］＋（
   ％Ｃｕ）　　≧２０、 及び、 ２１．８　Ｘ　［チＣｌ　＋８．７　Ｘ　（（チＳｉ〕
   →−〔チＭ〕）十〇、９　Ｘ　（％励〕　≧４０、 を満足し、 Ｆｅ及びその他の不可避不純物：残り、（以上型ｉ’ｔ
   ％）よシ成ることを特徴とする、室温で体積電気抵抗率
   の高い非磁性鋼。 （６）　　Ｃ：　０．４５チ以下、 Ｓｉ　：　７．０％以下、 Ｍｎ　：　１６．０〜４０．０％、 Ｐ　：　０．０１５％以下、 Ｓ　：　０．０１５％以下、 Ｃｒ：　１．０〜１５．０　％、 Ａｌ：　ｉ　ｏ、ｏチ以下、 を含有するとともに。 Ｖ　：　０．０５〜１．００％、 Ｎ　：　　０．０５〜０．２５チ。 の１種以上を含有し、さらに、 Ｎｉ及びＣｕの１種以上を合計で： ０．５〜３．０チ、 含有し、かつ、式、 １５×〔％Ｃ）　＋　０．９８　（％！血〕＋〔％Ｎｉ
   〕十〔チＣｕ）　　≧２０、 及び、 ２１．８　ｘ　（チＣ）　＋　８．７　Ｘ　（１：％Ｓ
   ｉ）＋Ｃ％Ａ１１）十〇、９　Ｘ　（％地〕　≧４０゜ を満足し、 Ｆｅ及びその他の不可避不純物：残シ、（以上重量％）
   より成ることを特徴とする、室温で体積電気抵抗率の高
   い非磁性鋼。 （７）　　Ｃ：　０．４５％以下、 Ｓｉニア、０％以下、 Ｍｎ：　１６．０〜４０．０　％、 Ｐ　：　０．０１５％以下。 Ｓ　：　０．０１５９６以下− Ｃｒ：　　１．０〜１　５．０％、 Ａ１．：　ｉ　ｏ、ｏ％以下、 を含有するとともに、 ＭＰ：　０．００１〜０．０３０％。 Ｃａ：　０．００１〜０．０３０　％、ＲＥＭ　　二　
   ０．０　０　１　〜０．０　５　０　　％　、Ｙ　：　
   ０．００１〜０．０５０％、 の１種以上を含有し、さらに。 Ｎｉ及びＣｕの１種以上を合計で： ０．５〜３．０チ、 含有し、かつ、式。 １５×〔％Ｃ）十〇、９ｘ（チ凧］＋（％Ｎｉ）＋〔％
   Ｃｕ、１　　≧２０゜ 及び、 ２１．８　Ｘ　（％Ｃ）　＋　８．７　Ｘ　（１ｍ％Ｓ
   ｉ）＋［：チＭ〕）＋　０．９　Ｘ　［％Ｉ白〕　≧４
   ０゜を満足し、 Ｆｅ及びその他の不可避不純物：残シ、（以上重量％）
   よシ成ることを特徴とする、室温で体積電気抵抗率の高
   い非磁性鋼。 （８）　　Ｃ：　０．４５チ以下。 Ｓｔ：　７．０チ以下、 Ｍｎ：　　１　６．０〜４０．０　％。 Ｐ　：　０．０１５％以下、 Ｓ　：　０．０１５チ以下。 Ｃｒ：　　１．０〜１　５．０　％、 ＡＭ　：　１０．０％以下、 を含有するとともに。 Ｖ　：　０．０５〜１．００　Ｔｏ、 Ｎ　：　０．０５〜０．２５チ、 の１種以上を含有し、かつ、 ＭＷ：　０．００１〜０．０３０　％％Ｃａ二　０．０
   　０　１　〜０．０　３　０　　％　、ＲＥＭ　：　０
   ．００１．０．０５０％。 Ｙ　：　０．００１〜０．０５０チ、 の１種以上をも含有し、さらに、 Ｎｉ及びＣｕの１種以上を合計で： ０．５〜３．０％、 含有すると同時に１式、 １５×〔％Ｃ）　＋　０．９　ｘ　（％Ｍｎ〕＋Ｃ％Ｎ
   ｉ　）＋〔チＣｕ）　　≧２０、 及び、 ２１．８　Ｘ　（％Ｃ〕＋８．７　Ｘ　（Ｃ％Ｓｉ　］
   　＋Ｃ％Ｍ〕）＋　０，９　Ｘ　［％ｆｆｉ白〕　≧４
   ０、を満足し。 Ｆｅ及びその他の不可避不純物：残シ、（以上重量％）
   よシ成ることを特徴とする、室温で体積電気抵抗率の高
   い非磁性鋼。