JPH06297015A - 熱延巻取機に於けるネッキング制御方法 - Google Patents
熱延巻取機に於けるネッキング制御方法Info
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- JPH06297015A JPH06297015A JP5090183A JP9018393A JPH06297015A JP H06297015 A JPH06297015 A JP H06297015A JP 5090183 A JP5090183 A JP 5090183A JP 9018393 A JP9018393 A JP 9018393A JP H06297015 A JPH06297015 A JP H06297015A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、熱延巻取機におけるネッキング制
御方法に関するもので、特に仕上ワ−クロ−ルとマンド
レル間に発生する張力を低下させることを目的とする。 【構成】 鉄鋼材料をマンドレルにて巻取る際に発生す
るワ−クロ−ルとマンドレル間の張力を鉄鋼材料情報,
マンドレルモ−タ回転数及び仕上出側板速度から求める
制御系を演算し、かつここで求められた制御系に対する
制御ゲインを算出する事を特徴とする。
御方法に関するもので、特に仕上ワ−クロ−ルとマンド
レル間に発生する張力を低下させることを目的とする。 【構成】 鉄鋼材料をマンドレルにて巻取る際に発生す
るワ−クロ−ルとマンドレル間の張力を鉄鋼材料情報,
マンドレルモ−タ回転数及び仕上出側板速度から求める
制御系を演算し、かつここで求められた制御系に対する
制御ゲインを算出する事を特徴とする。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、熱延巻取機に於けるネ
ッキング制御方法に関する。
ッキング制御方法に関する。
【0002】
【従来の技術】熱間圧延における巻取設備の構成例を図
5に示す。図5を参照して説明する。鋼板材料10は、
熱延材として上下のワ−クロ−ル11と12の間を送ら
れて目標の板厚に圧延される。上下のワ−クロ−ル1
1,12は、それぞれ上部及び下部のバックアップロ−
ル13,14により押圧支持されている。仕上電動機盤
16は、仕上出側板速度値信号を得る装置である。仕上
電動機15は、仕上電動機盤16からの速度指令に基づ
き、目標の板速度にするための駆動源である。ホットラ
ンテ−ブル17は、搬送テ−ブルであり、その上部から
スプレ−タイプの冷却水により鋼板材料10が冷却され
る。ピンチロ−ル18は、ホットランテ−ブル17で搬
送されてきた鋼板材料10を上下の押しロ−ルにより下
方へ誘導するものである。マンドレル19は、前述のピ
ンチロ−ル18により、下方へ誘導された鋼板材料10
をコイル状に巻取る装置である。ラッパロ−ル20,2
1,22は、それぞれマンドレル19に巻き付いた鋼板
材料10を押さえる装置である。マンドレル電動機23
は、鋼板材料10をマンドレル19に巻取るのに必要と
なる回転速度を得るための駆動源である。マンドレル電
動機盤24は、マンドレル電動機23への速度指令を与
え、かつ、マンドレル電動機の電機子電流値及び回転数
値信号を得る装置である。巻取機制御盤25は、巻取条
件に従い、マンドレル電動機盤24に対し速度指令値を
与える装置である。
5に示す。図5を参照して説明する。鋼板材料10は、
熱延材として上下のワ−クロ−ル11と12の間を送ら
れて目標の板厚に圧延される。上下のワ−クロ−ル1
1,12は、それぞれ上部及び下部のバックアップロ−
ル13,14により押圧支持されている。仕上電動機盤
16は、仕上出側板速度値信号を得る装置である。仕上
電動機15は、仕上電動機盤16からの速度指令に基づ
き、目標の板速度にするための駆動源である。ホットラ
ンテ−ブル17は、搬送テ−ブルであり、その上部から
スプレ−タイプの冷却水により鋼板材料10が冷却され
る。ピンチロ−ル18は、ホットランテ−ブル17で搬
送されてきた鋼板材料10を上下の押しロ−ルにより下
方へ誘導するものである。マンドレル19は、前述のピ
ンチロ−ル18により、下方へ誘導された鋼板材料10
をコイル状に巻取る装置である。ラッパロ−ル20,2
1,22は、それぞれマンドレル19に巻き付いた鋼板
材料10を押さえる装置である。マンドレル電動機23
は、鋼板材料10をマンドレル19に巻取るのに必要と
なる回転速度を得るための駆動源である。マンドレル電
動機盤24は、マンドレル電動機23への速度指令を与
え、かつ、マンドレル電動機の電機子電流値及び回転数
値信号を得る装置である。巻取機制御盤25は、巻取条
件に従い、マンドレル電動機盤24に対し速度指令値を
与える装置である。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】この種の巻取設備にお
いては、従来より、リ−ド率を低下させることにより、
鋼板の張力値を抑制する方法がとられている。しかし、
リ−ド率を下げることにより、巻取り時のコイルの巻形
状が悪化するといった問題点が発生している。従って、
本発明はリ−ド率を実質上あまり下げることなく、張力
値を下げることを課題とする。
いては、従来より、リ−ド率を低下させることにより、
鋼板の張力値を抑制する方法がとられている。しかし、
リ−ド率を下げることにより、巻取り時のコイルの巻形
状が悪化するといった問題点が発生している。従って、
本発明はリ−ド率を実質上あまり下げることなく、張力
値を下げることを課題とする。
【0004】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明の熱延巻取機におけるネッキング制御方法で
は、鋼板材料をマンドレルにて巻取る際に発生するワ−
クロ−ルとマンドレル間の張力を実績既知情報である鋼
板材料情報(板厚,板幅,鋼種),マンドレルモ−タ回
転数及び仕上出側板速度から求める制御系を演算し、か
つ、ここで求められた制御系に対する制御ゲインを算出
することを特徴とする。
に、本発明の熱延巻取機におけるネッキング制御方法で
は、鋼板材料をマンドレルにて巻取る際に発生するワ−
クロ−ルとマンドレル間の張力を実績既知情報である鋼
板材料情報(板厚,板幅,鋼種),マンドレルモ−タ回
転数及び仕上出側板速度から求める制御系を演算し、か
つ、ここで求められた制御系に対する制御ゲインを算出
することを特徴とする。
【0005】
【作用】本発明によれば、既設設備にない張力計を新設
することなく、既存の信号から制御に必要となる張力値
を演算により得ることができる。しかも、リ−ド率を実
質上下げることなく、仕上ワ−クロ−ルとマンドレル間
に発生する張力値を効果的に低下させることができる。
することなく、既存の信号から制御に必要となる張力値
を演算により得ることができる。しかも、リ−ド率を実
質上下げることなく、仕上ワ−クロ−ルとマンドレル間
に発生する張力値を効果的に低下させることができる。
【0006】
【実施例】本発明を実施する装置の構成例を図1に示
す。鋼板材料10は、熱延材として、上下のワ−クロ−
ル11と12の間を送られて、目標の板厚に圧延され
る。上下のワ−クロ−ル11,12は、それぞれ、上部
及び下部のバックアップロ−ル13,14により押圧支
持されている。
す。鋼板材料10は、熱延材として、上下のワ−クロ−
ル11と12の間を送られて、目標の板厚に圧延され
る。上下のワ−クロ−ル11,12は、それぞれ、上部
及び下部のバックアップロ−ル13,14により押圧支
持されている。
【0007】仕上電動機盤16は、仕上出側板速度値信
号を得る装置である。仕上電動機15は、仕上電動機盤
16からの速度指令に基づき、目標の板速度にするため
の駆動源である。
号を得る装置である。仕上電動機15は、仕上電動機盤
16からの速度指令に基づき、目標の板速度にするため
の駆動源である。
【0008】ホットランテ−ブル17は、搬送テ−ブル
であり、その上部からスプレ−タイプの冷却水により鋼
板材料10が冷却される。ピンチロ−ル18は、ホット
ランテ−ブル17で搬送されてきた鋼板材料10を上下
の押しロ−ルにより下方へ誘導するものである。
であり、その上部からスプレ−タイプの冷却水により鋼
板材料10が冷却される。ピンチロ−ル18は、ホット
ランテ−ブル17で搬送されてきた鋼板材料10を上下
の押しロ−ルにより下方へ誘導するものである。
【0009】マンドレル19は、前述のピンチロ−ル1
8により、下方へ誘導された鋼板材料10をコイル状に
巻取る装置である。ラッパロ−ル20,21,22は、
それぞれマンドレル19に巻き付いた鋼板材料10を押
さえる装置である。
8により、下方へ誘導された鋼板材料10をコイル状に
巻取る装置である。ラッパロ−ル20,21,22は、
それぞれマンドレル19に巻き付いた鋼板材料10を押
さえる装置である。
【0010】マンドレル電動機23は、鋼板材料10を
マンドレル19に巻取るのに必要となる回転速度を得る
ための駆動源である。マンドレル電動機盤24は、マン
ドレル電動機23への速度指令を与え、かつ、マンドレ
ル電動機の電機子電流値及び回転数値信号を得る装置で
ある。巻取機制御盤25は、巻取条件に従い、マンドレ
ル電動機盤24に対し速度指令値を与える装置である。
マンドレル19に巻取るのに必要となる回転速度を得る
ための駆動源である。マンドレル電動機盤24は、マン
ドレル電動機23への速度指令を与え、かつ、マンドレ
ル電動機の電機子電流値及び回転数値信号を得る装置で
ある。巻取機制御盤25は、巻取条件に従い、マンドレ
ル電動機盤24に対し速度指令値を与える装置である。
【0011】ネッキング制御演算装置26は、実績デ−
タを基に、制御ゲインを算出し、かつ、巻取機制御盤2
5に対し、速度修正値指令を与える装置である。
タを基に、制御ゲインを算出し、かつ、巻取機制御盤2
5に対し、速度修正値指令を与える装置である。
【0012】本発明の特徴とするところは、鋼板材料1
0をマンドレル19にて巻取る際に発生するワ−クロ−
ル11,12とマンドレル19間の鋼板に加わる張力
を、実績既知情報である鋼板材情報(板厚,板幅,鋼
種),マンドレルモ−タ回転数及び仕上出側板速度から
求める制御系を演算し、かつ、ここで求められた制御系
に最適な制御ゲインを算出することである。
0をマンドレル19にて巻取る際に発生するワ−クロ−
ル11,12とマンドレル19間の鋼板に加わる張力
を、実績既知情報である鋼板材情報(板厚,板幅,鋼
種),マンドレルモ−タ回転数及び仕上出側板速度から
求める制御系を演算し、かつ、ここで求められた制御系
に最適な制御ゲインを算出することである。
【0013】ネッキング制御演算装置26で求めた最適
制御ゲインを実績既知情報であるマンドレルモ−タの電
機子電流,回転数及び張力値にそれぞれ乗算した結果の
総和として、巻取機制御盤25への速度修正値(制御出
力)とすることで、仕上出側板速度とマンドレルモ−タ
回転数との速度差(これを一般にリ−ド速度と呼ぶ)を
低下させることなく、ネッキングの発生原因である張力
値の変動を抑制することができる。
制御ゲインを実績既知情報であるマンドレルモ−タの電
機子電流,回転数及び張力値にそれぞれ乗算した結果の
総和として、巻取機制御盤25への速度修正値(制御出
力)とすることで、仕上出側板速度とマンドレルモ−タ
回転数との速度差(これを一般にリ−ド速度と呼ぶ)を
低下させることなく、ネッキングの発生原因である張力
値の変動を抑制することができる。
【0014】図1のネッキング制御演算装置26に関す
る制御系の具体的な構成例を図2に示す。図2におい
て、破線部Aはマンドレル電動機の制御系、破線部Bは
張力発生系をそれぞれ示している。本発明の特徴は、制
御系の中に張力発生系Bを付加したことである。この付
加により、既設設備にはない張力計を新設することな
く、既存の信号から制御に必要となる張力値を演算によ
り得ることができる。
る制御系の具体的な構成例を図2に示す。図2におい
て、破線部Aはマンドレル電動機の制御系、破線部Bは
張力発生系をそれぞれ示している。本発明の特徴は、制
御系の中に張力発生系Bを付加したことである。この付
加により、既設設備にはない張力計を新設することな
く、既存の信号から制御に必要となる張力値を演算によ
り得ることができる。
【0015】まず、張力発生系B及びマンドレル電動機
の制御系Aの状態変数ΔX*を次の第(1)式のように定め
ると、その状態方程式及び出力方程式は、それぞれ次の
第(2)式及び第(3)式で表わされる。
の制御系Aの状態変数ΔX*を次の第(1)式のように定め
ると、その状態方程式及び出力方程式は、それぞれ次の
第(2)式及び第(3)式で表わされる。
【0016】
【数1】
【0017】
【数2】
【0018】
【数3】
【0019】但し、rM:Mn軸半径[m] Ra:Mnモ−タの電機子内部抵抗[Ω] La:Mnモ−タの電機子内部インダクタンス[H] Ia:Mnモ−タの電機子電流[A] φ :界磁磁束[Wb] J :Mnモ−タ軸の慣性モ−メント[kg・m2] R :電流フィ−ドバック抵抗[Ω] P :増幅ゲイン T :サイリスタレオナ−ド系の時定数[sec] Er:張力設定値(電圧)[V] TL:負荷トルク[N・m] ωM:Mnモ−タの回転速度[rad/sec] Et:電機子端子電圧[V] Ec:電機子逆起電圧[V] K :定数 次に、前記第(2)式及び第(3)式で表わされるネッキング
制御系に対し、その状態変数の1つである電機子端子電
圧ΔEt*を除いたものに、最適制御ゲインFを求め
る。
制御系に対し、その状態変数の1つである電機子端子電
圧ΔEt*を除いたものに、最適制御ゲインFを求め
る。
【0020】前記第(2)式に対する評価関数Jは、次の
第(14)式で表わされる。
第(14)式で表わされる。
【0021】
【数4】
【0022】このような本発明によるネッキング制御方
法を実施する図1のネッキング制御演算装置26の動作
を、図3に示す。図3を参照して説明する。
法を実施する図1のネッキング制御演算装置26の動作
を、図3に示す。図3を参照して説明する。
【0023】ステップS1では、デ−タ取込みを実行す
る。即ち、鋼板材料情報(例えば、板厚3.5mm,板
幅936mm,鋼種TS=28),マンドレルモ−タ回
転数(1000rpm),及び仕上出側板速度(600
mpm)を、それぞれ巻取直前に1回、プロセスコンピ
ュ−タ,マンドレル電動機盤24,及び仕上電動機盤1
6から入力する。
る。即ち、鋼板材料情報(例えば、板厚3.5mm,板
幅936mm,鋼種TS=28),マンドレルモ−タ回
転数(1000rpm),及び仕上出側板速度(600
mpm)を、それぞれ巻取直前に1回、プロセスコンピ
ュ−タ,マンドレル電動機盤24,及び仕上電動機盤1
6から入力する。
【0024】ステップS2では、上記S1で取込んだデ
−タを基に、前記第(2)式及び第(3)式により最適制御ゲ
インFを算出する。
−タを基に、前記第(2)式及び第(3)式により最適制御ゲ
インFを算出する。
【0025】ステップS3では、巻取開始信号を巻取機
制御盤25より入力し、YESのタイミングにより、次
のステップS4に進む。ステップS4では、マンドレル
電動機盤24から、マンドレルモ−タの電機子電流Ia
及び回転数ωMの生情報を時々刻々入力する。
制御盤25より入力し、YESのタイミングにより、次
のステップS4に進む。ステップS4では、マンドレル
電動機盤24から、マンドレルモ−タの電機子電流Ia
及び回転数ωMの生情報を時々刻々入力する。
【0026】ステップS5では、S2で算出した最適制
御ゲインFに、マンドレル電動機盤24から得られる生
情報を基に、制御出力Erを10msecづつのサンプリ
ング周期にて巻取機制御盤25に出力する。これによ
り、マンドレル電動機23が制御される。
御ゲインFに、マンドレル電動機盤24から得られる生
情報を基に、制御出力Erを10msecづつのサンプリ
ング周期にて巻取機制御盤25に出力する。これによ
り、マンドレル電動機23が制御される。
【0027】ステップS6では、張力演算値tfと張力
基準値tfo(=2.7t/m2)とを比較し、tf<t
foでなければ、ステップS4に戻る。つまり、tf<
tfoになるまで、ステップS4及びS5の処理が繰り
返される。tf<tfoになると、制御を終了する。
基準値tfo(=2.7t/m2)とを比較し、tf<t
foでなければ、ステップS4に戻る。つまり、tf<
tfoになるまで、ステップS4及びS5の処理が繰り
返される。tf<tfoになると、制御を終了する。
【0028】本発明のネッキング制御方法を実施した場
合と実施しない場合の張力量の変動率を図4に対比して
示す。図4のグラフは、シミュレ−ションにより得られ
たものであり、シミュレ−ションの条件は次の第1表の
通りに定めた。
合と実施しない場合の張力量の変動率を図4に対比して
示す。図4のグラフは、シミュレ−ションにより得られ
たものであり、シミュレ−ションの条件は次の第1表の
通りに定めた。
【0029】
【表1】
【0030】図4を参照すると、ネッキング制御を実施
しない場合に、張力ピ−ク値が35t掛かっていたもの
が、本発明のネッキング制御を実施した場合に、張力ピ
−ク値が25t以下に低下しており、かつ、張力面積も
40%以上減少しているので、このネッキング制御によ
り、リ−ド率を下げることなく、実用的に張力値を抑制
していることが分かる。
しない場合に、張力ピ−ク値が35t掛かっていたもの
が、本発明のネッキング制御を実施した場合に、張力ピ
−ク値が25t以下に低下しており、かつ、張力面積も
40%以上減少しているので、このネッキング制御によ
り、リ−ド率を下げることなく、実用的に張力値を抑制
していることが分かる。
【0031】
【発明の効果】本発明によれば、リ−ド率を実質上下げ
ることなく、仕上ワ−クロ−ルとマンドレル間に発生す
る張力値を効果的に低下させることができる。
ることなく、仕上ワ−クロ−ルとマンドレル間に発生す
る張力値を効果的に低下させることができる。
【図1】 本発明を実施する設備の構成を示すブロック
図である。
図である。
【図2】 図1の一部分を詳細に示すブロック図であ
る。
る。
【図3】 図1のネッキング制御演算装置26の動作を
示すフロ−チャ−トである。
示すフロ−チャ−トである。
【図4】 本発明を実施した場合と実施しない場合の張
力変動率の変化例を示すグラフである。
力変動率の変化例を示すグラフである。
【図5】 巻取設備の従来例を示すブロック図である。
10:鋼板材料 11,12:ワ−ク
ロ−ル 13,14:バックアップロ−ル 15:仕上電動機 16:仕上電動機盤 17:ホットランテ
−ブル 18:ピンチロ−ル 19:マンドレル 20,21,22:ラッパロ−ル 23:マンドレル電
動機 24:マンドレル電動機盤 25:巻取機制御盤 26:ネッキング制御演算装置
ロ−ル 13,14:バックアップロ−ル 15:仕上電動機 16:仕上電動機盤 17:ホットランテ
−ブル 18:ピンチロ−ル 19:マンドレル 20,21,22:ラッパロ−ル 23:マンドレル電
動機 24:マンドレル電動機盤 25:巻取機制御盤 26:ネッキング制御演算装置
Claims (1)
- 【請求項1】 ワ−クロ−ルから出た鋼板材料をマンド
レルにて巻取る際に発生するワ−クロ−ルとマンドレル
間の張力を、実績既知情報である板厚,板幅,及び鋼種
を含む鋼板材料情報,マンドレルモ−タ回転数,及び仕
上出側板速度から求める制御系を演算し、かつ、ここで
求められた制御系に対する制御ゲインを算出することを
特徴とする、熱延巻取機に於けるネッキング制御方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5090183A JPH06297015A (ja) | 1993-04-16 | 1993-04-16 | 熱延巻取機に於けるネッキング制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5090183A JPH06297015A (ja) | 1993-04-16 | 1993-04-16 | 熱延巻取機に於けるネッキング制御方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH06297015A true JPH06297015A (ja) | 1994-10-25 |
Family
ID=13991381
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5090183A Withdrawn JPH06297015A (ja) | 1993-04-16 | 1993-04-16 | 熱延巻取機に於けるネッキング制御方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH06297015A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009541056A (ja) * | 2006-06-28 | 2009-11-26 | エス・エム・エス・ジーマーク・アクチエンゲゼルシャフト | メタルストリップを巻き上げるための方法及び装置 |
KR101435031B1 (ko) * | 2012-08-30 | 2014-08-27 | 현대제철 주식회사 | 압연 공정에서의 폭 네킹 저감 방법 |
KR101502387B1 (ko) * | 2013-12-18 | 2015-03-13 | 주식회사 포스코 | 스트립 권취 장력 제어 장치 |
-
1993
- 1993-04-16 JP JP5090183A patent/JPH06297015A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009541056A (ja) * | 2006-06-28 | 2009-11-26 | エス・エム・エス・ジーマーク・アクチエンゲゼルシャフト | メタルストリップを巻き上げるための方法及び装置 |
KR101435031B1 (ko) * | 2012-08-30 | 2014-08-27 | 현대제철 주식회사 | 압연 공정에서의 폭 네킹 저감 방법 |
KR101502387B1 (ko) * | 2013-12-18 | 2015-03-13 | 주식회사 포스코 | 스트립 권취 장력 제어 장치 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
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