JPH06192490A - 熱可塑性樹脂組成物及び樹脂成形品 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 機械的物性等の熱可塑性樹脂の特長を保持し
つつ、良好な塗膜密着性、耐衝撃性、耐候性を有し、し
かも塗装性が改良された熱可塑性樹脂組成物及び樹脂成
形品を提供する。 【構成】 非極性α−オレフィン系樹脂及び結晶性樹脂
等の熱可塑性樹脂（１）と多相構造グラフト共重合体
（２）とからなる熱可塑性樹脂組成物である。この多相
構造グラフト共重合体は非極性α−オレフィン単量体と
極性ビニル系単量体とからなる共重合体（Ａセグメン
ト）とビニル系重合体又は共重合体（Ｂセグメント）か
らなり、一方のセグメントが他方のセグメント中に粒子
径０．００１〜１０μｍの分散相を形成している。そし
て熱可塑性樹脂（１）／多層構造グラフト共重合体
（２）の溶融粘度比が０．０５以上のものである。この
熱可塑性樹脂組成物に熱可塑性エラストマーを配合して
もよい。また、この熱可塑性樹脂組成物を用いて成形す
ることにより、バンパー等の樹脂成形品が得られる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、オレフィン系樹脂等
を用いた熱可塑性樹脂組成物及びそれを所定形状に成形
してなり、バンパー等の自動車部品として有用な樹脂成
形品に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】エンジニアリングプラスチックス、ビニ
ル系重合体及びオレフィン系重合体等の熱可塑性樹脂
は、物性や成形加工性に優れるため、各種成形品として
広く用いられている。ところが、熱可塑性樹脂は全般的
に塗装性、塗膜密着性、耐候性等に問題があり、その改
良が求められている。

【０００３】例えば、プロピレン系重合体は機械的物
性、成形加工性、耐薬品性等に優れた性質を有してお
り、かつ安価であるが、耐衝撃性、塗装性、塗膜密着性
等に問題がある。そのため、例えば自動車のバンパ−に
用いる場合、プロピレン系重合体には、耐衝撃性、塗装
性を改良するための熱可塑性エラストマ−が添加されて
いる（特開昭６３−３９９５１号公報、特開昭６３−１
２２７５２号公報）。そして、その塗装方法としては、
1,1,1,−トリクロルエタン、トリクロルエチレン等の含
ハロゲン系有機溶剤を用いて成形品の表面の洗浄を行
い、その後プライマ−塗装、上塗り塗装を行う方法が広
く行われている。

【０００４】また、プロピレン系重合体の上記欠点を改
善するために、プロピレン系重合体にビニル系重合体、
例えばポリスチレンをブレンドすることが行われてい
る。特開昭５８−９３７３０号公報には、特定の方法で
製造したポリスチレン変性プロピレン系重合体をプロピ
レン系重合体にブレンドすることにより、ポリスチレン
をプロピレン系重合体に分散させる試みについて開示さ
れている。さらに、特開平２−１７３０４９号公報及び
特願平４−７７９５３号明細書には、オレフィン系共重
合体とビニル系共重合体とからなる多相構造体を、プロ
ピレン系重合体にブレンドした組成物が開示されてい
る。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、現在、
環境問題の点で、含ハロゲン系有機溶剤による表面洗浄
工程を省略することが望まれているが、表面洗浄を行わ
ないとプライマ−との密着性が極端に低下してしまうと
いう問題点があった。

【０００６】プロピレン系重合体とポリスチレンとは一
般に相溶性が不良であるため、ポリスチレンはプロピレ
ン系重合体に少量しかブレンドすることはできない。従
って、このブレンド物の成形体は耐衝撃性が低下しがち
であるという問題点があった。

【０００７】また、特開昭５８−９３７３０号公報に開
示されている組成物では、ポリスチレン変性プロピレン
系重合体もグラフト効率が低いため、プロピレン系重合
体にブレンドしたときの相溶性が不十分であるという問
題点があった。

【０００８】さらに、特開平２−１７３０４９号公報及
び特願平４−７７９５３号に示されている組成物では、
オレフィン系共重合体とビニル系共重合体とからなる多
相構造グラフト共重合体を添加する方法が、プロピレン
系重合体に対する相溶性は向上しているが、塗料との親
和性が乏しいため塗装性、すなわち基材に塗料を塗布す
る場合の塗装のしやすさの点では未だ不十分であるとい
う問題点があった。

【０００９】この発明は上記従来の問題点に着目してな
されたものであって、その目的は良好な機械的物性、成
形加工性等の熱可塑性樹脂の特長を保持しつつ、良好な
塗膜密着性、耐衝撃性、耐候性を有し、しかも塗装性が
改良された熱可塑性樹脂組成物及び樹脂成形品を提供す
ることにある。

【００１０】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、第１の発明では（１）非極性α−オレフィン系樹脂
及び結晶性樹脂からなる群から選ばれる少なくとも１種
以上の熱可塑性樹脂と、（２）非極性α−オレフィン系
単量体と極性ビニル系単量体とから形成される共重合体
（Ａセグメント）及び少なくとも１種のビニル系単量体
から形成されるビニル系重合体又は共重合体（Ｂセグメ
ント）とよりなり、一方のセグメントが他方のセグメン
ト中に微細な粒子として分散相を形成している多相構造
グラフト共重合体とから構成され、前記成分（１）と成
分（２）との溶融粘度比が０．０５以上の熱可塑性樹脂
組成物をその要旨としている。

【００１１】第２の発明では、第１の発明の熱可塑性樹
脂組成物に、熱可塑性エラストマ−を配合してなる熱可
塑性樹脂組成物をその要旨としている。また、第３の発
明では、第１の発明又は第２の発明の熱可塑性樹脂組成
物を所定形状に成形してなる樹脂成形品をその要旨とし
ている。

【００１２】次に、この発明の各構成要素について詳細
に説明する。この発明で用いる成分（１）、すなわち非
極性α−オレフィン系樹脂及び結晶性樹脂からなる群か
ら選ばれる少なくとも１種以上の熱可塑性樹脂は、機械
的物性に優れる反面、塗装性や塗膜密着性に劣るため、
改質が必要とされるものである。そのうち、非極性α−
オレフィン系樹脂とは、非極性α−オレフィン系単量体
の単独重合体又は２種以上の単量体からなる共重合体で
ある。具体的には超低密度、低密度、中密度、高密度ポ
リエチレン、プロピレン系重合体、ポリブテン−１、ポ
リ−４−メチルペンテン等の単独重合体、エチレン系共
重合体、及びプロピレン系共重合体があげられ、なかで
もプロピレン系重合体の改良要求が特に高く、好まし
い。なお、これらの熱可塑性樹脂（１）は混合使用して
もよい。

【００１３】このプロピレン系重合体とは、結晶性のポ
リプロピレンであって、プロピレン単独重合体及びプロ
ピレンを主体とし、他のα−オレフィンとの共重合体を
いう。これらの単独重合体又は共重合体において、プロ
ピレン７５重量％以上含有することが望ましい。

【００１４】具体的には例えば、アイソタクチックポリ
プロピレン、結晶性プロピレン−エチレンランダム共重
合体、結晶性プロピレン−エチレンブロック共重合体、
結晶性プロピレン−ブテン−１ランダム共重合体等が代
表的なものである。これらのプロピレン系重合体は、混
合使用することもできる。またプロピレン系重合体の性
質を損なわない範囲で他の重合体を混合使用することも
できる。

【００１５】前記熱可塑性樹脂（１）を構成する結晶性
樹脂としては、例えばポリアミド樹脂、ポリエステル樹
脂、ポリオキシメチレン樹脂、ポリフェニレンサルファ
イド樹脂等があげられる。

【００１６】この発明で用いるポリアミド樹脂とは、ナ
イロン６、ナイロン６・６、ナイロン６・１０、ナイロ
ン６・１２、ナイロン１１、ナイロン１２、ナイロン４
・６等のような脂肪族系ポリアミド樹脂、ポリヘキサメ
チレンジアミンテレフタルアミド、ポリヘキサメチレン
ジアミンイソフタルアミド、キシレン基含有ポリアミド
のような芳香族ポリアミド樹脂及びそれらの変性物又は
それらの混合物等があげられる。特に好ましいポリアミ
ド樹脂は、ナイロン６、ナイロン６・６等である。

【００１７】この発明で用いるポリエステル樹脂として
は、具体的にはポリエチレンテレフタレート、ポリプロ
ピレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等
があげられる。さらに好ましくは、ポリエチレンテレフ
タレート、ポリブチレンテレフタレートである。

【００１８】この発明で用いるポリオキシメチレン樹脂
とはホルムアルデヒド単量体又はその３量体（トリオキ
サン）もしくは４量体（テトラオキサン）等の環状オリ
ゴマ−を原料として製造された実質的にオキシメチレン
単位のみから成るオキシメチレンホモポリマ−及び上記
原料とエチレンオキサイド、プロピレンオキサイド、エ
ピクロルヒドリン、１，３−ジオキソラン、グリコ−ル
のホモマ−ル、ジグリコ−ルのホモマ−ル等の環状エ−
テルとから製造されたオキシメチレン単位と炭素数が２
以上のオキシアルキレン単位とから成るオキシメチレン
コポリマ−を包含する。

【００１９】この発明で用いるポリフェニレンサルファ
イド樹脂とは下記化１で示される樹脂である。

【００２０】

【化１】

【００２１】その製造方法は特公昭５４−３３６８号公
報に開示されているように、Ｎ−メチルピロリドン溶液
中１６０〜２５０℃、所定の加圧条件下にパラジクロロ
ベンゼンと硫化ソーダを反応させる方法が採用される。

【００２２】次に、この発明でいう成分（２）、すなわ
ち多相構造グラフト共重合体とは、非極性α−オレフィ
ン単量体と極性ビニル系単量体とから得られる共重合
体、通常オレフィン系共重合体（Ａセグメント）又はビ
ニル系重合体若しくは共重合体（以下重合体又は共重合
体を（共）重合体という）（Ｂセグメント）のマトリッ
クス中に、Ｂセグメント又はＡセグメントが球状に均一
に分散しているものをいうが、それに限定されない。

【００２３】非極性α−オレフィン単量体から得られる
重合体は、分子量等を変えることにより、流動性を容易
に調節できるため、熱可塑性樹脂組成物を成形して得ら
れる成形品の表面近傍に配向される。また、この重合体
は成分（１）との相溶性にも優れているので、機械的物
性を損なうおそれもない。一方、塗膜密着性、塗装性を
改良するためには、極性成分を導入する必要があるが、
極性ビニル系単量体のみから得られる重合体は、極性成
分が効率良く表面近傍に配向しない。従って、非極性α
−オレフィン単量体と極性ビニル系単量体とを共重合さ
せることにより得られる共重合体は、両方の特性を有効
に発現させることができる。

【００２４】分散している重合体の粒子は微細なもので
あって、その粒子径は好ましくは０．００１〜１０μ
ｍ、さらに好ましくは０．０１〜５μｍである。分散樹
脂粒子径が０．００１μｍ未満の場合あるいは１０μｍ
を越える場合、熱可塑性樹脂（１）にブレンドしたとき
の分散性が悪く、例えば外観の悪化、耐衝撃性の低下、
あるいは塗装性等の改良効果が不足するため好ましくな
い。ここでいう塗装性とは、基材に塗料を塗布する場合
の塗装しやすさをいい、塗装性が良い場合、塗装時の
「はじき」が起こらないため、外観が良好となる。逆
に、塗装性が悪い場合、塗料の「はじき」が起こるた
め、フローマークが発生して外観が不良となる。通常、
基材の極性が低いと塗装性が悪くなる傾向がある。

【００２５】この発明における多相構造グラフト共重合
体（２）の中のビニル系重合体の数平均重合度は通常５
〜５，０００、好ましくは１０〜１，０００の範囲であ
る。さらに好ましくは１０〜６００の範囲である。数平
均重合度が５未満であると、熱可塑性樹脂組成物（１）
との相溶性が悪くなり好ましくない。また数平均重合度
が５，０００を越えると、溶融粘度が高く、成形性が低
下したり表面光沢が低下するので好ましくない。

【００２６】前記多相構造グラフト共重合体（２）中の
非極性α−オレフィン単量体と極性ビニル系単量体とか
ら得られる共重合体における非極性α−オレフィン単量
体としてはエチレン、プロピレン、ブテン−１、ヘキセ
ン−１、オクテン−１、４−メチルペンテン−１類等が
あげられる。また、極性ビニル単量体とは、非極性α−
オレフィン単量体と共重合可能なビニル基を持った極性
単量体をいう。

【００２７】この極性ビニル単量体としては、例えばア
クリル酸、メタクリル酸、フマル酸、無水マレイン酸、
イタコン酸、無水イタコン酸、ビシクロ（２，２，１）
−５−ヘプテン２，３−ジカルボン酸等のα，β−不飽
和カルボン酸及びその金属塩、アクリル酸メチル、アク
リル酸エチル、アクリル酸ｎ−ブチル、アクリル酸イソ
ブチル、アクリル酸ｔ−ブチル、アクリル酸２−エチル
ヘキシル、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、
メタクリル酸ｎ−ブチル、メタクリル酸イソブチル、等
のα，β−不飽和カルボン酸エステル、酢酸ビニル、プ
ロピオン酸ビニル、カプロン酸ビニル、カプリル酸ビニ
ル、ラウリン酸ビニル、ステアリン酸ビニル、トリフル
オル酢酸ビニル等のビニルエステル類、アクリル酸グリ
シジル、メタクリル酸グリシジル、イタコン酸モノグリ
シジルエステル等の不飽和グリシジル基含有単量体等が
あげられる。

【００２８】非極性α−オレフィン単量体と極性ビニル
単量体とから得られる共重合体の非極性α−オレフィン
単量体と極性ビニル単量体との比は特に制限されない
が、極性ビニル単量体が１重量％以上８０重量％以下が
好ましい。

【００２９】非極性α−オレフィン単量体と極性ビニル
単量体とからなる共重合体の具体例として、エチレン−
アクリル酸共重合体、エチレン−アクリル酸メチル共重
合体、エチレン−アクリル酸エチル共重合体、エチレン
−アクリル酸イソプロピル共重合体、エチレン−アクリ
ル酸ｎ−ブチル共重合体、エチレン−アクリル酸イソブ
チル共重合体、エチレン−アクリル酸２−エチルヘキシ
ル共重合体、エチレン−メタクリル酸メチルエチル、エ
チレン−メタクリル酸イソプロピル共重合体、エチレン
−メタクリル酸ｎ−ブチル共重合体、エチレン−メタク
リル酸イソブチル共重合体、エチレン−メタクリル酸２
−エチルヘキシル共重合体、エチレン−酢酸ビニル共重
合体、又はそのケン化物、エチレン−プロピオン酸ビニ
ル共重合体、エチレン−アクリル酸エチル−無水マレイ
ン酸共重合体、エチレン−アクリル酸エチル−メタクリ
ル酸グリシジル共重合体、エチレン−酢酸ビニル−メタ
クリル酸グリシジル共重合体、エチレン−メタクリル酸
グリシジル共重合体等があげられる。これらの共重合体
は、混合して使用することもできる。

【００３０】この発明における多相構造グラフト共重合
体中のビニル系共重合体を構成するビニル単量体として
は、ビニル芳香族単量体、例えばスチレン、核置換スチ
レン、例えばメチルスチレン、ジメチルスチレン、エチ
ルスチレン、イソプロピルスチレン、クロルスチレン、
α−置換スチレン例えばα−メチルスチレン、α−エチ
ルスチレン、（メタ）アクリル酸エステル単量体、例え
ば（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチ
ル等の（メタ）アクリル酸と炭素数１〜２０のアルキル
エステル、（メタ）アクリロニトリル、ビニルエステル
単量体、例えば酢酸ビニル、プロピオン酸ビニル等の単
量体をあげることができる。

【００３１】また、ハロゲン化ビニルないしビニリデン
（特に、塩化ビニル、塩化ビニリデン）、ビニルナフタ
レン、ビニルカルバゾ−ル、フェニルないしシクロヘキ
シル等のマレイミド、その他のビニル型単量体も使用す
ることができる。この発明の多相構造グラフト共重合体
（２）は、Ａセグメントが好ましくは５〜９９重量％、
さらに好ましくは２０〜９５重量％から成り、従ってＢ
セグメントは好ましくは９５〜１重量％、さらに好まし
くは８０〜５重量％から成るものである。

【００３２】Ａセグメントが５重量％未満であると、成
形物表面へのグラフト共重合体の配向量が少なくなり、
塗装性、塗膜密着性が不十分になりやすい。Ａセグメン
トが９９重量％を越えると、熱可塑性樹脂（１）との相
溶性が不足する傾向があり、好ましくない。

【００３３】多相構造グラフト共重合体（２）を製造す
る際のグラフト化法としては、一般に知られている連鎖
移動法、電離性放射線照射法等いずれの方法でもよい
が、最も好ましいのは、下記に示す方法によるものであ
る。なぜなら、グラフト効率が高く、熱による二次的凝
集が起こらないため、性能の発現がより効果的であり、
また製造方法が簡便であるためである。

【００３４】次に、この発明の熱可塑性樹脂組成物の製
造方法を具体的に説明する。すなわち、非極性α−オレ
フィン単量体と極性ビニル系単量体とを合成して得られ
る共重合体粒子１００重量部を水に懸濁せしめて水性懸
濁液を調製する。これとは別に、少なくとも１種のビニ
ル系単量体１〜４００重量部に、下記化２又は化３で表
されるラジカル重合性有機過酸化物の１種又は２種以上
の混合物を、該ビニル系単量体１００重量部に対して
０．１〜２０重量部と、１０時間の半減期を得るための
分解温度が４０〜９０℃である重合開始剤をビニル単系
量体とラジカル重合性有機過酸化物との合計１００重量
部に対して０．０１〜５重量部とを溶解せしめた溶液を
調製する。そして、これを上記水性懸濁液に加える。

【００３５】次に、重合開始剤の分解が実質的に起こら
ない条件で加熱し、ビニル系単量体、ラジカル重合性有
機過酸化物及び重合開始剤を前記共重合体粒子中に含浸
せしめる。そして、その含浸率が初めの５０重量％以上
に達したとき、この水性懸濁液の温度を上昇せしめ、ビ
ニル系単量体及びラジカル重合性有機過酸化物とを前記
共重合体粒子中で重合又は共重合せしめて、グラフト化
前駆体を得る。このグラフト化前駆体を１００〜３００
℃で溶融混練することによりＡセグメントと、Ｂセグメ
ントからなる多相構造グラフト共重合体（２）が得られ
る。

【００３６】なお、グラフト化前駆体は、必ずしも熱可
塑性樹脂（１）に混合する前に溶融混練してなくてもよ
い。すなわち、このグラフト化前駆体を直接熱可塑性樹
脂（１）と共に溶融混合してもよい。なぜなら溶融混練
によってグラフト化前駆体はグラフト共重合体となるか
らである。

【００３７】また、グラフト化前駆体に、別にＡセグメ
ントと同じ共重合体及びＢセグメントと同じ（共）重合
体を混合するか、又はいずれか一方の（共）重合体を混
合し、溶融下に混練しても多相構造グラフト共重合体
（２）を得ることができる。さらに、上記重合過程にお
いてビニル単量体を用いずにグラフト化前駆体を合成
し、グラフト化前駆体とビニル単量体を混合し、溶融混
練してもこの発明における多相構造グラフト共重合体
（２）を得ることができる。最も好ましいのはグラフト
化前駆体を溶融混練して得られた多相構造グラフト共重
合体（２）である。

【００３８】このようにして得られた多相構造グラフト
共重合体（２）と熱可塑性樹脂（１）とを溶融混練する
ことによりこの発明の熱可塑性樹脂組成物が得られる。
ただしここで、成分（１）と成分（２）との溶融粘度比
（成分（１）／成分（２）の比率）は同条件で測定した
場合０．０５以上でなければならない。この比が０．０
５より小さい場合、樹脂成形品の表面近傍に多相構造グ
ラフト共重合体が殆ど存在しなくなり、塗膜密着性、塗
装性が不十分になる。この成分（１）／成分（２）の溶
融粘度比は好ましくは０．５以上であり、最も好ましく
は１以上である。

【００３９】ここで、溶融粘度とは熱可塑性樹脂を同一
温度で溶融し、これに荷重をかけて押出したときの粘度
をいう。そして、溶融粘度比とは、成分（１）と成分
（２）の同一荷重における溶融粘度の比率をいう。な
お、多相構造グラフト共重合体が成形品の表面近傍へ配
向する度合いはＸ線光電子分光分析装置（ＥＳＣＡ）に
よる分析法、赤外線吸収スペクトルによる分析法（ＩＲ
法）等による分析法によって知る事ができる。

【００４０】前記ラジカル重合性有機過酸化物とは、次
の一般式化２で表される化合物である。

【００４１】

【化２】

【００４２】式中、Ｒ₁ は水素原子又は炭素数１〜２の
アルキル基、Ｒ₂ は水素原子又はメチル基、Ｒ₃ 及びＲ
₄ はそれぞれ炭素数１〜４のアルキル基、Ｒ₅ は炭素数
１〜１２のアルキル基、フェニル基、アルキル置換フェ
ニル基又は炭素数３〜１２のシクロアルキル基を示す。
ｍは１又は２である。

【００４３】また、前記ラジカル重合性有機過酸化物と
は、次の一般式化３で表される化合物である。

【００４４】

【化３】

【００４５】式中、Ｒ₆ は水素原子又は炭素数１〜４の
アルキル基、Ｒ₇ は水素原子又はメチル基、Ｒ₈ 及びＲ
₉ はそれぞれ炭素数１〜４のアルキル基、Ｒ₁₀は炭素数
１〜１２のアルキル基、フェニル基、アルキル置換フェ
ニル基又は炭素数３〜１２のシクロアルキル基を示す。
ｎは０、１又は２である。

【００４６】前記化２で表されるラジカル重合性有機過
酸化物として、具体的には、ｔ−ブチルペルオキシアク
リロイロキシエチルカ−ボネ−ト、ｔ−アミルペルオキ
シアクリロイロキシエチルカ−ボネ−ト、ｔ−ヘキシル
ペルオキシアクリロイロキシエチルカ−ボネ−ト、１、
１、３、３−テトラメチルブチルペルオキシアクリロイ
ロキシエチルカ−ボネ−ト、クミルペルオキシアクリロ
イロキシエチルカ−ボネ−ト、ｐ−イソプロピルクミル
ペルオキシアクリロイロキシエチルカ−ボネ−ト、ｔ−
ブチルペルオキシメタクリロイロキシエチルカ−ボネ−
ト、ｔ−アミルペルオキシメタクリロイロキシエチルカ
−ボネ−ト、ｔ−ヘキシルペルオキシメタクリロイロキ
シエチルカ−ボネ−ト、１、１、３、３−テトラメチル
ブチルペルオキシメタクリロイロキシエチルカ−ボネ−
ト、クミルペルオキシメタクリロイロキシエチルカ−ボ
ネ−ト、ｐ−イソプロピルクミルペルオキシメタクリロ
イロキシエチルカ−ボネ−ト、ｔ−ブチルペルオキシメ
タクリロイロキシエチルカ−ボネ−ボネ−ト、ｔ−アミ
ルペルオキシアクリロイロキシエトキシエチルカ−ボネ
−ト、ｔ−ヘキシルペルオキシアクリロイロキシエトキ
シエチルカ−ボネ−ト、１、１、３、３−テトラメチル
ブチルペルオキシアクリロイロキシエトキシエチルカ−
ボネ−ト、クミルペルオキシアクリロイロキシエトキシ
エチルカ−ボネ−ト、ｐ−イソプロピルクミルペルオキ
シアクリロイロキシエトキシエチルカ−ボネ−ト、ｔ−
ブチルペルオキシメタクリロイロキシエトキシエチルカ
−ボネ−ト、ｔ−アミルペルオキシメタクリロイロキシ
エトキシエチルカ−ボネ−ト、ｔ−ヘキシルペルオキシ
メタクリロイロキシエトキシエチルカ−ボネ−ト、１、
１、３、３−テトラメチルブチルペルオキシメタクリロ
イロキシエトキシエチルカ−ボネ−ト、クミルペルオキ
シメタクリロイロキシエトキシエチルカ−ボネ−ト、ｐ
−イソプロピルクミルペルオキシメタクリロイロキシエ
トキシエチルカ−ボネ−ト、ｔ−ブチルペルオキシアク
リロイロキシイソプロピルカ−ボネ−ト、ｔ−アミルペ
ルオキシアクリロイロキシイソプロピルカ−ボネ−ト、
ｔ−ヘキシルペルオキシアクリロイロキシイソプロピル
カ−ボネ−ト、１、１、３、３−テトラメチルブチルペ
ルオキシアクリロイロキシイソプロピルカ−ボネ−ト、
クミルペルオキシアクリロイロキシイソプロピルカ−ボ
ネ−ト、ｐ−イソプロピルクミルペルオキシアクリロイ
ロキシイソプロピルカ−ボネ−ト、ｔ−ブチルペルオキ
シメタクリロイロキシイソプロピルカ−ボネ−ト、ｔ−
アミルペルオキシメタクリロイロキシイソプロピルカ−
ボネ−ト、ｔ−ヘキシルペルオキシメタクリロイロキシ
イソプロピルカ−ボネ−ト、１、１、３、３−テトラメ
チルブチルペルオキシメタクリロイロキシイソプロピル
カ−ボネ−ト、クミルペルオキシメタクリロイロキシイ
ソプロピルカ−ボネ−ト、ｐ−イソプロピルクミルペル
オキシメタクリロイロキシイソプロピルカ−ボネ−ト等
が例示される。

【００４７】さらに、化３で表される化合物としては、
ｔ−ブチルペルオキシアリルカ−ボネ−ト、ｔ−アミル
ペルオキシアリルカ−ボネ−ト、ｔ−ヘキシルペルオキ
シアリルカ−ボネ−ト、１、１、３、３−テトラメチル
ブチルペルオキシアリルカ−ボネ−ト、ｐ−メンタンペ
ルオキシアリルカ−ボネ−ト、クミルペルオキシアリル
カ−ボネ−ト、ｔ−ブチルペルオキシメタリルカ−ボネ
−ト、ｔ−アミルペルオキシメタリルカ−ボネ−ト、ｔ
−ヘキシルペルオキシメタリルカ−ボネ−ト、１、１、
３、３−テトラメチルブチルペルオキシメタリルカ−ボ
ネ−ト、ｐ−メンタンペルオキシメタリルカ−ボネ−
ト、クミルペルオキシメタリルカ−ボネ−ト、ｔ−ブチ
ルペルオキシアリロキシエチルカ−ボネ−ト、ｔ−アミ
ルペルオキシアリロキシエチルカ−ボネ−ト、ｔ−ヘキ
シルペルオキシアリロキシエチルカ−ボネ−ト、ｔ−ブ
チルペルオキシメタリロキシエチルカ−ボネ−ト、ｔ−
アミルペルキシメタリロキシエチルカ−ボネ−ト、ｔ−
ヘキシルペルオキシメタリロキシエチルカ−ボネ−ト、
ｔ−ブチルペルオキシアリロキシイソプロピルカ−ボネ
−ト、ｔ−アミルペルオキシアリロキシイソプロピルカ
−ボネ−ト、ｔ−ヘキシルペルオキシアリロキシイソプ
ロピルカ−ボネ−ト、ｔ−ブチルペルオキシメタリロキ
シイソプロピルカ−ボネ−ト、ｔ−アミルペルオキシメ
タリロキシイソプロピルカ−ボネ−ト、ｔ−ヘキシルペ
ルオキシメタリロキシイソプロピルカ−ボネ−ト等が例
示される。

【００４８】中でも好ましくは、ｔ−ブチルペルオキシ
アクリロイロキシエチルカ−ボネ−ト、ｔ−ブチルペル
オキシメタクリロイロキシエチルカ−ボネ−ト、ｔ−ブ
チルペルオキシアリルカ−ボネ−ト、ｔ−ブチルペルオ
キシメタリルカ−ボネ−トである。

【００４９】この発明の熱可塑性樹脂組成物中における
多相構造グラフト共重合体（２）の配合割合は０．１〜
５０重量％が好ましく、０．５〜３０重量％がさらに好
ましい。多相構造グラフト共重合体が０．１重量％未満
であると塗装性の改良が不十分であり、また５０重量％
を越えると耐熱性が低下し、好ましくない。

【００５０】次に、第２の発明においては、熱可塑性樹
脂（１）と多相構造グラフト共重合体（２）とからなる
熱可塑性樹脂組成物に対し、熱可塑性エラストマー
（３）を配合する。この熱可塑性エラストマー（３）
は、熱可塑性樹脂組成物の耐衝撃性等の機械的強度を向
上させるとともに、耐熱性を向上させる。

【００５１】熱可塑性エラストマー（３）としては、ポ
リブタジエン、スチレン−ブタジエン共重合体、ポリア
クリロニトリル−ブタジエン共重合体、ポリイソプレン
等のジエン系ゴム、エチレン−α−オレフィン共重合
体、エチレン−α−オレフィン−ポリエン共重合体等の
非ジエン系ゴム、スチレン−ブタジエンブロック共重合
体、水素化スチレン−ブタジエンブロック共重合体、エ
チレン−プロピレンエラストマ−、スチレングラフトエ
チレン−プロピレンエラストマ−、エチレン系アイオノ
マ−樹脂、水素化スチレン−イソプレンブロック共重合
体等があげられる。これらの熱可塑性エラストマ−は１
種又は２種以上を混合して使用することができる。

【００５２】これらの熱可塑性エラストマ−（３）のな
かでは耐衝撃性、耐ガソリン性及び成形品表面外観の面
からエチレン−プロピレン共重合体ゴム（ＥＰＭ）、エ
チレン−プロピレン−ジエン共重合体ゴム（ＥＰＤＭ）
が好ましい。さらに好ましくはム−ニ−粘度（ＭＬ1+4
、１００℃）が５〜１５０のものである。

【００５３】また熱可塑性エラストマ−（３）の添加量
は機械的物性及び耐熱性の観点から、熱可塑性樹脂
（１）と多相構造グラフト共重合体（２）との合計量１
００重量部に対して、好ましくは１〜３００重量部、さ
らに好ましくは１〜２００重量部、特に好ましくは１〜
１００重量部である。１重量部未満では樹脂組成物の弾
力性が小さくなりやすく、３００重量部を越えると耐熱
性が低下しやすい。なお、熱可塑性エラストマー（３）
の配合割合がこのような範囲内であれば、成形性が低下
するおそれはない。

【００５４】さらに、この発明においては熱可塑性樹脂
（１）と多相構造グラフト共重合体（２）との合計量１
００重量部に対して、２００重量部以下の無機充填剤
（４）を配合してもよい。この配合量が２００重量部を
越えると、成形品の衝撃強度が低下するので好ましくな
い。その無機充填剤としては、具体的には硫酸カルシウ
ム、珪酸カルシウム、クレ−、珪藻土、タルク、アルミ
ナ、珪砂、ガラス粉、酸化鉄、金属粉、グラファイト、
炭化珪素、窒化珪素、シリカ、窒化ホウ素、窒化アルミ
ニウム、カ−ボンブラック等の粉粒状充填材、雲母、ガ
ラス板、セリサイト、パイロフィライト、アルミフレ−
ク等の金属箔、黒鉛等の平板状もしくは鱗片状充填材、
シラスバル−ン、金属バル−ン、ガラスバル−ン、軽石
等の中空状充填材、ガラス繊維、炭素繊維、グラファイ
ト繊維、ウィスカ−、金属繊維、シリコ−ンカ−バイト
繊維、アスベスト、ウオストナイト等の鉱物繊維等の例
をあげることができる。この無機充填剤の形状として
は、上述のように粉粒状、平板状、鱗片状、中空状、繊
維状の他、針状、球状等があげられる。

【００５５】なかでも炭酸カルシウム、硫酸バリウム、
タルクが好ましい。さらに、機械物性、成形品の外観、
耐熱性の面からタルクが好ましい。タルクは一般に市販
されているものでよいが、特に好ましいのは平均粒径が
１〜４μｍのものである。これらの無機充填剤は単独、
又は２種以上を用いることができる。

【００５６】また該無機充填剤（４）の表面には、ステ
アリン酸、オレイン酸、パルチミン酸又はそれらの金属
塩、パラフィンワックス、ポリエチレンワックス又はそ
れらの変性物、有機シラン、有機ボラン、有機チタネ−
ト等を使用して表面処理を施すことが好ましい。

【００５７】この発明の熱可塑性樹脂組成物は、温度１
５０〜３５０℃で溶融・混合することによって製造され
る。上記温度が１５０℃未満の場合、溶融が不完全であ
ったり、また溶融粘度が高く、混合が不充分となり、成
形物に相分離や層状剥離が現れやすいため好ましくな
い。また３５０℃を超えると、混合される樹脂の分解も
しくはゲル化が起こりやすいため好ましくない。

【００５８】溶融・混合する方法としては、バンバリ−
ミキサ−、加圧ニ−ダ−、混練押出機、二軸押出機、ロ
−ル等の通常用いられる混練機により行うことができ
る。この発明では更に、発明の要旨を逸脱しない範囲に
おいて、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム等の
無機難燃剤、ハロゲン系、リン系等の有機難燃剤、金属
粉、酸化防止剤、紫外線防止剤、滑剤、分散剤、カップ
リング剤、発泡剤、架橋剤、着色剤、カ−ボンブラック
等の添加剤等を添加しても差し支えない。

【００５９】この発明における熱可塑性樹脂（１）と多
相構造グラフト共重合体（２）とからなる熱可塑性樹脂
組成物又はこれに及び熱可塑性エラストマ−（３）を配
合した樹脂組成物は、機械的物性、成形加工性、耐衝撃
性、塗膜密着性、さらには塗装性に優れているため、様
々な用途に使用が可能である。すなわち、熱可塑性樹脂
組成物は射出成形法や押出成形法等により所定形状の成
形品に成形される。得られた成形品は、例えば自動車部
品としてのバンパ−、モール、マッドガード、その他電
気製品、建築用部材等に利用できる。そのうち特に、自
動車用のバンパー、モール、マッドガード等の外装品と
しての用途に好適である。

【００６０】

【作用】第１の発明では、通常多相構造グラフト共重合
体（２）は、これを構成するＢセグメントがＡセグメン
トの相溶性を制御するため熱可塑性樹脂（１）に良好に
均一分散される。そして、熱可塑性樹脂組成物を射出成
形等によって成形すると、熱可塑性樹脂（１）と多相構
造グラフト共重合体（２）の溶融粘度の関係から、成形
物の表面近傍にも多相構造グラフト共重合体（２）が配
向する。従って、このような相溶性や配向性の向上に基
づき、塗装性や、塗膜密着性等の特性が改善される。

【００６１】第２の発明では、第１の発明の熱可塑性樹
脂組成物に熱可塑性エラストマーが配合され、第１の発
明の作用に加えてその弾力性により耐衝撃性等の機械的
物性の向上が図られる。

【００６２】第３の発明では、樹脂成形品が第１又は第
２の発明の熱可塑性樹脂組成物を、例えば射出成形法等
の成形法により所定形状に成形することによって得ら
れ、熱可塑性樹脂組成物の持つ物性が有効に発揮され
る。

【００６３】

【実施例】以下に参考例、実施例及び比較例をあげてこ
の発明をさらに具体的に説明する。 （参考例１）（多相構造グラフト共重合体（２Ａ）の製
造） 容積５リットルのステンレス製オ−トクレ−ブに、純水
２５００ｇを入れ、さらに懸濁剤としてポリビニルアル
コ−ル２．５ｇを溶解させた。この中にエチレン−酢酸
ビニル共重合体「ＮＵＣ３１５０」（商品名、日本ユニ
カー（株）製、酢酸ビニル２０％含有）８００ｇを入
れ、攪拌・分散した。別に、重合開始剤としてのベンゾ
イルペルオキシド「ナイパ−Ｂ」（商品名、日本油脂
（株）製）１．５ｇ、ラジカル重合性有機過酸化物とし
てｔ−ブチルペルオキシメタクリロイロキシエチルカ−
ボネ−ト４ｇを、ビニル単量体としてのステアリルメタ
クリレート２００ｇに溶解させ、この溶液を前記オ−ト
クレ−ブ中に投入・攪拌した。

【００６４】次に、オ−トクレ−ブを６０〜６５℃に昇
温し、２時間攪拌することにより重合開始剤、ラジカル
重合性有機過酸化物及びビニル単量体をエチレン−酢酸
ビニル共重合体中に含浸させた。次いで、含浸されたビ
ニル単量体、ラジカル重合性有機過酸化物及び重合開始
剤の合計量が初めの５０重量％以上になっていることを
確認した後、温度を８０〜８５℃に上げ、その温度で４
時間維持して重合を完結させ、水洗及び乾燥してグラフ
ト化前駆体（Ａ）を得た。このグラフト化前駆体（Ａ）
のステアリルメタクリレート重合体をテトラヒドロフラ
ンで抽出し、ゲルパーミエーションクロマトグラフ（Ｇ
ＰＣ）により数平均重合度を測定したところ、７００で
あった。

【００６５】次いで、このグラフト化前駆体（Ａ）をラ
ボプラストミル一軸押出機（（株）東洋精機製作所製）
で２００℃にて押し出し、グラフト化反応させることに
より多相構造熱可塑性樹脂（２Ａ）を得た。

【００６６】この多相構造熱可塑性樹脂（２Ａ）を走査
型電子顕微鏡「ＪＥＯＬ ＪＳＭＴ３００」（日本電子
（株）製の商品名）により観察したところ、粒子径０．
３〜０．４μｍの真球状樹脂が均一に分散した多相構造
熱可塑性樹脂であった。

【００６７】なおこのとき、ステアリルメタクリレート
重合体のグラフト効率は７５重量％であった。 （参考例２〜８）（多相構造グラフト共重合体（２Ｂ〜
２Ｈ）の製造） 参考例１と同様の操作で、非極性α−オレフィン単量体
と極性ビニル系単量体との共重合体及びビニル系単量体
の種類を変え、多相構造グラフト共重合体（２Ｂ〜２
Ｈ）を得た。また、非極性α−オレフィン単量体のみか
らなる（共）重合体とビニル系単量体とから多相構造グ
ラフト共重合体（２Ｉ〜２Ｍ）を得た。

【００６８】多相構造グラフト共重合体の仕込組成及び
重合結果を表１に示した。尚、表１中の略号は次の共重
合体及び単量体を示す。 ＥＶＡ（ＮＵＣ３１５０）：エチレン−ビニルアセテー
ト共重合体、酢酸ビニル２０％含有（商品名：日本ユニ
カー（株）社製） ＥＧＭＡ：エチレン−グリシジルメタクリレート共重合
体、グリシジルメタクリレート１５％含有 Ｅ／ＥＡ／ＭＡＮ：エチレン−エチルアクリレート−無
水マレイン酸共重合体、エチルアクリレート１５％、無
水マレイン酸３％含有 ＥＶＡＬ：エチレン−ビニルアルコール共重合体、ビニ
ルアルコール２０％含有 ＥＡＡ：エチレン−アクリル酸共重合体、アクリル酸１
５％含有 ＥＶＡ（Ｖ２７０）：エチレン−ビニルアセテート共重
合体、ビニルアセテート１５％含有、レクスパールＶ−
２７０：（商品名、日本石油（株）製） ＥＥＡ：エチレン−エチルアクリレート共重合体、エチ
ルアクリレート２５％含有（日本石油（株）製商品名、
日石レクスロンＥＥＡ、Ａ４２５０） ＥＭＡ：エチレン−メチルアクリレート共重合体、メチ
ルアクリレート１２％含有（日本石油（株）製商品名、
日石レクスパール、ＲＢ５１２０） ＰＰ：ポリプロピレン、ＰＰ／ＰＥ：プロピレン−エチ
レン共重合体、ＳＭＡ：ステアリルメタクリレート、Ｓ
ｔ：スチレン、ＭＭＡ：メチルメタクリレ−ト、ＢＭ
Ａ：ブチルメタクリレート、ＬＭＡ：ラウリルメタクリ
レート、ＳＡ：ステアリルアクリレート、ＨＥＭＡ：２
−ヒドロキシエチルメタクリレート、ＭＡＡ：メタクリ
ル酸

【００６９】

【表１】

【００７０】（実施例１〜１０）プロピレン系重合体
（１）「日石ポリプロＪ６３０Ｇ」（商品名、日本石油
化学（株）製）と、参考例１〜７で得た多相構造グラフ
ト共重合体（２Ａ）〜（２Ｇ）を表２に示す割合で溶融
混合した。

【００７１】グラフト共重合体とポリプロピレンの溶融
粘度は（株）東洋精機社製「キャピログラフＰＨ１Ｂ」
を用いて測定した。すなわち、一定温度に加熱したシリ
ンダ中に、熱可塑性樹脂を気泡が入らないように注意し
ながら充填し、その後荷重をかけながらその樹脂の溶融
粘度を測定した。

【００７２】また、溶融混合の方法は、各樹脂のペレッ
トをドライブレンドした後、シリンダ−温度２３０℃に
設定されたスクリュ−径３０mmの同軸方向二軸押出機に
供給し、押出後造粒した。造粒した樹脂を用い、射出成
形によって試験片を作成した。試験片の大きさは次のよ
うである。

【００７３】アイゾット衝撃試験片 13mm×65mm×6 mm
（ノッチ付き） 荷重たわみ温度試験片 13mm×130 mm×6 mm 塗膜密着性試験片 45mm×90mm×4 mm なお、試験法は次のようである。 （１）アイゾット衝撃値（ノッチ付き）： JIS K7110 （２）荷重たわみ温度 ： JIS K7207 （３）塗膜密着性 ： 試験片にポリオレフィン系
プライマ−を塗装し、その上にアクリル系塗料を塗装し
たのち、縦横各１１本の１mm間隔の直交する切れ目をナ
イフで素材に到達するまで入れて、格子状に一辺の長さ
１mmの正方形を１００個作った後、その格子へセロハン
粘着テ−プ（ニチバン（株）製）を貼りつけ、瞬時には
がしたとき剥がれずに残った正方形の数で表した。 （４）耐ガソリン性 ： 試験片にポリオレフィン系プ
ライマ−を塗装し、その上にアクリル系塗料を塗装し、
レギュラ−ガソリンに３０分間浸漬したのち、その表面
状態を調べた。

【００７４】○ ：塗膜の異常無し、 △ ：塗膜一部
剥離、 × ：塗膜全面剥離 （５）外観： 模擬バンパ−（長さ460 mm×幅120 mm×
高さ56mm、バンパ−裏面に４本のリブを具備、厚さ3 m
m）を成形し、外観（フロ−マ−ク、すなわちバンパー
表面のはじきに基づく不均一膜厚によって起こる模様の
有無）を調べた。

【００７５】これらの結果を表２に示した。

【００７６】

【表２】

【００７７】表２に示したように、ポリプロピレンとグ
ラフト共重合体とからなる実施例１〜１０の熱可塑性樹
脂組成物においては、アイゾット衝撃値、荷重たわみ、
塗膜塗膜密着性、耐ガソリン性及び外観のいずれについ
ても良好な性能を示す。従って、優れた機械的物性、成
形加工性等の熱可塑性樹脂の特長を保持しつつ、樹脂成
形品は優れた塗膜密着性、耐衝撃性を有する。しかも、
外観上フローマークを生じないことから、塗装性にも優
れている。また、グラフト共重合体の配合量を増加させ
ると、衝撃強度が向上する（実施例１〜３）。 （実施例１１〜２０）プロピレン系重合体（１）「日石
ポリプロＪ６３０Ｇ」（商品名、日本石油化学（株）
製）と、参考例１〜３で得た多相構造グラフト共重合体
（２Ａ）〜（２Ｃ）、参考例１で得たグラフト化前駆体
と熱可塑性エラストマ−（３）「ＥＰＯ２Ｐ」（商品
名、日本合成ゴム（株）製）をブレンドした例を表３に
示した。

【００７８】

【表３】

【００７９】表３に示したように、ポリプロピレンとグ
ラフト共重合体と、さらに熱可塑性エラストマーを配合
した実施例１１〜２０の熱可塑性樹脂組成物において
は、アイゾット衝撃値、荷重たわみ、塗膜密着性、耐ガ
ソリン性及び外観のいずれの特性についても良好な性能
を示す。また、熱可塑性エラストマーの配合量を増加さ
せると、衝撃強度が向上する（実施例１５〜２０）。 （実施例２１〜３０）樹脂組成物に、さらに無機添加剤
（４）としてタルクを添加した例を表４に示した。な
お、表４中のタルクは、「ＬＭＳ−２００」（富士タル
ク工業社製の商品名）であり、数字は樹脂分１００重量
部に対する重量部を表す。

【００８０】

【表４】

【００８１】表４に示したように、ポリプロピレンとグ
ラフト共重合体と熱可塑性エラストマーと、さらに無機
添加剤としてタルクを添加した実施例２１〜３０の熱可
塑性樹脂組成物においては、特に衝撃強度及び荷重たわ
みが向上する。 （比較例１〜１０）上記実施例の多相構造グラフト共重
合体（２Ａ）〜（２Ｈ）を用いない例、プロピレン系重
合体（１）／多層構造グラフト共重合体（２）の溶融粘
度比が０．０５未満の例を表５に示した。なお、表５に
おいて、ポリプロピレンは、「日石ポリプロＪ６３０
Ｇ」に「パーブチルＰ」（商品名：日本油脂（株）社
製）を０．０５重量％混ぜ、２００℃で混練することに
よって低分子量化し、溶融粘度を低下させた物である。
また、その他表５中の略号は前述の表１の場合と同様で
ある。

【００８２】

【表５】

【００８３】表５に示したように、ポリプロピレンにグ
ラフト共重合体ではない通常の共重合体を配合した場合
（比較例１〜８）、塗膜密着性等の性能が低下する。ま
た、ポリプロピレンにグラフト共重合体を配合した熱可
塑性樹脂組成物であっても、ポリプロピレンとグラフト
共重合体の溶融粘度比が０．０５未満である場合（比較
例９，１０）、塗膜密着性が低下するとともに、衝撃強
度も低下する。 （実施例３１〜３６）実施例１２において、ポリプロピ
レンをポリアミド樹脂「ＵＢＥ ナイロン１０２２Ｂ］
（宇部興産（株）製の商品名）、芳香族ポリエステル樹
脂「ジュラネックス２００２」（ポリプラスチックス
（株）製の商品名）、ポリオキシメチレン樹脂「ジュラ
コンＭ９０」（ポリプラスチックス（株）製の商品
名）、ポリフェニレンサルファイド樹脂「フォートロン
ＫＰＳ」（呉羽化学工業（株）製の商品名）、ポリエチ
レン「スミカセンＧ４０１］（住友化学工業（株）製の
商品名）に変更した例を表６に示した。なお、表６にお
いて、ＮＢは試験片が破断しなかったことを示す。

【００８４】

【表６】

【００８５】表６に示したように、各種結晶性樹脂や非
極性α−オレフィン系樹脂を用い、これらにグラフト共
重合体及び熱可塑性エラストマーを配合した熱可塑性樹
脂組成物（実施例３１〜３６）は、アイゾット衝撃値、
荷重たわみ、塗膜密着性、耐ガソリン性及び外観につい
て、それぞれ良好な性能を示す。 （比較例１１〜１５）実施例３１〜３６において多相構
造グラフト共重合体を添加しない例を表７に示した。

【００８６】

【表７】

【００８７】表７に示したように、各種結晶性樹脂や非
極性α−オレフィン系樹脂を用い、これらに熱可塑性エ
ラストマーを配合したが、グラフト共重合体を配合しな
かった熱可塑性樹脂組成物（比較例１１〜１５）は、塗
膜密着性等の性能が低下する。 （比較例１６〜２０）非極性α−オレフィン単量体のみ
からなる（共）重合体を用いて合成した多相構造グラフ
ト共重合体（２Ｉ〜２Ｍ）を、ポリプロピレン及び熱可
塑性エラストマーに添加した例を表８に示した。

【００８８】

【表８】

【００８９】表８に示したように、比較例１６〜２０で
はグラフト共重合体として非極性α−オレフィン単量体
のみからなるグラフト共重合体を使用したことから、塗
膜密着性等の性能が低下した。

【００９０】

【発明の効果】第１の発明の熱可塑性樹脂組成物によれ
ば、良好な機械的物性、成形加工性等の熱可塑性樹脂の
特長を確保しつつ、優れた塗膜密着性、耐衝撃性、耐候
性を有し、しかも良好な塗装性を発揮することができる
という優れた効果を奏する。

【００９１】第２の発明によれば、第１の発明の効果に
加えて特に耐衝撃性等の機械的物性の向上を図ることが
できるという優れた効果を奏する。第３の発明によれ
ば、樹脂成形品が第１の発明又は第２の発明の熱可塑性
樹脂組成物から容易に所定形状に成形でき、得られた樹
脂成形品は熱可塑性樹脂組成物のもつ特性を十分に発揮
でき、特に自動車用バンパー等の外装品として好適に利
用されるという効果を奏する。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 （１）非極性α−オレフィン系樹脂及び
   結晶性樹脂からなる群から選ばれる少なくとも１種以上
   の熱可塑性樹脂と、（２）非極性α−オレフィン系単量
   体と極性ビニル系単量体とから形成される共重合体（Ａ
   セグメント）及び少なくとも１種のビニル系単量体から
   形成されるビニル系重合体又は共重合体（Ｂセグメン
   ト）とよりなり、一方のセグメントが他方のセグメント
   中に微細な粒子として分散相を形成している多相構造グ
   ラフト共重合体とから構成され、前記成分（１）と成分
   （２）との溶融粘度比が０．０５以上の熱可塑性樹脂組
   成物。
2. 【請求項２】 請求項１に記載の熱可塑性樹脂組成物
   に、熱可塑性エラストマ−を配合してなる熱可塑性樹脂
   組成物。
3. 【請求項３】 請求項１又は請求項２に記載の熱可塑性
   樹脂組成物を所定形状に成形してなる樹脂成形品。