JPH0584345B2 - - Google Patents
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- JPH0584345B2 JPH0584345B2 JP61029977A JP2997786A JPH0584345B2 JP H0584345 B2 JPH0584345 B2 JP H0584345B2 JP 61029977 A JP61029977 A JP 61029977A JP 2997786 A JP2997786 A JP 2997786A JP H0584345 B2 JPH0584345 B2 JP H0584345B2
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Description
[産業上の利用分野]
この発明は車両や船舶のほか、特に、火災に対
する配慮が必要な乗物や建築物の床構造に関する
ものである。 [従来の技術] 従来の床構造では、火災など耐火耐熱のための
構成として、耐熱材料、たとえば、石膏ボードや
コンクリートなどが使用されていたが、軽量で、
かつ、高い強度を要求される床の構造は金属によ
つて構成されることが多い。この一例として、特
開昭60−234065号公報のように金属の床構造の上
下面に断熱材を張り、下面を鋼板で覆つたものが
知られている。 [発明が解決しようとする課題] 従来のこのような床構造では、床構造の溶融破
壊を防げても、その温度上昇が急激で、特に、車
両などの乗物では乗客の避難に十分な時間が確保
できるとは言い難い。さらに、床下に機器類を装
架する場合、下面の金属板を貫いて床構造物の梁
に直接取り付ける必要があり、このとき断熱材を
一部切欠いたり、あるいは、別途の梁を金属板の
さらに下側に付設する必要があり、作業上および
構造上の問題が残る。 即ち、前記特開昭60−234065号公報の第1図を
みると、梁1と鋼板6の間に断熱材7がある。こ
の床下に機器類をとりつける場合、機器類を構造
強度を負担する梁1に取付ける必要から、鋼板6
だけでなく断熱材7を取付け箇所すべてにわたつ
て切欠く必要があることから、作業上および構造
上に問題がある。 一方、アメリカの耐火基準ASTM E−119に
適合させなければ、米国、および、この基準を準
用する国では乗物として実用できないことから、
この基準を満足し、加えて、前述の取付作業上や
構造上の問題をも解決する必要がある。 アメリカでは、ASTM E−119 Standard
Methods of Fire Tests of Building
Construction and Materialsに耐火試験の方法
が規定されており、これによれば、構造、およ
び、材料の温度上昇の許容値は250〓(139℃)以
下とされている。 また、アメリカの規格NFPA 130 FIXED
GUIDEW−AY TRANSIT SYSTEMの第4章
車両の規定では、最低限ASTM E−119による
こととあり、この方法で少なくとも15分間、また
は、乗客が脱出できる間、この基準の温度以下で
ある必要があり、前述の公知技術では対応できな
いことは明らかである。 [課題を解決するための手段] 従来技術の課題を解決する本発明の構成は、水
酸化物を含有するゴムを主成分とする上層と、こ
の上層の全面に接してこれを支持する中層と、該
中層の下面を覆う下層とからなり、少くとも、前
記中層と下層は不燃物によつて構成するととも
に、前記中層と下層間に断熱材の層を介設したこ
と、および水酸化物を含有するゴムを主成分とす
る上層と、この上層の全面に接してこれを支持す
る中層と下層とからなり、少くとも、前記中層と
下層は不燃物によつて構成するとともに、前記中
層と下層との間に断熱材の層を設け、中層に設け
た取付部、または、中層に取付けた連結部材に下
層を止着せしめ、前記取付部、または、連結部材
に、床下機器のボルト頭を装架するための奥が幅
広のT形の溝を構成し、この溝部を外部に露出さ
せたものである。 [作用] この発明の作用を説明すると、第1図は本発明
の構成を示す実施例の全体的な図で、上層1は、
少なくとも、水酸化物を含有するゴムからなる床
の敷物で構成される。この上層1は室内の床の表
面を構成し、外部より火炎で熱せられた際には、
この上層に含まれた水成分が水蒸気となつて蒸発
し、気化熱をうばうことで床構造物の温度上昇を
抑える作用をなす。 中層2は金属などの不燃物で構成するととも
に、床の強度を確保する部分で、燃焼を防止して
人が避難する間安全な構造として作用する。ま
た、その間に空間を設けることによつて冷却、お
よび、断熱の効果を持たせる一方、軽量にして強
度を向上させることができる。 下層3は火炎に直接さらされるところで、不燃
物で構成する。下層3と中層2との間に断熱材4
を設けることで断熱効果を高め、また、火炎から
主構造を保護することができる。下層3は中層2
から垂下した取付部5によつて直接、あるいは、
連結部材6によつて間接的に中層2に取付けられ
る。 [実施例] 第2図は本発明の上層1を構成する敷物の実施
例を示す図で、敷物10は3層の材料からなり、
表面層11は床敷物としての耐摩耗性が高く、か
つ、クツシヨン機能を有するゴム材料などからな
る。また、中間層12は低熱伝導率のゴム配合物
材料からなる。裏面層13は水酸化物を含有する
ゴム材料からなり、この水酸化物が加熱された際
結晶水を放出し、敷物10、および、中層2の熱
を蒸気として放出して全体の温度上昇を抑える。 水酸化物としては水酸化アルミニウム(Al2
O3・3H2O)、あるいは、水酸化マグネシウムな
どが適当で、その他にもヒドロキシ塩、アクオ
塩、亜硫酸ナトリウムの7水塩なども適用でき
る。 中間層12は、たとえば、0.35kcal/m・h・
deg以下の熱伝導率を有する材料がよく、このた
めの配合材としてコルク粒、木くず、ガラス、あ
るいは、無機質バルーン、繊維くず、綿くずなど
を用いるとよい。尚、図中8は壁である。 後述する耐火試験に用いた実施例の敷物10の
材料配合は次のとおりである。 表面層11 配合剤 重量部 SBR#1500 70 ハイスチレンSBR 30 ハードクレー 150 軽質炭酸カルシウム 70 ナフテン系油 3 亜鉛華 5 スラアリン酸 2 加硫促進剤(MBTS) 2.5 加硫促進剤(TS) 0.2 硫黄 5 計 337.7 中間層12 配合剤 重量部 天然ゴム(RSS−4) 50 再生ゴム 100 軽質炭酸カルシウム 50 コルク粒 60 亜鉛華 5 ステアリン酸 2 加硫促進剤(NOB) 1.2 硫黄 3 計 217.2 裏面層13 配合剤 重量部 天然ゴム(RSS−4) 50 再生ゴム 100 水酸化アルミニウム 100 亜鉛華 5 ステアリン酸 2 加硫促進剤(NOB) 1.2 硫黄 3 計 261.2 以上の成分配合では、結晶水放出温度は、150
〜300℃となる。また、各層の厚みと熱伝導率の
値は次のようになる。 表面層 2mm 0.410kcal/m・h・deg 中間層 1.5mm 0.210 〃 裏面層 1.5mm 0.380 〃 上層は少なくとも以上の実施例を上回る特性が
あればよく、必要に応じてその他の層構成をとる
ことができる。 第3図は本発明の中層2の実施例の一つを示す
図で、構造物21は、アルミニウムの押出形材の
ブロツク22をいくつか組合せ、溶接などによつ
て結合されており、内部は中空構成で、重量が軽
い割に強度を高くできる。 取付部5は上記構造物21の下面に設けられて
おり、ここに設けられた奥が幅広のT形溝51は
機器(図示略)を床下に装架する際に、取付け用
ボルト(図示略)の頭をここに引掛けるためのも
のである。取付部5の間には下層3に相当する下
板31が設けられ、ボルト、リベツトなど公知の
締結手段7で取付けられる。床下機器や室外から
の火災の際は、この下板31が直接火炎にさらさ
れる訳で、この材料は不燃性である必要がる。耐
火試験ではステンレスの薄板を用いた。 取付部5のT形溝51は必要な部分だけ外部に
露出しており、不必要な部分の他の短いT形溝5
2は露出していない。しかし、場合によつては床
下に機器を装架する際、必要に応じて同様なT形
溝を用意しなければならないことがある。このた
め、T形溝52は連結部材6によつて下板31ま
でその役割を延長する。この場合、連結部材6
は、必要な長さだけT形溝52にボルトとナツト
で取付けられ、連結部材6に設けた奥が幅広のT
形溝61を機器の装架に用いる。 さらに、このT形溝61の必要な部分が露出す
るよう下板31と連結部材6とを締結する。構造
物21と下板31との空間には断熱材4としてグ
ラスフアイバー、または、セラミツクフアイバー
を挿入する。この断熱材4は市販している通常の
もので、不燃物として知られているものである。 以上のような実施例の構成において、前述の
ASTM E−119に基づく耐火試験を実施した。
以下にこの概要と結果を述べる。第4図は耐火試
験の供試品Sの図である。なお、基準では供試品
Sはサイズを指定されているが、実物のサイズ
(この場合は車両)がこれを下回つたため、サイ
ズのみ規定と異なるが、その他の条件は規定のと
おりである。 第5図aは耐火試験に用いた炉9の断面と供試
品Sをセツトした状態を示す図、第5図bは同上
平面図である。供試品Sは固定部材10に設けた
ハンガー10aで吊下げられ、床の全面(l1……
2.12m×l2……2.85m)に想定した荷重324Kg/m2
(機器145Kg/m2+乗客179Kg/m2)を負荷してい
る。尚壁8を含めた供試品Sの長手方向のl3は
3.064m、固定部材10間の距離l4は1.50mであ
る。全荷重は1958Kgである。炉の全長は7mで両
側からバーナー11で燃焼加熱する。 炉9の温度変化値はASTM E−119に定めら
れており、第6図の実線に示す値に対し10%まで
許容する。温度をサンプリングする熱伝対A,B
の配設箇所は、第7図a,b,cに示すとおり
で、炉9の温度は、1Aから6Aまでの各点で、供
試品Sの温度は床面に設けられた1Bから9Bまで
を熱伝対によつて計測し、1分毎に記録してい
る。なお、1Bから9Bの各点には綿を置いて発火
燃焼するかを同時に確認した。 ちなみに、炉9に配設される熱伝対Aは、例え
ば1A〜6Aの6ケ所、供試品Sにとりつけられる
熱電対Bは例えば1B〜9Bの9ケ所であつて、第
7図b,cで示すように、供試品Sの長手方向に
2列、詳しくは、1A,3A,5Aの列と、2A,
4A,6Aの列に熱電対Aを配設し、1Aと2A,3A
と4A,5Aと6Aの供試品Sの巾方向に対する間隔
l5は720mm、1A,2Aと3A,4A、および、3A,
4Aと5A,6Aの供試品Sの長手方向に対する間隔
l6は690mmとし、また、1A〜6Aと供試品Sの下層
下面との距離l7は305mmである。 また、第7図aで示すように、熱電対Bは供試
品Sの長手方向に対して3列、詳しくは、2Bと
4Bが供試品Sの一側に同列、5B,6B,7B,8B,
9Bが供試品Sの中央に同列、1Bと3Bが供試品S
の他側に同列に配設されており、2B,4B列と5B
〜9B列との供試品Sの巾方向間隔l8が540mm、
1B,3B列と5B〜9B列との供試品Sの巾方向間
隔l8が540mmに設定され、5Bと6B間、および、8B
と9B間の長手方向間隔l9が700mm、6Bと8Bの長手
方向間隔l10が680mm、1B(2B)と7B、および、
7Bと3B(4B)の長手方向間隔l11が夫々690mmとな
るように熱電対Bは配設されている。 想定によると、各点の温度上昇の平均値が139
℃(250〓)を上回つてはならず、この温度上昇
が生ずるまでの時間が判断の基準となる。 実験によれば、床上各店の平均初期温度5.4℃
で、139℃の温度上昇の場合、5.4+139=144.4℃
の平均温度まで許容される。 第8図に温度変化の様子を示す各測点1Bから
9Bまでの平均温度が144.4℃になるには、点火後
約45分を要している。なお、45分経過後の各点の
平均上昇温度は135.8℃である。また綿は発火せ
ず、負荷した荷重によつて構造が損傷し、また
は、破壊することもなかつた。 このことは、本発明の床構造が火災発生後、少
なくとも、45分間ASTM E−119の基準を満た
し得ることを意味し、室内に発火がなく、前述し
た文献に開示されたような高温度になることもな
く、人が避難するための十分な時間を提供するこ
とができることを示している。 [発明の効果] 上述のように本発明の構成によれば、次のよう
な効果が得られる。 (a) 上層を水酸化物を含むゴムを主成分とする敷
物で構成し、下層を不燃性の板で構成し、ま
た、上層に全面で接して支持する中層を不燃性
の強度部材で構成せしめ、下層と中層との間に
断熱材を設けたので、第8図で示すように、耐
火、耐熱性の床構造とすることができる。 (b) また、中層に設けた下板との取付部、また
は、連結部材に奥が幅広のT形の溝を設け、こ
の溝部のみを外部に露出したので、溝部を除い
た他は全て下層で覆われるとともに、中層との
間に断熱材を設けたことと相俟つて、耐火、耐
熱性能が向上しうる。更に、溝部を利用し床下
に機器設備等の取付けが容易となる。
する配慮が必要な乗物や建築物の床構造に関する
ものである。 [従来の技術] 従来の床構造では、火災など耐火耐熱のための
構成として、耐熱材料、たとえば、石膏ボードや
コンクリートなどが使用されていたが、軽量で、
かつ、高い強度を要求される床の構造は金属によ
つて構成されることが多い。この一例として、特
開昭60−234065号公報のように金属の床構造の上
下面に断熱材を張り、下面を鋼板で覆つたものが
知られている。 [発明が解決しようとする課題] 従来のこのような床構造では、床構造の溶融破
壊を防げても、その温度上昇が急激で、特に、車
両などの乗物では乗客の避難に十分な時間が確保
できるとは言い難い。さらに、床下に機器類を装
架する場合、下面の金属板を貫いて床構造物の梁
に直接取り付ける必要があり、このとき断熱材を
一部切欠いたり、あるいは、別途の梁を金属板の
さらに下側に付設する必要があり、作業上および
構造上の問題が残る。 即ち、前記特開昭60−234065号公報の第1図を
みると、梁1と鋼板6の間に断熱材7がある。こ
の床下に機器類をとりつける場合、機器類を構造
強度を負担する梁1に取付ける必要から、鋼板6
だけでなく断熱材7を取付け箇所すべてにわたつ
て切欠く必要があることから、作業上および構造
上に問題がある。 一方、アメリカの耐火基準ASTM E−119に
適合させなければ、米国、および、この基準を準
用する国では乗物として実用できないことから、
この基準を満足し、加えて、前述の取付作業上や
構造上の問題をも解決する必要がある。 アメリカでは、ASTM E−119 Standard
Methods of Fire Tests of Building
Construction and Materialsに耐火試験の方法
が規定されており、これによれば、構造、およ
び、材料の温度上昇の許容値は250〓(139℃)以
下とされている。 また、アメリカの規格NFPA 130 FIXED
GUIDEW−AY TRANSIT SYSTEMの第4章
車両の規定では、最低限ASTM E−119による
こととあり、この方法で少なくとも15分間、また
は、乗客が脱出できる間、この基準の温度以下で
ある必要があり、前述の公知技術では対応できな
いことは明らかである。 [課題を解決するための手段] 従来技術の課題を解決する本発明の構成は、水
酸化物を含有するゴムを主成分とする上層と、こ
の上層の全面に接してこれを支持する中層と、該
中層の下面を覆う下層とからなり、少くとも、前
記中層と下層は不燃物によつて構成するととも
に、前記中層と下層間に断熱材の層を介設したこ
と、および水酸化物を含有するゴムを主成分とす
る上層と、この上層の全面に接してこれを支持す
る中層と下層とからなり、少くとも、前記中層と
下層は不燃物によつて構成するとともに、前記中
層と下層との間に断熱材の層を設け、中層に設け
た取付部、または、中層に取付けた連結部材に下
層を止着せしめ、前記取付部、または、連結部材
に、床下機器のボルト頭を装架するための奥が幅
広のT形の溝を構成し、この溝部を外部に露出さ
せたものである。 [作用] この発明の作用を説明すると、第1図は本発明
の構成を示す実施例の全体的な図で、上層1は、
少なくとも、水酸化物を含有するゴムからなる床
の敷物で構成される。この上層1は室内の床の表
面を構成し、外部より火炎で熱せられた際には、
この上層に含まれた水成分が水蒸気となつて蒸発
し、気化熱をうばうことで床構造物の温度上昇を
抑える作用をなす。 中層2は金属などの不燃物で構成するととも
に、床の強度を確保する部分で、燃焼を防止して
人が避難する間安全な構造として作用する。ま
た、その間に空間を設けることによつて冷却、お
よび、断熱の効果を持たせる一方、軽量にして強
度を向上させることができる。 下層3は火炎に直接さらされるところで、不燃
物で構成する。下層3と中層2との間に断熱材4
を設けることで断熱効果を高め、また、火炎から
主構造を保護することができる。下層3は中層2
から垂下した取付部5によつて直接、あるいは、
連結部材6によつて間接的に中層2に取付けられ
る。 [実施例] 第2図は本発明の上層1を構成する敷物の実施
例を示す図で、敷物10は3層の材料からなり、
表面層11は床敷物としての耐摩耗性が高く、か
つ、クツシヨン機能を有するゴム材料などからな
る。また、中間層12は低熱伝導率のゴム配合物
材料からなる。裏面層13は水酸化物を含有する
ゴム材料からなり、この水酸化物が加熱された際
結晶水を放出し、敷物10、および、中層2の熱
を蒸気として放出して全体の温度上昇を抑える。 水酸化物としては水酸化アルミニウム(Al2
O3・3H2O)、あるいは、水酸化マグネシウムな
どが適当で、その他にもヒドロキシ塩、アクオ
塩、亜硫酸ナトリウムの7水塩なども適用でき
る。 中間層12は、たとえば、0.35kcal/m・h・
deg以下の熱伝導率を有する材料がよく、このた
めの配合材としてコルク粒、木くず、ガラス、あ
るいは、無機質バルーン、繊維くず、綿くずなど
を用いるとよい。尚、図中8は壁である。 後述する耐火試験に用いた実施例の敷物10の
材料配合は次のとおりである。 表面層11 配合剤 重量部 SBR#1500 70 ハイスチレンSBR 30 ハードクレー 150 軽質炭酸カルシウム 70 ナフテン系油 3 亜鉛華 5 スラアリン酸 2 加硫促進剤(MBTS) 2.5 加硫促進剤(TS) 0.2 硫黄 5 計 337.7 中間層12 配合剤 重量部 天然ゴム(RSS−4) 50 再生ゴム 100 軽質炭酸カルシウム 50 コルク粒 60 亜鉛華 5 ステアリン酸 2 加硫促進剤(NOB) 1.2 硫黄 3 計 217.2 裏面層13 配合剤 重量部 天然ゴム(RSS−4) 50 再生ゴム 100 水酸化アルミニウム 100 亜鉛華 5 ステアリン酸 2 加硫促進剤(NOB) 1.2 硫黄 3 計 261.2 以上の成分配合では、結晶水放出温度は、150
〜300℃となる。また、各層の厚みと熱伝導率の
値は次のようになる。 表面層 2mm 0.410kcal/m・h・deg 中間層 1.5mm 0.210 〃 裏面層 1.5mm 0.380 〃 上層は少なくとも以上の実施例を上回る特性が
あればよく、必要に応じてその他の層構成をとる
ことができる。 第3図は本発明の中層2の実施例の一つを示す
図で、構造物21は、アルミニウムの押出形材の
ブロツク22をいくつか組合せ、溶接などによつ
て結合されており、内部は中空構成で、重量が軽
い割に強度を高くできる。 取付部5は上記構造物21の下面に設けられて
おり、ここに設けられた奥が幅広のT形溝51は
機器(図示略)を床下に装架する際に、取付け用
ボルト(図示略)の頭をここに引掛けるためのも
のである。取付部5の間には下層3に相当する下
板31が設けられ、ボルト、リベツトなど公知の
締結手段7で取付けられる。床下機器や室外から
の火災の際は、この下板31が直接火炎にさらさ
れる訳で、この材料は不燃性である必要がる。耐
火試験ではステンレスの薄板を用いた。 取付部5のT形溝51は必要な部分だけ外部に
露出しており、不必要な部分の他の短いT形溝5
2は露出していない。しかし、場合によつては床
下に機器を装架する際、必要に応じて同様なT形
溝を用意しなければならないことがある。このた
め、T形溝52は連結部材6によつて下板31ま
でその役割を延長する。この場合、連結部材6
は、必要な長さだけT形溝52にボルトとナツト
で取付けられ、連結部材6に設けた奥が幅広のT
形溝61を機器の装架に用いる。 さらに、このT形溝61の必要な部分が露出す
るよう下板31と連結部材6とを締結する。構造
物21と下板31との空間には断熱材4としてグ
ラスフアイバー、または、セラミツクフアイバー
を挿入する。この断熱材4は市販している通常の
もので、不燃物として知られているものである。 以上のような実施例の構成において、前述の
ASTM E−119に基づく耐火試験を実施した。
以下にこの概要と結果を述べる。第4図は耐火試
験の供試品Sの図である。なお、基準では供試品
Sはサイズを指定されているが、実物のサイズ
(この場合は車両)がこれを下回つたため、サイ
ズのみ規定と異なるが、その他の条件は規定のと
おりである。 第5図aは耐火試験に用いた炉9の断面と供試
品Sをセツトした状態を示す図、第5図bは同上
平面図である。供試品Sは固定部材10に設けた
ハンガー10aで吊下げられ、床の全面(l1……
2.12m×l2……2.85m)に想定した荷重324Kg/m2
(機器145Kg/m2+乗客179Kg/m2)を負荷してい
る。尚壁8を含めた供試品Sの長手方向のl3は
3.064m、固定部材10間の距離l4は1.50mであ
る。全荷重は1958Kgである。炉の全長は7mで両
側からバーナー11で燃焼加熱する。 炉9の温度変化値はASTM E−119に定めら
れており、第6図の実線に示す値に対し10%まで
許容する。温度をサンプリングする熱伝対A,B
の配設箇所は、第7図a,b,cに示すとおり
で、炉9の温度は、1Aから6Aまでの各点で、供
試品Sの温度は床面に設けられた1Bから9Bまで
を熱伝対によつて計測し、1分毎に記録してい
る。なお、1Bから9Bの各点には綿を置いて発火
燃焼するかを同時に確認した。 ちなみに、炉9に配設される熱伝対Aは、例え
ば1A〜6Aの6ケ所、供試品Sにとりつけられる
熱電対Bは例えば1B〜9Bの9ケ所であつて、第
7図b,cで示すように、供試品Sの長手方向に
2列、詳しくは、1A,3A,5Aの列と、2A,
4A,6Aの列に熱電対Aを配設し、1Aと2A,3A
と4A,5Aと6Aの供試品Sの巾方向に対する間隔
l5は720mm、1A,2Aと3A,4A、および、3A,
4Aと5A,6Aの供試品Sの長手方向に対する間隔
l6は690mmとし、また、1A〜6Aと供試品Sの下層
下面との距離l7は305mmである。 また、第7図aで示すように、熱電対Bは供試
品Sの長手方向に対して3列、詳しくは、2Bと
4Bが供試品Sの一側に同列、5B,6B,7B,8B,
9Bが供試品Sの中央に同列、1Bと3Bが供試品S
の他側に同列に配設されており、2B,4B列と5B
〜9B列との供試品Sの巾方向間隔l8が540mm、
1B,3B列と5B〜9B列との供試品Sの巾方向間
隔l8が540mmに設定され、5Bと6B間、および、8B
と9B間の長手方向間隔l9が700mm、6Bと8Bの長手
方向間隔l10が680mm、1B(2B)と7B、および、
7Bと3B(4B)の長手方向間隔l11が夫々690mmとな
るように熱電対Bは配設されている。 想定によると、各点の温度上昇の平均値が139
℃(250〓)を上回つてはならず、この温度上昇
が生ずるまでの時間が判断の基準となる。 実験によれば、床上各店の平均初期温度5.4℃
で、139℃の温度上昇の場合、5.4+139=144.4℃
の平均温度まで許容される。 第8図に温度変化の様子を示す各測点1Bから
9Bまでの平均温度が144.4℃になるには、点火後
約45分を要している。なお、45分経過後の各点の
平均上昇温度は135.8℃である。また綿は発火せ
ず、負荷した荷重によつて構造が損傷し、また
は、破壊することもなかつた。 このことは、本発明の床構造が火災発生後、少
なくとも、45分間ASTM E−119の基準を満た
し得ることを意味し、室内に発火がなく、前述し
た文献に開示されたような高温度になることもな
く、人が避難するための十分な時間を提供するこ
とができることを示している。 [発明の効果] 上述のように本発明の構成によれば、次のよう
な効果が得られる。 (a) 上層を水酸化物を含むゴムを主成分とする敷
物で構成し、下層を不燃性の板で構成し、ま
た、上層に全面で接して支持する中層を不燃性
の強度部材で構成せしめ、下層と中層との間に
断熱材を設けたので、第8図で示すように、耐
火、耐熱性の床構造とすることができる。 (b) また、中層に設けた下板との取付部、また
は、連結部材に奥が幅広のT形の溝を設け、こ
の溝部のみを外部に露出したので、溝部を除い
た他は全て下層で覆われるとともに、中層との
間に断熱材を設けたことと相俟つて、耐火、耐
熱性能が向上しうる。更に、溝部を利用し床下
に機器設備等の取付けが容易となる。
第1図は本発明の一実施例で、構成の概要を示
す全体図、第2図は本発明の敷物の構成を示す実
施例の図、第3図は本発明の床構造と下板の取付
関係を示す図、第4図は耐火試験の供試品Sの
図、第5図a,bは耐火試験の炉と供試品Sとの
関係を示す説明図、第6図は外部温度変化の炉温
度一時間の曲線図、第7図a,b,cは温度測定
箇所を示す説明図、第8図は室内温度変化を示す
床温度一時間曲線図である。 1……上層、2……中層、3……下層、4……
断熱材、5……取付部、6……連結部材、7……
締結手段、10……敷物、11……表面層、12
……中間層、13……裏面層、21……構造物、
31……下板、51,52,61……T形溝。
す全体図、第2図は本発明の敷物の構成を示す実
施例の図、第3図は本発明の床構造と下板の取付
関係を示す図、第4図は耐火試験の供試品Sの
図、第5図a,bは耐火試験の炉と供試品Sとの
関係を示す説明図、第6図は外部温度変化の炉温
度一時間の曲線図、第7図a,b,cは温度測定
箇所を示す説明図、第8図は室内温度変化を示す
床温度一時間曲線図である。 1……上層、2……中層、3……下層、4……
断熱材、5……取付部、6……連結部材、7……
締結手段、10……敷物、11……表面層、12
……中間層、13……裏面層、21……構造物、
31……下板、51,52,61……T形溝。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 水酸化物を含有するゴムを主成分とする上層
と、この上層の全面に接してこれを支持する中層
と、該中層の下面を覆う下層とからなり、少くと
も、前記中層と下層は不燃物によつて構成すると
ともに、前記中層と下層間に断熱材の層を介設し
たことを特徴とする床構造。 2 水酸化物を含有するゴムを主成分とする上層
と、この上層の全面に接してこれを支持する中層
と下層とからなり、少くとも、前記中層と下層は
不燃物によつて構成するとともに、前記中層と下
層との間に断熱材の層を設け、中層に設けた取付
部、または、中層に取付けた連結部材に下層を止
着せしめ、前記取付部、または、連結部材に、床
下機器のボルト頭を装架するための奥が幅広のT
形の溝を構成し、この溝部を外部に露出させたこ
とを特徴とする床構造。
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