JPH05321891A - 多翼ファン - Google Patents
多翼ファンInfo
- Publication number
- JPH05321891A JPH05321891A JP12853392A JP12853392A JPH05321891A JP H05321891 A JPH05321891 A JP H05321891A JP 12853392 A JP12853392 A JP 12853392A JP 12853392 A JP12853392 A JP 12853392A JP H05321891 A JPH05321891 A JP H05321891A
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- Japan
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- blade
- blades
- main
- wing blade
- impeller
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ブレード枚数を増加させたときに静圧を増加
させた状態でブレード入口部における渦音を主とした乱
流騒音を低減することにできる多翼ファンを提供する。 【構成】 羽根車１０５の内径の異なる主翼ブレード１
および中間翼ブレード２を交互に配し、通風空間４を設
けた構成とする。
させた状態でブレード入口部における渦音を主とした乱
流騒音を低減することにできる多翼ファンを提供する。 【構成】 羽根車１０５の内径の異なる主翼ブレード１
および中間翼ブレード２を交互に配し、通風空間４を設
けた構成とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、換気送風機器および空
気調和機器に使用される多翼ファンに関する。
気調和機器に使用される多翼ファンに関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、居住および非居住空間で使用され
る換気送風機器および空気調和機器において、多翼ファ
ンを使用する機器が増加し、より高静圧、低騒音のもの
が要求されている。
る換気送風機器および空気調和機器において、多翼ファ
ンを使用する機器が増加し、より高静圧、低騒音のもの
が要求されている。
【０００３】従来、この種の多翼ファンは、羽根車の内
径が１種類の複数枚のブレードを主板と側板にはさむよ
うに配設された構成が一般的であった。以下、その構成
について図７から図１０を参照にしながら説明する。
径が１種類の複数枚のブレードを主板と側板にはさむよ
うに配設された構成が一般的であった。以下、その構成
について図７から図１０を参照にしながら説明する。
【０００４】図に示すように、シャフト１０１に連結さ
れた主板１０２と、環状の側板１０３とで、断面形状が
主板１０２側から側板１０３側まで同一であるブレード
１０４を複数枚はさむように羽根車１０５を構成してい
る。
れた主板１０２と、環状の側板１０３とで、断面形状が
主板１０２側から側板１０３側まで同一であるブレード
１０４を複数枚はさむように羽根車１０５を構成してい
る。
【０００５】上記構成において、シャフト１０１の駆動
力によりブレード１０４が回転し、吸込側空気１０６
は、ブレード入口部１０７へ吸い込まれ、前記ブレード
１０４で昇圧され、ブレード出口部１０８からスクロー
ル１０９を通って吐出口１１０へ吐出されることにな
る。
力によりブレード１０４が回転し、吸込側空気１０６
は、ブレード入口部１０７へ吸い込まれ、前記ブレード
１０４で昇圧され、ブレード出口部１０８からスクロー
ル１０９を通って吐出口１１０へ吐出されることにな
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】このような従来の多翼
ファンでは、静圧を増大させる為に、羽根車の外径Ｄ1
やスクロール１０９を大きくしなければならなかった
り、ブレード１０４の枚数を増やすことにより静圧の増
加は得られるが、互いのブレード入口部１０７が接近す
ることにより通風抵抗が増加し、ブレード１０４におけ
る乱流騒音が増加するという問題があった。
ファンでは、静圧を増大させる為に、羽根車の外径Ｄ1
やスクロール１０９を大きくしなければならなかった
り、ブレード１０４の枚数を増やすことにより静圧の増
加は得られるが、互いのブレード入口部１０７が接近す
ることにより通風抵抗が増加し、ブレード１０４におけ
る乱流騒音が増加するという問題があった。
【０００７】また、吸込口１１１から前記ブレード１０
４への気流の曲がり角度は、前記吸込口１１１に近いほ
ど急な角度であるため、これが抵抗となり前記ブレード
１０４による気流の風速は側板１０３側になるほど小さ
くなる、しかし、ブレードの各断面で流速が異なるのに
もかかわらず、同一断面形状になっているので、特に風
量の多い主板１０２側のブレード入口部１０７ａにおい
てブレード後部への渦および渦音が発生するという問題
があった。
４への気流の曲がり角度は、前記吸込口１１１に近いほ
ど急な角度であるため、これが抵抗となり前記ブレード
１０４による気流の風速は側板１０３側になるほど小さ
くなる、しかし、ブレードの各断面で流速が異なるのに
もかかわらず、同一断面形状になっているので、特に風
量の多い主板１０２側のブレード入口部１０７ａにおい
てブレード後部への渦および渦音が発生するという問題
があった。
【０００８】また、このような従来の多翼ファンを備え
た機器において、吸込口１１１側にフィルタ（図示せ
ず）などの抵抗体が配設された場合、前記抵抗体を通過
した空気の流れは前記吸込口１１１を経て乱れた状態で
側板１０３側のブレード入口部１０７ｂに流入するた
め、前記ブレード入口部１０７ｂの正圧面側１０４ａに
おいて流れの剥離を生じ易く渦音が発生するという問題
があった。
た機器において、吸込口１１１側にフィルタ（図示せ
ず）などの抵抗体が配設された場合、前記抵抗体を通過
した空気の流れは前記吸込口１１１を経て乱れた状態で
側板１０３側のブレード入口部１０７ｂに流入するた
め、前記ブレード入口部１０７ｂの正圧面側１０４ａに
おいて流れの剥離を生じ易く渦音が発生するという問題
があった。
【０００９】本発明は上記課題を解決するもので、ブレ
ードの枚数を増加させ、静圧を増加させたときに互いの
ブレード入口部１０７が接近することによるブレード１
０４における乱流騒音を低減することを第１の目的とす
る。
ードの枚数を増加させ、静圧を増加させたときに互いの
ブレード入口部１０７が接近することによるブレード１
０４における乱流騒音を低減することを第１の目的とす
る。
【００１０】第２の目的は、ブレード１０４の半径方向
の各断面における流速を平均化し前記ブレード１０４の
特に主板１０２側における渦音を主とした乱流騒音を低
減することにある。
の各断面における流速を平均化し前記ブレード１０４の
特に主板１０２側における渦音を主とした乱流騒音を低
減することにある。
【００１１】第３の目的は、抵抗体を通過した乱れを伴
う空気の流れがブレード入口部１０７に流入する際に生
じる渦音を主とした乱流騒音を低減することにある。
う空気の流れがブレード入口部１０７に流入する際に生
じる渦音を主とした乱流騒音を低減することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明の多翼ファンは上
記第１の目的を達成するための第１の手段は、主板と環
状の側板によってはさむように取り付けられた複数枚の
ブレードを備え、このブレードの断面形状が羽根車の内
径で異なる２種類の主翼ブレードと中間翼ブレードを交
互に配した構成とする。
記第１の目的を達成するための第１の手段は、主板と環
状の側板によってはさむように取り付けられた複数枚の
ブレードを備え、このブレードの断面形状が羽根車の内
径で異なる２種類の主翼ブレードと中間翼ブレードを交
互に配した構成とする。
【００１３】また第２の目的を達成するための第２の手
段は、羽根車の内径および入口角度を前記羽根車の主板
側に向かうにしたがって小さくした主翼ブレードと中間
翼ブレードを配した構成とする。
段は、羽根車の内径および入口角度を前記羽根車の主板
側に向かうにしたがって小さくした主翼ブレードと中間
翼ブレードを配した構成とする。
【００１４】また、第３の目的を達成するための第３の
手段は、主翼ブレードと中間翼ブレードの入口部の正圧
面側に曲率半径をもった半円状の肉厚部を一部または全
部に配した構成とする。
手段は、主翼ブレードと中間翼ブレードの入口部の正圧
面側に曲率半径をもった半円状の肉厚部を一部または全
部に配した構成とする。
【００１５】
【作用】本発明は上記した第１の手段の構成により主翼
ブレードに隣接する中間翼ブレードは、主翼ブレードの
羽根車内径よりも大きい内径であるのでブレード枚数を
増やしてもブレード入口部間の空気の流れは密にならず
ブレード入口部の流入速度を低減でき、静圧を増加させ
た状態でブレード枚数の増加による乱流騒音の増加を防
ぐことができる。
ブレードに隣接する中間翼ブレードは、主翼ブレードの
羽根車内径よりも大きい内径であるのでブレード枚数を
増やしてもブレード入口部間の空気の流れは密にならず
ブレード入口部の流入速度を低減でき、静圧を増加させ
た状態でブレード枚数の増加による乱流騒音の増加を防
ぐことができる。
【００１６】また、第２の手段の構成により特に風量の
多い主板側では、内径が小さいためブレード入口部の周
速が小さくなることにより流入空気のブレード入口部で
の衝突力が弱まりブレード負圧面に発生する渦および渦
音を低減でき、入口角度が主板側で小さくなっており、
空気の流入角度に合致し、渦および渦音の発生を防ぐこ
とができる。
多い主板側では、内径が小さいためブレード入口部の周
速が小さくなることにより流入空気のブレード入口部で
の衝突力が弱まりブレード負圧面に発生する渦および渦
音を低減でき、入口角度が主板側で小さくなっており、
空気の流入角度に合致し、渦および渦音の発生を防ぐこ
とができる。
【００１７】また、第３の手段の構成により抵抗体を通
過した乱れた空気がブレード入口部に流入する際、ブレ
ード正圧面に設けた半円状の肉厚部によってどの方向か
らもなめらかに迎えられ、渦および渦音の発生を防ぐこ
とができる。
過した乱れた空気がブレード入口部に流入する際、ブレ
ード正圧面に設けた半円状の肉厚部によってどの方向か
らもなめらかに迎えられ、渦および渦音の発生を防ぐこ
とができる。
【００１８】
【実施例】以下、本発明の第１実施例について、図１お
よび図２を参照しながら説明する。なお、従来例と同一
箇所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。
よび図２を参照しながら説明する。なお、従来例と同一
箇所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。
【００１９】図に示すように、ブレードの任意の半径方
向断面形状において、羽根車１０５内径がＤ2の主翼ブ
レード１と羽根車１０５内径がＤ3の中間翼ブレード２
を交互に配した構成となっている。
向断面形状において、羽根車１０５内径がＤ2の主翼ブ
レード１と羽根車１０５内径がＤ3の中間翼ブレード２
を交互に配した構成となっている。
【００２０】上記構成により、主翼ブレード１に隣接し
て中間翼ブレード２が配設されているため２枚の主翼ブ
レード入口部３間の通風空間４は、主翼ブレード１のみ
で構成されたときの通風空間よりも大きく、２枚の主翼
ブレード入口部３間の空気の流れは密にならず流入速度
を緩和し、乱流騒音の増加を防ぐことができる、また、
前記通風空間４を同一に確保した状態で羽根枚数を最大
２倍まで増やすことができるので静圧を増加させること
ができ、かつ通風空間４の中間付近の主翼ブレード１に
沿わない不安定な流れは、中間翼ブレード入口部５によ
りブレードに沿った流れとなり中間翼ブレード２が配設
されない場合よりもファン効率を増加させることができ
る。
て中間翼ブレード２が配設されているため２枚の主翼ブ
レード入口部３間の通風空間４は、主翼ブレード１のみ
で構成されたときの通風空間よりも大きく、２枚の主翼
ブレード入口部３間の空気の流れは密にならず流入速度
を緩和し、乱流騒音の増加を防ぐことができる、また、
前記通風空間４を同一に確保した状態で羽根枚数を最大
２倍まで増やすことができるので静圧を増加させること
ができ、かつ通風空間４の中間付近の主翼ブレード１に
沿わない不安定な流れは、中間翼ブレード入口部５によ
りブレードに沿った流れとなり中間翼ブレード２が配設
されない場合よりもファン効率を増加させることができ
る。
【００２１】このように本発明の第１実施例の多翼ファ
ンによれば、従来の多翼ファンの羽根車内径よりも大き
な羽根車内径の中間翼ブレードを追加配設することによ
り静圧およびファン効率を増加させた状態でブレード入
口部での乱流騒音の増加を防ぐことができる。
ンによれば、従来の多翼ファンの羽根車内径よりも大き
な羽根車内径の中間翼ブレードを追加配設することによ
り静圧およびファン効率を増加させた状態でブレード入
口部での乱流騒音の増加を防ぐことができる。
【００２２】つぎに本発明の第２実施例について図３お
よび図４を参照しながら説明する。なお、従来例と同一
箇所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。
よび図４を参照しながら説明する。なお、従来例と同一
箇所には同一番号を付し、詳細な説明は省略する。
【００２３】図に示すように、主翼ブレード６は半径方
向断面における主翼ブレード入口部９の入口角度β6が
側板１０３側の入口角度β6ーRから主板１０２側入口角
度β6ー Mにしだいに小さくなる、また羽根車１０５内径
は側板１０３側の内径Ｄ6L-Rから主板１０２側の内径Ｄ
6L-Mへしだいに小さくなる、また中間翼ブレード７の中
間翼ブレード入口角度β7が側板１０３側入口角度β7ーR
から主板１０２側入口角度β7ーMにしだいに小さくな
る、また羽根車１０５内径は側板１０３側内径Ｄ7S- Rか
ら主板１０２側内径Ｄ7S-Mへしだいに小さくなるように
主板１０２と側板１０３によりはさまれ、交互に配設固
定された構成となっている。
向断面における主翼ブレード入口部９の入口角度β6が
側板１０３側の入口角度β6ーRから主板１０２側入口角
度β6ー Mにしだいに小さくなる、また羽根車１０５内径
は側板１０３側の内径Ｄ6L-Rから主板１０２側の内径Ｄ
6L-Mへしだいに小さくなる、また中間翼ブレード７の中
間翼ブレード入口角度β7が側板１０３側入口角度β7ーR
から主板１０２側入口角度β7ーMにしだいに小さくな
る、また羽根車１０５内径は側板１０３側内径Ｄ7S- Rか
ら主板１０２側内径Ｄ7S-Mへしだいに小さくなるように
主板１０２と側板１０３によりはさまれ、交互に配設固
定された構成となっている。
【００２４】上記構成によりシャフト１０１から伝えら
れた駆動力により主翼ブレード６および中間翼ブレード
７が回転すると、吸込口１１１から空気８が吸い込ま
れ、主翼ブレード入口部９および中間翼ブレード入口部
１０にくるが、このとき主板１０２側主翼ブレード入口
部９ａ（以下、入口部９ａとする）および主板１０２側
中間翼ブレード入口部１０ａ（以下、入口部１０ａとす
る）は、前記主板１０２側内径Ｄ2L-MおよびＤ2S-Mが前
記側板１０３側内径Ｄ7L-RおよびＤ7S-Rよりも小さいの
で、周速が小さい。また前記入口部９ａは、流入相対速
度の流入角度に合致した入口角度となっており、一方、
前記入口部１０ａについては、側板１０３側中間翼ブレ
ード入口部１０ｂよりも流入角度と入口角度の差が小さ
くなるので前記入口部９ａおよび１０ａでの空気８の衝
突が小さくなる。よって、ブレード背面での渦が減少し
発生音も小さくなる。
れた駆動力により主翼ブレード６および中間翼ブレード
７が回転すると、吸込口１１１から空気８が吸い込ま
れ、主翼ブレード入口部９および中間翼ブレード入口部
１０にくるが、このとき主板１０２側主翼ブレード入口
部９ａ（以下、入口部９ａとする）および主板１０２側
中間翼ブレード入口部１０ａ（以下、入口部１０ａとす
る）は、前記主板１０２側内径Ｄ2L-MおよびＤ2S-Mが前
記側板１０３側内径Ｄ7L-RおよびＤ7S-Rよりも小さいの
で、周速が小さい。また前記入口部９ａは、流入相対速
度の流入角度に合致した入口角度となっており、一方、
前記入口部１０ａについては、側板１０３側中間翼ブレ
ード入口部１０ｂよりも流入角度と入口角度の差が小さ
くなるので前記入口部９ａおよび１０ａでの空気８の衝
突が小さくなる。よって、ブレード背面での渦が減少し
発生音も小さくなる。
【００２５】このように本発明の第２実施例の多翼ファ
ンによれば、従来の多翼ファンの羽根車内径よりも大き
な羽根車内径の中間翼ブレードを追加配設することによ
り静圧およびファン効率を増加させ、主板に近づくほど
入口角度が小さくなるために流入角度との差が小さくな
り主板側入口部の渦音を主とした乱流騒音を低減するこ
とができ、第１実施例以上の低騒音化を図ることができ
る。
ンによれば、従来の多翼ファンの羽根車内径よりも大き
な羽根車内径の中間翼ブレードを追加配設することによ
り静圧およびファン効率を増加させ、主板に近づくほど
入口角度が小さくなるために流入角度との差が小さくな
り主板側入口部の渦音を主とした乱流騒音を低減するこ
とができ、第１実施例以上の低騒音化を図ることができ
る。
【００２６】つぎに本発明の第３実施例について図５お
よび図６を参照しながら説明する。なお、従来例および
第２実施例と同一箇所には同一番号を付し、詳細な説明
は省略する。
よび図６を参照しながら説明する。なお、従来例および
第２実施例と同一箇所には同一番号を付し、詳細な説明
は省略する。
【００２７】図に示すように、半径方向断面において、
主翼ブレード６および中間翼ブレード７の入口部９およ
び１０の正圧面側６alおよび６asに曲率を持った半円状
の肉厚部１１および１２を設けた構成となっている。
主翼ブレード６および中間翼ブレード７の入口部９およ
び１０の正圧面側６alおよび６asに曲率を持った半円状
の肉厚部１１および１２を設けた構成となっている。
【００２８】上記構成において、フィルタ１３を通過し
た流れのみだれた空気１４は、曲率をもった半円部１５
を有する吸込口１１１によって特に前記半円部１５近傍
は、整流化されるが、前記半円部１５から比較的離れた
領域では乱れたままの状態の流れ１４ａが、前記入口部
９および１０に流入する。このときいかなる角度で流入
しようとも前記肉厚部１１および１２により前記流れ１
４ａは、なめらかに迎えられる。よって、前記入口部９
および１０の前記正圧面側６asおよび６alで懸念される
渦音の発生が小さくなる。
た流れのみだれた空気１４は、曲率をもった半円部１５
を有する吸込口１１１によって特に前記半円部１５近傍
は、整流化されるが、前記半円部１５から比較的離れた
領域では乱れたままの状態の流れ１４ａが、前記入口部
９および１０に流入する。このときいかなる角度で流入
しようとも前記肉厚部１１および１２により前記流れ１
４ａは、なめらかに迎えられる。よって、前記入口部９
および１０の前記正圧面側６asおよび６alで懸念される
渦音の発生が小さくなる。
【００２９】なお、前記肉厚部１１および１２の曲率半
径は、ブレード側板側端部のブレード円弧長ｌに対して
１０％以下であることが望ましい。
径は、ブレード側板側端部のブレード円弧長ｌに対して
１０％以下であることが望ましい。
【００３０】このように本発明の第３実施例の多翼ファ
ンによれば、中間翼を追加配設することで静圧とファン
効率を増加させることができ、かつ前記肉厚部１１およ
び１２により渦音を主とした乱流騒音を低減でき、第２
実施例以上の低騒音化を図ることができる。
ンによれば、中間翼を追加配設することで静圧とファン
効率を増加させることができ、かつ前記肉厚部１１およ
び１２により渦音を主とした乱流騒音を低減でき、第２
実施例以上の低騒音化を図ることができる。
【００３１】なお、実施例では半円状の肉厚部を用いた
が、板状の折り返し部を用いても、その作用効果に差異
を生じない。
が、板状の折り返し部を用いても、その作用効果に差異
を生じない。
【００３２】
【発明の効果】以上の実施例から明らかなように、本発
明によれば、静圧およびファン効率を増加させることが
でき、かつ多翼ファンから発生する流体騒音の中で特に
渦音を主とした乱流騒音を低減できる多翼ファンが提供
できる。
明によれば、静圧およびファン効率を増加させることが
でき、かつ多翼ファンから発生する流体騒音の中で特に
渦音を主とした乱流騒音を低減できる多翼ファンが提供
できる。
【図１】本発明の第１実施例の多翼ファンの要部断面図
【図２】同側断面図
【図３】同第２実施例の要部断面図
【図４】同側断面図
【図５】同第３実施例の要部断面図
【図６】同側断面図
【図７】従来の多翼ファンの正面図
【図８】同側面図
【図９】同要部側断面図
【図１０】同要部側断面図
１ 主翼ブレード ２ 中間翼ブレード ６ 主翼ブレード ７ 中間翼ブレード ９ 主翼ブレード入口部 １０ 中間翼ブレード入口部 １１ 肉厚部 １２ 肉厚部 １０２ 主板 １０３ 側板 １０４ ブレード １０５ 羽根車
Claims (3)
- 【請求項１】主板と環状の側板によってはさむように取
り付けられた複数枚のブレードを備え、このブレードの
断面形状が羽根車の内径で異なる２種類の主翼ブレード
と中間翼ブレードを交互に配してなる多翼ファン。 - 【請求項２】羽根車の内径および入口角度を前記羽根車
の主板側に向かうにしたがって小さくした主翼ブレード
と中間翼ブレードを配してなる請求項１記載の多翼ファ
ン。 - 【請求項３】主翼ブレードと中間翼ブレードの入口部の
正圧面側に曲率半径をもった半円状の肉厚部を一部また
は全部に配してなる請求項２記載の多翼ファン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12853392A JPH05321891A (ja) | 1992-05-21 | 1992-05-21 | 多翼ファン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12853392A JPH05321891A (ja) | 1992-05-21 | 1992-05-21 | 多翼ファン |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05321891A true JPH05321891A (ja) | 1993-12-07 |
Family
ID=14987110
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12853392A Pending JPH05321891A (ja) | 1992-05-21 | 1992-05-21 | 多翼ファン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05321891A (ja) |
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998053211A1 (fr) * | 1997-05-21 | 1998-11-26 | Toto Ltd. | Soufflante centrifuge multi-pales |
| JPH1113690A (ja) * | 1997-06-19 | 1999-01-19 | Japan Servo Co Ltd | 遠心ファンの羽根車 |
| JPH1113691A (ja) * | 1997-06-19 | 1999-01-19 | Japan Servo Co Ltd | 遠心ファンの羽根車 |
| US6299409B1 (en) | 1998-04-10 | 2001-10-09 | Denso Corporation | Centrifugal type blower unit |
| JP2002089492A (ja) * | 2000-09-11 | 2002-03-27 | Matsushita Seiko Co Ltd | 遠心送風機用羽根車 |
| KR20020075660A (ko) * | 2001-03-27 | 2002-10-05 | 한라공조주식회사 | 냉각팬 |
| CN101865158A (zh) * | 2010-06-25 | 2010-10-20 | 苏州顶裕节能设备有限公司 | 一种前向机翼型风机叶轮 |
| JP2011226410A (ja) * | 2010-04-21 | 2011-11-10 | Daikin Industries Ltd | 多翼ファン |
| JP2012107577A (ja) * | 2010-11-18 | 2012-06-07 | Panasonic Corp | 送風装置 |
| CN102822531A (zh) * | 2010-03-15 | 2012-12-12 | 夏普株式会社 | 风扇、成型用模具和流体输送装置 |
| JP2013029093A (ja) * | 2011-07-29 | 2013-02-07 | Daikin Industries Ltd | 遠心送風機 |
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