JPH05319898A - 炭素含有耐火物 - Google Patents
炭素含有耐火物Info
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- JPH05319898A JPH05319898A JP4155835A JP15583592A JPH05319898A JP H05319898 A JPH05319898 A JP H05319898A JP 4155835 A JP4155835 A JP 4155835A JP 15583592 A JP15583592 A JP 15583592A JP H05319898 A JPH05319898 A JP H05319898A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 冶金分野で使用される炭素含有耐火物を、炭
素質原料の欠点を補充して優れた特性を十分に発揮でき
るようにすることにある。 【構成】 耐火原料70〜95重量%、炭素質原料5〜
30重量%を含有する耐火材料に、三硼化珪素を0.1〜
1重量%、金属アルミニウムを0.1〜5重量%を配合
し、炭素質含有耐火物を内外から補強するようにしてい
る。
素質原料の欠点を補充して優れた特性を十分に発揮でき
るようにすることにある。 【構成】 耐火原料70〜95重量%、炭素質原料5〜
30重量%を含有する耐火材料に、三硼化珪素を0.1〜
1重量%、金属アルミニウムを0.1〜5重量%を配合
し、炭素質含有耐火物を内外から補強するようにしてい
る。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、冶金分野で使用される
炭素含有耐火物に関する。
炭素含有耐火物に関する。
【0002】
【従来の技術】炭素質材料は、耐火原料として一般に用
いられているアルミナ、マグネシア等よりも融点および
熱伝導率が高く、かつ熱間線膨張率が低く、さらにスラ
グや溶融金属に濡れ難い上、耐スポ−リング性に優れ、
過度の焼結を防ぐ性質を有している。
いられているアルミナ、マグネシア等よりも融点および
熱伝導率が高く、かつ熱間線膨張率が低く、さらにスラ
グや溶融金属に濡れ難い上、耐スポ−リング性に優れ、
過度の焼結を防ぐ性質を有している。
【0003】この性質は、他の耐火原料の短所を補完す
ることになるため、他の耐火原料に加えて炭素質材料を
添加した炭素含有耐火物が、製鋼用、製銑用等の冶金用
耐火物として広く使用されている。
ることになるため、他の耐火原料に加えて炭素質材料を
添加した炭素含有耐火物が、製鋼用、製銑用等の冶金用
耐火物として広く使用されている。
【0004】しかしながら、黒鉛等の炭素質材料は、空
気等の酸化性雰囲気中できわめて簡単に酸化されて消失
し、この消失とともにその長所も失われるという問題が
ある。
気等の酸化性雰囲気中できわめて簡単に酸化されて消失
し、この消失とともにその長所も失われるという問題が
ある。
【0005】従来、この炭素質原料の酸化消失を防止す
る方法としては、次の3つの方法が提案されている。第
1の方法は、炭素よりも酸素親和力の大きいアルミニウ
ム、珪素、マグネシウム等の金属粉末や炭化硼素(B4
C)、炭化珪素(SiC)等の炭化物を添加する方法で
ある。
る方法としては、次の3つの方法が提案されている。第
1の方法は、炭素よりも酸素親和力の大きいアルミニウ
ム、珪素、マグネシウム等の金属粉末や炭化硼素(B4
C)、炭化珪素(SiC)等の炭化物を添加する方法で
ある。
【0006】第2の方法は、六硼化珪素(SiB6 )を
添加し、耐火物の使用時に生成するB2 O3 −SiO2
系ガラス相並びにB2 O3 と耐火原料が反応して生成し
た高粘性融液によって、炭素質原料皮膜を形成する方法
である。
添加し、耐火物の使用時に生成するB2 O3 −SiO2
系ガラス相並びにB2 O3 と耐火原料が反応して生成し
た高粘性融液によって、炭素質原料皮膜を形成する方法
である。
【0007】第3の方法は、珪酸塩、硼酸塩等を添加し
て、炭素質原料の表面にガラス質皮膜を形成させる方法
である。
て、炭素質原料の表面にガラス質皮膜を形成させる方法
である。
【0008】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
第1の方法では酸化防止効果が低く、また第2の方法で
も炭素質原料皮膜の粘性が不十分で、皮膜が形成される
前に溶損あるいは摩耗により損傷されることが多く、十
分な効果が得られない。さらに、第3の方法では、有効
に酸化防止効果が得られる温度域が限定されており、し
かも十分な耐酸化性を得るために添加量を増大すれば、
耐火材料の耐食性および耐スポ−リング性が低下すると
いう問題が生じる。
第1の方法では酸化防止効果が低く、また第2の方法で
も炭素質原料皮膜の粘性が不十分で、皮膜が形成される
前に溶損あるいは摩耗により損傷されることが多く、十
分な効果が得られない。さらに、第3の方法では、有効
に酸化防止効果が得られる温度域が限定されており、し
かも十分な耐酸化性を得るために添加量を増大すれば、
耐火材料の耐食性および耐スポ−リング性が低下すると
いう問題が生じる。
【0009】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記のような
点に鑑みたもので、上記の課題を解決するために、耐火
原料70〜95重量%、炭素質原料5〜30重量%を含
有する耐火材料に、三硼化珪素を0.1〜1重量%、金属
アルミニウムを0.1〜5重量%を配合していることを特
徴とする炭素含有耐火物を提供するにある。
点に鑑みたもので、上記の課題を解決するために、耐火
原料70〜95重量%、炭素質原料5〜30重量%を含
有する耐火材料に、三硼化珪素を0.1〜1重量%、金属
アルミニウムを0.1〜5重量%を配合していることを特
徴とする炭素含有耐火物を提供するにある。
【0010】
【作用】本発明によれば、耐火原料70〜95重量%、
炭素質原料5〜30重量%を含有する耐火材料に、三硼
化珪素を0.1〜1重量%を配合していることによって、
三硼化珪素が耐火物表面で酸化してB2 O3 を生成する
とともに、粘性の高い融液を形成して耐火物表面を被覆
し、黒鉛等の炭素物質粒子の酸化を防止し、炭素質の優
れた特性を助長する。
炭素質原料5〜30重量%を含有する耐火材料に、三硼
化珪素を0.1〜1重量%を配合していることによって、
三硼化珪素が耐火物表面で酸化してB2 O3 を生成する
とともに、粘性の高い融液を形成して耐火物表面を被覆
し、黒鉛等の炭素物質粒子の酸化を防止し、炭素質の優
れた特性を助長する。
【0011】また、上記耐火材料に、金属アルミニウム
を0.1〜5重量%を配合していることによって、Alが
耐火物表面付近で酸化し、Al2 O3 となって表面付近
に緻密化層を形成して耐酸化性を向上させる。また、上
記のように生成したB2 O3と反応し、融点の高いAl
2 O3 、Bを生成し、耐食性、耐火性を向上させ、耐火
物の特性を一層改良することができる。
を0.1〜5重量%を配合していることによって、Alが
耐火物表面付近で酸化し、Al2 O3 となって表面付近
に緻密化層を形成して耐酸化性を向上させる。また、上
記のように生成したB2 O3と反応し、融点の高いAl
2 O3 、Bを生成し、耐食性、耐火性を向上させ、耐火
物の特性を一層改良することができる。
【0012】
【実施例】本発明の炭素含有耐火物は、耐火原料70〜
95重量%、炭素質原料5〜30重量%を含有する耐火
材料に、外掛けで三硼化珪素(SiB3 )を0.1〜1重
量%および金属アルミニウム(Al)を0.1〜5重量%
を配合していることを特徴としている。
95重量%、炭素質原料5〜30重量%を含有する耐火
材料に、外掛けで三硼化珪素(SiB3 )を0.1〜1重
量%および金属アルミニウム(Al)を0.1〜5重量%
を配合していることを特徴としている。
【0013】上記の炭素質原料としては、通常のものが
何れも使用でき、例えば土状黒鉛、鱗状黒鉛、チップ黒
鉛等の天然黒鉛、人造黒鉛、電極屑、鋳物用コ−クス、
製鉄用コ−クス、石油コ−クス、石炭ピッチコ−クス、
カ−ボンブラック等を使用することができる。
何れも使用でき、例えば土状黒鉛、鱗状黒鉛、チップ黒
鉛等の天然黒鉛、人造黒鉛、電極屑、鋳物用コ−クス、
製鉄用コ−クス、石油コ−クス、石炭ピッチコ−クス、
カ−ボンブラック等を使用することができる。
【0014】炭素質原料の粒径は、特に制限されず、適
宜選択すればよいが、通常1mm以下程度のものを使用す
るのが好ましい。炭素質原料の配合量は、耐火物原料全
量に5〜30重量%とする。配合量が5重量%未満で
は、炭素質原料の好ましい性質が十分に発揮されず、3
0重量%を超えると耐摩耗性、耐食性および製造時の作
業性が低下して好ましくない。
宜選択すればよいが、通常1mm以下程度のものを使用す
るのが好ましい。炭素質原料の配合量は、耐火物原料全
量に5〜30重量%とする。配合量が5重量%未満で
は、炭素質原料の好ましい性質が十分に発揮されず、3
0重量%を超えると耐摩耗性、耐食性および製造時の作
業性が低下して好ましくない。
【0015】耐火原料としては、通常のものが何れも使
用でき、例えばマグネシア(MgO)、ドロマイト(M
gO・CaO)、スピネル(MgO・Al2 O3 )、ジ
ルコン(ZrO2 ・SiO2 )、ジルコニア(Zr
O2 )、アルミナ(Al2 O3 )、シリカ(SiO2 )
等の酸化物、炭化珪素(SiC)、窒化珪素(Si3 N
4)等の炭化物、窒化物等の非酸化物等を挙げることが
できる。
用でき、例えばマグネシア(MgO)、ドロマイト(M
gO・CaO)、スピネル(MgO・Al2 O3 )、ジ
ルコン(ZrO2 ・SiO2 )、ジルコニア(Zr
O2 )、アルミナ(Al2 O3 )、シリカ(SiO2 )
等の酸化物、炭化珪素(SiC)、窒化珪素(Si3 N
4)等の炭化物、窒化物等の非酸化物等を挙げることが
できる。
【0016】耐火原料の粒径は、特に制限されず、適宜
選択すればよいが、通常5mm以下程度のものを使用する
のが好ましい。耐火原料の配合量は、耐火物原料全量の
70〜95重量%程度とするのがよい。
選択すればよいが、通常5mm以下程度のものを使用する
のが好ましい。耐火原料の配合量は、耐火物原料全量の
70〜95重量%程度とするのがよい。
【0017】三硼化珪素(SiB3 )の粒径は、特に制
限しないが、通常0.25mm以下、好ましくは0.074mm
以下程度とすればよい。SiB3 の配合量は、耐火材料
に対し0.1〜1重量%未満程度とするのがよい。
限しないが、通常0.25mm以下、好ましくは0.074mm
以下程度とすればよい。SiB3 の配合量は、耐火材料
に対し0.1〜1重量%未満程度とするのがよい。
【0018】配合量が0.1重量%未満では、所期の効果
が得られず、1重量%を越えて添加しても、酸化防止効
果は充分であるが、それ程顕著な向上は認められず、利
点がない。しかも、多量添加すれば耐食性、耐スポ−リ
ング性が低下して好ましくない。
が得られず、1重量%を越えて添加しても、酸化防止効
果は充分であるが、それ程顕著な向上は認められず、利
点がない。しかも、多量添加すれば耐食性、耐スポ−リ
ング性が低下して好ましくない。
【0019】金属アルミニウム(Al)の粒径は、特に
制限されず、通常0.25mm以下程度、好ましくは0.07
4mm以下程度とすればよい。Alの配合量は、耐火材料
に対し0.1〜5重量%とするのがよい。この範囲以外で
は、SiB3 の場合と同様な欠点があらわれる。
制限されず、通常0.25mm以下程度、好ましくは0.07
4mm以下程度とすればよい。Alの配合量は、耐火材料
に対し0.1〜5重量%とするのがよい。この範囲以外で
は、SiB3 の場合と同様な欠点があらわれる。
【0020】上記構成において、SiB3 は、耐火物表
面で酸化し、SiB3 + 13/2 O2→SiO2 +3/2 B
2 O3 のようにSiO2 1モルに対し、B2 O3 を1.5
モルを生成する。そして、B2 O3 はSiO2 とともに
粘性の高い融液を形成して、該耐火物表面を被覆し、黒
鉛等の炭素質粒子の酸化を防止する。
面で酸化し、SiB3 + 13/2 O2→SiO2 +3/2 B
2 O3 のようにSiO2 1モルに対し、B2 O3 を1.5
モルを生成する。そして、B2 O3 はSiO2 とともに
粘性の高い融液を形成して、該耐火物表面を被覆し、黒
鉛等の炭素質粒子の酸化を防止する。
【0021】なお、SiB6 、B2 O3 、B4 C、BN
も同様の働きをするが、SiB6 についてはSiB6 +
11/2 O2 →SiO2 +3B2 O3 のように、SiO2
1モルに対してB2 O3 を3モル生成する。融液の粘性
はSiO2 /B2 O3 比に比例するので、SiB3 の方
がより高い粘性を有する融液を形成し、より効果的であ
る。
も同様の働きをするが、SiB6 についてはSiB6 +
11/2 O2 →SiO2 +3B2 O3 のように、SiO2
1モルに対してB2 O3 を3モル生成する。融液の粘性
はSiO2 /B2 O3 比に比例するので、SiB3 の方
がより高い粘性を有する融液を形成し、より効果的であ
る。
【0022】同様に、B2 O3 、B4 C、BNは、融液
がB2 O3 あるいはB2 O3 と骨材との反応によりB2
O3 −MgO、B2 O3 −Al2 O3 系となり、B2 O
3 −SiO2 系融液と比較すると粘性が低く、耐火物使
用時に洗い流され易い。
がB2 O3 あるいはB2 O3 と骨材との反応によりB2
O3 −MgO、B2 O3 −Al2 O3 系となり、B2 O
3 −SiO2 系融液と比較すると粘性が低く、耐火物使
用時に洗い流され易い。
【0023】また、SiB3 は、耐火物内部において、
1270℃以上の温度でSiB3 →1/2 Si+1/2 Si
B6 のようにSiおよびSiB6 に分解し、このとき生
成した活性の高いSiが炭素と反応してSiCを生成
し、組織を強固にする。
1270℃以上の温度でSiB3 →1/2 Si+1/2 Si
B6 のようにSiおよびSiB6 に分解し、このとき生
成した活性の高いSiが炭素と反応してSiCを生成
し、組織を強固にする。
【0024】また、SiB3 の一部は、SiB3 + 13/
2 CO→SiO2 +3/2 B2 O3 +13/2Cのように雰囲
気中のCOと反応し、SiO2 、B2 O3 および、炭素
を生成し、酸化消失した炭素を補填する。このように本
発明に使用したSiB3 は、きわめて優れた酸化防止効
果を示し、耐火物の耐久性に寄与する。
2 CO→SiO2 +3/2 B2 O3 +13/2Cのように雰囲
気中のCOと反応し、SiO2 、B2 O3 および、炭素
を生成し、酸化消失した炭素を補填する。このように本
発明に使用したSiB3 は、きわめて優れた酸化防止効
果を示し、耐火物の耐久性に寄与する。
【0025】Alは、耐火物表面付近で酸化され、Al
2 O3 となって表面付近に緻密化層を形成し、耐酸化性
を向上させる。さらに、Alは、上記のように生成した
B2O3 と反応し、B2 O3 +2Al→Al2 O3 +2
Bのように融点の高いAl2O3 (約1800℃)、硼
素(約2090℃)を生成し、耐食性、耐火性を向上さ
せる。
2 O3 となって表面付近に緻密化層を形成し、耐酸化性
を向上させる。さらに、Alは、上記のように生成した
B2O3 と反応し、B2 O3 +2Al→Al2 O3 +2
Bのように融点の高いAl2O3 (約1800℃)、硼
素(約2090℃)を生成し、耐食性、耐火性を向上さ
せる。
【0026】そのため、SiB3 を使用すれば、Alの
添加の欠点とされる中間温度域400〜1000℃にお
ける酸化防止効果の無い範囲において、SiB3 の酸化
により生成したB2 O3 が約450℃で溶融し、耐火物
表面を被うことにより低い温度域から酸化防止効果を発
揮することができる。SiB3 はAlよりも酸化防止効
果が高いが、多量添加すると耐食性が低下するおそれが
あるので必要最小限におさえ、Alを併用するのがより
効果的である。
添加の欠点とされる中間温度域400〜1000℃にお
ける酸化防止効果の無い範囲において、SiB3 の酸化
により生成したB2 O3 が約450℃で溶融し、耐火物
表面を被うことにより低い温度域から酸化防止効果を発
揮することができる。SiB3 はAlよりも酸化防止効
果が高いが、多量添加すると耐食性が低下するおそれが
あるので必要最小限におさえ、Alを併用するのがより
効果的である。
【0027】上記した本発明の炭素含有耐火物は、この
分野の通常の方法によって製造でき、例えば以下のよう
な方法によって製造される。すなわち、炭素質原料、耐
火原料、SiB3 およびAlを上記した所定の配合比で
混合し、この混合物に結合剤を加えて混練し、常法に従
って500〜2000Kgf/cm2 程度の圧力で加圧成形す
る。そして、成形物を70〜500℃程度で乾燥、ある
いは熱処理することによって、不焼成耐火物が得られ
る。
分野の通常の方法によって製造でき、例えば以下のよう
な方法によって製造される。すなわち、炭素質原料、耐
火原料、SiB3 およびAlを上記した所定の配合比で
混合し、この混合物に結合剤を加えて混練し、常法に従
って500〜2000Kgf/cm2 程度の圧力で加圧成形す
る。そして、成形物を70〜500℃程度で乾燥、ある
いは熱処理することによって、不焼成耐火物が得られ
る。
【0028】さらに、この不焼成耐火物を700〜15
00℃程度の還元性雰囲気下で焼成することによって、
焼成耐火物が得られる。上記不焼成耐火物および焼成耐
火物は、本発明に包含される。
00℃程度の還元性雰囲気下で焼成することによって、
焼成耐火物が得られる。上記不焼成耐火物および焼成耐
火物は、本発明に包含される。
【0029】結合剤としては、通常この分野で使用され
るものが何れも使用でき、例えばタ−ル、ピッチ、石油
ピッチ、フェノ−ル樹脂等から選ばれた一種または二種
以上を使用することができる。結合剤の配合量は、特に
制限されないが、通常耐火材料100重量部に対し、3
〜10重量部とすればよい。
るものが何れも使用でき、例えばタ−ル、ピッチ、石油
ピッチ、フェノ−ル樹脂等から選ばれた一種または二種
以上を使用することができる。結合剤の配合量は、特に
制限されないが、通常耐火材料100重量部に対し、3
〜10重量部とすればよい。
【0030】
【試験例1】表1に示す配合物に、レゾ−ル型フェノ−
ル樹脂およびピッチをそれぞれ耐火物原料100重量部
に対し3重量部と2重量部添加し、常温で50分間混練
した後、1000 Kg/cm2 で加圧成形した。この成形物
を180℃で16時間熱処理し、不焼成アルミナカ−ボ
ン耐火物(本発明品 No.1〜7および比較品 No.1〜
4)を得た。得られた耐火物を試料とし、耐酸化性およ
び耐食性試験を行った。なお、後記の試験例2および3
においても、同様の試験を行った。
ル樹脂およびピッチをそれぞれ耐火物原料100重量部
に対し3重量部と2重量部添加し、常温で50分間混練
した後、1000 Kg/cm2 で加圧成形した。この成形物
を180℃で16時間熱処理し、不焼成アルミナカ−ボ
ン耐火物(本発明品 No.1〜7および比較品 No.1〜
4)を得た。得られた耐火物を試料とし、耐酸化性およ
び耐食性試験を行った。なお、後記の試験例2および3
においても、同様の試験を行った。
【0031】上記の40×40×40mmの試料を小型電
気炉に入れ、大気中1200℃で3時間(試験例2では
1400℃で1時間)処理し、処理後の重量減少率
(%)および脱炭層厚さ(mm)をそれぞれ求めたもので
ある。
気炉に入れ、大気中1200℃で3時間(試験例2では
1400℃で1時間)処理し、処理後の重量減少率
(%)および脱炭層厚さ(mm)をそれぞれ求めたもので
ある。
【0032】次に、得られた耐火物を塩基度、すなわち
CaO/SiO2 重量比が2のスラグを使用して160
0℃、3時間のロ−タリ−スラグテストに供し、比較品
1の侵食量を100とし、各試料の侵食量を測定して表
1の最下欄のように溶損指数を算出した。
CaO/SiO2 重量比が2のスラグを使用して160
0℃、3時間のロ−タリ−スラグテストに供し、比較品
1の侵食量を100とし、各試料の侵食量を測定して表
1の最下欄のように溶損指数を算出した。
【0033】
【表1】
【0034】表1の通り、本発明品の方が比較品に比べ
て重量減少率および脱炭層厚さ、すなわち炭素質原料の
酸化消失量が少なく、耐酸化性に優れていることがわか
る。また、溶損指数も、本発明品の方が低い数値を示
し、耐食性に優れることがわかる。
て重量減少率および脱炭層厚さ、すなわち炭素質原料の
酸化消失量が少なく、耐酸化性に優れていることがわか
る。また、溶損指数も、本発明品の方が低い数値を示
し、耐食性に優れることがわかる。
【0035】
【試験例2】表2に示す配合物に、耐火物原料100重
量部に対しレゾ−ル型フェノ−ル樹脂3重量部およびノ
ボラック型フェノ−ル樹脂1重量部を添加し、常温で1
時間混練した後、1100Kgf/cm2 で加圧成形した。こ
の成形物を180℃で15時間熱処理し、不焼成マグネ
シア・カ−ボン耐火物(本発明品 No.8〜11および比
較品 No.5〜7)を得た。得られた耐火物を耐酸化性試
験および耐食性の試験に供した。溶損指数は、比較品5
の侵食量を100とした。
量部に対しレゾ−ル型フェノ−ル樹脂3重量部およびノ
ボラック型フェノ−ル樹脂1重量部を添加し、常温で1
時間混練した後、1100Kgf/cm2 で加圧成形した。こ
の成形物を180℃で15時間熱処理し、不焼成マグネ
シア・カ−ボン耐火物(本発明品 No.8〜11および比
較品 No.5〜7)を得た。得られた耐火物を耐酸化性試
験および耐食性の試験に供した。溶損指数は、比較品5
の侵食量を100とした。
【0036】表2の通り、本発明品は、比較品に比べ、
著しく優れた耐酸化性を有することが判る。
著しく優れた耐酸化性を有することが判る。
【0037】
【試験例3】表3に示す配合物に、耐火物原料100重
量部に対しレゾ−ル型フェノ−ル樹脂3重量部および固
定炭素含有量17.5%のカットバックタ−ル2重量部を
添加し、常温で1時間混練した後、1200Kgf/cm2 で
加圧成形した。この成形物をコ−クスブリ−ズ中で12
00℃で10時間還元焼成し、焼成アルミナ・カ−ボン
耐火物(本発明品 No.12〜14および比較品 No.8〜
9)を得た。得られた耐火物を耐酸化性試験および耐食
性試験に供した。溶損指数は、比較品8の侵食量を10
0として示した。結果を表3に示している。
量部に対しレゾ−ル型フェノ−ル樹脂3重量部および固
定炭素含有量17.5%のカットバックタ−ル2重量部を
添加し、常温で1時間混練した後、1200Kgf/cm2 で
加圧成形した。この成形物をコ−クスブリ−ズ中で12
00℃で10時間還元焼成し、焼成アルミナ・カ−ボン
耐火物(本発明品 No.12〜14および比較品 No.8〜
9)を得た。得られた耐火物を耐酸化性試験および耐食
性試験に供した。溶損指数は、比較品8の侵食量を10
0として示した。結果を表3に示している。
【0038】表3の通り、本発明品は、比較品に比べ
て、著しく優れた耐酸化性を有することが判る。
て、著しく優れた耐酸化性を有することが判る。
【0039】
【表2】
【0040】
【表3】
【0041】本発明は、上記実施例に限られるものでは
なく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で様々な変形態様
が実施可能であることはいうまでもない。
なく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で様々な変形態様
が実施可能であることはいうまでもない。
【0042】
【発明の効果】以上のように本発明にあっては、耐火原
料、炭素質原料を含有する耐火材料に、三硼化珪素、金
属アルミニウムを所定量配合したので、耐火物を内外か
ら補強することができ、炭素質原料の優れた特性を保有
しながら炭素質原料の欠点を補充して、耐酸化性、耐ス
ポ−リング性等の耐用性を著しく向上し、炭素質原料の
好ましい性質を充分に発揮させることができる。
料、炭素質原料を含有する耐火材料に、三硼化珪素、金
属アルミニウムを所定量配合したので、耐火物を内外か
ら補強することができ、炭素質原料の優れた特性を保有
しながら炭素質原料の欠点を補充して、耐酸化性、耐ス
ポ−リング性等の耐用性を著しく向上し、炭素質原料の
好ましい性質を充分に発揮させることができる。
Claims (1)
- 【請求項1】 耐火原料70〜95重量%、炭素質原料
5〜30重量%を含有する耐火材料に、三硼化珪素を0.
1〜1重量%、金属アルミニウムを0.1〜5重量%を配
合していることを特徴とする炭素含有耐火物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4155835A JPH05319898A (ja) | 1992-05-21 | 1992-05-21 | 炭素含有耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4155835A JPH05319898A (ja) | 1992-05-21 | 1992-05-21 | 炭素含有耐火物 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH05319898A true JPH05319898A (ja) | 1993-12-03 |
Family
ID=15614546
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4155835A Pending JPH05319898A (ja) | 1992-05-21 | 1992-05-21 | 炭素含有耐火物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH05319898A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10130850A1 (de) * | 2001-06-28 | 2003-01-16 | Selbach Elmar Paul | Hochtemperatursupraleiter und Verfahren zur Herstellung |
-
1992
- 1992-05-21 JP JP4155835A patent/JPH05319898A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10130850A1 (de) * | 2001-06-28 | 2003-01-16 | Selbach Elmar Paul | Hochtemperatursupraleiter und Verfahren zur Herstellung |
DE10130850C2 (de) * | 2001-06-28 | 2003-04-30 | Selbach Elmar Paul | Verwendung eienr stöchiometrischen Verbindung als Hochtemperatursupraleiter |
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