JPH05234662A - スパークプラグ用電極およびその製造方法 - Google Patents
スパークプラグ用電極およびその製造方法Info
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- JPH05234662A JPH05234662A JP4114809A JP11480992A JPH05234662A JP H05234662 A JPH05234662 A JP H05234662A JP 4114809 A JP4114809 A JP 4114809A JP 11480992 A JP11480992 A JP 11480992A JP H05234662 A JPH05234662 A JP H05234662A
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- H01T—SPARK GAPS; OVERVOLTAGE ARRESTERS USING SPARK GAPS; SPARKING PLUGS; CORONA DEVICES; GENERATING IONS TO BE INTRODUCED INTO NON-ENCLOSED GASES
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- H01T13/20—Sparking plugs characterised by features of the electrodes or insulation
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- H01T—SPARK GAPS; OVERVOLTAGE ARRESTERS USING SPARK GAPS; SPARKING PLUGS; CORONA DEVICES; GENERATING IONS TO BE INTRODUCED INTO NON-ENCLOSED GASES
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- H01T21/02—Apparatus or processes specially adapted for the manufacture or maintenance of spark gaps or sparking plugs of sparking plugs
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Abstract
(57)【要約】
【目的】電極母材と貴金属塊との溶接強度が大きくでき
るとともに、熱応力が分散でき、貴金属塊の剥離が発生
しにくいスパークプラグ用電極およびその製造方法の提
供。 【構成】 電極母材2の発火部に貴金属チップ4A、
粒、もしくは粉末を設置し、該貴金属側からレーザービ
ームLBを照射し、前記貴金属チップ4Aの全体を前記
電極母材2に略楔状に溶解させ、この溶解金属中に電極
母材成分が0.5重量%以上、80.0重量%以下含ま
れる。
るとともに、熱応力が分散でき、貴金属塊の剥離が発生
しにくいスパークプラグ用電極およびその製造方法の提
供。 【構成】 電極母材2の発火部に貴金属チップ4A、
粒、もしくは粉末を設置し、該貴金属側からレーザービ
ームLBを照射し、前記貴金属チップ4Aの全体を前記
電極母材2に略楔状に溶解させ、この溶解金属中に電極
母材成分が0.5重量%以上、80.0重量%以下含ま
れる。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】この発明は、発火部に耐火花消耗
性に優れた金属部分を有するスパークプラグ用電極およ
びその製造方法に関するものである。
性に優れた金属部分を有するスパークプラグ用電極およ
びその製造方法に関するものである。
【0002】
【従来の技術】自動車エンジンなどのガソリン機関で
は、耐火花消耗性向上のため中心電極の先端部、または
接地電極(外側電極)の前記中心電極に対向した発火面
に、耐火花消耗性向上のため白金(Pt)、パラジウム
(Pd)、イリジウム(Ir)などの貴金属、またはこ
れらを主体とする合金からなる貴金属チップを溶接した
スパークプラグが使用されている。従来この貴金属チッ
プの固着は、主に電極の発火面に電気抵抗溶接すること
により成されていた。
は、耐火花消耗性向上のため中心電極の先端部、または
接地電極(外側電極)の前記中心電極に対向した発火面
に、耐火花消耗性向上のため白金(Pt)、パラジウム
(Pd)、イリジウム(Ir)などの貴金属、またはこ
れらを主体とする合金からなる貴金属チップを溶接した
スパークプラグが使用されている。従来この貴金属チッ
プの固着は、主に電極の発火面に電気抵抗溶接すること
により成されていた。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】電気抵抗溶接による貴
金属チップの固着は、貴金属チップの溶接面に沿って非
常に薄い拡散層が形成されてなされる。またスパークプ
ラグ用電極の母材は、通常耐蝕性ニッケル(Ni)など
Niを主体とする合金であり、冷熱サイクルにおいて貴
金属チップとの熱膨張差により繰り返し熱応力が作用す
るとともに、熱応力が溶接面に沿って集中し易い。これ
らのため、チップと母材との溶接面またはその付近でク
ラックが発生し、このクラックが進行して貴金属チップ
の剥離が生じ易い欠点があった。この発明の目的は、電
極母材と貴金属塊との剥離が発生しにくいスパークプラ
グ用電極およびその製造方法の提供にある。
金属チップの固着は、貴金属チップの溶接面に沿って非
常に薄い拡散層が形成されてなされる。またスパークプ
ラグ用電極の母材は、通常耐蝕性ニッケル(Ni)など
Niを主体とする合金であり、冷熱サイクルにおいて貴
金属チップとの熱膨張差により繰り返し熱応力が作用す
るとともに、熱応力が溶接面に沿って集中し易い。これ
らのため、チップと母材との溶接面またはその付近でク
ラックが発生し、このクラックが進行して貴金属チップ
の剥離が生じ易い欠点があった。この発明の目的は、電
極母材と貴金属塊との剥離が発生しにくいスパークプラ
グ用電極およびその製造方法の提供にある。
【0004】
【課題を解決するための手段】この発明のスパークプラ
グ用電極は、電極母材の発火面に貴金属部分を有するス
パークプラグ用電極であって、電極母材の発火部に貴金
属チップを設置し、該貴金属側からレーザービームを照
射し、前記貴金属および前記電極母材を溶接して前記貴
金属チップの全体を溶接させ、溶解金属中に電極母材成
分が0.5重量%以上、80.0重量%以下含まれるこ
とを特徴とする。請求項2に記載のスパークプラグ用電
極は、電極母材の発火面に貴金属部分を有するスパーク
プラグ用電極であって、電極母材の発火部に貴金属の粒
あるいは粉末を設置し、該貴金属側からレーザービーム
を照射し、前記貴金属および前記電極母材を溶接して前
記粒あるいは粉末を溶接させ、溶解金属中に電極母材成
分が0.5重量%以上、80.0重量%以下含まれるこ
とを特徴とする。請求項3に記載のスパークプラグ用電
極の製造方法は、前記スパークプラグ用電極において、
溶解金属を電極母材中に略楔状に溶け込ませることを特
徴とする。
グ用電極は、電極母材の発火面に貴金属部分を有するス
パークプラグ用電極であって、電極母材の発火部に貴金
属チップを設置し、該貴金属側からレーザービームを照
射し、前記貴金属および前記電極母材を溶接して前記貴
金属チップの全体を溶接させ、溶解金属中に電極母材成
分が0.5重量%以上、80.0重量%以下含まれるこ
とを特徴とする。請求項2に記載のスパークプラグ用電
極は、電極母材の発火面に貴金属部分を有するスパーク
プラグ用電極であって、電極母材の発火部に貴金属の粒
あるいは粉末を設置し、該貴金属側からレーザービーム
を照射し、前記貴金属および前記電極母材を溶接して前
記粒あるいは粉末を溶接させ、溶解金属中に電極母材成
分が0.5重量%以上、80.0重量%以下含まれるこ
とを特徴とする。請求項3に記載のスパークプラグ用電
極の製造方法は、前記スパークプラグ用電極において、
溶解金属を電極母材中に略楔状に溶け込ませることを特
徴とする。
【0005】
【発明の作用、効果】この発明の請求項1および請求項
2に記載のスパークプラグ用電極は、溶解金属中に母材
成分が0.5重量%以上、80.0重量%以下含まれて
いるために貴金属の熱膨張率が電極母材に近くなり、か
つ溶接面において貴金属と電極母材の両金属が確実に溶
け合う。また、レーザー溶接により貴金属チップの全体
を電極母材に溶け込ませているため溶接強度が大きい。
請求項3に記載のスパークプラグ用電極の製造方法は、
溶解金属と電極母材を略楔状に溶け込ませているために
冷熱サイクルの繰り返しによる電極母材と貴金属塊との
間に加わる熱応力が分散されるため、クラックの発生お
よびその進行が生じにくく、貴金属塊の剥離が有効に防
止することができる。
2に記載のスパークプラグ用電極は、溶解金属中に母材
成分が0.5重量%以上、80.0重量%以下含まれて
いるために貴金属の熱膨張率が電極母材に近くなり、か
つ溶接面において貴金属と電極母材の両金属が確実に溶
け合う。また、レーザー溶接により貴金属チップの全体
を電極母材に溶け込ませているため溶接強度が大きい。
請求項3に記載のスパークプラグ用電極の製造方法は、
溶解金属と電極母材を略楔状に溶け込ませているために
冷熱サイクルの繰り返しによる電極母材と貴金属塊との
間に加わる熱応力が分散されるため、クラックの発生お
よびその進行が生じにくく、貴金属塊の剥離が有効に防
止することができる。
【0006】
【実施例】図1は、この発明にかかるスパークプラグ用
電極の一例である中心電極1を示す。中心電極1は、複
合材10と、その先端面の中心に固着された貴金属塊4
とからなる。複合材10は、15.0重量%のクロム
(Cr)、8.0重量%の鉄(Fe)を含むNi合金製
で、先端部21が径小(直径1.0mm)となっている
直径2.5mmの円柱状母材2、および該母材2の軸心
部に同心的に埋め込まれた銅(Cu)または銀(Ag)
を主体とする直径1.3mmの良熱伝導金属製芯3とか
らなる。貴金属塊4は、20.0重量%のIrを含むP
t合金に若干の母材2の成分が含有された貴金属で、レ
ーザー溶接されている。貴金属塊4の材料としては、P
t、Irまたはこれらの合金のほか、Pt、Niの合
金、Pt、Irと稀土類元素とのサーメット、Pt、N
iと稀土類元素酸化物とのサーメットからなる板、粒、
または粉末を用いることも可能である。
電極の一例である中心電極1を示す。中心電極1は、複
合材10と、その先端面の中心に固着された貴金属塊4
とからなる。複合材10は、15.0重量%のクロム
(Cr)、8.0重量%の鉄(Fe)を含むNi合金製
で、先端部21が径小(直径1.0mm)となっている
直径2.5mmの円柱状母材2、および該母材2の軸心
部に同心的に埋め込まれた銅(Cu)または銀(Ag)
を主体とする直径1.3mmの良熱伝導金属製芯3とか
らなる。貴金属塊4は、20.0重量%のIrを含むP
t合金に若干の母材2の成分が含有された貴金属で、レ
ーザー溶接されている。貴金属塊4の材料としては、P
t、Irまたはこれらの合金のほか、Pt、Niの合
金、Pt、Irと稀土類元素とのサーメット、Pt、N
iと稀土類元素酸化物とのサーメットからなる板、粒、
または粉末を用いることも可能である。
【0007】この中心電極1はつぎのように製造され
る。図2に示すごとく、母材2となるNi合金製のカッ
プ状素材2AにCu製チップ状芯材3Aを嵌め込み(図
示イ)、これを4ないし6工程の押出成形および据込み
成形により径小化し、後端部を略十字形に形成する(図
示ロ)。つぎに切削または絞り加工により径小な先端部
21を形成する(図示ハ)。このようにして形成した複
合材10の先端面に、図3に示すごとく、PtーIr合
金製で、直径0.9mm、厚さ0.2mmの寸法の円板
ないし円柱状を呈する貴金属チップ4Aを設置し、レー
ザー溶接する。なお、貴金属粒または粉末を用いる場合
には、複合材10の先端面に凹所を形成しておくと便利
である。
る。図2に示すごとく、母材2となるNi合金製のカッ
プ状素材2AにCu製チップ状芯材3Aを嵌め込み(図
示イ)、これを4ないし6工程の押出成形および据込み
成形により径小化し、後端部を略十字形に形成する(図
示ロ)。つぎに切削または絞り加工により径小な先端部
21を形成する(図示ハ)。このようにして形成した複
合材10の先端面に、図3に示すごとく、PtーIr合
金製で、直径0.9mm、厚さ0.2mmの寸法の円板
ないし円柱状を呈する貴金属チップ4Aを設置し、レー
ザー溶接する。なお、貴金属粒または粉末を用いる場合
には、複合材10の先端面に凹所を形成しておくと便利
である。
【0008】チップ4Aと複合材10とのレーザー溶接
は、図3に示す(a)、(b)のごとくなされる。 (a)チップ4Aを、複合材10の先端面に軸芯を一致
させて設置し、チップ4Aの上方または斜め上方からレ
ーザービームLBを照射する。溶接条件は、たとえば電
圧340V、パルス幅9.0m秒の1〜数発照射、4.
0mmアンダーフォカース(チップ端面から)でなされ
る。レーザービームLBは、チップ4Aを溶融させると
ともに、母材2を溶融させ、貴金属塊4の基部42はそ
の全体を楔状に母材2中に食い込む(溶け込む)。 (b)この結果、この塊4の基部42は、母材2への溶
け込み面の前面にわたって溶接される。
は、図3に示す(a)、(b)のごとくなされる。 (a)チップ4Aを、複合材10の先端面に軸芯を一致
させて設置し、チップ4Aの上方または斜め上方からレ
ーザービームLBを照射する。溶接条件は、たとえば電
圧340V、パルス幅9.0m秒の1〜数発照射、4.
0mmアンダーフォカース(チップ端面から)でなされ
る。レーザービームLBは、チップ4Aを溶融させると
ともに、母材2を溶融させ、貴金属塊4の基部42はそ
の全体を楔状に母材2中に食い込む(溶け込む)。 (b)この結果、この塊4の基部42は、母材2への溶
け込み面の前面にわたって溶接される。
【0009】これにより貴金属塊4は、図4に示すごと
く、露出した頭部41が半球状または角が丸い略円錐台
状(点線で示す)を呈し、電極母材2の内部に食い込ん
だ基部42が略楔状となって複合材10の先端面に固着
される。これにより溶接面は略円錐ないし砲弾型とな
り、抵抗溶接に比較し面積が大きくなる。また、基部4
2と母材2は、該母材2の全体をレーザー溶接によって
溶解され、かつ貴金属塊4の成分に母材2が0.5重量
%以上、80.0重量%以下含まれ、幅が数μm〜数百
μmの拡散層43が形成される。この拡散層43は貴金
属の拡散の度合いが基部42に近い方が大きく、母材2
に近づくに従い小さくなる。基部42は母材成分が溶け
込む為に、熱膨張係数が貴金属チップ4Aの時よりさら
に母材成分に近くなっている。この拡散層43および基
部42により、冷熱の繰り返しによる熱応力は一面に集
中せず分散されると共に、溶接面に垂直な方向の熱膨張
差の変化の度合いが緩和され熱応力自体も小さくなる。
これらにより、溶接面またはその近傍でクラックの発生
およびその進行が抑制され、貴金属塊4の耐剥離性が向
上する。
く、露出した頭部41が半球状または角が丸い略円錐台
状(点線で示す)を呈し、電極母材2の内部に食い込ん
だ基部42が略楔状となって複合材10の先端面に固着
される。これにより溶接面は略円錐ないし砲弾型とな
り、抵抗溶接に比較し面積が大きくなる。また、基部4
2と母材2は、該母材2の全体をレーザー溶接によって
溶解され、かつ貴金属塊4の成分に母材2が0.5重量
%以上、80.0重量%以下含まれ、幅が数μm〜数百
μmの拡散層43が形成される。この拡散層43は貴金
属の拡散の度合いが基部42に近い方が大きく、母材2
に近づくに従い小さくなる。基部42は母材成分が溶け
込む為に、熱膨張係数が貴金属チップ4Aの時よりさら
に母材成分に近くなっている。この拡散層43および基
部42により、冷熱の繰り返しによる熱応力は一面に集
中せず分散されると共に、溶接面に垂直な方向の熱膨張
差の変化の度合いが緩和され熱応力自体も小さくなる。
これらにより、溶接面またはその近傍でクラックの発生
およびその進行が抑制され、貴金属塊4の耐剥離性が向
上する。
【0010】図5は中心電極1を用いたスパークプラグ
100を示す、スパークプラグ100は、先端に接地電
極5が溶接された筒状主体金具6に、軸孔付き絶縁碍子
7を嵌め込み、該軸孔に中心電極1を嵌着して形成され
ている。中心電極1の先端と接地電極5の先端部とは発
火部となっており、火花放電ギャップGが形成される。
この構成において、発火部(貴金属塊4)から良熱伝導
性金属芯3を経て中心電極1の後端部に伝達された熱
は、金属パッキン、主体金具6、金属ガスケットを介し
て、機関のシリンダーヘッドに伝達される。
100を示す、スパークプラグ100は、先端に接地電
極5が溶接された筒状主体金具6に、軸孔付き絶縁碍子
7を嵌め込み、該軸孔に中心電極1を嵌着して形成され
ている。中心電極1の先端と接地電極5の先端部とは発
火部となっており、火花放電ギャップGが形成される。
この構成において、発火部(貴金属塊4)から良熱伝導
性金属芯3を経て中心電極1の後端部に伝達された熱
は、金属パッキン、主体金具6、金属ガスケットを介し
て、機関のシリンダーヘッドに伝達される。
【0011】貴金属塊4は、使用時(高温時)において
放電による火花消耗と、母材2と芯3との熱膨張差によ
る熱応力を受ける。このため上記レーザー溶接は深溶込
みでなされ、溶接後の貴金属塊4の寸法は図4に示した
ごとく中心電極先端部の直径をDとしたとき、貴金属塊
4の直径Cが、0.3mm≦C≦Dであることが望まし
い。貴金属塊4の直径Cの下限は、後記する耐久テスト
のデータから、貴金属塊4の火花消耗を考慮して決定さ
れた値である。
放電による火花消耗と、母材2と芯3との熱膨張差によ
る熱応力を受ける。このため上記レーザー溶接は深溶込
みでなされ、溶接後の貴金属塊4の寸法は図4に示した
ごとく中心電極先端部の直径をDとしたとき、貴金属塊
4の直径Cが、0.3mm≦C≦Dであることが望まし
い。貴金属塊4の直径Cの下限は、後記する耐久テスト
のデータから、貴金属塊4の火花消耗を考慮して決定さ
れた値である。
【0012】図6は他の実施例を示す。(イ)はNi合
金からなる接地電極5に貴金属チップ4Aをレーザー溶
接し貴金属塊4を形成している。この場合、接地電極5
の断面が幅W、厚さIの略矩形であるとすると、溶接後
の貴金属塊4の直径C、貴金属塊4(拡散層43まで含
む)の母材2への食い込み深さBは、0.2mm≦C≦
W、0≦B≦Iであることが望ましい。(ロ)は上記
(イ)において、接地電極5が15.0重量%のCr、
8.0重量%のFeを含むNi合金製で角柱状母材5
1、および該母材51の軸心部に同心的に埋め込まれた
Cu、NiまたはAgあるいはこれら金属の複数の組み
合わせを主体とする良熱伝導性金属製芯52とからなる
複合材50からなる。(ハ)は、接地電極5が複数設け
られているスパークプラグにおいて、中心電極1の発火
面および/または接地電極5の先端面に貴金属チップ4
Aをレーザー溶接し、貴金属塊4を形成している。
金からなる接地電極5に貴金属チップ4Aをレーザー溶
接し貴金属塊4を形成している。この場合、接地電極5
の断面が幅W、厚さIの略矩形であるとすると、溶接後
の貴金属塊4の直径C、貴金属塊4(拡散層43まで含
む)の母材2への食い込み深さBは、0.2mm≦C≦
W、0≦B≦Iであることが望ましい。(ロ)は上記
(イ)において、接地電極5が15.0重量%のCr、
8.0重量%のFeを含むNi合金製で角柱状母材5
1、および該母材51の軸心部に同心的に埋め込まれた
Cu、NiまたはAgあるいはこれら金属の複数の組み
合わせを主体とする良熱伝導性金属製芯52とからなる
複合材50からなる。(ハ)は、接地電極5が複数設け
られているスパークプラグにおいて、中心電極1の発火
面および/または接地電極5の先端面に貴金属チップ4
Aをレーザー溶接し、貴金属塊4を形成している。
【0013】図7は図5のスパークプラグ100と、抵
抗溶接によって溶接された比較品とを2000cc、6
気筒のガソリン機関に装着して5000rpm×1分間
とアイドリング×1分間の運転条件で冷熱サイクルの繰
り返しテストを行ったデータを示す。この耐久テストで
は、スパークプラグ中心電極1の基部42を含めた貴金
属塊4に対する母材成分含有率が0.5重量%以上のと
きは、抵抗溶接した比較品よりも剥離耐久時間が長く、
長期間の使用することができることが判る。
抗溶接によって溶接された比較品とを2000cc、6
気筒のガソリン機関に装着して5000rpm×1分間
とアイドリング×1分間の運転条件で冷熱サイクルの繰
り返しテストを行ったデータを示す。この耐久テストで
は、スパークプラグ中心電極1の基部42を含めた貴金
属塊4に対する母材成分含有率が0.5重量%以上のと
きは、抵抗溶接した比較品よりも剥離耐久時間が長く、
長期間の使用することができることが判る。
【0014】図8は図5のスパークプラグ中心電極1の
基部42を含めた貴金属塊4に対する母材成分含有率を
変化させたスパークプラグ100を1600cc、4気
筒のガソリン機関に装着して5500rpm、全負荷の
運転条件で耐久テストを行ったデータを示す。この耐久
テストでは、母材2の成分含有率が大きいと、放電ギャ
ップGの増加率が大きくなる。このため、母材成分含有
率が80重量%以下であれば火花消耗に耐えうることが
判る。
基部42を含めた貴金属塊4に対する母材成分含有率を
変化させたスパークプラグ100を1600cc、4気
筒のガソリン機関に装着して5500rpm、全負荷の
運転条件で耐久テストを行ったデータを示す。この耐久
テストでは、母材2の成分含有率が大きいと、放電ギャ
ップGの増加率が大きくなる。このため、母材成分含有
率が80重量%以下であれば火花消耗に耐えうることが
判る。
【0015】図9は図5のスパークプラグ100を20
00cc、6気筒のガソリン機関に装着して5000r
pm、全負荷の運転条件で耐久テストを行ったデータを
示す。この耐久テストでは、貴金属塊4の直径Cをパラ
メータとして火花放電ギャップGの増加量を測定した。
C<0.2mmであると、貴金属チップ4Aを有さない
通常のスパークプラグと耐久性において差が生じないこ
とが判る。
00cc、6気筒のガソリン機関に装着して5000r
pm、全負荷の運転条件で耐久テストを行ったデータを
示す。この耐久テストでは、貴金属塊4の直径Cをパラ
メータとして火花放電ギャップGの増加量を測定した。
C<0.2mmであると、貴金属チップ4Aを有さない
通常のスパークプラグと耐久性において差が生じないこ
とが判る。
【0016】図10の(イ)、(ロ)は同じく図5のス
パークプラグ100を用いて2000cc、6気筒のガ
ソリン機関に装着して5000rpm、全負荷×1分間
とアイドリング×1分間の運転条件で冷熱サイクルの繰
り返しテストを行ったデータを示す。(イ)は図5に示
す本発明のスパークプラグ100と貴金属塊4を抵抗溶
接した比較品との、貴金属塊4の溶け込み深さBと貴金
属塊4の剥離までの耐久時間との関係を示すデータであ
る。B=0であっても剥離発生までの時間が抵抗溶接し
た比較品と比べて長いことを示している。(ロ)は接地
電極の発火部に貴金属塊4を抵抗溶接した比較品と、レ
ーザー溶接した図5に示す本発明品との接地電極5の剥
離までの時間および火花消耗量の比較のデータである。
本発明品は400時間たっても脱落が生じないのに対し
て比較品は200時間前後で脱落した。また火花消耗も
本発明品の方が幾分少ない。
パークプラグ100を用いて2000cc、6気筒のガ
ソリン機関に装着して5000rpm、全負荷×1分間
とアイドリング×1分間の運転条件で冷熱サイクルの繰
り返しテストを行ったデータを示す。(イ)は図5に示
す本発明のスパークプラグ100と貴金属塊4を抵抗溶
接した比較品との、貴金属塊4の溶け込み深さBと貴金
属塊4の剥離までの耐久時間との関係を示すデータであ
る。B=0であっても剥離発生までの時間が抵抗溶接し
た比較品と比べて長いことを示している。(ロ)は接地
電極の発火部に貴金属塊4を抵抗溶接した比較品と、レ
ーザー溶接した図5に示す本発明品との接地電極5の剥
離までの時間および火花消耗量の比較のデータである。
本発明品は400時間たっても脱落が生じないのに対し
て比較品は200時間前後で脱落した。また火花消耗も
本発明品の方が幾分少ない。
【図1】この発明にかかるスパークプラグ中心電極の断
面図である。
面図である。
【図2】複合材の製造工程図である。
【図3】図1に示す中心電極の製造工程図である。
【図4】図1に示す中心電極の要部拡大図である。
【図5】図1に示す中心電極を用いたスパークプラグの
要部拡大断面図である。
要部拡大断面図である。
【図6】この発明の他の実施例にかかるスパークプラグ
電極の断面図である。
電極の断面図である。
【図7】この発明にかかる電極の拡散層での母材成分含
有率による耐久テストのデータを示すグラフである。
有率による耐久テストのデータを示すグラフである。
【図8】この発明にかかる電極の母材成分含有率を変化
させたときの耐久テストのデータを示すグラフである。
させたときの耐久テストのデータを示すグラフである。
【図9】この発明にかかる電極の貴金属塊の大きさを変
化させたときの耐久テストのデータを示すグラフであ
る。
化させたときの耐久テストのデータを示すグラフであ
る。
【図10】この発明にかかる電極の冷熱サイクル繰り返
し耐久テストデータを示すグラフである。
し耐久テストデータを示すグラフである。
1 中心電極 2 電極母材 3 芯 4 貴金属塊 4A 貴金属チップ 5 接地電極 LB レーザービーム
Claims (3)
- 【請求項1】 電極母材の発火面に貴金属部分を有する
スパークプラグ用電極において、 電極母材の発火部に貴金属チップを設置し、該貴金属側
からレーザービームを照射し、前記貴金属チップの全体
を前記電極母材に溶解させ、この溶解金属中に電極母材
成分が0.5重量%以上、80.0重量%以下含まれる
ことを特徴とするスパークプラグ用電極。 - 【請求項2】 電極母材の発火面に貴金属部分を有する
スパークプラグ用電極において、 電極母材の発火部に貴金属の粒あるいは粉末を設置し、
該貴金属側からレーザービームを照射し、前記粒あるい
は粉末を前記電極母材に溶解させ、この溶解金属中に電
極母材成分が0.5重量%以上、80.0重量%以下含
まれることを特徴とするスパークプラグ用電極。 - 【請求項3】 請求項1および請求項2のスパークプラ
グ用電極において、溶解金属を電極母材中に略楔状に溶
け込ませることを特徴とするスパークプラグ用電極の製
造方法。
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