JPH05222558A - 表面光沢の優れるオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 - Google Patents
表面光沢の優れるオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法Info
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- JPH05222558A JPH05222558A JP2819192A JP2819192A JPH05222558A JP H05222558 A JPH05222558 A JP H05222558A JP 2819192 A JP2819192 A JP 2819192A JP 2819192 A JP2819192 A JP 2819192A JP H05222558 A JPH05222558 A JP H05222558A
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- C23G—CLEANING OR DE-GREASING OF METALLIC MATERIAL BY CHEMICAL METHODS OTHER THAN ELECTROLYSIS
- C23G1/00—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts
- C23G1/02—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts with acid solutions
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- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】オーステナイト系ステンレス冷延鋼帯の焼鈍に
引き続いて行われる酸洗後の表面品質を安定的に良好に
すると共に焼鈍コストの低減、酸洗性の向上を図る。 【構成】焼鈍炉内の雰囲気中のＯ2 濃度を１％以上１０
％以下として焼鈍し、次いで、Ｘ：硝酸濃度（ｇ／
ｌ）、Ｙ：弗酸濃度（ｇ／ｌ）、Ｚ：溶存Ｆｅ濃度（ｇ
／ｌ）が次の関係式を満足する組成の硝酸と弗酸との混
酸を用いて脱スケールする。 ３０＜Ｘ≦２００ Ｙ−（４０．０／５５．８５）・Ｚ≧６ ０≦Ｚ≦６０
引き続いて行われる酸洗後の表面品質を安定的に良好に
すると共に焼鈍コストの低減、酸洗性の向上を図る。 【構成】焼鈍炉内の雰囲気中のＯ2 濃度を１％以上１０
％以下として焼鈍し、次いで、Ｘ：硝酸濃度（ｇ／
ｌ）、Ｙ：弗酸濃度（ｇ／ｌ）、Ｚ：溶存Ｆｅ濃度（ｇ
／ｌ）が次の関係式を満足する組成の硝酸と弗酸との混
酸を用いて脱スケールする。 ３０＜Ｘ≦２００ Ｙ−（４０．０／５５．８５）・Ｚ≧６ ０≦Ｚ≦６０
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はステンレス冷延鋼帯の連
続焼鈍酸洗方法に関し、より詳しくは焼鈍に引き続いて
行われる酸洗後の表面品質を安定的に良好にするととも
に、焼鈍コストの低減、酸洗性の向上を図ることができ
る焼鈍酸洗方法に関するものである。
続焼鈍酸洗方法に関し、より詳しくは焼鈍に引き続いて
行われる酸洗後の表面品質を安定的に良好にするととも
に、焼鈍コストの低減、酸洗性の向上を図ることができ
る焼鈍酸洗方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】よく知られているようにステンレス鋼冷
延鋼帯はその仕上製造工程において冷間圧延及び焼鈍を
行い所定の材質の製品とされる。この製造工程における
焼鈍方法としては、特殊な雰囲気中での焼鈍である光輝
焼鈍を除けば、一般に、コイル状の鋼帯をＬＮＧあるい
はＬＰＧのような燃焼性ガスを用い、空気／燃料比１．
０以上（理論的に燃料を完全燃焼させるに必要な空気量
と燃料量の比は１．０）で燃焼させた燃焼雰囲気で連続
焼鈍する方法が広く取られている。このような焼鈍によ
って鋼帯表面に生成される酸化スケールはステンレス鋼
本来の耐食性や美粧性を損なうだけでなく、プレス等の
加工にも悪影響を及ぼすから美麗かつ完全に除去する必
要があり、したがって焼鈍後は引き続いて酸洗等により
脱スケール処理するのが通常である。
延鋼帯はその仕上製造工程において冷間圧延及び焼鈍を
行い所定の材質の製品とされる。この製造工程における
焼鈍方法としては、特殊な雰囲気中での焼鈍である光輝
焼鈍を除けば、一般に、コイル状の鋼帯をＬＮＧあるい
はＬＰＧのような燃焼性ガスを用い、空気／燃料比１．
０以上（理論的に燃料を完全燃焼させるに必要な空気量
と燃料量の比は１．０）で燃焼させた燃焼雰囲気で連続
焼鈍する方法が広く取られている。このような焼鈍によ
って鋼帯表面に生成される酸化スケールはステンレス鋼
本来の耐食性や美粧性を損なうだけでなく、プレス等の
加工にも悪影響を及ぼすから美麗かつ完全に除去する必
要があり、したがって焼鈍後は引き続いて酸洗等により
脱スケール処理するのが通常である。
【０００３】焼鈍条件は酸洗での脱スケール性に大きく
影響すると共に、酸洗後の表面品質にも様々な影響を与
えることが明らかにされている。すなわち、焼鈍条件が
適切でない場合には、酸洗設備の長大化や酸洗時間の長
時間化あるいは酸原単位のアップ等製造コストの高騰を
もたらすと共に、表面光沢の低下や研磨性の低下をきた
す原因となる等の問題があった。
影響すると共に、酸洗後の表面品質にも様々な影響を与
えることが明らかにされている。すなわち、焼鈍条件が
適切でない場合には、酸洗設備の長大化や酸洗時間の長
時間化あるいは酸原単位のアップ等製造コストの高騰を
もたらすと共に、表面光沢の低下や研磨性の低下をきた
す原因となる等の問題があった。
【０００４】これらの問題点については種々、様々な解
決の提案がされており、例えば特開昭５９−２３２２３
３号公報ではＬＰＧやＬＮＧ等の燃焼ガスに代わってコ
ークス炉ガスを空気比１．０〜１．５の範囲で燃焼させ
た雰囲気中でステンレス鋼冷延鋼帯を焼鈍する方法が提
示されている。これはコークス炉ガスを使用することで
ＬＰＧやＬＮＧよりも容易に脱スケールできるスケール
を形成させて脱スケール処理時間を短縮化しようとする
ものであった。しかしながら、本発明者らの研究によれ
ばコークス炉ガスを用いてもＬＰＧやＬＮＧを用いた場
合と酸化スケールの組成や構造になんらの違いもなく、
また脱スケール性も変らないことが明らかになった。ま
た、現場操業においては燃料ガス入口の空気比を特定し
ても炉内ガスの制御は困難であると共に、脱スケール性
や表面品質に良い結果をもたらさない場合が多いことが
明らかとなった。
決の提案がされており、例えば特開昭５９−２３２２３
３号公報ではＬＰＧやＬＮＧ等の燃焼ガスに代わってコ
ークス炉ガスを空気比１．０〜１．５の範囲で燃焼させ
た雰囲気中でステンレス鋼冷延鋼帯を焼鈍する方法が提
示されている。これはコークス炉ガスを使用することで
ＬＰＧやＬＮＧよりも容易に脱スケールできるスケール
を形成させて脱スケール処理時間を短縮化しようとする
ものであった。しかしながら、本発明者らの研究によれ
ばコークス炉ガスを用いてもＬＰＧやＬＮＧを用いた場
合と酸化スケールの組成や構造になんらの違いもなく、
また脱スケール性も変らないことが明らかになった。ま
た、現場操業においては燃料ガス入口の空気比を特定し
ても炉内ガスの制御は困難であると共に、脱スケール性
や表面品質に良い結果をもたらさない場合が多いことが
明らかとなった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】すなわち、燃料ガス
（コークス炉ガス）１．０に対して空気を１．０〜１．
５の割合で混合、燃焼させても肝心の炉内ガスについて
は不明な点が多く、特に空気比が１．０に近い組成では
脱スケール不良や表面品質の低下の問題が生じやすいと
いう問題が残されていた。
（コークス炉ガス）１．０に対して空気を１．０〜１．
５の割合で混合、燃焼させても肝心の炉内ガスについて
は不明な点が多く、特に空気比が１．０に近い組成では
脱スケール不良や表面品質の低下の問題が生じやすいと
いう問題が残されていた。
【０００６】また、一方、酸洗条件についてオーステナ
イト系の場合には硝酸と弗酸よりなる混酸を用いること
が一般的であるが、その組成は例えば長谷川編「ステン
レス鋼便覧」（日刊工業新聞社Ｐ８４２（１９７３））
によればＨＮＯ3 ５〜１５％、ＨＦ１〜５％である。し
かしながらＨＮＯ3 とＨＦの混合割合（組成比）の適正
範囲は必ずしも明らかではなく、また操業における混酸
中へのＦｅの溶存による酸の劣化の問題（脱スケール性
を阻害する）も考慮されていない等不備があった。
イト系の場合には硝酸と弗酸よりなる混酸を用いること
が一般的であるが、その組成は例えば長谷川編「ステン
レス鋼便覧」（日刊工業新聞社Ｐ８４２（１９７３））
によればＨＮＯ3 ５〜１５％、ＨＦ１〜５％である。し
かしながらＨＮＯ3 とＨＦの混合割合（組成比）の適正
範囲は必ずしも明らかではなく、また操業における混酸
中へのＦｅの溶存による酸の劣化の問題（脱スケール性
を阻害する）も考慮されていない等不備があった。
【０００７】本発明は冷間圧延されたオーステナイト系
ステンレス冷延鋼帯を連続焼鈍、脱スケールするに際
し、上記の焼鈍雰囲気制御技術にならびに酸洗技術に残
されていた問題点を解決し、従来技術に比べ著しく焼鈍
後の脱スケール性ならびに酸洗後の表面品質の良好な鋼
帯を実操業的に安定して製造できる技術を提供するもの
である。
ステンレス冷延鋼帯を連続焼鈍、脱スケールするに際
し、上記の焼鈍雰囲気制御技術にならびに酸洗技術に残
されていた問題点を解決し、従来技術に比べ著しく焼鈍
後の脱スケール性ならびに酸洗後の表面品質の良好な鋼
帯を実操業的に安定して製造できる技術を提供するもの
である。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは前記の問題
点を解決するために燃焼ガスを用いる焼鈍における焼鈍
雰囲気及び混酸条件と、脱スケール性及び酸洗後の表面
品質との関係について詳細な実験的検討を行った。その
結果、燃焼ガスでの燃料ガス／空気量の混合比で制御す
るのではなく、焼鈍炉内の雰囲気中Ｏ2 濃度を特定範囲
に制御するとともに、混酸中の硝酸、弗酸及び溶存Ｆｅ
濃度を特定範囲とすることによって従来の問題点を完全
に解決する技術を与えることを見い出すとともに、光沢
や粒界侵食を格段に改善できることを発見し、本発明に
至ったものである。
点を解決するために燃焼ガスを用いる焼鈍における焼鈍
雰囲気及び混酸条件と、脱スケール性及び酸洗後の表面
品質との関係について詳細な実験的検討を行った。その
結果、燃焼ガスでの燃料ガス／空気量の混合比で制御す
るのではなく、焼鈍炉内の雰囲気中Ｏ2 濃度を特定範囲
に制御するとともに、混酸中の硝酸、弗酸及び溶存Ｆｅ
濃度を特定範囲とすることによって従来の問題点を完全
に解決する技術を与えることを見い出すとともに、光沢
や粒界侵食を格段に改善できることを発見し、本発明に
至ったものである。
【０００９】すなわち、本発明は冷間圧延されたステン
レス冷延鋼帯を燃焼ガスを用いて連続焼鈍し、引き続い
て脱スケールする際の焼鈍酸洗方法において、焼鈍炉内
における焼鈍雰囲気中のＯ2 （酸素）濃度を１％以上１
０％以下として焼鈍し、ひき続いて、硝酸濃度〔ＨＮＯ
3 〕（ｇ／ｌ）をＸ、弗酸濃度〔ＨＦ〕（ｇ／ｌ）を
Ｙ、溶存Ｆｅ濃度〔Ｆｅ〕（ｇ／ｌ）をＺとする場合
に、 ３０＜Ｘ≦２００ Ｙ−（４０．０／５５．８５）・Ｚ≧６ ０≦Ｚ≦６０ なる関係を満足する組成の硝酸と弗酸よりなる混酸を用
いて脱スケールすることを特徴とするステンレス冷延鋼
帯の製造方法を提供するものである。
レス冷延鋼帯を燃焼ガスを用いて連続焼鈍し、引き続い
て脱スケールする際の焼鈍酸洗方法において、焼鈍炉内
における焼鈍雰囲気中のＯ2 （酸素）濃度を１％以上１
０％以下として焼鈍し、ひき続いて、硝酸濃度〔ＨＮＯ
3 〕（ｇ／ｌ）をＸ、弗酸濃度〔ＨＦ〕（ｇ／ｌ）を
Ｙ、溶存Ｆｅ濃度〔Ｆｅ〕（ｇ／ｌ）をＺとする場合
に、 ３０＜Ｘ≦２００ Ｙ−（４０．０／５５．８５）・Ｚ≧６ ０≦Ｚ≦６０ なる関係を満足する組成の硝酸と弗酸よりなる混酸を用
いて脱スケールすることを特徴とするステンレス冷延鋼
帯の製造方法を提供するものである。
【００１０】
【作用】以下、本発明の作用について具体的に説明す
る。本発明では焼鈍ガスとして燃焼性ガスを用いる。燃
焼性ガスとしては一般的に用いられているＬＰＧ（液化
石油ガス）やＬＮＧ（液化天然ガス）が大きな熱量を得
られ、扱い易くてよく、また、製鉄所の副生物であるコ
ークス炉ガス等ＣＯ 2 がやや多く、発熱量の小さいガス
でも格段さしつかえることはない。
る。本発明では焼鈍ガスとして燃焼性ガスを用いる。燃
焼性ガスとしては一般的に用いられているＬＰＧ（液化
石油ガス）やＬＮＧ（液化天然ガス）が大きな熱量を得
られ、扱い易くてよく、また、製鉄所の副生物であるコ
ークス炉ガス等ＣＯ 2 がやや多く、発熱量の小さいガス
でも格段さしつかえることはない。
【００１１】本発明は燃焼する前ではなく、燃焼中の雰
囲気のＯ2 濃度を直接規制する方法であるのでガス組成
の違いが本発明の目的とするところに影響するものでは
ない。また、前述のごとく、コークス炉ガスを用いるこ
と自体が特に脱スケール性や表面品質に良い結果をもた
らすことはなく、本発明の方法によればＬＰＧ、ＬＮＧ
等となんら変わるところはないので、ここでは特にコー
クス炉ガスの使用を定めるものではない。また、上記記
載のもの以外の燃焼性ガスを用いることは本発明上なん
ら問題はない。
囲気のＯ2 濃度を直接規制する方法であるのでガス組成
の違いが本発明の目的とするところに影響するものでは
ない。また、前述のごとく、コークス炉ガスを用いるこ
と自体が特に脱スケール性や表面品質に良い結果をもた
らすことはなく、本発明の方法によればＬＰＧ、ＬＮＧ
等となんら変わるところはないので、ここでは特にコー
クス炉ガスの使用を定めるものではない。また、上記記
載のもの以外の燃焼性ガスを用いることは本発明上なん
ら問題はない。
【００１２】次に本発明では燃焼雰囲気のＯ2 濃度を１
％以上、１０％以下に限定する。図１に雰囲気中のＯ2
濃度と生成する酸化スケールの厚さの関係をＳＵＳ３０
４を用い、ＬＰＧ燃焼ガス中焼鈍温度１１２０℃で焼鈍
した場合について示す。図１から雰囲気中のＯ2 濃度が
１％未満及び１０％を越える場合にはスケールの厚さが
Ｏ2 濃度１％〜１０％の領域に比べ厚いことがわかる。
図２は図１の試料について、８０℃のＮａ2 ＳＯ4 水溶
液中で１０Ａ／ｄｍ2 の電流密度で陽極電解した後、硝
酸６０ｇ／ｌ、弗酸２０ｇ／ｌ、溶損Ｆｅ濃度１０ｇ／
ｌの混酸中で脱スケールを行った結果を示したものであ
る。図２から図１でスケール厚さの大きかったものは脱
スケール所要時間が長くなり、脱スケールしずらいこと
が明らかである。また、図３は図２で示した各脱スケー
ル試料について粒界侵食深さ（μｍ）を測定した結果で
ある。雰囲気中のＯ2 濃度が１％未満では酸洗後の粒界
侵食深さがＯ2 濃度１％以上の場合よりも極めて大きい
ことがわかる。また、これらの結果を空気比の観点から
みると空気比１．０近傍は必ずしも脱スケールや表面品
質に対して良好な条件ではなく、従来の技術は必ずしも
適正なものではないことがわかる。
％以上、１０％以下に限定する。図１に雰囲気中のＯ2
濃度と生成する酸化スケールの厚さの関係をＳＵＳ３０
４を用い、ＬＰＧ燃焼ガス中焼鈍温度１１２０℃で焼鈍
した場合について示す。図１から雰囲気中のＯ2 濃度が
１％未満及び１０％を越える場合にはスケールの厚さが
Ｏ2 濃度１％〜１０％の領域に比べ厚いことがわかる。
図２は図１の試料について、８０℃のＮａ2 ＳＯ4 水溶
液中で１０Ａ／ｄｍ2 の電流密度で陽極電解した後、硝
酸６０ｇ／ｌ、弗酸２０ｇ／ｌ、溶損Ｆｅ濃度１０ｇ／
ｌの混酸中で脱スケールを行った結果を示したものであ
る。図２から図１でスケール厚さの大きかったものは脱
スケール所要時間が長くなり、脱スケールしずらいこと
が明らかである。また、図３は図２で示した各脱スケー
ル試料について粒界侵食深さ（μｍ）を測定した結果で
ある。雰囲気中のＯ2 濃度が１％未満では酸洗後の粒界
侵食深さがＯ2 濃度１％以上の場合よりも極めて大きい
ことがわかる。また、これらの結果を空気比の観点から
みると空気比１．０近傍は必ずしも脱スケールや表面品
質に対して良好な条件ではなく、従来の技術は必ずしも
適正なものではないことがわかる。
【００１３】以上の３つの結果から脱スケール性の向上
と酸洗後の良好な表面品質を同時に満足するにはＯ2 濃
度を１％以上１０％以下とすることが必要であることが
明らかである。また、Ｏ2 濃度を１０％以上とすること
は焼鈍時の空気原単位の面で経済的に不利でもあり望ま
しいものではない。これらの知見により、本発明では雰
囲気中のＯ2 濃度を１％以上１０％以上とする。
と酸洗後の良好な表面品質を同時に満足するにはＯ2 濃
度を１％以上１０％以下とすることが必要であることが
明らかである。また、Ｏ2 濃度を１０％以上とすること
は焼鈍時の空気原単位の面で経済的に不利でもあり望ま
しいものではない。これらの知見により、本発明では雰
囲気中のＯ2 濃度を１％以上１０％以上とする。
【００１４】なお、本発明では焼鈍時の加熱条件（温
度、時間等）については特に限定するものではない。鋼
種、鋼帯厚み等に応じて適宜定められた条件を用いれば
良い。次いで、本発明では焼鈍に引き続き行われる脱ス
ケール過程において特定濃度組成の混酸を使用する。Ｓ
ＵＳ３０４、３１６等に代表されるオーステナイト系ス
テンレス鋼は焼鈍温度が１１００℃程度と高いため、混
酸を使用しないと連続焼鈍酸洗工程での製造は困難であ
る。本発明の混酸組成は前述したような従来技術の問題
点を解決するため混酸中の硝酸濃度〔ＨＮＯ3 〕（ｇ／
ｌ）をＸ、弗酸濃度〔ＨＦ〕（ｇ／ｌ）をＹ、溶存Ｆｅ
濃度〔Ｆｅ〕（ｇ／ｌ）をＺとする場合に、 ３０＜Ｘ≦２００ Ｙ−（４０．０／５５．８５）・Ｚ≧６ ０≦Ｚ≦６０ なる関係を満足する組成とする。
度、時間等）については特に限定するものではない。鋼
種、鋼帯厚み等に応じて適宜定められた条件を用いれば
良い。次いで、本発明では焼鈍に引き続き行われる脱ス
ケール過程において特定濃度組成の混酸を使用する。Ｓ
ＵＳ３０４、３１６等に代表されるオーステナイト系ス
テンレス鋼は焼鈍温度が１１００℃程度と高いため、混
酸を使用しないと連続焼鈍酸洗工程での製造は困難であ
る。本発明の混酸組成は前述したような従来技術の問題
点を解決するため混酸中の硝酸濃度〔ＨＮＯ3 〕（ｇ／
ｌ）をＸ、弗酸濃度〔ＨＦ〕（ｇ／ｌ）をＹ、溶存Ｆｅ
濃度〔Ｆｅ〕（ｇ／ｌ）をＺとする場合に、 ３０＜Ｘ≦２００ Ｙ−（４０．０／５５．８５）・Ｚ≧６ ０≦Ｚ≦６０ なる関係を満足する組成とする。
【００１５】図４及び図５に前記焼鈍条件のうちで、良
好な脱スケール性と品質が得られる範囲であったＯ2 濃
度５〜６％の条件で焼鈍した材料について、ＮａＯＨ：
ＮａＮＯ3 ＝１：１、温度４８０℃のアルカリ溶融塩中
に浸漬処理した後、種々組成の混酸中に２０秒間浸漬し
た際の脱スケール性と酸洗後の粒界侵食深さを比べた結
果を示す。図４の結果から、硝酸濃度が３０ｇ／ｌ以下
では脱スケール性が劣ること、また、逆に２００ｇ／ｌ
を越えると粒界侵食深さが大きくなり、表面品質を低下
させることが明らかである。一方、弗酸濃度は酸中の溶
存Ｆｅ濃度に依存し、図５の結果から硝酸濃度が３０ｇ
／ｌ〜２００ｇ／ｌの範囲でも 〔弗酸濃度〕−（４０．０／５５．８５）〔溶存Ｆｅ濃
度〕≧６ の関係を満たす条件でないと脱スケール性が低下するこ
とが明らかである。また、溶存Ｆｅ濃度が６０ｇ／ｌを
越えると脱スケール性が著しく低下することもわかっ
た。
好な脱スケール性と品質が得られる範囲であったＯ2 濃
度５〜６％の条件で焼鈍した材料について、ＮａＯＨ：
ＮａＮＯ3 ＝１：１、温度４８０℃のアルカリ溶融塩中
に浸漬処理した後、種々組成の混酸中に２０秒間浸漬し
た際の脱スケール性と酸洗後の粒界侵食深さを比べた結
果を示す。図４の結果から、硝酸濃度が３０ｇ／ｌ以下
では脱スケール性が劣ること、また、逆に２００ｇ／ｌ
を越えると粒界侵食深さが大きくなり、表面品質を低下
させることが明らかである。一方、弗酸濃度は酸中の溶
存Ｆｅ濃度に依存し、図５の結果から硝酸濃度が３０ｇ
／ｌ〜２００ｇ／ｌの範囲でも 〔弗酸濃度〕−（４０．０／５５．８５）〔溶存Ｆｅ濃
度〕≧６ の関係を満たす条件でないと脱スケール性が低下するこ
とが明らかである。また、溶存Ｆｅ濃度が６０ｇ／ｌを
越えると脱スケール性が著しく低下することもわかっ
た。
【００１６】これらの結果から本発明では混酸の組成を
前述のような範囲に限定するものである。なお、混酸の
温度は従来技術と同様５０〜５５℃程度が好ましい。ま
た、混酸処理の前処理としては従来から適用されている
前述のアルカリ溶融塩処理やＮａ2 ＳＯ4 水溶液を用い
る中性塩電解処理技術を適用して何ら問題はない。ま
た、混酸の後に硝酸で処理をすることも本発明に応用し
てよいことは言うまでもない。
前述のような範囲に限定するものである。なお、混酸の
温度は従来技術と同様５０〜５５℃程度が好ましい。ま
た、混酸処理の前処理としては従来から適用されている
前述のアルカリ溶融塩処理やＮａ2 ＳＯ4 水溶液を用い
る中性塩電解処理技術を適用して何ら問題はない。ま
た、混酸の後に硝酸で処理をすることも本発明に応用し
てよいことは言うまでもない。
【００１７】
【実施例】以下、本発明の実施例について具体的に説明
する。 実施例１ 板厚１．０ｍｍのＳＵＳ３０４冷延鋼帯を用い、実験連
続焼鈍設備にて、ＬＰＧ燃焼ガス雰囲気中Ｏ2 濃度を１
〜９％の範囲に制御して１１００℃×１０秒の条件で焼
鈍した。また、比較としてＯ2 濃度０〜０．６％及び１
２〜１３％として焼鈍した。なお、雰囲気のＯ2 濃度は
炉内ガスを引抜いてＯ2 濃度計で分析する方法を用い
た。これらの焼鈍材を２０％Ｎａ2 ＳＯ4 水溶液中液温
８０℃で、１０Ａ／ｄｍ2 の電流密度で１０秒間陽極電
解処理を行った後、硝酸１２０ｇ／ｌ、弗酸２５ｇ／
ｌ、溶存Ｆｅ濃度２０ｇ／ｌの混酸中で５０℃で２５秒
浸漬処理を施す方法で酸洗脱スケールを行った。また、
酸洗後の粒界侵食深さを測定した。その結果を表１に示
す。表１の結果から本発明の焼鈍方法によれば脱スケー
ル性は良好で、酸洗後の表面品質も良好であるのに対
し、比較技術による焼鈍材は脱スケール性は悪く、表面
品質も不良となることが明らかである。 実施例 ２ 板厚１．２ｍｍのＳＵＳ３０４冷延鋼帯を用い、実験連
続焼鈍設備にて、コークス炉ガス（組成：ＣＯ2 ＝３〜
５％、ＣＨ4 ＝２０〜３０％、Ｃ2 Ｈ2 ＋Ｃ2Ｈ4 ＋Ｃ2
Ｈ6 ＝３〜５％、Ｈ2 ＝４０〜５０％、ＣＯ＝５〜１
０％、Ｎ2 ＝５〜１０％）燃焼雰囲気中Ｏ2 濃度を１〜
１０％の範囲に制御して１１２０℃×２０秒の条件で焼
鈍した。
する。 実施例１ 板厚１．０ｍｍのＳＵＳ３０４冷延鋼帯を用い、実験連
続焼鈍設備にて、ＬＰＧ燃焼ガス雰囲気中Ｏ2 濃度を１
〜９％の範囲に制御して１１００℃×１０秒の条件で焼
鈍した。また、比較としてＯ2 濃度０〜０．６％及び１
２〜１３％として焼鈍した。なお、雰囲気のＯ2 濃度は
炉内ガスを引抜いてＯ2 濃度計で分析する方法を用い
た。これらの焼鈍材を２０％Ｎａ2 ＳＯ4 水溶液中液温
８０℃で、１０Ａ／ｄｍ2 の電流密度で１０秒間陽極電
解処理を行った後、硝酸１２０ｇ／ｌ、弗酸２５ｇ／
ｌ、溶存Ｆｅ濃度２０ｇ／ｌの混酸中で５０℃で２５秒
浸漬処理を施す方法で酸洗脱スケールを行った。また、
酸洗後の粒界侵食深さを測定した。その結果を表１に示
す。表１の結果から本発明の焼鈍方法によれば脱スケー
ル性は良好で、酸洗後の表面品質も良好であるのに対
し、比較技術による焼鈍材は脱スケール性は悪く、表面
品質も不良となることが明らかである。 実施例 ２ 板厚１．２ｍｍのＳＵＳ３０４冷延鋼帯を用い、実験連
続焼鈍設備にて、コークス炉ガス（組成：ＣＯ2 ＝３〜
５％、ＣＨ4 ＝２０〜３０％、Ｃ2 Ｈ2 ＋Ｃ2Ｈ4 ＋Ｃ2
Ｈ6 ＝３〜５％、Ｈ2 ＝４０〜５０％、ＣＯ＝５〜１
０％、Ｎ2 ＝５〜１０％）燃焼雰囲気中Ｏ2 濃度を１〜
１０％の範囲に制御して１１２０℃×２０秒の条件で焼
鈍した。
【００１８】これらの焼鈍材をＮａＯＨ：ＮａＮＯ3 ＝
１：１、４８０℃の溶融アルカリ塩浸漬処理を３０秒間
行った後、本発明の範囲の組成の混酸ならびに範囲外の
組成の混酸を用いて５０℃で３０秒間浸漬する方法で酸
洗脱スケールを行った。また、これらの供試材について
粒界侵食深さ（μｍ）を測定した。その結果を表２に示
す。表２の結果から本発明の酸洗方法によれば脱スケー
ル性が良好でかつ酸洗後の表面品質も良好となる。これ
に対して比較方法による酸洗では脱スケール性に劣り、
表面品質も不良であることがわかる。
１：１、４８０℃の溶融アルカリ塩浸漬処理を３０秒間
行った後、本発明の範囲の組成の混酸ならびに範囲外の
組成の混酸を用いて５０℃で３０秒間浸漬する方法で酸
洗脱スケールを行った。また、これらの供試材について
粒界侵食深さ（μｍ）を測定した。その結果を表２に示
す。表２の結果から本発明の酸洗方法によれば脱スケー
ル性が良好でかつ酸洗後の表面品質も良好となる。これ
に対して比較方法による酸洗では脱スケール性に劣り、
表面品質も不良であることがわかる。
【００１９】
【発明の効果】以上述べたように本発明によってステン
レス冷延鋼帯の焼鈍、酸洗に際し、焼鈍雰囲気を従来技
術のごとき、空気比という概念でなく、Ｏ2 濃度を直接
測定し適正な特定の範囲とすることにしたこと及び特定
組成範囲の混酸によって酸洗を行うことによって、従来
よりも格段に安定して良好な脱スケール性及び表面品質
を得られるようなった。
レス冷延鋼帯の焼鈍、酸洗に際し、焼鈍雰囲気を従来技
術のごとき、空気比という概念でなく、Ｏ2 濃度を直接
測定し適正な特定の範囲とすることにしたこと及び特定
組成範囲の混酸によって酸洗を行うことによって、従来
よりも格段に安定して良好な脱スケール性及び表面品質
を得られるようなった。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【図１】焼鈍雰囲気中のＯ2 濃度と酸化スケール厚さと
の関係を示すグラフである。
の関係を示すグラフである。
【図２】焼鈍雰囲気中のＯ2 濃度と混酸での脱スケール
所要時間との関係を示すグラフである。
所要時間との関係を示すグラフである。
【図３】焼鈍雰囲気中のＯ2 濃度並びに空気比と酸洗後
の粒界侵食深さとの関係を示すグラフである。
の粒界侵食深さとの関係を示すグラフである。
【図４】混酸中の硝酸濃度、弗酸濃度と脱スケール性及
び粒界侵食深さとの関係を示すグラフである。
び粒界侵食深さとの関係を示すグラフである。
【図５】混酸中の溶存Ｆｅ濃度、弗酸濃度と脱スケール
性との関係を示すグラフである。
性との関係を示すグラフである。
Claims (1)
- 【請求項１】 オーステナイト系ステンレス冷延鋼帯を
燃焼ガス雰囲気中で連続焼鈍し、引き続いて脱スケール
するに当り、焼鈍炉内における焼鈍雰囲気中のＯ2 濃度
を１％以上１０％以下として焼鈍し、引き続いて、 ３０＜Ｘ≦２００ Ｙ−（４０．０／５５．８５）・Ｚ≧６ ０≦Ｚ≦６０ 但し、Ｘ：硝酸濃度〔ＨＮＯ3 〕（ｇ／ｌ） Ｙ：弗酸濃度〔ＨＦ〕（ｇ／ｌ） Ｚ：溶存Ｆｅ濃度〔Ｆｅ〕（ｇ／ｌ） なる関係を満足する組成の硝酸と弗酸よりなる混酸を用
いて脱スケールすることを特徴とする表面光沢の優れる
オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4028191A JP3021164B2 (ja) | 1992-02-14 | 1992-02-14 | 表面光沢の優れるオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4028191A JP3021164B2 (ja) | 1992-02-14 | 1992-02-14 | 表面光沢の優れるオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05222558A true JPH05222558A (ja) | 1993-08-31 |
| JP3021164B2 JP3021164B2 (ja) | 2000-03-15 |
Family
ID=12241800
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4028191A Expired - Fee Related JP3021164B2 (ja) | 1992-02-14 | 1992-02-14 | 表面光沢の優れるオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3021164B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0796922A2 (en) * | 1996-03-22 | 1997-09-24 | Kawasaki Steel Corporation | Austenite stainless steel plate with excellent surface brightness and corrosion resistance and method for producing same |
| EP0915185A1 (en) * | 1997-10-28 | 1999-05-12 | Kawasaki Steel Corporation | Method of making austenitic stainless steel sheet |
| US6267831B1 (en) | 1998-05-06 | 2001-07-31 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Method of making a titanium or titanium alloy strip having a decorative surface appearance |
| JP2007530282A (ja) * | 2004-03-25 | 2007-11-01 | ユジンヌ・エ・アルツ・フランス | 表面が艶消し仕上げされたオーステナイト系ステンレス帯鋼の製造方法 |
| JP6041079B1 (ja) * | 2015-07-08 | 2016-12-07 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 冷延鋼帯の製造方法及び製造設備 |
| WO2017007036A1 (ja) * | 2015-07-08 | 2017-01-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 冷延鋼帯の製造方法及び製造設備 |
| JP7126104B1 (ja) * | 2021-03-26 | 2022-08-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 焼鈍酸洗鋼板の製造方法 |
| WO2022201686A1 (ja) * | 2021-03-26 | 2022-09-29 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 焼鈍酸洗鋼板の製造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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-
1992
- 1992-02-14 JP JP4028191A patent/JP3021164B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0796922A2 (en) * | 1996-03-22 | 1997-09-24 | Kawasaki Steel Corporation | Austenite stainless steel plate with excellent surface brightness and corrosion resistance and method for producing same |
| EP0796922A3 (en) * | 1996-03-22 | 1998-08-12 | Kawasaki Steel Corporation | Austenite stainless steel plate with excellent surface brightness and corrosion resistance and method for producing same |
| EP0915185A1 (en) * | 1997-10-28 | 1999-05-12 | Kawasaki Steel Corporation | Method of making austenitic stainless steel sheet |
| US6149744A (en) * | 1997-10-28 | 2000-11-21 | Kawasaki Steel Corporation | Method of making austenitic stainless steel sheet |
| US6267831B1 (en) | 1998-05-06 | 2001-07-31 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Method of making a titanium or titanium alloy strip having a decorative surface appearance |
| JP2007530282A (ja) * | 2004-03-25 | 2007-11-01 | ユジンヌ・エ・アルツ・フランス | 表面が艶消し仕上げされたオーステナイト系ステンレス帯鋼の製造方法 |
| JP6041079B1 (ja) * | 2015-07-08 | 2016-12-07 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 冷延鋼帯の製造方法及び製造設備 |
| WO2017007036A1 (ja) * | 2015-07-08 | 2017-01-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 冷延鋼帯の製造方法及び製造設備 |
| CN107709620A (zh) * | 2015-07-08 | 2018-02-16 | 杰富意钢铁株式会社 | 冷轧钢带的制造方法及制造设备 |
| JP7126104B1 (ja) * | 2021-03-26 | 2022-08-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 焼鈍酸洗鋼板の製造方法 |
| WO2022201686A1 (ja) * | 2021-03-26 | 2022-09-29 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 焼鈍酸洗鋼板の製造方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3021164B2 (ja) | 2000-03-15 |
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