JP3078657B2 - 表面研摩性の優れるオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 - Google Patents
表面研摩性の優れるオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法Info
- Publication number
- JP3078657B2 JP3078657B2 JP04198941A JP19894192A JP3078657B2 JP 3078657 B2 JP3078657 B2 JP 3078657B2 JP 04198941 A JP04198941 A JP 04198941A JP 19894192 A JP19894192 A JP 19894192A JP 3078657 B2 JP3078657 B2 JP 3078657B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- concentration
- pickling
- stainless steel
- annealing
- acid
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23G—CLEANING OR DE-GREASING OF METALLIC MATERIAL BY CHEMICAL METHODS OTHER THAN ELECTROLYSIS
- C23G1/00—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts
- C23G1/02—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts with acid solutions
- C23G1/08—Iron or steel
- C23G1/086—Iron or steel solutions containing HF
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はステンレス冷延鋼帯の連
続焼鈍酸洗方法に関し、より詳しくは焼鈍に引き続いて
行われる酸洗後のステンレス鋼表面の研摩性を良好とす
るオーステナイト系ステンレス鋼の焼鈍酸洗方法に関す
るものである。
続焼鈍酸洗方法に関し、より詳しくは焼鈍に引き続いて
行われる酸洗後のステンレス鋼表面の研摩性を良好とす
るオーステナイト系ステンレス鋼の焼鈍酸洗方法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】ＳＵＳ３０４鋼を代表とするオーステナ
イト系ステンレス鋼は耐食性・耐熱性等に優れるほか、
加工性も良好なことから代表的なステンレス鋼として、
家庭用品、建材、車輌、自動車部品、食品や化学産業設
備素材等に幅広く用いられている。また、これらの用途
の多くは最終的には鏡面もしくは鏡面に近くまで研摩さ
れて使用される。
イト系ステンレス鋼は耐食性・耐熱性等に優れるほか、
加工性も良好なことから代表的なステンレス鋼として、
家庭用品、建材、車輌、自動車部品、食品や化学産業設
備素材等に幅広く用いられている。また、これらの用途
の多くは最終的には鏡面もしくは鏡面に近くまで研摩さ
れて使用される。
【０００３】ところで、オーステナイト系ステンレス鋼
冷延鋼帯は通常、その仕上製造工程において冷間圧延及
び焼鈍を行い所定の材質の製品とされる。この焼鈍工程
は光輝焼鈍を除けば一般に燃焼性ガス雰囲気で実施され
るが、その際、鋼帯表面に生成する酸化スケールはステ
ンレス鋼本来の耐食性や美粧性を損うばかりでなく、加
工性にも影響を及ぼすため完全に除去する必要があり、
したがって、焼鈍後は引き続いて酸洗等により、脱スケ
ール処理するのが通常である。従来、オーステナイト系
ステンレス鋼の脱スケール工程では、硝酸と弗酸からな
る混酸を用いて酸洗するのが一般的で、この場合、酸洗
後の鋼板表面は多少とも結晶粒界が混酸により侵食され
た状況となる。このような酸洗まま仕上げを２Ｄ仕上げ
と称している。
冷延鋼帯は通常、その仕上製造工程において冷間圧延及
び焼鈍を行い所定の材質の製品とされる。この焼鈍工程
は光輝焼鈍を除けば一般に燃焼性ガス雰囲気で実施され
るが、その際、鋼帯表面に生成する酸化スケールはステ
ンレス鋼本来の耐食性や美粧性を損うばかりでなく、加
工性にも影響を及ぼすため完全に除去する必要があり、
したがって、焼鈍後は引き続いて酸洗等により、脱スケ
ール処理するのが通常である。従来、オーステナイト系
ステンレス鋼の脱スケール工程では、硝酸と弗酸からな
る混酸を用いて酸洗するのが一般的で、この場合、酸洗
後の鋼板表面は多少とも結晶粒界が混酸により侵食され
た状況となる。このような酸洗まま仕上げを２Ｄ仕上げ
と称している。
【０００４】しかしながら、このような酸洗まま仕上あ
るいは１％前後の軽圧下による調質圧延を施した仕上げ
（２Ｂ仕上げ）では、前述の鏡面仕上面にするために
は、研摩処理が必要不可欠の工程となっている。また、
この研摩工程は粒界侵食深さが深くなると研摩工程の負
担が増し、コストアップとなるので、粒界侵食深さを安
定して小さくすることが表面研摩用途に用いられるステ
ンレス鋼製造上の大きな問題点であった。これらの問題
点の解決を目的として、いくつかの提案がなされてい
る。例えば特公昭６２−６０１６４号公報ではステンレ
ス鋼を冷間圧延後、クロスベルトで研摩して表面を研摩
後、焼鈍・酸洗し、必要に応じて調質圧延を施して製品
とする技術が提案されている。しかしながら、冷延鋼帯
の研摩手入れが大幅なコストアップをきたすことは周知
のことである。
るいは１％前後の軽圧下による調質圧延を施した仕上げ
（２Ｂ仕上げ）では、前述の鏡面仕上面にするために
は、研摩処理が必要不可欠の工程となっている。また、
この研摩工程は粒界侵食深さが深くなると研摩工程の負
担が増し、コストアップとなるので、粒界侵食深さを安
定して小さくすることが表面研摩用途に用いられるステ
ンレス鋼製造上の大きな問題点であった。これらの問題
点の解決を目的として、いくつかの提案がなされてい
る。例えば特公昭６２−６０１６４号公報ではステンレ
ス鋼を冷間圧延後、クロスベルトで研摩して表面を研摩
後、焼鈍・酸洗し、必要に応じて調質圧延を施して製品
とする技術が提案されている。しかしながら、冷延鋼帯
の研摩手入れが大幅なコストアップをきたすことは周知
のことである。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】また、特公平３−６０
９２０号公報は熱延焼鈍鋼帯を特定濃度の硝酸と弗酸の
混酸中で脱スケールすることによって熱延焼鈍鋼帯の粒
界腐食性を低減させることを提案したものである。しか
しながら特公平３−６０９２０号公報に示される技術で
は酸の劣化が早く、酸管理やスラジ処理が大きな問題で
あり、結果的にコストアップにつながる。さらに、特開
昭６２−２５３７３２号公報では鋼中の炭素量を特定範
囲とした上、さらに熱延、冷延条件を規定して製造する
技術が示されている。また特公平３−２５４８６号公報
には、フェライト系またはマルテンサイト系ではある
が、ステンレス冷延鋼帯にメカニカルデスケーリングと
酸洗を行った後、特定条件下でデスマット処理と冷間圧
延を施した後、焼鈍・酸洗を行う製造方法が提案されて
いる。しかしながら、これら公報に示される技術でも、
成分の特定や熱延、冷延段階での特定条件処理により製
造コストの増加や生産性の低下という問題が残されてい
た。
９２０号公報は熱延焼鈍鋼帯を特定濃度の硝酸と弗酸の
混酸中で脱スケールすることによって熱延焼鈍鋼帯の粒
界腐食性を低減させることを提案したものである。しか
しながら特公平３−６０９２０号公報に示される技術で
は酸の劣化が早く、酸管理やスラジ処理が大きな問題で
あり、結果的にコストアップにつながる。さらに、特開
昭６２−２５３７３２号公報では鋼中の炭素量を特定範
囲とした上、さらに熱延、冷延条件を規定して製造する
技術が示されている。また特公平３−２５４８６号公報
には、フェライト系またはマルテンサイト系ではある
が、ステンレス冷延鋼帯にメカニカルデスケーリングと
酸洗を行った後、特定条件下でデスマット処理と冷間圧
延を施した後、焼鈍・酸洗を行う製造方法が提案されて
いる。しかしながら、これら公報に示される技術でも、
成分の特定や熱延、冷延段階での特定条件処理により製
造コストの増加や生産性の低下という問題が残されてい
た。
【０００６】以上述べたような問題点の解決を図るた
め、本発明者らは先に特願平４−２８１９１の技術を提
案した。すなわち、オーステナイト系ステンレス冷延鋼
帯を連続焼鈍し、引き続いて脱スケールする際の焼鈍・
酸洗方法において、焼鈍炉内における雰囲気のＯ2 （酸
素）濃度を１％以上、１０％以下として焼鈍し、引き続
いて硝酸濃度〔ＨＮＯ3 〕（ｇ／ｌ）をＸ、弗酸濃度
〔ＨＦ〕（ｇ／ｌ）をＹ、溶存Ｆｅ濃度〔Ｆｅ〕（ｇ／
ｌ）をＺとする場合に３０＜Ｘ≦２００、Ｙ−０．７２
・Ｚ≧６、０≦Ｚ≦６０なる関係を満足する組成の硝酸
と弗酸よりなる混酸を用いて脱スケールすることによっ
て、表面光沢に優れるステンレス冷延鋼帯を製造する方
法である。この方法により、脱スケール性を低下するこ
となく、酸洗後の粒界侵食深さを１．０〜１．５μｍ以
下とすることが可能となり、表面研摩性を向上すること
ができるようになった。しかしながら、従来よりも格段
に改善されたとはいえ、深さで最大１．５μｍの粒界侵
食が生じていることはまだまだ表面研摩工程の生産性を
阻害する要因となっていた。本発明は表面研摩性の優れ
るオーステナイト系ステンレス鋼の製造上に残されてい
た上記の問題点を解決し、従来技術に比べコストアップ
をせずに生産性、操業性等を著しく改善できる斬新な技
術を提供するものである。
め、本発明者らは先に特願平４−２８１９１の技術を提
案した。すなわち、オーステナイト系ステンレス冷延鋼
帯を連続焼鈍し、引き続いて脱スケールする際の焼鈍・
酸洗方法において、焼鈍炉内における雰囲気のＯ2 （酸
素）濃度を１％以上、１０％以下として焼鈍し、引き続
いて硝酸濃度〔ＨＮＯ3 〕（ｇ／ｌ）をＸ、弗酸濃度
〔ＨＦ〕（ｇ／ｌ）をＹ、溶存Ｆｅ濃度〔Ｆｅ〕（ｇ／
ｌ）をＺとする場合に３０＜Ｘ≦２００、Ｙ−０．７２
・Ｚ≧６、０≦Ｚ≦６０なる関係を満足する組成の硝酸
と弗酸よりなる混酸を用いて脱スケールすることによっ
て、表面光沢に優れるステンレス冷延鋼帯を製造する方
法である。この方法により、脱スケール性を低下するこ
となく、酸洗後の粒界侵食深さを１．０〜１．５μｍ以
下とすることが可能となり、表面研摩性を向上すること
ができるようになった。しかしながら、従来よりも格段
に改善されたとはいえ、深さで最大１．５μｍの粒界侵
食が生じていることはまだまだ表面研摩工程の生産性を
阻害する要因となっていた。本発明は表面研摩性の優れ
るオーステナイト系ステンレス鋼の製造上に残されてい
た上記の問題点を解決し、従来技術に比べコストアップ
をせずに生産性、操業性等を著しく改善できる斬新な技
術を提供するものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは前記の問題
点を解決するためにオーステナイト系ステンレス鋼冷延
鋼帯の焼鈍並びに酸洗条件と表面研摩性について従来の
知見を参考としながら詳細な実験的検討を行った。その
結果、先の発明を基本としながら、さらに新しく焼鈍炉
内の雰囲気Ｏ2 濃度を特定範囲に制御すると共に、酸洗
での混酸中の硝酸、弗酸及び溶存Ｆｅ濃度を特定範囲と
して脱スケールを行うことにより、従来の問題点を完全
に解決する斬新な技術を与えることを見出し、本発明に
至ったものである。すなわち、本発明は冷間圧延された
オーステナイト系ステンレス鋼帯を燃焼ガス雰囲気中で
焼鈍し、引き続いて脱スケールするに当り、前記焼鈍炉
内の雰囲気中Ｏ2 濃度を１％を越え１０％以下として焼
鈍し、引き続いて下式の関係を満足する組成の硝酸と弗
酸よりなる混酸を用いて脱スケールすることを特徴とす
る表面研摩性の優れるオーステナイト系ステンレス鋼の
製造方法を提供するものである。 ２０＜Ｘ≦２００ ２≦Ｙ−０．７２Ｚ＜６ Ｚ≦６０ 但し、Ｘ：硝酸濃度〔ＨＮＯ3 〕（ｇ／ｌ） Ｙ：弗酸濃度〔ＨＦ〕（ｇ／ｌ） Ｚ：溶存Ｆｅ濃度〔Ｆｅ〕（ｇ／ｌ）
点を解決するためにオーステナイト系ステンレス鋼冷延
鋼帯の焼鈍並びに酸洗条件と表面研摩性について従来の
知見を参考としながら詳細な実験的検討を行った。その
結果、先の発明を基本としながら、さらに新しく焼鈍炉
内の雰囲気Ｏ2 濃度を特定範囲に制御すると共に、酸洗
での混酸中の硝酸、弗酸及び溶存Ｆｅ濃度を特定範囲と
して脱スケールを行うことにより、従来の問題点を完全
に解決する斬新な技術を与えることを見出し、本発明に
至ったものである。すなわち、本発明は冷間圧延された
オーステナイト系ステンレス鋼帯を燃焼ガス雰囲気中で
焼鈍し、引き続いて脱スケールするに当り、前記焼鈍炉
内の雰囲気中Ｏ2 濃度を１％を越え１０％以下として焼
鈍し、引き続いて下式の関係を満足する組成の硝酸と弗
酸よりなる混酸を用いて脱スケールすることを特徴とす
る表面研摩性の優れるオーステナイト系ステンレス鋼の
製造方法を提供するものである。 ２０＜Ｘ≦２００ ２≦Ｙ−０．７２Ｚ＜６ Ｚ≦６０ 但し、Ｘ：硝酸濃度〔ＨＮＯ3 〕（ｇ／ｌ） Ｙ：弗酸濃度〔ＨＦ〕（ｇ／ｌ） Ｚ：溶存Ｆｅ濃度〔Ｆｅ〕（ｇ／ｌ）
【０００８】
【作用】以下、本発明の作用について具体的に説明す
る。本発明では燃焼雰囲気のＯ2 濃度を１％を越え、１
０％以下に限定する。本発明の技術の斬新さは後で述べ
る酸洗条件にあるが、焼鈍条件も重要な因子となる。図
１はＳＵＳ３０４冷延鋼帯をＬＰＧ燃焼ガス中で焼鈍温
度１１２０℃で焼鈍後、８０℃のＮａ2 ＳＯ4 水溶液で
陽極電解後、硝酸６０ｇ／ｌ、弗酸２０ｇ／ｌ、溶存Ｆ
ｅ濃度０ｇ／ｌの混酸中で脱スケールを行った試料につ
いて、粒界侵食深さ（μｍ）を測定した結果である。図
１から雰囲気中のＯ2 濃度が１％以下ではＯ2 濃度が１
％を越えた場合よりも酸洗後の粒界侵食深さが極めて大
きくなる。また、Ｏ2 の温度が１０％を越えても１０％
以下の場合よりも粒界侵食深さが大きくなることが明ら
かである。以上のことから焼鈍における鋼帯表層での脱
Ｃｒ現象を抑制し、続く焼鈍・酸洗後の粒界侵食深さを
低減し、結果的に表面研摩性を良好とするには、Ｏ2 濃
度を１％を越え１０％以下とすることが必要であること
が明らかである。また、Ｏ2 濃度を１０％を越える値と
することは焼鈍時の空気原単位の面でも経済的に不利で
もあり、望ましいものではない。
る。本発明では燃焼雰囲気のＯ2 濃度を１％を越え、１
０％以下に限定する。本発明の技術の斬新さは後で述べ
る酸洗条件にあるが、焼鈍条件も重要な因子となる。図
１はＳＵＳ３０４冷延鋼帯をＬＰＧ燃焼ガス中で焼鈍温
度１１２０℃で焼鈍後、８０℃のＮａ2 ＳＯ4 水溶液で
陽極電解後、硝酸６０ｇ／ｌ、弗酸２０ｇ／ｌ、溶存Ｆ
ｅ濃度０ｇ／ｌの混酸中で脱スケールを行った試料につ
いて、粒界侵食深さ（μｍ）を測定した結果である。図
１から雰囲気中のＯ2 濃度が１％以下ではＯ2 濃度が１
％を越えた場合よりも酸洗後の粒界侵食深さが極めて大
きくなる。また、Ｏ2 の温度が１０％を越えても１０％
以下の場合よりも粒界侵食深さが大きくなることが明ら
かである。以上のことから焼鈍における鋼帯表層での脱
Ｃｒ現象を抑制し、続く焼鈍・酸洗後の粒界侵食深さを
低減し、結果的に表面研摩性を良好とするには、Ｏ2 濃
度を１％を越え１０％以下とすることが必要であること
が明らかである。また、Ｏ2 濃度を１０％を越える値と
することは焼鈍時の空気原単位の面でも経済的に不利で
もあり、望ましいものではない。
【０００９】なお、本発明では焼鈍時の加熱条件（温
度、時間等）については特に限定するものではない。鋼
種、鋼帯厚み等に応じて適宜定められた条件を用いれば
良い。次いで、本発明では焼鈍に引き続き行われる脱ス
ケール過程において、特定濃度組成の混酸を使用する。
ＳＵＳ３０４、３１６等に代表されるオーステナイト系
ステンレス鋼は焼鈍温度が１１００℃〜１２００℃と高
いため、混酸を使用しないと連続焼鈍酸洗工程でのスケ
ール溶解はきわめて困難である。本発明の混酸組成は完
全脱スケールの一歩手前（直前まで）脱スケールを行う
と同時に、酸洗による粒界侵食を極力抑える目的を両方
達成するため、混酸の硝酸濃度〔ＨＮＯ3 〕（ｇ／ｌ）
をＸ、弗酸濃度〔ＨＦ〕（ｇ／ｌ）をＹ、溶存Ｆｅ濃度
〔Ｆｅ〕（ｇ／ｌ）をＺとする場合に、 ２０≦Ｘ≦２００ ２≦Ｙ−０．７２・Ｚ＜６ Ｚ≦６０ なる関係を満足する組成とする。硝酸濃度が２０ｇ／ｌ
未満ではスケール残りが大きすぎ、後の表面研摩工程の
生産性が低下する。このスケール残りは次に述べる弗酸
濃度や溶存Ｆｅ濃度との関係でも調整しずらいことがわ
かったので、硝酸濃度は２０ｇ／ｌ以上とすることが必
要である。
度、時間等）については特に限定するものではない。鋼
種、鋼帯厚み等に応じて適宜定められた条件を用いれば
良い。次いで、本発明では焼鈍に引き続き行われる脱ス
ケール過程において、特定濃度組成の混酸を使用する。
ＳＵＳ３０４、３１６等に代表されるオーステナイト系
ステンレス鋼は焼鈍温度が１１００℃〜１２００℃と高
いため、混酸を使用しないと連続焼鈍酸洗工程でのスケ
ール溶解はきわめて困難である。本発明の混酸組成は完
全脱スケールの一歩手前（直前まで）脱スケールを行う
と同時に、酸洗による粒界侵食を極力抑える目的を両方
達成するため、混酸の硝酸濃度〔ＨＮＯ3 〕（ｇ／ｌ）
をＸ、弗酸濃度〔ＨＦ〕（ｇ／ｌ）をＹ、溶存Ｆｅ濃度
〔Ｆｅ〕（ｇ／ｌ）をＺとする場合に、 ２０≦Ｘ≦２００ ２≦Ｙ−０．７２・Ｚ＜６ Ｚ≦６０ なる関係を満足する組成とする。硝酸濃度が２０ｇ／ｌ
未満ではスケール残りが大きすぎ、後の表面研摩工程の
生産性が低下する。このスケール残りは次に述べる弗酸
濃度や溶存Ｆｅ濃度との関係でも調整しずらいことがわ
かったので、硝酸濃度は２０ｇ／ｌ以上とすることが必
要である。
【００１０】また、硝酸濃度が２０ｇ／ｌ以上２００ｇ
／ｌ以下で、混酸中の弗酸濃度と溶存Ｆｅ濃度が上記の
式のような条件下では、スケールがごく僅かに残る状況
となるが、これは後の表面研摩性に悪影響を及ぼさない
し、しかも粒界侵食がほとんど生じていないものである
ので、かえって、製品の表面研摩性は改善することがで
きる。硝弗酸濃度が２００ｇ／ｌを越えると脱スケール
が進み過ぎてスケール残りはなくなるが、その分粒界侵
食が顕著となり表面研摩性が悪くなる。図２は酸素濃度
５〜６％で焼鈍した材料をＮａＯＨ：ＮａＮＯ3 ＝１：
１、温度４８０℃のアルカリ溶融塩中に浸漬処理した
後、種々の組成の混酸中に２０秒浸漬をしたＳＵＳ３０
４について、混酸中の弗酸濃度Ｙ、溶存Ｆｅ濃度Ｚと脱
スケール状況の関係を示した図である。図２から、 ２≦Ｙ−０．７２・Ｚ＜６ の関係を満たす条件であれば、スケール残りはわずかで
あり、後の表面研摩性を阻害することなく、逆に、粒界
侵食が殆ど進行していないのでかえって研摩性の良い表
面状況を得られることがわかる。本発明のポイントはま
さにこのような脱スケールの状況を逆手に利用しようと
いう画期的かつ斬新な点にある。上記の式でＹ−０．７
２・Ｚが６以上となると、脱スケールは完全となるが、
表面には最大１．０〜１．５μｍ深さの粒界侵食が生じ
る。また、Ｙ−０．７２・Ｚが２未満の場合にはスケー
ル残りが過多となって表面研摩性が劣る結果となる。ま
た溶存Ｆｅ濃度が６０ｇ／ｌをこえると脱スケールの制
御が困難となり、さらには酸洗廃液の処理の点からも操
業が困難となるので上限を６０ｇ／ｌとする。
／ｌ以下で、混酸中の弗酸濃度と溶存Ｆｅ濃度が上記の
式のような条件下では、スケールがごく僅かに残る状況
となるが、これは後の表面研摩性に悪影響を及ぼさない
し、しかも粒界侵食がほとんど生じていないものである
ので、かえって、製品の表面研摩性は改善することがで
きる。硝弗酸濃度が２００ｇ／ｌを越えると脱スケール
が進み過ぎてスケール残りはなくなるが、その分粒界侵
食が顕著となり表面研摩性が悪くなる。図２は酸素濃度
５〜６％で焼鈍した材料をＮａＯＨ：ＮａＮＯ3 ＝１：
１、温度４８０℃のアルカリ溶融塩中に浸漬処理した
後、種々の組成の混酸中に２０秒浸漬をしたＳＵＳ３０
４について、混酸中の弗酸濃度Ｙ、溶存Ｆｅ濃度Ｚと脱
スケール状況の関係を示した図である。図２から、 ２≦Ｙ−０．７２・Ｚ＜６ の関係を満たす条件であれば、スケール残りはわずかで
あり、後の表面研摩性を阻害することなく、逆に、粒界
侵食が殆ど進行していないのでかえって研摩性の良い表
面状況を得られることがわかる。本発明のポイントはま
さにこのような脱スケールの状況を逆手に利用しようと
いう画期的かつ斬新な点にある。上記の式でＹ−０．７
２・Ｚが６以上となると、脱スケールは完全となるが、
表面には最大１．０〜１．５μｍ深さの粒界侵食が生じ
る。また、Ｙ−０．７２・Ｚが２未満の場合にはスケー
ル残りが過多となって表面研摩性が劣る結果となる。ま
た溶存Ｆｅ濃度が６０ｇ／ｌをこえると脱スケールの制
御が困難となり、さらには酸洗廃液の処理の点からも操
業が困難となるので上限を６０ｇ／ｌとする。
【００１１】これらの結果から、本発明では混酸の組成
を前述のような範囲に限定するものである。なお、本発
明における混酸の温度は従来技術と同様４０〜６０℃程
度が好ましい。また、混酸処理の前処理としては従来か
ら適用されている前述のアルカリ溶融塩処理やＮａ2 Ｓ
Ｏ4 水溶液を用いる中性塩電解処理技術を適用して何ら
問題はない。また、混酸の後に硝酸で処理をすることも
本発明に応用できることはいうまでもない。
を前述のような範囲に限定するものである。なお、本発
明における混酸の温度は従来技術と同様４０〜６０℃程
度が好ましい。また、混酸処理の前処理としては従来か
ら適用されている前述のアルカリ溶融塩処理やＮａ2 Ｓ
Ｏ4 水溶液を用いる中性塩電解処理技術を適用して何ら
問題はない。また、混酸の後に硝酸で処理をすることも
本発明に応用できることはいうまでもない。
【００１２】
【実施例】以下、本発明の実施例について具体的に説明
する。 実施例１ 板厚１．０ｍｍのＳＵＳ３０４冷延鋼帯を用い、実験連
続焼鈍設備にて、ＬＰＧガス燃焼雰囲気中Ｏ2 濃度を
１．５〜９％の範囲に制御して１１００℃×１０秒の条
件で焼鈍した。また、比較としてＯ2 濃度０〜１．０％
及び１２〜１３％として同温度、時間で焼鈍した。な
お、雰囲気のＯ2 濃度は炉内ガスを引抜いてＯ2 濃度計
で分析した。これらの焼鈍材を２０％Ｎａ2 ＳＯ4 水溶
液中液温８０℃で、１０Ａ／ｄｍ2の電流密度で１０秒
間陽極電解処理を行った後、硝酸１２０ｇ／ｌ、弗酸１
７ｇ／ｌ、溶存Ｆｅ濃度２０ｇ／ｌの混酸中で５０℃で
２５秒間浸漬処理を施す方法で酸洗を行った。これらの
材料について＃４００バフにてバフ研摩する際の研摩性
を調べた。その結果を表１に示す。表１において、研摩
性の評価基準は１（優）から５（劣）までの５段階評価
で示した。表１の結果から本発明の雰囲気Ｏ2濃度によ
る焼鈍・酸洗方法によれば、酸洗後の粒界侵食深さ、バ
フ研摩性共、比較例に対して大幅に優れていることがわ
かる。
する。 実施例１ 板厚１．０ｍｍのＳＵＳ３０４冷延鋼帯を用い、実験連
続焼鈍設備にて、ＬＰＧガス燃焼雰囲気中Ｏ2 濃度を
１．５〜９％の範囲に制御して１１００℃×１０秒の条
件で焼鈍した。また、比較としてＯ2 濃度０〜１．０％
及び１２〜１３％として同温度、時間で焼鈍した。な
お、雰囲気のＯ2 濃度は炉内ガスを引抜いてＯ2 濃度計
で分析した。これらの焼鈍材を２０％Ｎａ2 ＳＯ4 水溶
液中液温８０℃で、１０Ａ／ｄｍ2の電流密度で１０秒
間陽極電解処理を行った後、硝酸１２０ｇ／ｌ、弗酸１
７ｇ／ｌ、溶存Ｆｅ濃度２０ｇ／ｌの混酸中で５０℃で
２５秒間浸漬処理を施す方法で酸洗を行った。これらの
材料について＃４００バフにてバフ研摩する際の研摩性
を調べた。その結果を表１に示す。表１において、研摩
性の評価基準は１（優）から５（劣）までの５段階評価
で示した。表１の結果から本発明の雰囲気Ｏ2濃度によ
る焼鈍・酸洗方法によれば、酸洗後の粒界侵食深さ、バ
フ研摩性共、比較例に対して大幅に優れていることがわ
かる。
【００１３】
【表１】
【００１４】実施例 ２ 板厚１．２ｍｍのＳＵＳ３０４冷延鋼帯を用い、実験連
続焼鈍設備にて、コークス炉ガス（組成：ＣＯ2 ＝３〜
５％、ＣＨ4 ＝２０〜３０％、Ｃ2 Ｈ2 ＋Ｃ2Ｈ4 ＋Ｃ2
Ｈ6 ＝３〜５％、Ｈ2 ＝４０〜５０％、ＣＯ＝５〜１
０％、Ｎ2 ＝５〜１０％）燃焼雰囲気中Ｏ2 濃度を２〜
１０％の範囲に制御して１１２０℃×２０秒の条件で焼
鈍した。これらの焼鈍材をＮａＯＨ：ＮａＮＯ3 ＝１：
１、４８０℃の溶融アルカリ塩浸漬処理を３０秒間行っ
た後、本発明の範囲の混酸ならびに範囲外の組成の混酸
を用いて５０℃で３０秒間浸漬する方法で酸洗を行っ
た。また、これらの材料について＃６００バフにて鏡面
仕上げ（Ｎｏ．７仕上げ）する際の研摩性を調べた。酸
洗後の表面観察結果を図３〜５に示す。図３はＹ−０．
７２・Ｚ≧６の条件の混酸組成で酸洗した後の冷延鋼帯
の表面状況を示す写真、図４は２≦Ｙ−０．７２・Ｚ＜
６の条件の混酸組成で酸洗した後の冷延鋼帯の表面状況
を示す写真、図５はＹ−０．７２・Ｚ＜２の条件の混酸
組成で酸洗した後の冷延鋼帯の表面状況を示す写真であ
る。図３〜５の結果から本発明による酸洗（図４）では
表面にわずかにスケールが残るが、粒界侵食はみられな
いのに対し、比較例（図３、図５）では顕著な粒界侵食
が認められることが明らかである。また、バフ研摩性の
調査結果を表２に示す。表２中の研摩性の評価基準は上
記実施例１と同様の５段階評価である。この結果からも
本発明による酸洗条件処理材のバフ研摩性が格段に優れ
ていることが明らかである。なお、前記実施例はＳＵＳ
３０４冷延鋼帯の場合について述べたが本発明はこれに
限られるものではなく、ＳＵＳ３１６やＳＵＳ３０１等
を含むオーステナイト系ステンレス鋼一般に用いられて
よいということはいうまでもない。
続焼鈍設備にて、コークス炉ガス（組成：ＣＯ2 ＝３〜
５％、ＣＨ4 ＝２０〜３０％、Ｃ2 Ｈ2 ＋Ｃ2Ｈ4 ＋Ｃ2
Ｈ6 ＝３〜５％、Ｈ2 ＝４０〜５０％、ＣＯ＝５〜１
０％、Ｎ2 ＝５〜１０％）燃焼雰囲気中Ｏ2 濃度を２〜
１０％の範囲に制御して１１２０℃×２０秒の条件で焼
鈍した。これらの焼鈍材をＮａＯＨ：ＮａＮＯ3 ＝１：
１、４８０℃の溶融アルカリ塩浸漬処理を３０秒間行っ
た後、本発明の範囲の混酸ならびに範囲外の組成の混酸
を用いて５０℃で３０秒間浸漬する方法で酸洗を行っ
た。また、これらの材料について＃６００バフにて鏡面
仕上げ（Ｎｏ．７仕上げ）する際の研摩性を調べた。酸
洗後の表面観察結果を図３〜５に示す。図３はＹ−０．
７２・Ｚ≧６の条件の混酸組成で酸洗した後の冷延鋼帯
の表面状況を示す写真、図４は２≦Ｙ−０．７２・Ｚ＜
６の条件の混酸組成で酸洗した後の冷延鋼帯の表面状況
を示す写真、図５はＹ−０．７２・Ｚ＜２の条件の混酸
組成で酸洗した後の冷延鋼帯の表面状況を示す写真であ
る。図３〜５の結果から本発明による酸洗（図４）では
表面にわずかにスケールが残るが、粒界侵食はみられな
いのに対し、比較例（図３、図５）では顕著な粒界侵食
が認められることが明らかである。また、バフ研摩性の
調査結果を表２に示す。表２中の研摩性の評価基準は上
記実施例１と同様の５段階評価である。この結果からも
本発明による酸洗条件処理材のバフ研摩性が格段に優れ
ていることが明らかである。なお、前記実施例はＳＵＳ
３０４冷延鋼帯の場合について述べたが本発明はこれに
限られるものではなく、ＳＵＳ３１６やＳＵＳ３０１等
を含むオーステナイト系ステンレス鋼一般に用いられて
よいということはいうまでもない。
【００１５】
【表２】
【００１６】
【発明の効果】以上述べたように本発明は、オーステナ
イト系ステンレス冷延鋼帯の焼鈍時の雰囲気Ｏ2 濃度を
特定すると共に、引き続き行われる混酸酸洗での酸組成
を特定することによって、酸洗で粒界侵食を防止し、あ
るいは生じても非常に軽微なものとするようにしたの
で、従来大きなコストアップ要因となっていた表面研摩
工程の工数（研摩時間）を著しく削減することができる
ようになった。このため本技術を用いることで従来種々
提案されていた表面研摩性改善技術よりも安定かつ低コ
ストな製品の生産が可能となる。
イト系ステンレス冷延鋼帯の焼鈍時の雰囲気Ｏ2 濃度を
特定すると共に、引き続き行われる混酸酸洗での酸組成
を特定することによって、酸洗で粒界侵食を防止し、あ
るいは生じても非常に軽微なものとするようにしたの
で、従来大きなコストアップ要因となっていた表面研摩
工程の工数（研摩時間）を著しく削減することができる
ようになった。このため本技術を用いることで従来種々
提案されていた表面研摩性改善技術よりも安定かつ低コ
ストな製品の生産が可能となる。
【図１】焼鈍雰囲気中のＯ2 濃度と酸洗後の粒界侵食深
さの関係を示す図である。
さの関係を示す図である。
【図２】混酸中の溶存Ｆｅ濃度、弗酸濃度と酸洗後の表
面研摩性の関係を示す図である。
面研摩性の関係を示す図である。
【図３】Ｙ−０．７２・Ｚ≧６の条件の混酸組成で酸洗
した後の冷延鋼帯の表面状況を示す写真である。
した後の冷延鋼帯の表面状況を示す写真である。
【図４】２≦Ｙ−０．７２・Ｚ＜６の条件の混酸組成で
酸洗した後の冷延鋼帯の表面状況を示す写真である。
酸洗した後の冷延鋼帯の表面状況を示す写真である。
【図５】Ｙ−０．７２・Ｚ＜２の条件の混酸組成で酸洗
した後の冷延鋼帯の表面状況を示す写真である。
した後の冷延鋼帯の表面状況を示す写真である。
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C23G 1/08 C21D 8/02 C21D 9/46 C21D 9/56
Claims (1)
- 【請求項１】 オーステナイト系ステンレス鋼冷延鋼帯
を燃焼ガス雰囲気中で焼鈍し、引き続いて脱スケールす
るに当り、前記焼鈍雰囲気中Ｏ2 濃度を１％を越え１０
％以下として焼鈍し、下式の関係を満足する組成の硝酸
と弗酸よりなる混酸を用いて酸洗することを特徴とする
表面研摩性の優れるオーステナイト系ステンレス鋼の製
造方法。 ２０＜Ｘ≦２００ ２≦Ｙ−０．７２Ｚ＜６ Ｚ≦６０ 但し、Ｘ：硝酸濃度〔ＨＮＯ3 〕（ｇ／ｌ） Ｙ：弗酸濃度〔ＨＦ〕（ｇ／ｌ） Ｚ：溶存Ｆｅ濃度〔Ｆｅ〕（ｇ／ｌ）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04198941A JP3078657B2 (ja) | 1992-07-03 | 1992-07-03 | 表面研摩性の優れるオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04198941A JP3078657B2 (ja) | 1992-07-03 | 1992-07-03 | 表面研摩性の優れるオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0617271A JPH0617271A (ja) | 1994-01-25 |
| JP3078657B2 true JP3078657B2 (ja) | 2000-08-21 |
Family
ID=16399518
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04198941A Expired - Fee Related JP3078657B2 (ja) | 1992-07-03 | 1992-07-03 | 表面研摩性の優れるオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3078657B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005071125A1 (ja) * | 2004-01-27 | 2005-08-04 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | 表面色調に優れたオーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TW330214B (en) * | 1996-03-22 | 1998-04-21 | Kawasaki Steel Co | Austenitic stainless stee with excellent corrosion resistance and glossiness |
| US6149744A (en) * | 1997-10-28 | 2000-11-21 | Kawasaki Steel Corporation | Method of making austenitic stainless steel sheet |
| JP4368756B2 (ja) * | 2003-09-10 | 2009-11-18 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | ステンレス鋼板及びその製造方法 |
| DE102014111779A1 (de) * | 2014-08-18 | 2016-02-18 | Iva Industrieöfen Gmbh | Verfahren zur Herstellung einer Retorte für einen Nitrierofen sowie Retorte |
| CN107709620B (zh) * | 2015-07-08 | 2020-04-14 | 杰富意钢铁株式会社 | 冷轧钢带的制造方法及制造设备 |
| JP6041079B1 (ja) * | 2015-07-08 | 2016-12-07 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 冷延鋼帯の製造方法及び製造設備 |
| JP6866241B2 (ja) * | 2017-06-12 | 2021-04-28 | 日鉄ステンレス株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法、ならびに排気部品 |
-
1992
- 1992-07-03 JP JP04198941A patent/JP3078657B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005071125A1 (ja) * | 2004-01-27 | 2005-08-04 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | 表面色調に優れたオーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0617271A (ja) | 1994-01-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU708994B2 (en) | Annealing and descaling method for stainless steel | |
| JP3078657B2 (ja) | 表面研摩性の優れるオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JP2000144258A (ja) | 耐リジング性に優れたＴｉ含有フェライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPH0273918A (ja) | 表面光択が優れ発銹抵抗の大きなステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| US6149744A (en) | Method of making austenitic stainless steel sheet | |
| KR100262732B1 (ko) | 광택성 및 내식성이 우수한 오스테나이트계 스테인레스 강판의 제조방법 | |
| JP3021164B2 (ja) | 表面光沢の優れるオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JPS62222100A (ja) | 高Ｃｒ−Ｍｏ系ステンレス鋼帯の製造方法 | |
| JP2842787B2 (ja) | ステンレス冷延鋼帯の焼鈍・脱スケール方法 | |
| US4450058A (en) | Method for producing bright stainless steel | |
| JP3598981B2 (ja) | フェライト系ステンレス鋼板及びその製造法 | |
| JP2000073192A (ja) | フェライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPH08269754A (ja) | フェライト系ステンレス冷延鋼帯の製造方法 | |
| JP3882470B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPH09296257A (ja) | 耐食性及び光沢性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 | |
| JP3059376B2 (ja) | 光沢性および耐食性に優れるオーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| JP3133870B2 (ja) | 良好な表面光沢を有するオーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPH06257000A (ja) | 防眩性と耐食性を兼ね備えた外装用ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JP3886557B2 (ja) | 着色用光輝焼鈍ステンレス鋼板及びその製造方法 | |
| JPH08269549A (ja) | 冷間圧延後の表面性状が良好なオーステナイト系ステンレス熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2000045086A (ja) | ステンレス鋼の酸洗方法および酸洗液 | |
| JPH06100941A (ja) | 高マンガン非磁性鋼帯の製造方法 | |
| JP3508535B2 (ja) | 表面性状に優れたＣｒ系ステンレス鋼酸洗鋼帯とその製造方法 | |
| JPH10324985A (ja) | Ｃｒ含有熱延鋼帯およびその製造方法 | |
| JP2001121205A (ja) | 鋼材のスケール除去方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20000606 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |